汽机热力计算说明书
毕业设计(论文)_某1000MW凝汽式汽轮机机组热力系统设计说明书
目录第1章绪论 (1)1.1 热力系统简介 (1)1.2 本设计热力系统简介 (3)第2章基本热力系统确定 (5)2.1 锅炉选型 (6)2.2 汽轮机型号确定 (7)2.3 原则性热力系统计算原始资料以及数据选取 (8)2.4 全面性热力系统计算 (8)第3章主蒸汽系统确定 (18)3.1 主蒸汽系统的选择 (18)3.2 主蒸汽系统设计时应注意的问题 (20)3.3 本设计主蒸汽系统选择 (20)第4章给水系统确定 (22)4.1 给水系统概述 (22)4.2 给水泵的选型 (22)4.3 本设计选型 (25)第5章凝结系统确定 (27)5.1 凝结系统概述 (27)5.2 凝结水系统组成 (27)5.3 凝汽器结构与系统 (30)5.4 抽汽设备确定 (30)5.5 凝结水泵确定 (30)第6章.回热加热系统确定 (32)6.1 回热加热器型式 (32)6.2 本设计回热加热系统确定 (37)第7章.旁路系统的确定 (39)7.1 旁路系统的型式及作用 (39)7.2 本设计采用的旁路系统 (42)第8章.辅助热力系统确定 (43)8.1 工质损失简介 (43)8.2 补充水引入系统 (43)8.3 本设计补充水系统确定 (44)8.4 轴封系统 (44)第9章.疏放水系统确定 (45)9.1 疏放水系统简介 (45)9.2 本设计疏放水系统的确定 (45)参考文献 (47)致谢 (48)第1章绪论1.1热力系统简介发电厂的原则性热力系统就是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的系统图。
原则性热力系统具有以下特点：（1）只表示工质流过时状态参数发生变化的各种必须的热力设备，同类型同参数的设备再图上只表示1个;（2）仅表明设备之间的主要联系，备用设备、管路和附属机构都不画出；（3）除额定工况时所必须的附件（如定压运行除氧器进气管上的调节阀）外，一般附件均不表示。
(完整版)600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
1。
本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性.是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练,是本课程的重要环节。
通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范,进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能;增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
2.计算任务1。
根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线(要求出图占一页）。
2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。
3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）.3。
计算原始资料1。
汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
(2）额定功率：P e=600MW.(3）主蒸汽初参数（主汽阀前):P0=16.7Mpa,t0=537℃。
（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）:热段：P rh=3。
234Mpa，t rh=537℃冷段:P'rh=3.56Mpa,t'rh=315℃。
（5）汽轮机排气压力P c=4.4/5。
39KPa，排气比焓h c=2333.8KJ/kg。
2.回热加热系统参数（1（2）最终给水温度：t fw=274。
1℃。
(3）给水泵出口压力:P u=20。
13Mpa,给水泵效率:83%。
（4)除氧器至给水泵高差：21.6m。
(5)小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。
小汽机排气焓:2422.6KJ/kg。
3。
锅炉型式及参数（1）锅炉形式:英国三井2027-17。
汽轮机的热力过程仿真说明书
汽轮机的热力过程仿真说明书【汽轮机的热力过程仿真说明书】一、前言汽轮机是一种利用高温高压下的水蒸汽来带动机械转动的热动力机械，目前广泛应用于发电厂、空调、船舶等领域。
为了更好地了解汽轮机的热力过程，我们进行了仿真实验，本说明书旨在详细介绍仿真实验的过程和结果。
二、实验原理本次实验采用的汽轮机为单背压式汽轮机，其热力过程分为四个过程，即等熵膨胀过程、等压加热过程、等熵膨胀过程和等压冷凝过程。
等熵膨胀过程：在该过程中，高温高压蒸汽通过汽轮机进口阀门进入汽轮机，蒸汽在叶轮的冲击下发生膨胀，产生功，并在叶轮的作用下流经排气阀门排出。
等压加热过程：在排出蒸汽后，所剩余的少量高温高压蒸汽通过加热器被加热至饱和状态，继续进入汽轮机，以最大限度地提高汽轮机的效率。
等熵膨胀过程：在该过程中，蒸汽在叶轮的冲击下再次发生膨胀，产生功，并在叶轮的作用下流经排气阀门排出。
等压冷凝过程：为了再次利用热量，排出的蒸汽经冷凝器冷凝成水，通过泵被送回至供热设备。
三、实验过程首先，我们利用仿真软件建立了汽轮机的热力学模型，设置了进口喉管的参数、进口压力和温度、排气压力等参数，以及汽轮机的几何参数。
然后对模型进行了计算和参数的校正，确保模型的准确性。
在模型的基础上，我们对汽轮机四个过程的热力参数进行了测试和分析，如蒸汽温度、压力、功率等。
通过对仿真结果的观察和分析，我们发现汽轮机的等熵膨胀过程和等熵膨胀过程能够使热效率得到最大化，而等压加热过程的效率相对较低。
最后，我们对测试结果进行了统计和分析，得出了一些重要的结论和建议，如对汽轮机的设计和优化提出了一些参考建议。
四、实验结果通过模拟测试，我们得到了汽轮机各个过程的热参数和数据，以及如下结论：1. 热效率最高时的进口压力和温度；2. 最大功率下的进口拓管直径和叶片高度的比例；3. 汽轮机在不同进口压力和温度下的性能表现，如功率、效率等。
基于上述结论，我们得出了优化汽轮机设计和性能的建议，如调整进口参数、修改叶轮几何构造、改变工作介质等。
300MW汽轮机热力计算
300MW汽轮机热力计算汽轮机是一种将燃料的热能转化为机械能的装置。
它通过燃烧燃料使热能转化为水蒸气，然后利用水蒸气的压力作用于汽轮机叶片，进而驱动转子旋转，最终将热能转化为机械能。
在进行300MW汽轮机的热力计算时，需要考虑以下几个方面：燃料热值、空气与燃料的配比、热效率、供氧比、蒸汽参数和流量等。
首先是燃料热值。
燃料热值是指燃料单位质量或单位体积所释放的热能。
对于不同燃料，其热值是不同的。
燃料热值通常以焦化煤为参照，称之为标准煤当量。
其次是空气与燃料的配比。
在燃料燃烧的过程中，需要适当的空气供给以维持燃烧。
空气与燃料的配比会影响燃烧反应的完全程度，从而影响燃料的热值转化效率。
接下来是热效率。
热效率是指汽轮机从燃料热值中转化为机械能的比例。
热效率与汽轮机的排烟温度有关。
一般来说，排烟温度越低，热效率越高。
然后是供氧比。
供氧比是指单位时间内供给给燃料所需的空气量与理论空气量的比值。
供氧比的选择会影响燃烧反应的完全程度和燃烧温度。
合理的供氧比可以提高热效率。
最后是蒸汽参数和流量。
蒸汽参数是指蒸汽的温度和压力等参数，蒸汽流量是指单位时间内通过汽轮机的蒸汽量。
蒸汽参数和流量会直接影响汽轮机的输出功率。
通常，在设计汽轮机时会根据要求的输出功率和蒸汽参数来确定。
在进行300MW汽轮机热力计算时，需要综合考虑以上各个因素，并进行相应的实际计算。
首先，根据燃料的热值确定燃料的能量输入。
然后，根据空气与燃料的配比计算氧含量。
接着，根据热效率计算可利用的汽轮机功率。
最后，结合蒸汽参数和流量计算蒸汽输出功率。
总之，进行300MW汽轮机的热力计算需要综合考虑燃料热值、空气与燃料的配比、热效率、供氧比、蒸汽参数和流量等多个因素。
只有在各个方面都进行合理的设计和计算，才能确保汽轮机的高效运行。
300mw机组原则性热力系统计算
300m w机组原则性热力系统计算-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1已知：1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：（3.46Mpa，328℃）/（3.12 Mpa 550℃）排汽参数：0.005 Mpa x=9%给水泵出口压力： 17.6 Mpa，给水泵效率：ηa=0.85凝结水泵出口压力：1.18 Mpa除氧器工作压力： 0.588 Mpa机组效率：ηmηg=0.98*0.99=0.9702不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。
2、锅炉型号：SG1000-16.77/555/555锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：ηp=0.983、全厂汽水损失：D l=0.01D B （D B为锅炉蒸发量）轴封漏汽量：Dsg=1.01Do （Do为汽轮机新汽量）轴封漏汽焓：h sg=3049kJ/kg轴封加热器压力：Psg=0.095 Mpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：ηml=0.98设计：根据已知数据，及水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下：二、计算新汽流量及各处汽水流量1、给水泵焓升：（假设除氧器标高为35m）△hpu=1000（P入-P出）V/ηa=1000[17.6-（0.588+0.35）]*0.011/0.85=21.56（kJ/kg）给水泵出口焓值h=h入+△hpu=667.2+21.56=688.8（kJ/kg）2、大机及小机排汽焓：h c=xh¹+（1-x）h¹¹=0.09*137.72+（1-0.09）*2560.55=2342.295（kJ/kg）3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水除氧器内为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水轴加、凝结器内为饱和水。
热力系统计算模板
计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：p e=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=，t rh=537℃冷段：pˊrh=，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c= MPa，排汽比焓：h c=Kg。
2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1H2H3H4 H5 H6 H7 H8 Mpa抽汽压力pˊj抽汽比焓hKJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j抽汽管道压% 3 3 3 3 3 3 3 3 损δpjMpa 20水侧压力pw加热器上端差δ℃0 0 0t℃316 429 323 137 抽汽温度twj加热器下端℃差δt1（2）最终给水温度：t fw=℃；（3）给水泵出口压力：p pu=，给水泵效率：ηpu=；（4）除氧器至给水泵高差:H pu== KJ/Kg（5）小汽机排汽压力：p e，xj= MPa；小汽机排汽焓：h c，xj3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井／541／541；（2）额定蒸发量:D b=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力p b=;额定再热蒸汽压力p r=；（4）额定过热气温t b=541℃额定再热气温t r=541℃；（5）汽包压力p du=；（6）锅炉热效率：ηb=%。
4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δp1=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%=415KJ/Kg（2）轴封加热器压力p sg=98K Pa，疏水比焓：h d，sg（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表1-2（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表1-3（5）汽轮机机械效率ηm=，ηg=（6）补充水温度t ma=20℃（7）厂用电率：ε=；（六）简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失；（2）忽略凝结水泵的介质比焓升。
燃气轮机组热力计算指标
π = P ∗ (1)∗∗ ∗ ∗ ∗燃气轮机组热力计算指标体系1.电站燃气轮机热力循环的主要参数及性能指标1.1.燃气轮机热力循环主要参数燃料1C —压气机； B —燃烧室；T —透平；G —发电机；1—压气机进口；2—压气机出口亦即燃烧室进口；3—燃烧室出口亦即透平进口；4—透平出口图 1 为常用的燃气轮机热力系统组成方式，燃气轮机的热力循环参数主要有 两个：压缩比和温度比。
1）压缩比（简称压比）：压气机出口压力与进气口压力之比，用π表示， 计算公式为：P 21式中，P 1 ——燃气轮机进气道后，压气机进口导叶前的滞止压力（上角标“*”表示“滞止”状态），Pa 或 MPa ，P 2 ——压气机出口处的滞止压力，Pa 或 MPa ，P 1 ，P 2 可通过参数测点读出数值。
2）温度比（简称温比）：透平进口处的温度与压气机进口处的温度之比，τ=T∗ (2)∗∗∗∗∗∗∗∗=C p T3―T4―C p T2―T1)………………∗∗∗∗f=G c kg燃料/kg空气；k为绝热指数；若用τ表示，计算公式为：T31式中，T1——压气机进口处的滞止温度（在开式燃气轮机循环中，即为环境温度T e），T3——透平进口处滞止温度，K，T1=T e可通过参数测点读出数值。
1.2.燃气轮机性能指标描述燃气轮机热力的主要性能指标有两个：比功和循环热效率。
1）比功：指单位质量的空气流过装置时，燃气轮机向外界输出的净功，记为W n，忽略燃气和空气在流量上的差异，则W n=W T―W C=C p(T3―T4)―C p(T2―T1) (3)式中，W T——透平的比功，J/kg或kJ/kg；W C——压气机的比功，J/kg或kJ/kg；C p——工质的定压比热（在知道压力、温度时，可查表得出）。
2）循环热效率：当工质完成一个循环时，输入的热量功转化为输出功的部分所占的百分数，记为ηgt，计算公式为：W n ηgt=fH u =W n T4―T1p（32）=1―T3―T2=1―π1k―1k（4）式中，f——燃料的质量流量与空气的质量流量之比，称为燃料空气比；G fG f指燃料流量，kg/s；G c指进入压气机的空气流量kg/s；有效功率：q n=W n G c= ηgt H u ；式中 B 为气耗量 q n Q f S cc = P gt (6)H u ——燃料的热值，J/kg 或 kJ/kg ，通常指低热值；q B ——单位质量空气在燃烧室中吸取的热量，J/kg 或 kJ/kg ；3）耗气率：产生单位有效功率时的燃料消耗量，kg/（kW ⋅h ）Bg e = q n =3600G f q n36004）热耗率：产生单位有效功率所耗的燃料热量，kJ/（kW ⋅h ）q e = BH u=3600 ηgt2.联合循环机组的主要参数及性能指标2.1.联合循环热效率和功比率热效率和功比率是联合循环的两个基本特性参数，以常规的余热锅炉型联合 循环（一台燃气轮机、一台余热锅炉、一台汽轮机，电动机可以一台，也可以两 台，也称“一拖一”方案）为例，介绍这两个参数。
东汽350mw汽轮机热力计算书
东汽350mw汽轮机热力计算书东汽350MW汽轮机热力计算书一、引言热力计算是汽轮机设计与运行中至关重要的环节之一。
本文将以东汽350MW汽轮机为对象，对其进行热力计算，并对计算结果进行分析和讨论。
二、汽轮机参数与性能1. 汽轮机参数东汽350MW汽轮机的设计参数包括额定功率、额定转速、额定进汽温度、额定进汽压力等。
这些参数是计算过程中的基础数据，对于热力计算具有重要意义。
2. 汽轮机性能汽轮机的性能指标包括热效率、机械效率、热耗率等。
热力计算需要根据这些性能指标来评估汽轮机的工作状态和能源利用效率。
三、热力计算方法1. 热力平衡计算热力平衡计算是热力计算的核心内容。
通过对汽轮机各个部分的热力平衡进行计算，可以确定各个参数的数值。
其中，进汽压力、进汽温度、排汽压力、排汽温度等是计算过程中的关键参数。
2. 热力过程计算热力过程计算是确定汽轮机各个过程参数的重要方法。
根据热力平衡计算的结果，可以推导出各个过程的热力参数，如进汽过程、膨胀过程、凝汽过程等。
四、计算结果与分析1. 热力平衡计算结果通过对东汽350MW汽轮机进行热力平衡计算，得到了各个部分的热力参数。
进一步分析这些参数的数值，可以评估汽轮机的工作状态和热能利用效率。
2. 热力过程计算结果根据热力过程计算的结果，可以得到各个过程的热力参数，如进汽过程的进汽温度、进汽压力，膨胀过程的膨胀比、出口功率等。
通过对这些参数的分析，可以判断汽轮机的运行状态和性能。
五、热力计算的应用与优化1. 热力计算在汽轮机设计中的应用热力计算在汽轮机设计中具有重要意义。
通过对汽轮机各个部分的热力平衡计算和热力过程计算，可以确定汽轮机的工作参数，优化设计方案，提高汽轮机的性能。
2. 热力计算在汽轮机运行中的应用热力计算在汽轮机运行中也具有重要应用。
通过对汽轮机的热力参数进行实时监测和分析，可以判断汽轮机的运行状态，及时发现问题，保证汽轮机的安全运行。
3. 热力计算的优化热力计算的优化是提高汽轮机性能的关键。
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3-3-2
N600-16.7/538/538-1 型汽轮机热力特性书
3-4再 热 压 损 修 正 曲 线
D600B-000005ASM
功率变化量 % 1.5
1
0.5
0
-0.5
-1
-1.5 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 再热压损 %
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3-1主 蒸 汽 压 力 修 正 曲 线
D600B-000005ASM
功率变化量 % 6 5 4 3 2 1 0 -1 -2 -3 -4 -5 -6
-6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6 主蒸汽压力变化量 %
2-14
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2-15
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2-17
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热耗变化量 % 1
0.75
0.5
0.25
0
-0.25
-0.5
-0.75
-1 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0
5 10 15 20 25 30 35 主蒸汽温度变化量 ℃
版本号：A
东方汽轮机厂
N600-16.7/538/538-1型 汽 轮 机 热 力 特 性 书
编号: D600B-000005ASM 第全册
2003年1月6日
编号 D600B-000005ASM
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四 段 40t/h,五 段 60t/h 二 段 60t/h
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2-2
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2-3
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3-5背 压 修 正 曲 线
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功率变化量 % 2 1 0 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 背压值 kPa
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标审
录入员 林红 3-5-1
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器采用滑压运行。 汽封系统及其运行方式:采用自密封系统(SSR),高、中压端汽
封漏汽供低压缸封汽用,多余蒸汽溢流至低压加热 器NO8HTR,封汽用蒸汽不足时由高排或辅助汽源补 充。 通流级数： 高压缸 I单列调节级+8个压力级
中压缸 5个压力级 低压缸 4×7个压力级（两个双流低压缸） 热力级为 21 级，结构级为 42 级。 额定工况热耗：7736 kJ/kW.h（1847.7 kcal/kW.h）
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热耗变化量 % 0.6 0.4 0.2
0 -0.2 -0.4 -0.6
4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 再热压损 %
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3-3再 热 汽 温 度 修 正 曲 线
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功率变化量 % 3 2.5 2 1.5 1 0.5 0 -0.5 -1 -1.5 -2 -2.5 -3
-35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0
5 10 15 20 25 30 35 再热温度变化量 ℃
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热耗变化量 % 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 -1 -2
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 背压值 kPa
3-5-2
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4 配汽曲线
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EL:CV-ICV OPENING DEMAND
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高加全部停用工况 1#高 加 停 用 工 况 2#高 加 停 用 工 况 3#高 加 停 用 工 况
低加全部停用工况 5#低 加 停 用 工 况 6#低 加 停 用 工 况 7#低 加 停 用 工 况 8#低 加 停 用 工 况
带厂用辅助蒸汽工况1 带厂用辅助蒸汽工况2
校对
审核
备注 Pk=11.8kPa,3%补 水
2 热平衡
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序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
编制
工况名称 THA
能力工况 TMCR VWO
85%THA工 况 （ 滑 压 ） 85%THA工 况 （ 定 压 ） 75%THA工 况 （ 滑 压 ） 75%THA工 况 （ 定 压 ） 60%THA工 况 （ 滑 压 ） 60%THA工 况 （ 定 压 ） 50%THA工 况 （ 滑 压 ） 50%THA工 况 （ 定 压 ） 40%THA工 况 （ 滑 压 ） 40%THA工 况 （ 定 压 ）
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3 修正曲线 本 章 所 有 修 正 曲 线 修 正 基 准 均 为 100%LOAD工 况 。
编制
校对
审核
标审
录入员 林红 3-1-1
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热耗变化量 % 1
0.75
0.5
0.25
0
-0.25
-0.5
-0.75
-1 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6 主蒸汽压力变化量 %