TiAl合金与高温合金的扩散焊接头组织及性能
钛合金与铝合金材料钎焊接头组织及力学性能
钛合金与铝合金材料钎焊接头组织及力学性能邱 花（西安航空职业技术学院，陕西 西安 ７１００８９）摘 要：利用现代超声辅助焊接方式，对钛合金和铝合金材料进行钎焊连接。
通过光学试验机、扫描镜和光谱仪对钎焊接头处的微观组织成分进行观察，并对焊接头的剪切强度和相关力学性能进行微观分析研究。
关键词:钛合金；钎焊接头；力学性能；辅助焊接中图分类号: Ｆ２７２ 文献标识码: Ａ 文章编号：１００２－５０６５（２０１８）０４－０２７６－２Microstructure and mechanical properties of brazed joint of titanium alloy and aluminum alloyQIU Hua（Ｘｉ＇ａｎ Ａｅｒｏｎａｕｔｉｃａｌ Ｐｏｌｙｔｅｃｈｎｉｃ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｘｉ＇ａｎ ７１００８９，Ｃｈｉｎａ）Abstract: ｔｈｅ ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ ａｎｄ ａｌｕｍｉｎｕｍ ａｌｌｏｙ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｒｅ ｂｒａｚｅｄ ｂｙ ｍｏｄｅｒｎ ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ａｓｓｉｓｔｅｄ ｗｅｌｄｉｎｇ． Ｔｈｅ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｏｆ ｂｒａｚｅｄ ｊｏｉｎｔｓ ｗｅｒｅ ｏｂｓｅｒｖｅｄ ｂｙ ｏｐｔｉｃａｌ ｔｅｓｔｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅ， ｓｃａｎｎｉｎｇ ｍｉｒｒｏｒ ａｎｄ ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ， ａｎｄ ｔｈｅ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｒｅｌａｔｅｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔｓ ｗｅｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ｂｙ ｍｉｃｒｏｃｏｓｍｉｃ ａｎａｌｙｓｉｓ． Keywords: ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ； ｂｒａｚｉｎｇ ｊｏｉｎｔ； ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ； ａｕｘｉｌｉａｒｙ ｗｅｌｄｉｎｇ收稿日期：２０１８－０２作者简介：邱花，女，生于１９８０年，汉，哈尔滨人，硕士，助教，研究方向：理化测试与质检技术。
γTiAl合金自身及其与高温合金的钎焊技术研究进展与趋势
γTiAl合金自身及其与高温合金的钎焊技术研究进展与趋势0 前言γ－TiAl合金具有密度低，比强度、比刚度高，抗氧化性、抗蠕变性能良好等优点，长期工作温度可达760～850℃，是未来极具应用潜力的航空航天用轻质高温结构材料之一［1］。
但是γTiAl合金的工程应用离不开可靠的焊接技术。
γTiAl合金存在室温延性低的问题，采用熔焊方法进行焊接时，表现出较为严重的脆性开裂倾向，需要高达800℃的预热温度［2］，并严格控制冷却速率，工艺条件苛刻，施焊困难。
另外，γTiAl合金在铸造过程中容易产生热裂、缩孔、缩松、表面几何缺失等缺陷，这一问题也严重制约γTiAl合金铸件的工程化应用。
钎焊是国际上公认的、广泛应用于精密零部件和复杂薄壁构件焊接以及铸件缺陷修复的再制造方法［3］，其采用整体加热，焊接热应力小，零件变形小，可克服诸如熔焊工艺局部加热引起的不均匀热收缩等问题，理论上十分适合于室温脆性大的γTiAl合金材料的精密连接以及合金铸件缺陷的修复。
而且采用钎焊方法，可以实现多个零部件、多条焊缝的一次性同炉焊接，具有高的稳定性。
由于γTiAl合金的密度只有高温合金的一半，在航空航天领域为了实现结构减重，迫切需要采用γTiAl合金替代高温合金，如先进飞行器的蜂窝隔热结构、航天发动机导向器结构等，急需解决γTiAl合金与高温合金的钎焊技术问题。
但是，这两种母材成分体系完全不同、热膨胀系数存在差异、焊接时极易形成TiNi，AlTiNi等脆性金属间化合物，同时缺乏成熟的耐高温钎料，导致γTiAl合金与高温合金的异种钎焊连接非常困难。
文中概述了γTiAl合金自身及其与高温合金钎焊技术的研究现状，讨论了当前存在的问题和不足，并提出了展望。
1 γTiAl合金自身钎焊国内外关于γTiAl合金自身的钎焊连接技术已有较多报道，按采用的加热方式可分为红外加热、感应加热以及真空炉中辐射加热；以中间层钎料的类型来区分，主要有Ti基、Ag基以及Al基钎料。
扩散处理对K403铸造高温合金大间隙钎焊接头组织和力学性能的影响
第26卷 第3期2006年6月 航 空 材 料 学 报JOURNAL OF AERONAUTI CA L MATER I ALSVol .26,No .3June 2006扩散处理对K403铸造高温合金大间隙钎焊接头组织和力学性能的影响李大斌1,梁 海2,孙计生2,潘 晖2,刘效方2(1.中国人民解放军第四七二三工厂,河北永年057150;2.北京航空材料研究院,北京100095)摘要:研究采用自制钎料加入FG H95高温合金粉末的K 403铸造高温合金大间隙钎焊后扩散处理参数对接头组织和持久性能的影响。
结果表明,钎焊后进行温度1180℃,32h 的扩散处理,钎缝化学成分及组织均匀,钎缝基体组织为γ固溶体,占体积50%～53%的γ′相均匀分布。
骨架状硼化物化合物消除,少量小块和粒状碳化物和硼化物分布在晶界上。
钎焊接头975℃的持久强度较高。
关键词:组织;性能;扩散处理;大间隙钎焊;铸造高温合金中图分类号:TG 454 文献标识码:A 文章编号:100525053(2006)0320107204收稿日期6226;修订日期6232作者简介李大斌(6),男,硕士,主要从事军用航空发动机的翻修技术工作。
高温合金的大间隙钎焊技术一般是将钎缝间隙中填入纯镍或镍基合金粉与钎料粉的混合物,以改善接头的成形和组织,并提高接头的高温性能[1,2]。
近些年来,国内已有一些研究成果被用于航空发动机涡轮叶片和导向叶片堵盖的钎焊[3]。
由于大间隙钎焊的工艺过程可控性好,比熔焊的焊接温度低,易于实现精确焊接,并具有良好的被焊材料适应性,因此在国外大间隙钎焊技术还被广泛用于涡轮发动机铸造高温合金叶片的修复[4～7]。
而在国内用大间隙钎焊进行钎焊修复的研究工作则刚开始。
因此为满足国内铸造高温合金涡轮叶片修复中的大间隙钎焊的特殊要求,需要研究大间隙钎焊的扩散处理工艺,改善大间隙钎焊接头的成分和组织构成,提高接头合金化程度及重熔温度,从而提高接头高温性能和使用温度[8]。
第3章焊接接头的组织和性能
第3章焊接接头的组织与性能控制
• 焊接接头由焊缝、熔合区和热影响区三部分组成、熔池金属在经历了一系列化学冶金反应后，随着热源远离温 度迅速下降，凝固后成为牢固的焊缝,并在继续冷却中发生固态相变。熔合区和热影响区在焊接热源的作用下，也将 发生不同的组织变化，很多焊接缺陷，如气孔、夹杂物、裂纹等都是在上述这些过程中产生，因此,了解接头组织与 性能变化的规律，对于控制焊接质量、防止焊接缺陷有重要的意义。 • •
• •ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ• • • • •
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3.1.3焊缝金属的固态相变 1、熔池结晶组织与焊缝固相转变组织的关系 （1）焊缝结晶的一次组织和二次组织 熔池凝固后得到的组织通常叫做一次组织，大多数钢高温奥氏体.在凝固后的继续冷却 过程中，高温奥氏体还要发生固态相变,又称为二次结晶，得到的组织称为二次组织。 焊缝经过固态相变得到的二次组织即为室温组织。二次组织是在一次组织的基础上转 变而成，对焊缝金属的性能都有着决定性的作用。 （2）焊缝一次组织对二次组织的影响 焊缝金属经历了从液态冷到室温的全过程，其二次组织是在快冷的条件下所形成的逸 出结晶组织的基础上在连续冷却的条件下形成的。因此，焊缝的最终组织不仅与γ→α 转变有关，而且与凝固过程有关。焊缝在不平衡条件下得到的一次组织，直接影响继 续冷却时过冷奥氏体的分解过程及分解产物。 1）焊缝一次组织组织粗大，影响焊缝对二次组织的晶粒度的大小，同时为产生魏氏 体创造了前提。 2）焊缝的偏析在熔池一次结晶时产生，对二次组织和性能产生影响。 2、焊缝金属固相转变 焊缝金属的固态相变遵循一般钢铁固态相变的基本规律。一般情况下，相变形式 取决于焊缝金属的化学成分与连续冷却过程的冷却速度。 1低碳钢焊缝的固态相变 材料极缓慢的冷却条件下，由铁碳合金状态图可知，在平衡状态下低碳钢的低碳钢其 中铁索体约占82％，珠光体约占18％ ，其硬度约为83 HB。 （1）焊缝的固态相变过程 熔池凝固后，全部变成A,继续冷却，冷至Ac3线A→A+F至Ac1线，剩余的A→P低碳钢 焊缝金属二次结晶结束时，其组织为F+ P。
TiAl与TC4扩散焊接接头的组织与性能
０ 引 言
Ｔ ｉ Ａ １ 与Ｔ Ｃ ４扩 散 焊 接 接 头 的组 织 与 性 能
杨 荣娟 黄 源殉 薛志 勇 杨 琴
１ ０ ２ ２ ０ ６ ）
徐
钢
（ １ 华北 电力 大学 ， 北京
（ ２ 华 电淄博 热电有限公司 ， 淄博
２ ５ ５ ０ ０ ０ ）
文
摘
主要 对 Ｔ ｉ Ａ １ 基金 属 间化合 物 与 Ｔ Ｃ ４的 扩散 连 接技 术进 行 了研 究 。通过 对 钛 铝基 合 金 进行 热处
Ａｂｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ Ｔｉ Ａ１ ａ ｌ ｌ ｏ ｙ ｗａ ｓ ｐｒ ｅ ｐ ａ ｒ ｅ ｄ ｕｓ ｉ ｎ ｇ ｈ ｏ ｔ ｉ ｓ ｏ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｃ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｉ ｎ ｇ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ａ ｎｄ ｔ ｈｅ ｆ ｕ ｌ ｌ ｙ ｌ ａ ｍｅ ｌ ｌ ａ ｒ ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｗａ ｓ ａ ｃ ｈ ｉ ｅ ｖ ｅ ｄ ｖ ｉ ａ ｈ ｅ ａ ｔ ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｍｅ ｎｔ ． Ｔｈ ｅ ｎ ｔ ｈｅ ｄｉ ｆ ｆ ｕ ｓ ｉ ｏ ｎ ｂ ｏ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｏ ｆ Ｔｉ Ａ１ ａ ｎ ｄ ＴＣ ４ ｗａ ｓ ｉ ｎ ｖ ｅ ｔ ｉ ｇ ａ ｔ ｅ ｄ ．Ｂｙ ｔ ｈ ｅ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｍｉ ｃ ｒ ｏ －
理， 获得 了高温性 能 良好 的全 片层 组 织 ； 通过 对扩散 连 接后 的接 头进 行组 织 结构 、 力 学性 能和 断 口的分 析发 现 ， 在９ １ ５ ￣ Ｃ ／ ８ ０ ＭＰ ａ ／ １ ｈ的 扩散 连接 条 件 下 ， Ｔ ｉ Ａ １ 基合 金 与 Ｔ Ｃ ４实现 了 冶金 结合 ， 在 室 温、 ４ ０ ０和 ５ ０ ０ ℃ 下， 接 头
TiAl基合金及其连接技术的研究进展
１ｒ ０２ｉ Ｅ Ｃ 一 ． Ｓ 等 。
表 １ 钛合金、 钛铝化合物及高温合金的性能对 比…
２ ＴｉＩ 合金 的熔焊 Ａ基
但所获接头易产生凝固裂纹， 淬硬倾 向较大， 因而力学 性能普遍较差。此外 ， Ｔ １ 对 ｉ 基合金冶金方面的研究 Ａ
貌 ， 别是 全片层 （ Ｌ 、 片层 （ Ｌ 、 态 （ ｕｌｘ 和 分 Ｆ ）近 Ｎ ）双 Ｄ ｐｅ ） 近 （ Ｇ） 织 。 目前 具 有 工程 意 义 的 双相 合 金 主 Ｎ 组 要有 Ｔ 一 ８ １ ２ ｒ ２ ｂ Ｔ 一 ７ １ ２ ５ ｂ一２ Ｃ ＋ ｉ ４ Ａ — Ｃ 一 Ｎ 、ｉ ４ Ａ — ．Ｎ （ｒ
延高温合成和摩擦焊等连接方法 ， 了各种方法用 于 ＴＡ 基合金连 接时 的优缺点 。由于 ＴＡ 基 合金室 温塑性 分析 ｉ１ ｉｌ
差， 采用熔 焊方法连接时焊后冷却速度块 ， 接头组织淬硬倾 向大 ， 易形成 固态裂纹。固态连接方 法大多可控 制焊接 热循环 ， 焊接过程 中加热峰值温度相对较低 ， 对母材组 织影 ｈ ｄ ， 避免裂纹 等缺陷 ， ｉ ，可 ｎ 因而采 用 固态 连接方法 具有 优势 。如果能进一步降低冷却速 度 ， 则将熔焊方法用于 ＴＡ 基合金的连接有很好 的应 用前 景。 ｉ１
量， 但却 产 生裂纹 。熔 化区 的硬 度 相 比于母 材 增 大 ， 导
生。Ｍ Ｃ ｈｔ ｖｄ 等 人＿ 还发 现 ， ． ．Ｃ ａ ｒ ｉ ｕｅ ８ 电子 束焊 焊接 ＴＡ 基合金 时 ，０ ／ 是 — 相变 的极 限冷却速 ｉ１ ６０ ｏ ｓ Ｃ 度， 高于这个冷速时 ， 相并没有分解成 相 ， 只是发
TA15钛合金扩散钎焊界面微观组织及性能研究
TA15钛合金扩散钎焊界面微观组织及性能研究李雪飞;邹鹤飞;陈志凯;岳海金;高晶;邢斌;王硕【摘要】TA15 alloy is vacuum brazed with Ti37.5Zr15Cu10Ni ifller metal. The microstructure of in-terface diffusion welding brazing is analyzed. Meanwhile, the mechanical properties of the joint are tested at room temperature and low temperature of liquid nitrogen. The results show that the fast diffusion between the solder and the TA15 alloy occurs, and the microstructure of weld is needle like. The joints are brittle fracture in the joint at room temperature and low temperature of liquid nitrogen. The tensile strength of the joints at room temperature reaches 93.8%of the base material.%采用钛基钎料Ti37.5Zr15Cu10Ni作为中间层对TA15钛合金进行了真空扩散钎焊，对扩散钎焊接头界面微观组织进行了分析，同时测试了接头室温和液氮低温力学性能。
试验结果表明：钎料与TA15基体发生了快速的互扩散，焊缝微观组织全部呈针状，接头室温和液氮低温状态下均脆断于焊缝，室温拉伸强度达到基体材料拉伸强度的93.8%。
【期刊名称】《航空制造技术》【年(卷),期】2015(000)017【总页数】3页(P73-75)【关键词】扩散钎焊;TA15钛合金;力学性能;微观组织【作者】李雪飞;邹鹤飞;陈志凯;岳海金;高晶;邢斌;王硕【作者单位】首都航天机械公司;首都航天机械公司;首都航天机械公司;首都航天机械公司;首都航天机械公司;首都航天机械公司;首都航天机械公司【正文语种】中文钛合金由于具有高比强度、耐蚀、耐温和耐热等优点，在国内外航空、航天领域得到广泛研究和应用。
TiAl
T i A l基合金是一种新型高温结构材料，其密度低，高温性能如强度,抗蠕变性能较好，是650~1000℃使用的最佳候选材料。
（蠕变：固体材料在保持应力不变的条件下，应变随时间延长而增加的现象。
它与塑性变形不同，塑性变形通常在应力超过弹性极限之后才出现，而蠕变只要应力的作用时间相当长，它在应力小于弹性极限施加的力时也能出现。
）但是室温塑性差、高温抗氧化性不是很好。
其性能与显微组织密切相关,其中粗大的全层状组织具有优良的高温抗蠕变性能和较高的断裂韧性,但其室温延性低；细小的双态组织具有优良的室温延性,但其高温抗蠕变性能和断裂韧性低。
TiAl基合金属于极难加工材料，通常在700℃以下范围内，其塑性极差，伸长率很低,无法进行塑性加工，在大于1100℃高温下，虽然塑性有所改变，但变形抗力仍然很大，因而很难对其进行塑性加工。
TiAl 合金4种典型组织:全片层组织、近层片组织、双态组织、近 单相组织。
全片层组织的TiAl合金表现出最佳的抗蠕变能力，但是其脆性高，室温塑性差。
高温时会得到全片层和近片层组织，提高抗蠕变性能。
所以焊接过程中可以通过预热和减小焊接速度来提高接头抗蠕变性能，TIAI基合金进行熔焊时,由于塑性变形能力差，所获接头易产生热裂纹,因而力学性能普遍较差。
所以降低冷却速度是减少裂纹产生的重要方法，TIG钨极惰性气体保护焊、激光焊、电子束焊：当在一定温度预热时，没有产生裂纹,但是在无预热的相同条件时接头存在大量裂纹；同时降低焊接速度也会减少裂纹的产生。
所以当采取预热和降低焊速等减缓冷却速度的方式时，可以避免裂纹产生。
因为冷速较大下α→γ相变完全被抑制，单一α相脆性很高，a+r相塑性好。
要想获得无裂纹焊缝必须促进α→γ相变，转变为块状γ相和层片组织。
固态连接：与熔焊相比,固态连接方法大多可控制热循环，从而改善连接质量。
扩散焊是一种有效连接TIAI基合金的方法。
连接过程中母材保留了原有的力学性能,并且接头拉伸性能几乎和母材相当, 但是扩散所需的温度高、时间长。
工艺参数对过渡液相扩散连接TiAl基合金界面组织及接头强度的影响
ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｉ ｅ ｎ ｔ ｌ ｉ ｑ ｕ ｉ ｄ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｄ ｉ ｆ ｆ ｕ ｓ ｉ ｏ ｎ ｂ ｏ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｊ ｏ ｉ ｎ ｔ ｏ ｆ Ｔ ｉ Ａ ！ 一 ｂ ａ ｓ ｅ ｄ ａ ｌ ｌ ｏ ｙ
Ｌｉ Ｈａ ｉ ｘ ｉ ｎ ，Ｌｉ ｎ Ｔｉ ｅ ｓ ｏ ｎ ｇ ，Ｈ ｅ Ｐ ｅ ｎ ｇ ，Ｌｉ Ｌｉ ａ ｎ ｇ ，Ｆｅ ｎ ｇ Ｊ ｉ ｃ ａ ｉ
中图分 类号 ： ＴＧ ４ ５ ４ 文献标志码 ： Ａ 文章编 号 ： ２ ０ ９ ５ —２ ７ ８ ３ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ８— ０ ８ ０ １ —０ ３
Ｅｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｓ ｏ ｆ ｂ ｏ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｐａ ｒ ａ ｍｅ ｔ ｅ ｒ ｓ ｏ ｎ ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｆ ａ ｃ ｅ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ａ ｎ ｄ ｂ ｏ ｎｄ ｉ ｎｇ ｓ ｔ ｒ ｅ ｎｇ ｔ ｈ ｏ ｆ
（ １ ．Ｓ ｔ ａ ｔ ｅ Ｋｅ ｙ Ｌ ａ ｂ ｏ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｙ ｏ ｆ Ａｄ ｖ ａ ｎ ｃ ｅ ｄ Ｗｅ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ Ｊ ｏ ｉ ｎ ｉ ｎ ｇ，Ｈａ ｒ ｂ ｉ ｎ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ ｏ ｆ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ，Ｈａ ｒ ｂ ｉ ｎ １ ５ ０ ０ ０ １ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ； ２ ．Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ ｏ ｆ Ｏ ｃ ｅ ａ ｎ ｏ ｇ ｒ ａ ｐ ｈ ｉ ｃ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ，Ｓ ｈ ａ ｎ ｄ ｏ ｎ ｇ Ａｃ ａ ｄ ｅ ｍｙ ｏ ｆ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ｓ ， Ｑ ｉ ｎ ｇ ｄ ａ ｏ ， Ｓ ｈ ａ ｎ ｄ ｏ ｎ ｇ ２ ６ ６ ０ ０ １ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ti150与TC19异种钛合金钎焊工艺与接头性能研究
ElectricWelding MachineVol.52No.6Jun.2022第52卷第6期2022年6月Ti150与TC19异种钛合金钎焊工艺与接头性能研究淮军锋1，2，尚泳来1，2，任海水1，2，丁宁3，静永娟1，2，郭万林1，21.中国航发北京航空材料研究院焊接与塑性成形研究所，北京1000952.北京市航空发动机先进焊接工程技术研究中心，北京1000953.空军装备部驻北京地区第六军事代表室，北京100024摘要：高温钛合金Ti150是能在600℃环境下长期服役的新型高温钛合金，TC19钛合金是一种富β的α+β两相钛合金，具有高强度、高韧性的特点。
采用Ti-21Cu-13Zr-9Ni （wt .%）非晶合金箔带作为钎料，进行了Ti150高温钛合金与TC19钛合金的真空钎焊连接工艺研究。
通过扫描电镜分析接头组织，利用万能试验机测试接头室温和高温拉伸强度。
结果表明：在930℃/35min 钎焊条件下，接头室温抗拉强度955.3MPa ，500℃高温抗拉强度达到540.0MPa ，550℃高温抗拉强度达到505.6MPa ，接头室温拉伸试样断裂于焊缝，断口总体为脆性断裂，接头高温500℃、550℃拉伸试样均断于Ti150基体上或近Ti150端面上，Ti150基体端断口有明显的延伸塑性变形。
关键词：Ti150高温钛合金；TC19钛合金；异种材料连接；钎焊；力学性能中图分类号：TG454文献标识码：A文章编号：1001-2303（2022）06-0093-06Research on the Brazing Process and Joint Properties of Ti150/TC19Dissimilar Titanium AlloysHUAI Junfeng 1,2,SHANG Yonglai 1,2,REN Haishui 1,2,DING Ning 3,JING Yongjuan 1,2,GUO Wanlin 1,2boratory of Welding and Forging,Beijing Institute of Aeronautical Materials,Beijing 100095,China2.Beijing Engineering Technology Research Center for Advance Welding of Aero-Engines,Beijing 100095,China3.The Sixth Military Representative Office of Airforce in Beijing,Beijing 100024,ChinaAbstract:High temperature titanium alloy Ti150was developed for the aero-engines with high thrust-weight ratio and with long-term service temperature of 600℃.TC19is a two-phase (α+β)titanium alloy with high strength and toughness.The vacuum brazing process of the two titanium alloys was conducted using Ti-21Cu-13Zr-9Ni （wt .%）as filler metal.The joint microstructure and element distribution of joint were analyzed by means of SEM and EDS,meanwhile the tensile strength of the joint was measured at the room temperature and high temperatures by universal testing machine.The results showed that under the brazing condition of 930℃/35min,the joint tensile strength at room temperature reached up to 955.3MPa,and the strength of 540.0MPa and 505.6was maintained at 500℃and 550℃,respectively.The tensile specimens at room tem ‐perature fractured within the brazed seam and the fractured surface exhibited brittle characteristics.The tensile specimens fractured within the Ti150metal substrate when tested at 500℃and 550℃,and plastic deformation was observed at the fractured surface.Keywords:Ti150high temperature titanium alloy;TC19;dissimilar material connection;brazing;mechanical properties引用格式：淮军锋，尚泳来，任海水，等.Ti150与TC19异种钛合金钎焊工艺与接头性能研究［J ］.电焊机，2022，52（6）：93-98, 104.Citation:HUAI Junfeng,SHANG Yonglai,REN Haishui,et al.Research on the Brazing Process and Joint Properties of Ti150/TC19Dissimilar Tita ‐nium Alloys[J].Electric Welding Machine,2022,52(6):93-98,104.*收稿日期：2022-04-15基金项目：国家自然科学基金资助项目（51804286）；北京市自然科学基金资助项目（3212014）作者简介：淮军锋（1980—），男，学士，工程师，主要从事钎焊材料及钎焊工艺研究。
焊接接头组织和性能的控制
第七章 焊接接头组织和性能的控制1.焊接热循环对被焊金属近缝区的组织、性能有什么影响？怎样利用热循环和其他工艺措施改善HAZ 的组织性能？答：（1）在热循环作用下，近缝区的组织分布是不均匀的，融合去和过热去出现了严重的晶粒粗化，是整个接头的薄弱地带，而行能也是不均匀的，主要是淬硬、韧化和脆化，及综合力学性能，抗腐蚀性能，抗疲劳性能等。
（2）焊接热循环对组织的影响主要考虑四个因素：加热速度、加热的最高温度，在相等温度以上的停留时间，冷却速度和冷却时间，研究它是研究焊接质量的主要途径，而在工艺措施上，常可采用长段的多层焊合短道多层焊，尤其是短道多层焊对热影响区的组织有以定的改善作用，适于焊接晶粒易长而易淬硬的钢种。
2. 冷却时间100t t 8385、、t 的各自应用对象，为什么不常用某温度下（如540℃）的冷却速度？答：对于一般碳钢和低合金钢常采用相变温度范围800~500℃冷却时间（85t ）对冷裂纹倾向较大的钢种，常采用800~300℃的冷却时间83t ，各冷却时间的选定要根据不同金属材料做存在的问题来决定为了方便研究常用某一温度范围内的冷却时间来讨论热影响组织性能的变化，而某个温度下 比如540℃则为一个时刻即冷却至540℃时瞬时冷却速度 和组织性能。
故不常用某以温度下的冷却速度，对于一般低合金钢来讲，主要研究热影响区溶合线附近冷却过程中540℃时瞬时冷却速度3. 低合金钢焊接时，HAZ 粗晶区奥氏体的均质化程度对冷却时变相有何影响？ 答：奥氏体的均质化过程为扩散过程，因此焊接时焊接速度快和相变以上停留时间短都不利于扩散过程的进行，从而均质化过程差而 影响到冷却时间的组织相变，低合金钢在焊接条件下的CCT 曲线比热处理条件下的曲线向做移动，也就是在同样冷却速度下焊接时比热处理的淬硬倾向小，例如冷却速度为36s C / 时可得到100%的马氏体，在焊接时由于家人速度快，高温停留时间短使合金元素不能充分溶解在奥氏体内，奥氏体均质化过成差，使相变组织差。
第三章 焊接接头的组织和性能
1.1 焊接热影响区的组织转变特点
由于热影响区受热的瞬时性，即升温速度快、高温停留时 间短及冷却速度很快，使得扩散有关的过程都难以进行，进而 影响到组织庄边的过程及其进行的程度，由此出现了与等温过 程和热处理过程的组织转变明显不同的特点。
• 1.焊接加热过程的组织转变特点
(1) 组织转变向高温推移 由于焊接加热速度快，导致钢铁材料的相变温度Ac1和Ac3升高。 这就是说，焊接过程中的组织转变不同于平衡状态的组织转变，转 变过程已向高温推移。 焊接加热过程中组织转变向高温推移是由奥氏体化过程的性质 决定的。由铁素体或珠光体向奥氏体转变的过程是扩散重结晶过程， 需要有孕育期。在快速加热的条件下，来不及完成扩散过程所需的 孕育期，势必造成相变温度的提高。当钢中含有了碳化物形成元素 时，由于它们的扩散速度慢，而且本身还阻止碳的扩散，因而明显 减慢了奥氏体化的过程，促使转变温度升的更高。
硬度 HV
（1）最高硬度
图 3-33 所出了易淬 火和不易淬火两类钢 种焊接热影响区的硬 度分布情况。从右图 可以看出，无论是易 淬火钢和不易淬火钢， 其焊接热影响区的硬 度分布都是不均匀的， 而且在熔合线附近的 过热区中出现了比母 材还高的最高硬度 Hmax ，这正是过热区 发生淬硬及晶粒严重 粗化造成的结果。
一般而言，对组织其主要作用的冷
却时间是从某一特定温度冷却到另一种 特定温度所经历的时间。对于低合金钢 来说，这个特定的冷却时间往往选定相 变温度范围内的冷却时间，即从800 ℃ 冷却到500 ℃所经历的时间t8/5。采用解 析和作图方法可确定t8/5 与焊接参数的 关系。
图3-27给出了焊条电弧焊是t8/5 与工 艺参数关系的线算图， 可以确定给定的 焊接工艺参数下的t8/5 ，也可以按照t8/5 的要求来确定所需的焊接工艺参数。 例
熔焊原理：焊接接头的组织与性能
熔焊原理：焊接接头的组织与性能
层状偏析的存在，说明焊缝的凝固速度在作周期性变化，但造成这种变化的 原因，目前尚未完全认识清楚。层状偏析对焊缝质量的影响目前研究的也不够充 分。现已发现，层状偏析不仅可能使焊缝金属的力学性能不均匀，有时还会沿层 状线产生裂纹或气孔等缺陷。
三、焊缝金属的固态相变 熔池凝固后得到的组织通常叫做一次组织，对大多数钢来说是高温奥氏体。 在凝固后的继续冷却过程中，高温奥氏体还要发生固态相变，又称为二次结晶， 得到的组织称为二次组织。焊缝经过固态相变得到的二次组织即为室温组织。二 次组织是在一次组织的基础上转变而成，二者承前启后，对焊缝金属的性能都有 着决定性的作用。 1．低碳钢焊缝的固态相变 低碳钢焊缝的二次组织主要是铁素体十少量的珠光体，这是因为其含碳量很 低所致。一般情况下，铁素体首先沿原奥氏体柱状晶晶界析出，可以勾画出凝固 组织的轮廓。当焊缝在高温停留时间较长而冷速又较高时，铁索体也可从奥氏体 晶粒内部沿一定方向析出，以长短不一的针状或片状直接插入珠光体晶粒之中， 而形成所谓魏式组织。而在冷却速度特别大时，低碳钢焊缝中也可能出现马氏体 组织。
熔焊原理：焊接接头的组织与性能
1．焊缝金属的变质处理 液体金属中加人少量合金元素使结晶过程发生明显变化，从而使晶粒细化的方 法叫做变质处理。 2．振动结晶 振动结晶是通过不同途径使熔池产生一定频率的振动，打乱柱状晶的方向并 对熔池产生强烈的搅拌作用，从而使晶粒细化并促进气体排出。常用的振动方法 有机械振动、超声振动和电磁振动等。
以Ti,Ni薄膜为中间层的钛合金与高温合金低温扩散焊研究
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｓｒ ｃ ：Ｄ ｉｆ ｓｏｎ ｂ ｄｉ ｆｔｔ ｎｉ ｍ ｌｏ Ａ １ Ｏ ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ ｐｅ ａ ｌ Ｄ６ ｗ ａ ｎｖ ｓ ｉ ｔ ｄ ａ ｏｗ ｅ ｅ — ｆ ｕ ｉ ｏｎ ｎｇ ｏ ｉａ ｕ ａ ｌ ｙ Ｔ ｔ ｕ ｒ ｌｏｙＤ ５ ｓｉ ｅ ｔｇａ ｅ ｔａ ｌ ｒｔ ｍ
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熔焊原理：焊接接头的组织与性能
熔焊原理：焊接接头的组织与性能
层状偏析的存在，说明焊缝的凝固速度在作周期性变化，但造成这种变化的 原因，目前尚未完全认识清楚。层状偏析对焊缝质量的影响目前研究的也不够充 分。现已发现，层状偏析不仅可能使焊缝金属的力学性能不均匀，有时还会沿层 状线产生裂纹或气孔等缺陷。
三、焊缝金属的固态相变 熔池凝固后得到的组织通常叫做一次组织，对大多数钢来说是高温奥氏体。 在凝固后的继续冷却过程中，高温奥氏体还要发生固态相变，又称为二次结晶， 得到的组织称为二次组织。焊缝经过固态相变得到的二次组织即为室温组织。二 次组织是在一次组织的基础上转变而成，二者承前启后，对焊缝金属的性能都有 着决定性的作用。 1．低碳钢焊缝的固态相变 低碳钢焊缝的二次组织主要是铁素体十少量的珠光体，这是因为其含碳量很 低所致。一般情况下，铁素体首先沿原奥氏体柱状晶晶界析出，可以勾画出凝固 组织的轮廓。当焊缝在高温停留时间较长而冷速又较高时，铁索体也可从奥氏体 晶粒内部沿一定方向析出，以长短不一的针状或片状直接插入珠光体晶粒之中， 而形成所谓魏式组织。而在冷却速度特别大时，低碳钢焊缝中也可能出现马氏体 组织。
熔焊原理：焊接接头的组织与性能
◆ 熔池的凝固与焊缝金属的固态相变 随着温度下降，熔池金属开始了从液态到固态转变的凝固过程(图3—1)，并
在继续冷却中发生固态相变。熔池的凝固与焊缝的固态相变决定了焊缝金属的结 晶结构、组织与性能。在焊接热源的特殊作用下，大的冷却速度还会使焊缝的化 学成分与组织出现不均匀的现象，并有可能产生焊接缺陷。
熔焊原理：焊接接头的组织与性能
1．焊缝金属的变质处理 液体金属中加人少量合金元素使结晶过程发生明显变化，从而使晶粒细化的方 法叫做变质处理。 2．振动结晶 振动结晶是通过不同途径使熔池产生一定频率的振动，打乱柱状晶的方向并 对熔池产生强烈的搅拌作用，从而使晶粒细化并促进气体排出。常用的振动方法 有机械振动、超声振动和电磁振动等。
不同焊接材料的接头组织及力学性能研究
不同焊接材料的接头组织及力学性能研究摘要：搅拌摩擦焊接依靠高速旋转的非消耗搅拌头与被焊工件摩擦产生热量，使金属达到塑性状态，随着搅拌头的运动，塑性材料从前进侧迁移到后退侧，同时搅拌头会在塑性金属上作用一定的顶锻力，使金属实现紧密可靠的连接。
搅拌摩擦焊接过程中，轴肩产热占据了焊接过程总产热的85%左右，足够的热输入可以有效保证充分的材料流动。
然而，在工件厚度方向上，轴肩的影响范围有限，搅拌针就成了决定工件下方材料流动好坏的关键。
因此，轴肩对焊接过程的主要贡献是产热，而搅拌针对焊接过程的主要贡献是促进材料流动。
从材料塑性流态决定最终焊缝成形角度来看，搅拌针是决定最终焊缝成形的关键因素。
关键词：熔化极气体保护焊；接头组织；力学性能；工艺试验引言高强度低合金（ＨＳＬＡ）钢的历史可以追溯到１９世纪，首次将碳含量在０．６４％～０．９０％的低合金钢用于桥梁建造，在随后的１个多世纪里，研究人员持续对材料的化学成分和性能进行改进，降低碳含量，增加Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｃｅ等合金以提升强度、增加抗腐蚀性等，以更好地适应工业应用。
硫化氢腐蚀主要存在于深海生态系统、油气田环境和污水环境中，金属材料均易在湿硫化氢环境下发生不同类型的腐蚀。
由于硫化氢在金属表面的解离能垒通常很小，解离的Ｓ快速沉积在表面，从而引起Ｈ２Ｓ“中毒”。
此外，金属焊接接头处往往具有复杂的组织，存在应力和缺陷，更容易产生疲劳裂纹，而成为硫化氢腐蚀的重点区域。
统计数据表明，尽管焊接接头只占压力容器总体积的１％左右，却有约７０％的腐蚀断裂是由它们引起的。
焊接接头在焊接过程中要经历高温、熔化、再冷却凝结的过程，其中的显微组织会发生很大变化。
焊接接头主要由焊缝区、熔合区、热影响区及其邻近的母材组成，是整个设备中质量最不容易控制的地方。
焊缝处强度增大，韧性降低，是整个容器受力情况最恶劣的地方，也是腐蚀情况最严重的部分，其应力腐蚀敏感性明显大于其他部位。
影响应力腐蚀开裂的因素有很多，诸如温度、ｐＨ值、材料本身等。
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区） 第 三类 则是 未充 分 扩 散 的 中间 层 合 金残 留相 （ ， 图 ２中“ ” “ ” ， 中还 溶 入 了部 分从 Ｔｉ 母材 中扩 ４ ， ５ 区） 其 Ａｌ 散 过来 的 Ａｌ 原子 。在 剪切 试样 断 口表 面 的 Ｘ射 线 衍 射 图谱 中分 析 出 焊 缝 中含 有 Ｔ （ Ｃ ） （ ３ ｉ Ｎｉ ｕ 相 图 （ ） 。推 断 焊 缝 中 的 “ ” 应 为 中 间层 Ｔ — ｒ ｕ Ｎｉ ａ） ３ 区 ｉ — — Ｚ Ｃ 合金的 Ｃ ｕ原 子 占据部 分 Ｎｉ 晶格 点 阵 中的 Ｎｉ 子 Ｔｉ 原
位 置 所 形 成 的 Ｔ （ ｉ Ｃ ） 。 在 断 口 表 面 Ｘ Ｄ 图 ｉＮ ｕ 相 Ｒ
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ＣｕＮｉ 金 中的 Ｔ 原 子 发 生 反 应 生 成 大 量 的 Ｔｉ — 合 ｉ ３ Ａｌ 相 和 Ｎ－ ｉ （ ２中的“ ” ９ 区） Ｔ相 图 ７ 和“ ” 。Ｔ — ｒＣ — 合 ｉ — ｕＮｉ Ｚ 金 中的 Ｃ ， ｒ 子 则 富 集 在 “ ” “ ” ， ｕＺ 原 ６ ， ８ 区 与其 他 元 素 形 成 新 的物 相 。从 剪 切 试 样 断 口表 面 Ｘ 射 线 衍 射 图 谱 （ ３ ｂ ） 知 ， ｒ 和 Ｔ （ ｕ Ａ１ 图 （）可 ＡｌＮｉ 相 Ｚ ｉＣ ， ） 相 可 能 就 分 布在 这些 区域 。
Ｔ Ａｌ ｉ 合金 与 钢 、 合 金 及 陶 瓷 这 些 异 种 材 料 组 合 开 钛 展ｌ ， ６ 而对 更 能 发 挥 高 温 性 能 优 势 、 潜 在 应 用 前 ］ 有 景 的 Ｔ Ａｌ高 温 合 金 组 合 接 头 的 扩 散 焊 技 术 研 究 相 ｉ ／
间层进 行 Ｔ Ａｌ ＧＨ３ ３ 异 种 材 料组 合 的 液相 扩散 ｉ 和 ５６
Ｕ ｓｎｇ ＴｉＺｒＣｕ Ｎｉａ ｌ ｙ ａ ｈ ｎ ｅ ｌ ｙ ｒ。 ｌｑ ｉ — ａ ｅ ｄ ｆ ｕ ｉ ｎ ｎ ｅ ｗ ｅ ｎ ｉ — — ｌｏ ｓ ｔ ｅ ｉ ｔ ｒａ ｅ ｉ ｕ ｄ ｐｈ ｓ ｉｆ ｓｏｎ ｂｏ ｄｉ ｇ ｂ ｔ ｅ Ｔｉ ｌａ ｄ Ｇ Ｈ ３ ６ Ａ ｎ ５３
ｔ ｒａ ｅ ． ｅｅ ｅ ｉｔｄ ｍａ ｙ ｈ ｌｓｉ ｈ ＡｌＧＨ２ ３ ｏｎ ｎ ｅ ｈ ｉ ｕ ｉｎ ｂ ｎ ｉｇ ｃ ｎ ｉ ｏ ｆ ｅ ｌｙ ｒ Ｔｈ ｒ ｘ ｓｅ ｎ ｏ ｅ ｎ ｔ ｅＴｉ ／ ０ ６ｊ ｉ ｔｕ ｄ ｒｔ ｅｄｆ ｓｏ ｏ ｄ ｎ ｏ ｄ ｔ ｎ Ｏ ｆ ｉ １０ ℃／０ ０ ０ ２ ＭＰａ １ ／ ｈ，ａ ｄ ｔ ｅ ａ ｅ ａ ｅ ｓ ｅ ｒ ｓｒ ｎ ｔ ｆｊ ｉｔ ａ ｏ ｍ ｅ ｅ ａｕ ｅ Ｗ３ ｎ ｙ ｌ Ｍ Ｐ ． ｎ ｈ ｖ ｒ ｇ ｈ ａ ｔｅ ｇ ｈ ｏ ｏｎ ｔｒ ｏ ｔｍｐ ｒｔ ｒ Ｓ ｏ ｌ ６ ａ
焊 实验 ＿ ， ９ 采用 的扩散 焊规 范是 ９ ５ ， ］ ３ ℃ 加压 ３ ａ 保 ＭＰ ，
温 １ ｍｉ ０ ｎ和 １ ｈ。
Ｔｉ 合 金 与 高 温 合 金 的扩 散 焊 接 头 组 织 及 性 能 Ａ１
９ １
成 的 （ ２中 “ ” ） 一 类 是 由 于 ＧＨ３ ３ 图 １区 ， ５ ６母 材 中 的 Ｎｉ 子 向 中 间 层 合 金 基 体 中 扩 散 形 成 的 （ ２中 “ ” 原 图 ２
ｔ ｉｋ ｅ ｓａ ｐ ａ ｅ ｎ ｔ ｅ ｂ ｔ ｎ ｅｆ ｃ ｅ ｐ ｃｉｅｙ Ｓ ｕ ｄ ｊ ｉｔ ｗａ ｂ ａｎ ｄ ｕ ｄ ｒｔ ｅ ｄ ｆｕ ｉｎ ｈｃ ｎ ｓ ｐ ｅ ｒｄ ｉ ｈ ｏ ｈ ｉ ｔｒａ ｅ ｒ ｓ ｅ ｔｖ ｌ． ｏ ｎ ｏｎ ｓ ｏ ｔｉ ｅ ｎ ｅ ｈ ｉ ｓｏ ｆ
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周 媛 ， 华平 ， 熊 毛 唯 ， 陈
波， 叶
雷
（ 北京航 空材 料研究 院 焊接 及锻压 工 艺研究 室 ， 京 １ ０ ９ ） 北 ０ ０ ５
ｂ ｏｎｅ ｄｅ ｈｅ ｔ ｏｎ ｔｏ ｒ ｏ ｄ ｕｎ ｒｔ ｗｏ ｃ ｄｉｉ ｎｓ ｗｅ ｅ ｃ ｍｐｏ ｅ ｙ ｍｕｌｉ ｌ ｈａ ｅ ｓｄｂ ｔｐ ｅ ｐ ｓ ｓ，ｓ ｃ ｓ ＴｉＡ１ａ ｄ Ｎｉ ． Ａｓａ ｒ — ｕ ｈ ａ ３ ｎ Ｔｉ ｅ ｓ ｌ ｆ ｔ ｅ ｅ ｃ ｉ ｎ ｅ ｗｅ ｎ ｈ ｎｔ ｒａ ｅ ｎｄ ｔ ｓ ｅ ａ ｓ ｔ ｅ ｃ ｉ ｎ ｌ ｙ ｒ ｔ ａ ｃ ｒ ａ ｎ ｕ ｔｏ ｈ ｒ ａ ｔｏ ｂ ｔ ｅ ｔ ｅ ｉ ｅ ｌ ｙ ｒ ａ ｗｏ ｂａ ｅ ｍ ｔ ｌ ， ＷＯ ｒ ａ ｔｏ ａ ｅ ｓ ｗｉｈ ｅ ｔ ｉ
摘 要 ： 用 直 接 扩 散 焊 和加 中 间层 的 扩 散 焊 方 法 进 行 了 Ｔ Ａ 合 金 和 高温 合 金 异 种 材 料 组 合 的 连 接 实 验 。 在 １０ ℃／ 采 ｉＩ ００ ２ ＭＰ ／ ｈ规 范 下 直 接 扩 散 焊 获 得 的 Ｔｉ ／ Ｏ ａ１ ＡＩＧＨ２ ３ ０ ６接 头 组 织 中 存 在 大 量 未 焊 合 的孔 洞 ， 头 室 温 剪 切 强 度 平 均 值 仅 有 接 １ ＭＰ 。 采用 Ｔｉ ｒＣ — 合 金 作 为 中 间层 在 ９ ５ 加 压 ３ ａ 温 １ ｍｉ ６ ａ — ｕＮｉ Ｚ ３℃ ＭＰ 保 ０ ｎ和 １ ｈ进 行 了 Ｔｉ ／ Ａｌ ＧＨ３３ 组 合接 头 的 液相 ５６ 扩 散 焊 ， 得 的 扩 散 焊 缝 中含 有 Ｔ。 ， Ｔ 等 多 种 物 相 ， 间层 合 金 与 两 侧 母 材 发 生 作 用 形 成 了具 有 一 定 厚 度 的 反 应 获 ｉ Ａ１Ｎｉｉ 中
层 。在 ９ ５ ／ ＭＰ ／ ｈ规 范 下 获 得 了与 两 侧 母 材 结 合 良好 的 无 缺 陷 扩 散 焊 接 头 ， 温 剪 切 强 度 达 到 ｌ ５ ａ ３℃ ３ ａ１ 室 ２ ＭＰ 。
关键词 ： ｉ 合金 ； ＴＡｌ 高温 合 金 ； 散 焊 ； — ｒ ｕＮ 合 金 扩 Ｔｉ — — ｉ ＺＣ
本工作 采用 直接 固相扩 散 焊和加 入 中间层合 金扩
散焊 的两种 方法 进行 了 Ｔ Ａｌ 金 与 高 温合 金 异 种 材 ｉ 合 料组 合连 接实 验 。由于 Ｔｉ 合 金 与 高 温合 金 的热 强 Ａｌ 性高， 变形 困难 ， 实现 直 接 扩 散 焊需 要 的温 度 高 、 间 时 长 ， ｉ 和 ＧＨ２ ３ Ｔ Ａ１ ０ ６异种 材料 组合 的直 接 固相扩 散 焊 实 验采 用 １ ０ ℃／ ０ ａ １ ０ ０ ２ ＭＰ ／ ｈ规 范 进 行 。加 入 中 间层 合 金进行 Ｔｉ 合金 与 高温合 金扩 散焊 ， 以降低 扩散 Ａｌ 可 焊 温度 和压力 。选 择 Ｔｉ 合金 钎 焊 时 使 用较 多 并 且 Ａ１ 取 得性 能 较好 的 Ｔｉ 钎 料 Ｔｉ ｒ ｕＮｉ 金 作 为 中 基 — — — 合 Ｚ Ｃ
ｂ ｎ ｉｇ ｃ ｎ ｉｉｎ ｏ ３ ℃ ／ Ｍ Ｐ ／ ｈ，ａ ｄ ｔ ｅ ｉ ｔｒａ ｅ ｌ ｙ ｅ ｈｂ ｔｄ ｓｒ ｎ ｏ ｅ ｉ ｎ ｗｉｈ Ｔｉ ｏ ｄｎ ｏ ｄｔ ｆ９ ５ ３ ａ ｌ ｏ ｎ ｈ ｎ ｅｌｙ ｒ ａｌ ｘ ｉ ｉ ｔｏ ｇ ｃ ｈ ｓｏ ｔ Ａ１ ｏ ｅ
Ｔｉ １ 属 间化 合 物 合 金 具 有 密 度 低 、 强 度 高 Ａ 金 比
对较 少 。
等优 点 ， 极 具 应 用 前 景 的新 型 轻 质 耐 高 温 结 构 材 是 料Ⅲ 。Ｔ Ａｌ 金 替代 高 温 合金 应 用 于 航 空 、 天 及 】 ］ ｉ 合 航
车 用发 动 机 可 以 通 过 结 构 减 重 提 高 发 动 机 工 作 效 率［ ］ 已经 获 得 应 用 或 正 在 进 行 研 究 的 Ｔ Ａｌ 合 ３ ， “ ｉ 基 金 部件 有 航 空发 动 机 叶 片 、 天 用 整 体 叶 盘 、 航 车用 增 压 器 涡轮 等 ¨ 。在 Ｔｉ 合 金 的工 程 应 用 中 ， 常需 ５ ］ Ａｌ 常 要 将其 与 异 种 材 料 连 接 起 来 ， 以充 分 发 挥 各 自的 优 良性 能 。扩 散 焊是 实 现 Ｔ Ａｌ 金 与异 种 材 料连 接 的 ｉ 合 有 效 方 法 之 一 。较 多 的 扩 散 焊 技 术 研 究 工 作 围 绕
中 图分 类 号 ：ＴＧ４ ４ ５ 文 献 标 识 码 ：Ａ 文 章 编 号 ：１ ０ － ３ １ ２ １ ） ８０ ８ ４ ０ １４ ８ （ ０ ２ ０ — ０ ８０
Ａｂ ｔａ ｔ Ｊ ｉ ｉ ｇ Ｔｉ ｌ ｙ ａ ｄ ｓ ｐ ｒ ｌ ｙ ｗａ ａ ｒｅ ｕ ｙ ｄ ｆｕ ｉ ｎ ｂ ｎ ｉ ｇ ｗｉ ｎ ｔ ｏ ｔｉ — ｓ ｒ ｃ ： ｏ ｎ ｎ Ａｌ ｌ ｎ ｕ ｅ ａ ｌ ｓ ｃ ｒ ｉ ｄ ｏ ｔｂ ｉ ｓｏ ｏ ｄ ｎ ｔ ａ ｄ ｗｉｈ ｕ ｎ ａ ｏ ｏ ｆ ｈ
ａ ｄＧＨ３ ３ ．Ｔｈ ｏ ｒ ｓ ｏ ｄｎ ｈ ａ ｔｅ ｇ ｈ ｏ ｏｎ ｅ ｃ ｅ ２ Ｍ Ｐ ． ｎ ５６ ｅｃ ｒｅ ｐ ｎ ｉｇ ｓ ｅ ｒｓｒｎ ｔ ｆ ｉｔｒａ ｈ ｄ １ ５ ｊ ａ
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８ ８
材料 工程 ／２ １ Ｏ ２年 ８期
Ｔ ＡＩ 金 与 Ｉ 口金 的 扩 散 焊 ｉ 合 吉 同 ｎ 日△ ｎ 接 头 组 织 及 性 能
Ｍ ｉ ｒ ｓ ｒ ｔ ｒ ｓ ａ ｏ ｒ ｙ ｏ ｆｕｓｏ ｎｄ ｄ ｃ ｏ ｔ ｕｃ ｕ ｅ ｎｄ Ｐｒ ｐｅ ｔ ｆＤｉｆ ｉｎ Ｂｏ ｅ