胆机电源设计细节综述

Ｐｒ／ ． ｆ ． 。代人 Ｑ式可得： ２２ ｄ ／ ５ ８４ ３ｏ Ｒ ０ Ｑ＝ ． ｘ ０ ５ Ｘ
６Ｏ Ｘ０ ｘ ．＝ ． ８Ｏ １ ４ ５９ ８ 。可见 ， 交流纹渡的抑制作用
流管带来的电压降必须考虑。选用半波整流、 电容
滤波 ， 虽说只有单管 ｖ 影 响 马， Ｆ 但整 流输 出 电压也 降下来 ， 最大有 ６３ 。此时 ， ＝ ． ． Ｖ ６３ Ｖ ＜ ｆ Ｖ— Ｆ ｕＩ ｒ 血， 不可 ； 选用全渡整流 ． 绕组结构不适合。所 以只能使 用 ｖ 越 的二极管接成 桥式整 流电路 ， — 小 才能可靠 保证 Ｇ 、２ １ｃ 的灯丝正常灯燃。另外 ， 就是要考 虑选 用管的正向电流 Ｉ， 桥式整 流而言 ， Ｆ Ｆ对 ２ 应不小 于 Ｉ 供 电胆管灯丝总电流的 １２ １５ ．～ ．倍。
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始计 一十 机 ，细 ， 佳． 一一 越、 一醐 耋 湖 设 脾 ／ ～ ｉ
点” 倘需改进和打“ ” 摩 。
劣， 对放大器 的输 出功率 Ｐ、 ｎ噪声 Ｎ 动态 、 、 定位 、 压 摆率 、 失真度等 指标 ， 均有着至关重 要的影响。在 当 今的“ 发烧 潮” 电子管放大器款款 优质 电源亦相 中， 继而 生， 但经过认真端倪 之后 ， 发现个 中也不乏有不 尽人意之处 。下面 ． 以一款“ 仅 纯胆优质 放大器” 为
效负载电阻 Ｒ ＝ ＳＶ （． Ａ× ） ４７ 。改为电 Ｔ ４０ ／０２ ４ ＿ １ｆ ７ － ， ／
容滤波后 ， 平滑系数 Ｑ ＝Ｉ Ｃ Ｌ ａ ｌ Ｒ 。式Ｃ４ 联值 ． Ｃ １、 １ 串 即 ＝
（５ ） （ 卯 × ２ １ ０ １ ／ ）＝ ７ＯＦ ５“ 。代人上式 。 ＝ １ ｘ ａ １ ０
线广播站 等。原机后级 为 Ｋ８ ， 信号 电流 为 Ｔ ８零
１０ Ａ ０ｍ 左右 ， 满信号电流也不超过 ３０ Ａ ０ｍ 。可见 ， 采 用 Ｌ． ’ ｃ‘ 型滤 嫂并不是 最佳选 择 ， Ｃ 型滤波 足 ｒ 用“ 矣。 按原机给定之 Ｌ “ ． ｃ ｒ 滤波 器参数计算 ， 滑系 ， 平
用却 只有 ３ 元 。可 见， 三只 ３０ｔ＇０ ６ 用 ３０ ￣１Ｖ电容并 Ａ ／
联使用是合算的（ 既能增容， 又能降耗） ；
（取消 Ｐ３ ２ ） ｄ 。在灯丝 电源两端接人交流（ ） ｒ 声 平
洲
２ 胆臂的屏极电源， ． 原机采用了桥式整流、 Ｍ
“． ｒ 型滤波电路。这种电路结构 的突出优 点是能输 ’
和 整流 器 输 出端 加 入 ０１ ．ｔ ｇ
的 Ｃ Ｂ电容 ， Ｂ 无论 对噪声 的
抑翻和解 析力 的提 高， 是 都
非常有益 的。 ３ 原 机的功 放 （ ８ × ． Ｔ８
２采用 固定偏 置 ， Ａ ６Ｖ ） 由 Ｃ０
绕组经 半波 整流 、 电容 滤波
产生。这是一种“ 程式化” 偏 置电路 。胆偏压对输 出功率
这是忽略整流管正 向压降 ｖ 后 的近似值 ， 如果考虑 Ｖ， Ｆ 则 ＝１ ６３ ２Ｆ ． Ｖ一２Ｆ ．Ｘ ２ Ｖ一 Ｖ ＝７５ ６ Ｖ。因为待
整流 电压 比较低 ， 只有 Ａ ６３ 所 公 式 中的 ２ Ｃ ．Ｖ， ｖ
１“ 信噪 比 ＳＮ取决 于前级 ， ／ 失真度 取决于后 级， 这是放大器设计 的“ 通则 。鉴此 ， 设计者将放大 器（ 下称“ 原机”前级的增音 电路（ ） 又称“ 增益补偿 电 路 Ｇ 和直接耦合倒相激励电路 Ｇ 的灯丝 由直流 ）１ ２ 供电。这对抑制 交流噪声 十分有益 。Ｅ 由 的 ｆ ＠、 ＠绕组电压经 Ｖ ５ Ｖ ８ 桥式整 流、 Ｄ ～ Ｄ作 电容 Ｃ２ １
和失真度指标影响较大 。当
前 的整流管 价格 比较低 廉 ． 而且 胆 管 的 栅 流 扳 微。 因 此， 改用桥式 整流更为理想。 同时， Ｃ０ 将 １ 改为 ４ １０ ， ７ ０Ｖ
Ｃ １改 为 ３０ １０ 。 此 时 ． １ ３ ￣０Ｖ
平 滑系数 Ｑ会大大提高。
皿
圉 １
此时 Ｂ ＝７５ ． ６—２ ｒ ｘ ． Ｖ—１８ Ｖ ｍａ ＝７５ ６ ．Ｖ＝５ ７Ｖ） ． ６
Ｐｒ Ｇ／ ２ ｄ 、ＩＧ 灯丝电阻阻值 Ｒ的并联总阻值。一般 ３
Ｌ ＤＶ） ） Ｖ ＝２５ ． ＝ ｍ ， 以 Ｒ ： ． ／ Ｅ （ Ｉ０的 Ｆ ． ５Ａ 所 １ Ｖ Ｄ ２５ Ｖ ５ Ａ＋ ２ １２ ； ｒ＝１０ ； ＩＧ （Ｎ ） Ｕ： ｍ Ｒ４ ｍ Ｐ ３ ０ｆ Ｇ 、２６２ 的 ｆ ｄ ｌ
“ ， 线”谈一谈胆机电源的设计细节问题， 仅供参考。 首先， 将原机电路“ 照猫画虎” 绘于周 １ 。观其
电源亦有特点 ｝ 简洁实用 、 布局合理。但是 ， 仍有“ 诸
流、 电容滤渡电路而言， 输出电压 Ｅ （ 瑚 空载） 犯 ｘ ＝ ６３ ８８ ， 带载） １２ ６３ ＝ Ｖ ． Ｖ： ． （ Ｖ ＝ ．ｘ Ｖ ７５ 。实际上 ６
Ｖ ｉ ５７ ） ￣ｎ ． 。 ｍ（ Ｖ
在成品胆机“ ． 灯丝供 电的绕组 大都 火牛 中 为 设计成 Ａ ６３ 。若将如 此低的电压变为直流 ， Ｃ． Ｖ 则整
６３ ， ０３Ａ 即 Ｒ＝ ８５ 。计算 出的 Ｒ ／ ． ： ． ， ｆ １． Ｖ ４ ０ ＝ ／
６一场 一 ～ 号一
协 节 一 阽
Ｖ ５ Ｖ ８则 Ｂ 值分别 为 ５３Ｖ ４３Ｖ２５Ｖ Ｄ～ Ｄ， ． 、． 、 ６ 。而 ６ ６
Ｇ 、２６ ２ 的 ｔ ｉ≥５７ 。可见， １Ｇ （Ｎ） ｒ ， ． ｆ， ｍ Ｖ 用上述管子做
整流 时．１Ｇ 的灯丝不能正常点燃 。 Ｄ ～Ｖ ８ Ｇ 、２ Ｖ ５ ＂） 应 Ｉ 选用 Ｒ ２ 、 Ｘ １ ， 两 种 管 子 的 ｖｍｘ ０９ 。 Ｍ Ｃ Ｉｌ Ｂ 这 Ｌｌ ， Ｆａ ． Ｖ
并不十分理想。为了增大 Ｑ值（ 一般要求 Ｑ ０ ． ≥１）
可 以采取如下措施 ： （增大 Ｃ２ １ Ｉ １ 的容 量。其 目的是提 高滤波效 果，
而且又能降低制作成本。据查一只６ ．／Ｏ Ｅ－ ￣ ｔＩ Ｆ Ｗ（Ｌ Ｎ） Ａ 电容为 ４ 元， ￣ ｒ ｌＶ电容每只 １ 元。用三 ５ ３ ３ ／Ｏ ２ 只３ｏ￣ 电容并联能取得 ９∞ 的容量， ３ｏ ９ 但总费
为胆灯丝电流较大 ， 以 Ｖ ５ Ｄ 所 Ｄ ～Ｖ ８的 ｖ 一 ｍ ｘ ａ。 如果选用 １ Ｖ ９ Ｎｘ ｘ ｘ ｘ、０Ｃ或 Ｅ ＿ 充当 图 １中的 ｓ１
滤波。Ｅ兼做电源指示（Ｄ０Ｌ Ｄ ， Ｆ Ｖ １ Ｅ ）并接有交流声 ／
、 矿
平衡． 口 电位器 Ｒ３ １（／ 电阻性负载 。根据 整流、 Ｐ（０＇Ｗ） ￣Ｓ 滤波理论 ，Ｆ Ｅ的平滑系数 Ｏ ２ ｆ 。式 中的 ｆ ＝ ．Ｃ ２Ｒ 为待 整流电源频 率， 即电网额率 ５Ｉ ； ０ｌ Ｃ为滤渡电 容， － ｚ 即 Ｃ２６０ ） Ｒ为 Ｖ Ｉ １（ ０ ； ￣ ＤＯ支 路 综 合 动态 电 阻 Ｂ 、
数 Ｑ． ６ 。如果去掉 滤波 电感 ｕ ， 为 电容滤波 ， Ｉ ０ ＝１ 改
同时将 Ｃ３Ｃ４ １、１ 加大到 １ ０乃３ｖ 使用像机 闪光 ５ “ ０（ ０ 灯专用电容 ） 。此时按双声道 同时工作 ， 取功放 电流 单管动态最大值（７ｍ ） ２ Ａ计算 。其 电源 （ Ｅ ） ０ ＋ ３ 的等
是不能忽略的。在 整流二极管 系列 中 ， 管型不 同时 往往 的差 异很大。在小 电流工作 时， ０７ ， Ｖ ．Ｖ 在大电流的情况下 ，Ｆ ０７ ． 接近 ｖｍｘ Ｖ＞ ． 且 Ｖ 『 ａ。比如 １ ￣ Ｘ Ｘ Ｘ 刊 ， Ｆａ ＝１１ ； 速恢 复 二 极 管 Ｎ 系 Ｖｍｘ ． 快 Ｖ Ｖ９ ０Ｃ的 Ｖｍ ｘ ． ，Ｓ１ Ｖｍ ｘ Ｆａ＝１ Ｖ Ｅ－ 的 ｒ ａ 高达 ２５ 。因 ６ ． Ｖ
合效果 比 明显 。既然灯 丝 已经 改为直流供 电， 较 那 么 Ｐ３ ｄ 存在 的意义就不大了。 ｒ ：将电源指示 电路 Ｖ １、２ 移 到 ３ ） Ｄ０Ｒ４ 的＠、 ＠ 脚 ， 由 Ａ ６ Ｖ点燃 。 直接 Ｃ． ３ Ｅ的另 一个 严重 问题是 电压不 足。对桥 式 整 Ｆ
６ ４５
７０ — ４７ ５ ５ｘ１ × １ 圭３。做 为 ０ 功放电源 ，ａ ５ Ｑ ＝３ 其 净化”
程度已相 当可 观。Ｅ １和 皿
又经过 Ｒ ｃ滤波 ， 般 Ｑ都 一 会在 １ １ １ ｏ以上甚至更高。 根据 当前音 响技术的要
求， 在整流管（ Ｄ —Ｖ ４ 上 Ｖ Ｉ Ｄ）
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音响技术
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设计制作
出大电流 ， 只有在大 电流输 出时才有较好 地外 特性 表现。所以多用于 专业扩音机 ， 如影 院放 大器 或有