翅片管及规格
冷库配铝排计算
冷库配铝排简易计算方法之迟辟智美创作1、50m3以下，高3米以下的：底面积的2－2.5倍.2、50m3－100m3底面积的2倍.3、100－300m3：底面积的1.8倍.4、300－500m3：3计算.5、500－1000m33计算.6、1500－2000m33计算.7、2000m3以上：3/m3注：根据冷库用途、温度、热负荷年夜小，计算后调整.铝排经常使用翅型：￠25×130二翅片每米0.29平方 (带内齿）￠25×￠32×150二翅片￠32三翅搁架管：￠32￠25冷库所用的铝排管米和平米换算在制冷系统中，铝排蒸发器比钢管和冷风机要更加节能，而且使用寿命更长，因而受到更多人的青睐，那么，一个冷库所需要用的铝排的面积如何计算呢，如下：冷库铝排管1、铝排的面积，要依照翅型来计算，分歧规格翅型的面积是纷歧样的，具体如下所示：铝排经常使用翅型：Φ25*130二翅片每米0.29平方（带内齿）2、翼片管与空气的换热能力K值约为8-10w/m2、℃也可采纳简便方法计算，当冷藏库库温设定在-18℃时，可按半封闭压缩机的排气量乘以系数2得数即为应配铝排的蒸发面积平方米数，如5匹中高温压缩机排气量为18m3/h×2=36m2 此种配比时，蒸发温度与库内温度差约为10℃,节能效果相当理想.蒸发面积配小时温度差会增年夜，压缩机的制冷量会减小，耗电量增加.假设冷库耗冷量5kw，对R22重力供液、自然对流、盘管式蒸发器，库温在-18℃℃，传热温差△T=10℃，所以需传热面积F=Q/K△T=5000/8.5×10=59m2又翅片管单元长度的传热面积=0.35m2实际我们选用翅片管168米.依照铝排的翅片等型式对比出每米长度的面积X200米=总面积.得出了铝排传热的总面积和冷库需要的库温，再对比蓝色表格中压缩机的排气量即可.或者根据库房的容积计算出所需铝排的传热面积.。
冷库配铝排计算
冷库配铝排简易计算方法1、50m3以下，高3米以下的：底面积的2－2.5倍。
2、50m3－100m3底面积的2倍。
3、100－300m3：底面积的1.8倍。
4、300－500m3：按每立方0.5m3计算。
5、500－1000m3：按每立方0.45m3计算。
6、1500－2000m3：按每立方0.4m3计算。
7、2000m3以上：按0.18－0.26m3/m3注：根据冷库用途、温度、热负荷大小，计算后调整。
铝排常用翅型：￠25×130二翅片每米0.29平方(带内齿）￠25×150二翅片每米0.33平方￠32×150二翅片每米0.34平方￠32三翅每米0.495平方搁架管：￠32 每米0.68平方￠25 每米0.65平方冷库所用的铝排管米和平米换算在制冷系统中，铝排蒸发器比钢管和冷风机要更加节能，并且使用寿命更长，因而受到更多人的青睐，那么，一个冷库所需要用的铝排的面积如何计算呢，如下：冷库铝排管1、铝排的面积，要按照翅型来计算，不同规格翅型的面积是不一样的，具体如下所示：铝排常用翅型：Φ25*130二翅片每米0.29平方（带内齿）Φ25*150二翅片每米0.33平方Φ32*150二翅片每米0.34平方Φ32三翅每米0.495平方2、翼片管与空气的换热能力K值约为8-10w/m2、℃也可采用简便方法计算，当冷藏库库温设定在-18℃时，可按半封闭压缩机的排气量乘以系数2得数即为应配铝排的蒸发面积平方米数，如5匹中低温压缩机排气量为18m3/h×2=36m2 此种配比时，蒸发温度与库内温度差约为10℃,节能效果相当理想。
蒸发面积配小时温度差会增大，压缩机的制冷量会减小，耗电量增加。
假设冷库耗冷量5kw，对于R22重力供液、自然对流、盘管式蒸发器，库温在-18℃左右时，其传热系数K=8.5w/m2℃，传热温差△T=10℃，所以需传热面积F=Q/K△T=5000/8.5×10=59m2又翅片管单位长度的传热面积=0.35m2实际我们选用翅片管168米。
石化空冷器
空气冷却器技术及设备空气冷却器是以环境空气作为冷却介质，对管内高温流体进行冷却或冷凝的设备，它具有不需要水源，适用于高温、高压的工艺条件，使用寿命长，运转费用低等优点。
随着水资源和能源的匮乏以及环保意识的增强，节水、节能、无污染的空气冷却器将会得到更广泛的应用。
一、空冷器的应用与水作为冷却介质的传统工业冷却系统相比，空冷的优缺点如表1和表2所示。
由表可见，在缺水地区(如沙漠地带)或水冷结垢和腐蚀严重的地区，适合采用空冷器。
一般在下述条件下采用空冷比较有利。
(1) 热流体出口温度与空气进口温度之差>15℃。
(2) 热流体出口温度>60℃，其允许波动范围>5℃。
(3) 空气的设计气温<38℃。
(4) 有效对数平均温度差≥40℃。
(5) 管内热流体的给热系数<2300 W／(m2 *℃)。
(6) 热流体的凝固点<0℃。
(7) 管侧热流体的允许压降>10kPa，设计压力>100kPa。
二、空冷器的型式空冷器由管束、风机、构架三个基本部分和百叶窗、风筒、喷淋装置、梯子、平台等辅助部分组成，每个管束有若干排三角形排列的管子，该管子一般是翅片管，也可以是光管。
介质的流向通常是逆流，热流体从管束顶端流入，底部流出，空气由下向上流动，冷却热的工艺介质。
另外还有风机、百叶窗、构架和风箱等部件，风机驱动空气流过管束，百叶窗通过调节进入空冷器的空气量来改善空冷器的调节和适应性能，构架是支撑管束、风机，百叶窗以及其它附属件的钢结构，风箱用于导流空气。
空冷器按管束布置方式可分为水平式和斜顶式；按通风方式可分为鼓风式和引风式；按冷却方式可分为干式、湿式和干湿联合式。
２.1 管束表３管束的型式与代号a 鼓风式水平管束（GP）b 引风式水平管束（YP）c 斜顶管束（X）d 湿式立置管束（SL）e 干湿联合斜置（SX）f 减压塔顶空冷器（YSX）图1 管束型式a：L型翅片管（L）b：LL型翅片管（LL）c：滚花型翅片管（KL）d：双金属轧制翅片管（DR）e：镶嵌型翅片管（G）f椭圆管套矩形片翅片管（TC）g：板翅片翅片管（T60）图2 翅片管型式a 光滑平面法兰b 凹凸面法兰c 榫槽式法兰d 透镜垫式法兰e 梯型槽面法兰图3 法兰密封面型式丝堵式管箱（C）可卸盖板式管箱（K）可卸帽盖式管箱（K2）全焊接圆帽管箱（Q）集合管式管箱（J）图4 管箱型式1.1.2 常用换热元件规格及特性常用换热元件（翅片管）规格（见表2），翅片管翅化比表（见表3），特性比较表（见表4）表2 常用换热元件规格表。
内展翅片换热器的特点及应用
内展翅片换热器的特点及应用0前言在石油、化工、动力、制冷、食品等行业中,作为这些行业的通用设备,换热器占有举足轻重的地位。
随着我国工业的不断发展,对能源的利用、开发和节约的要求不断提高,工业上的节能节水成为企业发展大计的一个重要组成部分,因此对换热器的要求也日益加强。
如何增强换热管的换热性能,提高传热系数是换热管改革的主要研究方向,并且已经取得了一定的成果。
换热器按冷热流体间的传热方式可以分为间壁式换热器、再生式换热器和接触式换热器。
其中最常见的是间壁式换热器,尤其是管式换热器使用最广泛。
换热管一般金属耗量很大,其重量和体积都是很大的,一般情况下换热器的总重量都占整个装置重量的50%以上。
因此,为了减轻整个装置重量和体积,设计结构紧凑、传热性能良好的换热管是一项十分迫切的任务。
1内展翅片热管开发的基本原理换热器在石化、化工、医药、冶金、电力、动力、制冷、热泵、食品等行业中占有举足轻重的地位。
随着我国工业的不断发展,对能源的利用、开发和节约的要求不断提高,工业上的节能节水成为企业发展大计的一个重要组成部分,因此对换热器的要求也日益加强。
如何增强换热器的换热性能,提高传热系数是换热器改革的主要研究方向。
目前广泛应用的换热器主要有:列管式、螺旋板式、板式和肋片(外翅)式等几种。
在这些换热设备中,热量由高温流体传给低温流体过程中的主要阻力(热阻)来自于以下几个方面:两侧介质与换热管内、外壁之间的对流换热热阻、管壁本身的热阻以及两侧介质的污垢热阻。
一般换热管都采用金属薄壁作为换热面,由于管壁本身的热阻非常小,强化换热的潜力不大。
这样强化换热管的换热性能主要就是要强化两侧介质与换热管内、外壁之间的对流换热系数。
如果不考虑介质污垢系数,忽略管壁热阻,这时传热系数可以写成下列形式:Ｋ=1 (1 α1+1 α2)=(α1·α2) (α1+α2)从上述可以看出Ｋ值必定小于α1和α2的值,而且它比二者中较小的一个还要小。
各种换热器的原理特点及适用范围
各种换热器的原理、特点及适用范围一、T 型翅片管一、原理及特点1、原理T型翅片管是由光管经过滚轧加工成型的一种高效换热管。
其结构特点是在管外表面形成一系列螺旋环状T型隧道。
管外介质受热时在隧道中形成一系列的气泡核，由于在隧道腔内处于四周受热状态，气泡核迅速膨大充满内腔，持续受热使气泡内压力快速增大，促使气泡从管表面细缝中急速喷出。
气泡喷出时带有较大的冲刷力量，并产生一定的局部负压，使周围较低温度液体涌入T型隧道，形成持续不断的沸腾。
这种沸腾方式在单位时间内，单位表面积上带走的热量远远大于光管，因而这种管型具有较高的沸腾传热能力。
2、特点⑴传热效果好。
在R113工质中T管的沸腾给热系数比光管高1.6-3.3倍。
⑵常规的光管换热器，只有当热介质的温度高于冷介质的沸点或泡点12℃-15℃时，冷介质才会起泡沸腾。
而T型翅片管换热器只需2℃-4℃的温差，冷介质就可沸腾，且鼓泡细密、连续、快速，形成了与光管相比的独特优势。
⑶以氟利昂11为介质的单管实验表明，T型管沸腾给热系数可达光管的10倍；以液氨为介质的小管束实验结果，总传热系数为光管的2.2倍；C3、C4烃类分离塔的再沸器工业标定表明，低负荷时，T 型管总传热系数比光滑管高50%，大负荷时高99%。
⑷较铝多孔表面传热管的价格便宜。
⑸由于隧道内部的气液扰动非常激烈以及气体沿T缝高速喷出，因而无论是T型槽内部还是管外表面，都不易结垢，这一点保证了设备能长期使用而传热效果不会受到结垢的影响。
二、应用场合只要壳侧介质比较干净、无固体颗粒、无胶质，均可采用T型翅片管作换热元件，形成T型翅片管式高效换热器，以提高壳侧沸腾传热效果。
二、低螺纹翅片管一、原理及特点1、原理低螺纹翅片管是普通换热管经轧制在其外表面形成螺纹翅片的一种高效换热管型，其结构如图所示：这种管型的强化作用是在管外。
对介质的强化作用一方面体现在螺纹翅片增加了换热面积；另一方面是由于壳程介质流经螺纹管表面时，表面螺纹翅片对层流边层产生分割作用，减薄了边界层的厚度。
煤油翅片管换热器设计计算
30
初选壳侧传热系数
31
估算壳侧传热面积
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管子材料及规格
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基管外径
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基管内径
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管程内煤油的流速
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管程所需流通截面
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每程总管数
△tm
℃
K′ W∕(m2·℃)
F′
m2
mm
do
m
di
m
ω2
m/s
At
m2
n
根
38
所需管程数
Np
-
估
算 39
每根管长
l
m
传 40
管子排列方式
-
热 41
管中心距
s
mm
面 42
62
迎风面积
AF
m2
63
设计迎风面积
64
管内实际流速
65
风机校正系数
AF′
m2
ω t2
m/s
Φ
-
66
管外对流换热系数
ho
W/(㎡·℃)
67
校
核
计 算
68
69
煤油的雷诺数
Re
-
管内对流换热系数
hi
W/(㎡·℃)
污垢热阻
Rfi，Rfo ㎡·℃/W
70
管壁热阻
Rw
㎡·℃/W
71
校核传热系数
72
传热系数绝对误差
由表2.2 由表2.2 sp=scos30° sn=ssin30° 查表3.7 图3.69选择 nt=n/N 查表3.12 F=(F'f+F'b)η *l*n*Np δF=(F0-F')/F0
汽化器的技术要求
第一章、技术要求一、概述1．总那么本总那么是招标文件的重要组成局部，投标人所提供的货物、效劳应符合本总那么的要求。
1.1投标人应对本技术要求规定的设备及其制造工艺承当一切专利费，如假设发生侵犯知识产权的行为时，其侵权责任与招标人无关，应由投标人承当相应的责任，并且负责保护招标人不受任何损害。
一切由文字和专利侵权引起的申诉，或者由使用设备的工艺结构特征所引起的法律裁决、诉讼和费用与招标人无关。
2．供货要求2.1 如果发现需方招标文件存在缺陷，阻碍其功能的实现，供货方有义务对文件提出修改意见，由买方确定是否采纳。
2.2 应按技术要求进行设备的制造、试验、供货，并提供必须的附件、相关备品、工具及相关文件资料及图纸〔CAD电子版〕三份。
供货方还应负责指导设备安装、人员培训、执行设备质量保证期内的各种效劳，培训买方职员等。
并对所采购设备的原料、制造、供货、工厂测试、质检、包装、运输、装卸负责。
2.3 如为进口设备，那么国内应有销售、技术效劳人员，有完善的售后效劳及维修能力；需在国内有备品备件仓库，并提供相关资料、文件加以证明。
2.4 对不合格或有缺陷的产品进行无条件更换并做相应赔偿。
2.5 当供货方提供的产品运达现场后，按有关技术规程的规定存放和保管，如中标人有特殊要求，应向买方及早提出。
需方保存对产品的质量进行现场试验和检查的权利，供货方根据需方需要负责提供现场试验或送样检测。
3 产品检查和验收3.1 供货方在产品制造完成后应进行出厂前检验,供货方应向需方提交出厂前检验的所有试验报告和试验纪录供买方确认.需方可根据评定结果,有权要求供货方重新进行试验或全部试验。
3.2 如果因供货方过失造成的产品质量问题,需方有权要求在需方代表在场的情况下重新进行试验,由此而发生的一切费用均由供货方承当。
3.3 需方在工地进行的检验或试验,不得以任何形式解除供货方对供货合同应承当的责任、义务。
3.4 产品到场后，由需方负责组织有关单位的人员共同对产品进行验收。
铜翅片管规格
铜翅片管规格
铜翅片管的规格一般包括直径、长度和厚度等参数。
其中，直径是影响表面积的因素之一，直径越大，表面积越大，散热效果也就越好；长度是决定散热器总散热面积的关键因素之一；厚度则影响到散热器的质量和整体结构强度。
铜翅片管的规格通常包括外径、长度、厚度等参数。
例如，外径规格有12.7mm、15.3mm、15.88mm、16mm、19mm、19.05mm、25.4mm、28mm 等。
铜翅片管常用于对散热性能有更高要求的场合，具有优良的导热性和耐腐蚀性。
不同的铜翅片管适用于不同的应用场景，需要根据实际需求选择合适的规格。
(完整版)蒸汽加热器计算.doc
换热器 1；工艺条件；空气流量 3900m3/h，进口温度 -25℃，出口温度 25℃，热源为 1.1Mpa 过热蒸汽，忽略过热段热值，同时不计能量损耗。
外型尺寸框定为 670X700 ，翅片管规格21*2-42/3 ，管间距 50 正三角形根据空气侧总换热量核算冷凝水流量；空气特性按0℃标况，密度 1.293，比热 0.24 总换热量 Q= （ 25+25） X3900X1.293X0.24=60512Kcal/h对数平均温差 182℃，冷凝水降到 85℃时的热值 479.6+98.2=577.8 Kcal/ kg冷却水消耗量 105kg/h105 kg/h 冷凝水从 183.2℃降到 85℃时的热值为10284 Kcal ，可以使温度升高 8.5℃由于环境温度可能在冰点以下，为防止冻裂，预热段设计在空气出口端整理蒸汽段工艺数据，空气流量3900m3/h，进口温度 -25℃，出口温度 16.5℃，总换热量 Q= （ 25+16.5） X3900X1.293X0.24=50225Kcal/h对数平均温差 186.7℃按内净迎风口尺寸 600*625 计算迎面风速按 2.889m/s,空气质量流速； 7.28kg/s，传热系数 28.89Kcal/ ㎡ .h.℃设计富裕量 30%，，翅片管单位换热面积0.736 平方 /米蒸汽段换热面积 12 ㎡，表面12 支， 3 排管即可满足要求。
整理热水段工艺数据，空气流量3900m3/h，进口温度 16.5℃，出口温度25℃，热水进口温度 183.2℃，出口温度 85℃总换热量 Q= （ 25-16.5） X3900X1.293X0.24=10287Kcal/h对数平均温差 162.4℃按内净迎风口尺寸 600*625 计算迎面风速按 2.889m/s,空气质量流速； 7.28kg/s，传热系数 22.86Kcal/ ㎡ .h.℃设计富裕量 30%，，翅片管单位换热面积0.736 平方 /米热水段换热面积 3.6 ㎡，表面10 支， 1 排管即可满足要求，单行程。
翅化比
翅化比，翅片效率和翅片参数选择2010-04-21 20:45:34 来源：热泵热水器技术网浏览：193次（1）翅片管和翅片结构的标注方法首先，用CPG 代表翅片管（CHIPIAN GUAN）的缩写，翅片管的结构特性，材质，及加工方法可用下面的系列数字或符号表示：CPG ( φDb×δ/ Df / P / T –X /Y –A )其中：CPG ：翅片管；φDb×δ ：基管外径和厚度；Df : 翅片外径，mm ; P : 翅片节距，mm ;T : 翅片厚度，mm ; X：基管材质；Y : 翅片材质；其中：Fe : 铁；Al : 铝；C u : 铜A : 加工方法：I ：高频焊（不标出即默认）；其它待定。
见下图之标示。
例如：CPG ( φ32×3.5 / 64 / 8 / 1 –Fe / Fe ) 说明该翅片管的基管外径为32mm,壁厚为3.5mm,翅片外径为64mm,(即翅片高度为16mm),翅片节距为8mm，翅片厚度为1mm，基管和翅片皆为碳钢，为高频焊管。
此外，有时需要单独对翅片本身的结构参数进行标注，标注方法如下所示：CP( Db / Df / P / T –Y )各符号所代表的意义与翅片管的表示方法相同。
举例如下：例如：CP (32 / 62 / 8 / 1 –Fe) 说明该翅片的基管外径为32mm，翅片外径为62m m（翅片高度为15mm），翅片节距为8mm，翅片厚度为1mm，材质为碳钢。
（2）翅化比翅化比是指光管表面（基管表面）在加装翅片以后表面积扩大的倍数，可用“β”来表示，即β = （原光管外表面积）/ （翅片管总的外表面积）计算举例：有一翅片管，CPG (φ25×2.5 / 50 / 4 / 1 –Fe/Fe), 试计算其翅化比1 米管长的翅片数目n= 1000 / 4 =2501米管长的翅片面积Af = 250 × [π/4 {(Df2-Db 2) ×2+π×Df×Y} =0.775 m21 米管长上的裸管面积，即翅片之间的光管面积Ao = π×Db×1×(P-T)/P = 3.1416 ×0.025 ×1×3/4=0.0589 m21米管长上的光管面积Ab =3.1416×0.025= 0.0785 m2翅化比β = (Af+AO)/Ab= (0.775 +0.0589)/ 0.0785 = 10.62即加翅片后的传热面积为原光管面积的10.62 倍。
空温式汽化器设计说明
A : 强度计算：1：承受压直管的厚度计算：计算条件：设计压力：P=2.5Mpa设计温度：T=50~-196℃工作介质：LN2， LNG材质：6063管道选择规格：翅片管：Ø32*3进液管：Ø80*5出气管：Ø164*7PDO设计厚度应满足： ts≥2(［σ］t Ej + PY)tsd= ts+C1+C2（1）：翅片管：Ø32*3 的计算：2．5*32ts≥ = 1.38 mm2*29.5*0.95+ 2*2.5*0.4C1= 1.38*10%=0.138 C2=0Tsd = 1.38+0.138 =1.52 < 3 mm 满足强度要求 P≦｛Ts*〔2(［σ］t Ej + PY) 〕｝÷DOP≦｛3*〔2(29.5*0.95 + p*0.4) 〕｝÷32P≦ 5.68 MPA故:：翅片管：Ø32*3可受压5.68MPa因此制造时以 2.75 MPA N2作强度试验可承受。
（2）：进液管：Ø80*5 的计算：2.5*80ts≥ = 3.45 2*29.5*0.95 + 2*2.5*0.4C1= 3.45*10%=0.345 C2=0tsd= 3.45 + 0.345 = 3.79 < 5mm 满足强度要求 P≦｛Ts*〔2(［σ］t Ej + PY) 〕｝÷DOP≦｛5*〔2(29.5*0.95 + P*0.4) 〕｝÷80P ≦ 5.0 MPA故: 进液管：Ø80*5管可受压5.0MPA制造时以 2.75 MPAN2作强度试验可承压（3）：出气管：Ø164*7 的计算：2.5*164ts≥ = 5.262*40*0.95 + 2*2.5*0.4C1=0.526 C2=0tsd= 5.8 < 7 mm 满足强度要求P≦｛Ts*〔2(［σ］t Ej + PY) 〕｝÷DOP≦｛7*〔2(40*0.95 + 0.4P) 〕｝÷164P≦ 3.3MPA故: 出气汇集管：Ø164*7管最高可受压3.3 MPA制造时以 2.75 MPA N2作强度试验是可承压B ：换热计算：条件：设计压力： 2.5MPa；工作压力： 0.8MPa；设计温度：-196℃～60℃工作温度：进口温度： -145℃～-162.3℃出口温度：不低于环境温度10℃极端环境温度：-0.5 ℃出口温度：-10.5℃设计气化能力（LNG）：9000Nm3/hr1：质量流量：m = 9000*0.73= 6570 kg/h2: △H=217.56kcal/kgΣH=△V*m= 6570kg/h*217.56kcal/kg=1429369kcal/h△t= 55.86℃K=7 kCal/( m2.h. ℃)S=ΣQ/(K*△t)=1429369/(7 *55.86)S= 3656 m2设备换热面积需大于3656m2 。
低温省煤器初步设计资料要点说明
低温省煤器方案：1、原煤煤质2、布置位置：根据现场条件及设备尺寸，采用错列翅片省煤器，布置在除尘器后。
将翅片管低压省煤器安装在除尘器出口水平烟道中，除尘器出口水平烟道尺寸为高4140、宽3000mm。
从出口到前侧膨胀节长度为7800mm。
扩充烟道尺寸5300×5400mm，分组布置，钢管作为支柱，利用工字钢作为省煤器托架。
螺旋翅片管（以下简称翅片管）的基管材料规格：镍基渗层钎焊螺旋翅片管：20＃钢，ND钢，φ38×3.5。
翅片材料规格：翅片材料规格：碳钢钢带，高度17mm，厚度1.5mm，节距为8 mm。
3、性能参数表：低温省煤器本体提料清单（不含制造余量）：4、系统简介：4.1低压省煤器的原则性热力系统如附图低压省煤器与主回水成并联布置，其进口水取自低压加热器系统，设计特定的进水方式与电调阀配合，可实现低压省煤器进水量水温的切换与调整。
进入低压省煤器的凝结水吸收排烟热量后，在除氧器入口与主凝结水汇合。
这种热力系统，低压省煤器的给水跨过若干级加热器，利用级间压降克服低压省煤器本体及连接管道的流阻，不必增设水泵，提高了运行经济性、可靠性，同时也自然地实现了排烟余热的梯级利用。
低压省煤器的总体布置采用了双烟道错列管排逆流布置。
低压省煤器本体以锅炉对称中心为界，分甲、乙两侧分别安装于两个水平烟道。
烟气从空预器出口进入两个改造后尺寸为4100×4000的竖直烟道，水平冲刷省煤器蛇形管束；由凝结水系统流来的低压加热器主凝结水，经布置在上方的低压省煤器入囗集箱进入低压省煤器，经蛇形管排流入布置于下方的出囗集箱，经一凝结水母管汇集后，返回除氧器。
返回点设置低加出囗的主凝结水管道。
由于实现了介质、烟气的逆向流动，一方面可大大提高低压省煤器的传热系数，解决布置危机；另一方面，可使排烟温度的降低不受介质出口水温的限制，最大限度地降低排烟温度。
低压省煤器传热元件采用镍基渗层零隙阻钎焊螺旋翅片管。
双金属翅片管规格型号
双金属翅片管规格型号
翅片管，是为了提高换热效率，通常在换热管的表面通过加翅片，增大换热管的外表面积（或内表面积），从而达到提高换热效率的目的，这样一种换热管。
根据翅片管的翅片材质是否与基管材质相同可分为：1)、单金属翅片管；2)、双金属复合翅片管。
采用翅片管的优势在于：增加比热容较小方的换热面积，使换热效率达到理论最高值。
翅片管的面积是普通光管面积的几倍甚至10几倍。
此时不但增加了设备的换热效率，并且大大降低了换热成本。
双金属翅片管规格型号：
翅片管的选型：
1. 挤压式铝翅片
该翅片管，采用基管套铝管的形式，（基管可用碳钢，不锈
钢，铜）经过机器挤压，形成翅片，该翅片基部与管外壁紧密贴合，传热系数较高，传热性能优良。
2.绕管式翅片管
该翅片管以基管缠绕钢带的形式，钢带可为（铜，铝，碳钢，不锈钢）。
此类翅片管适用种类多样，比如不锈钢绕管，可适用于质量要求高的场合。
缺点是，钢带与基管外壁不是完全贴合，是受力直立在基管表面，传热系数略低。
3.高频焊管
此类翅片管，多用于10-219mm管径的基管，是将翅片，采用高频焊接的原理，焊接在基管表面。
此类翅片管换热系数高，翅片厚度高，相比其他翅片管更牢固，翅片相对不易损坏。
使用寿命长，效果好。
4.整体轧制螺纹翅片管（低翅）：材质可为钢铝铜任意材质，外径10-45mm均可。
5.整体轧制螺纹翅片管：整体为铝，传热速度极快，适用于压力小的工况。
客户可根据自身需要来电咨询，通豪热能会根据您的情况设计最适合您设备的换热器。
另外我厂有专业热工工程师，如有技术疑问，将为您做出最专业的方案。
气化器基础知识
tw1
h1
h2
tw2 tf2
Ak tf1 tf 2 Ak t
k 1 1 传热系数 h1 h2
tf1
Rh1
1
0
x
tw1 R tw2
Rh 2
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2
通过多层平壁的传热过程
tf 1 tf 2 Rh1 Ri Rh 2
i 1 n
29
2）改变换热面的形状、大小和位置 如管内强迫对流湍流换热
Nuf 0.023Re Pr
0.8 f
0.8
n f
hd um d n 0.023 Pr f f f
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0.2
用直径小的管子或者用椭圆管代替圆管（减小当量直径） 都可以取得强化对流换热的效果。 再如管外自然对流换热和凝结换热，管子水平放置 时的表面传热系数一般要高于和竖直放置。
1
5. 复合换热
复合换热通常指对流换热与辐射换热同时存在的 换热过程。工程上一般将辐射换热量折合成对流换热 量进行计算，为此引进辐射换热表面传热系数
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A t w tf
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c r hc hr Atw tf hAtw tf
传热强化有两条途径： （1）加大传热温差 tm ； （2）减小传热热阻 Rk 。
28
（1）加大传热温差 tm 在冷、热流体进、出口温度相同的情况下，逆流 的平均温差最大，顺流的平均温差最小，因此从强化 传热的角度出发，换热器应当尽量布置成逆流。 （2）减小传热热阻 Rk 1 ） 多布置换热面，增加总传热面积 A ，可降低 总传热热阻，加大传热量。 2）降低污垢热阻。 3） 减小对流换热热阻 Rh1 、 Rh2 。 如果两个热阻相 差较大，应抓住主要矛盾，设法减小其中最大的热阻。 强化对流换热的方法： 1）扩展换热面（加装肋片）
(完整版)蒸汽加热器计算
换热器1；工艺条件；空气流量3900m³/h，进口温度-25℃，出口温度25℃，热源为1.1Mpa过热蒸汽，忽略过热段热值，同时不计能量损耗。
外型尺寸框定为670X700，翅片管规格21*2-42/3，管间距50正三角形根据空气侧总换热量核算冷凝水流量；空气特性按0℃标况，密度1.293，比热0.24 总换热量Q=（25+25）X3900X1.293X0.24=60512Kcal/h对数平均温差182℃，冷凝水降到85℃时的热值479.6+98.2=577.8 Kcal/ kg冷却水消耗量105kg/h105 kg/h冷凝水从183.2℃降到85℃时的热值为10284 Kcal，可以使温度升高8.5℃由于环境温度可能在冰点以下，为防止冻裂，预热段设计在空气出口端整理蒸汽段工艺数据，空气流量3900m³/h，进口温度-25℃，出口温度16.5℃，总换热量Q=（25+16.5）X3900X1.293X0.24=50225Kcal/h对数平均温差186.7℃按内净迎风口尺寸600*625计算迎面风速按2.889m/s,空气质量流速；7.28kg/s，传热系数28.89Kcal/㎡.h.℃设计富裕量30%，，翅片管单位换热面积0.736平方/米蒸汽段换热面积12㎡，表面12支，3排管即可满足要求。
整理热水段工艺数据，空气流量3900m³/h，进口温度16.5℃，出口温度25℃，热水进口温度183.2℃，出口温度85℃总换热量Q=（25-16.5）X3900X1.293X0.24=10287Kcal/h对数平均温差162.4℃按内净迎风口尺寸600*625计算迎面风速按2.889m/s,空气质量流速；7.28kg/s，传热系数22.86Kcal/㎡.h.℃设计富裕量30%，，翅片管单位换热面积0.736平方/米热水段换热面积3.6㎡，表面10支，1排管即可满足要求，单行程。
调整管间距影响换热系数不计。
h型翅片管制造技术条件
h型翅片管制造技术条件H型翅片管制造技术条件引言：H型翅片管是一种常见的热交换器元件，广泛应用于工业领域。
其特点是具有较大的热传导面积和高效的热量传递能力。
本文将详细介绍H型翅片管的制造技术条件。
一、材料选择：H型翅片管的制造材料应具备良好的耐腐蚀性、高强度和良好的加工性能。
常见的材料有不锈钢、碳钢、铝合金等。
选择合适的材料可以根据使用环境和性能要求确定。
二、翅片设计：翅片设计是制造H型翅片管的关键之一。
根据热量传递和流体流动原理，确定合适的翅片高度、间距和形状。
一般来说，翅片高度越高，热量传递效果越好，但制造难度和成本也会增加。
三、管道制造：H型翅片管的管道可以使用钢管、铜管等材料制造。
首先，选择合适的管材规格和长度。
然后，通过切割、弯曲等加工工艺将管材加工成所需的形状。
最后，进行表面处理，如砂轮抛光、酸洗等，以提高表面光洁度和耐腐蚀性。
四、翅片制造：H型翅片的制造通常有冲压、滚压等工艺。
首先，根据翅片设计要求，制作出相应形状的刀模。
然后，使用冲压机或者滚压机将翅片冲压或滚压到管道上。
冲压时需要考虑翅片与管壁的牢固连接，而滚压则可在冲压过程中一次性完成牢固连接。
五、翅片焊接：翅片与管壁的焊接是确保H型翅片管正常运行的重要步骤。
焊接工艺应选择适合材料和翅片形状的焊接方法，如TIG焊、钎焊等。
焊接时需注意保持合适的焊接温度和焊接速度，以避免过热或过快导致焊缝质量不合格。
六、翅片表面处理：翅片表面处理可以提高其耐腐蚀性和热传导性能。
常用的表面处理方法有化学草酸洗、砂轮抛光、电泳涂层等。
通过表面处理，可以去除翅片表面的氧化物和污垢，增强翅片与流体的接触，提高热传导效率。
七、质量检测：制造完成的H型翅片管需要进行质量检测，以确保其符合设计要求和使用要求。
常用的质量检测方法包括外观检查、尺寸检测、焊缝检测、压力测试等。
只有通过严格的质量检测，才能保证H型翅片管的质量和性能达到标准。
结论：H型翅片管的制造技术条件包括材料选择、翅片设计、管道制造、翅片制造、翅片焊接、翅片表面处理和质量检测等关键环节。
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翅片管
为了提高换热效率，通常在换热管的表面通过加翅片，增大换热管的外表面积(或内表面积) ，从而达到提高换热效率的目的，这样的换热管叫做翅片管。
翅片管作为换热元件，长期工作于高温烟气的工况下，比如锅炉换热器用翅片管使用环境恶劣, 高温高压且处于腐蚀性气氛, 这要求翅片管应具有很高的性能指标。
1) 防腐性能( Anti-corrosion )
2) 耐磨性能( Anti-wear )
3) 低的接触热阻(lower contact resistance)
4) 高的稳定性( Higher Stability )
5) 防积灰能力
高频焊螺旋翅片管是目前应用最为广泛的螺旋翅片管之一，现广泛应用于电力、冶金、水泥行业的预热回收以及石油化工等行业. 高频焊螺旋翅片管是在钢带缠绕钢管的同时，利用高频电流的集肤效应和邻近效应，对钢带和钢管外表面加热，直至塑性状态或熔化，在缠绕钢带的一定压力下完成焊接。
这种高频焊实为一种固相焊接。
它与镶嵌、钎焊(或整体热镀锌) 等方法相比，无论是在产品质量(翅片的焊合率高，可达95%)，还是生产率及自动化程度上，都
是更为先进。
我公司的主要产品：高频焊翅片管、无缝翅片管、工业翅片管、翅片管换热器，热管、热管换热器等。
我公司技术力量雄厚，生产设备先进，凭借优质的产品质量，迅速的交货，良好的销售服务，诚信的合同往来，合理优惠的价格，在同行业中
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51x3.5 4.10 12 1.2 ×15 0.141 17.28 2.44 0.688 51x3.5 4.10 12 1.2 ×20 0.188 18.59 3.50 0.916 材质：普通碳素钢、不锈钢、耐腐蚀钢基管：无缝钢管、高频电焊钢管
产品展示：
U 型
高频焊翅片管
翅片管
普
无缝管翅片管
工业用高频焊翅片管
工业翅片复合翅片管。