混凝土侧压力的计算Word版
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文 新浇筑混凝土时对模板的侧压力 新浇混凝土初凝时间
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.7142 (h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算： F = 0.22γct0β1β2V1/2 F = γcH 式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿span lang="EN-US">KN/㎡）γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿span lang="EN-US"> t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料，可采用t= 200/(T+15) 计算T——混凝土的温度（℃＿span lang="EN-US"> V——混凝土的浇筑速度＿span lang="EN-US">m/h＿span lang="EN-US"> H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m ＿span lang="EN-US"> β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿span lang="EN-US">1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿span lang="EN-US">30㎜时，取0.85＿span lang="EN-US">50ｿspan lang="EN-US">90㎜时，取1.0＿span lang="EN-US">110ｿspan lang="EN-US">150㎜时，取1.15 =0.22×25×5.7142×1.2×1.15×1^(1/2)=43.4 (kN/m^2) =25×2=50 (kN/m^2) 取其中的较小值：F=43.4(kN/m^2) 新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值：F设=1.2×0.85×43.4=44.3(kN/m^2) 混凝土振捣对模板产生的侧压力荷载设计值：F2=1.4×0.85×4=4.76(kN/m^2) 故最终新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值F=49.06(kN/m^2) 有效压头高度为：h=49.06/25=1.96m。
混凝土侧压力计算及侧压力表
5911.5384
0
高 度 （ 12 m 10 ）
8 6 4 2 0
0
侧压力示意图（F1<F2）
模板顶的侧压力
94.374
有效压头高度处的 侧压力
模板底的侧压力
பைடு நூலகம்50
100
混凝土侧压力（kN）
侧压力示意图（F1>F2）
模板顶的侧压力
模板底的侧压力
100
200
300
混凝土侧压力（kN）
49.5 48.96 155.5668
混凝土侧压力计算
是否掺缓凝剂（填“是”或“否”）
是
T（混凝土入模温度）
24.4
原始数据
混凝土塌落度（mm）
150
（需填写）
H模板垂直高度（m）
10
γc(混凝土重力密度)取值24～25KN/m3
25
浇筑速度（m/h）
6
中间数据
t0（新浇混凝土初凝时间） β1（外加剂修正系数）
5.076 1.2
侧压力 绘图用数据
β2（塌落度修正系数） F1=0.22γct0β1β2V1/2
F2=γcH h有效压头高度
H-h
1.15 94.374 250.000 3.775 6.225
备注
1、此表根据《建筑施工手册》第四版编制。 2、塌落度40～50及>150时不适宜用此表计算。
高 度 （ 12 m 10 ）8
6 4 2 0
混凝土的侧压力计算
计算说明书1..砼侧压力计算与分布砼表观密度3c /24m KN =γ 砼浇筑温度C ︒=10t砼浇筑速度0.6m/h v = 外加剂修正系数11=β塌落度修正系数 12=β 新浇混凝土荷载分项系数为1.2221210c /KN 189.7322.20F m V t ==ββγ 2c /71F m KN H ==γ取32..7189KN/m 22m /284.392.1P m KN F =⨯=m P cm 636.1h ==γm 908.4h 3= 最大侧压力为 39.284⨯1.5KN/m=58.896KN/m工作平台荷载：〔以允许荷载计算〕上下工作平台允许荷载 m KN /1025.1.5N/m 1.8975=⨯⨯主工作平台允许荷载 KN/m 05.22.8N/m 9.51150=⨯⨯计算模型与荷载分布图2.计算模型见上图3.计算程序见求解器位移图位移计算杆端位移值 ( 乘子 = .01)〔单位：cm〕-------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2--------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角--------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 0.00000000 -0.31893817 -0.079566512 -0.03649118 -0.41952833 -0.01918889 -0.00949022 -0.21882927 0.479479413 -0.03649118 -0.40944124 -0.01740805 -0.03649118 -0.41952833 -0.019188894 -0.63596077 -0.09873477 -0.10055070 -0.74541604 -0.09865762 -0.168835655 -0.84293385 -0.10715536 -0.00938523 -0.25336537 -0.12343473 0.784414726 -0.74541604 -0.09865762 -0.16883565 -0.84293385 -0.10715536 -0.009385237 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 0.00679671 -0.28711157 -0.079566518 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 -0.06686375 -0.28738421 -0.009502979 -0.06686375 -0.28738421 -0.00950297 -0.06686375 -0.29333705 0.0130890610 -0.03649118 -0.41952833 0.26211266 -0.74541604 -0.09865762 0.2621126611 -0.03649118 -0.41952833 -0.01918889 0.00679671 -0.28711157 -0.0795665112 -0.62385993 -0.03272964 -0.07687103 -0.62385993 -0.09874488 -0.0994630613 -0.62385993 -0.09874488 -0.09946306 -0.63596077 -0.09873477 -0.1005507014 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 -0.00545688 -0.12873965 0.5567982015 -0.00545688 -0.12873965 0.55679820 0.00000000 0.00000000 0.5612073116 -0.25336537 -0.12343473 0.78441472 -0.11655866 -0.12548756 0.8008743917 -0.00949022 -0.21882927 0.54906891 -0.11655866 -0.12548756 0.5490689118 -0.00545688 -0.12873965 0.56975274 -0.11655866 -0.12548756 0.56975274 --------------------------------------------------------------------------------------------90919.5520282378218813.899394594( 1 )( 14 )( 15 )( 16 )( 17 )( 18 )2055.72-1702.921427.02-0.24弯矩图剪力图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)〔单位：N〔N*m))--------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1 -90919.5520 0.00000000 0.00000000 -90919.5520 0.00000000 0.000000002 171788.685 21091.0208 -1699.70789 171788.685 17895.9758 26546.37123 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -1245.82500 -351.9455624 -882.000000 -0.00000002 -352.800000 -882.000000 -23385.7701 -9049.725195 126069.688 25497.1759 22446.2317 126069.688 -43673.9920 7511.926636 126069.688 60746.3557 -9049.72519 126069.688 25497.1759 22446.23177 150170.534 3262.99283 -5883.14628 150170.534 3262.99283 2055.715268 882.000000 0.00000000 352.800000 882.000000 0.00000000 352.8000009 0.00000000 -882.000000 352.800000 0.00000000 0.00000000 0.0000000010 -152298.869 0.00000000 0.00000000 -152298.869 0.00000000 0.0000000011 -173117.238 -1077.29283 1347.76233 -173117.238 -1077.29283 -1702.9152612 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -882.000000 -352.80000013 -882.000000 -0.00000003 -352.800000 -882.000000 -0.00000003 -352.80000014 218725.919 -182367.650 32429.5175 218725.919 -182367.650 1427.0169915 218725.919 -6204.42172 1427.01699 218725.919 -6204.42172 0.0000000016 126069.688 -43673.9920 7511.92663 126069.688 -43673.9920 0.0000000017 -66458.7968 -2.25000000 0.34375000 -66458.7968 -2.25000000 -0.3750000018 176163.228 0.00000000 0.00000000 176163.228 0.00000000 0.00000000 --------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)〔单位：N〔N*m))--------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩--------------------------------------------------------------------------------------------13 -90919.5520 0.00000000 0.00000000 90919.5520 180.000000 0.0000000014 218725.919 6204.42172 0.00000000 218813.899 1.62482746 0.00000000 --------------------------------------------------------------------------------------------4.模板变形校核面板的最大变形量∆为 -0.00842934 m ，如此310719.21.300842934.0L -⨯==∆略大于310.524001-⨯= 根本满足要求 5. 高强螺栓强度校核 8.8级M36高强度螺栓容许的最大拉应力为2/600mm N =σ 容许的最大剪应力为2/N 250mm =τ 实际最大拉力为σσ≤==22/8.277/35.787919.218725mm N mm N 实实际最大剪力为ττ≤==7.88N/mm 35.78742172.62042实 满足强度要求 222/N 117.9277mm =+=实实联τσσ 但是4561.2322≤=+实实τσσ 故安全保证系数达不到要求。
模板侧压力计算书
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:21210c 22.0V t F ββγ=H F C γ=式中: F----新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）c γ----混凝土的重力密度（取25KN/m 3）0t ----新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用15200+=T t 计算；本例。
T----混凝土的温度（摄氏度）℃ V----混凝土的浇灌速度（m/h ）H----混凝土计算侧压力位置处至新浇筑混凝土顶面位置高度（m ）1β----外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取1.0，参具有缓凝作用外加剂时取1.2。
2β----混凝土坍落度修正影响系数当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时取1.0；110～150时取1.15。
混凝土有效压头高度h 按下式计算：γF h =混凝土盖梁高度H ，浇筑入模温度取1β2β21210c 22.0V t F ββγ=2H F C γ=22。
h=F/γ倾倒混凝土时对侧面模板产生的水平荷载标准值取P v =3KN/m 2振捣混凝土时对侧模板产生的水平荷载标准值取P=4KN/m2c荷载总值P=1.22。
使用说明：1、使用此计算书时，只需填写红色字体部分，再点击“计算”即可。
2、砼温度不可低于或等于-15，一方面将导致程序错误，另一方面由于气温低5℃，砼的水化作用将停止。
建议取5℃以上。
3、倾倒砼的所产生的水平荷载及振捣荷载本程序以固定值进行处理。
4、计算完成后，将全部内容粘贴到你要做的计算书中即可。
5、若复制过去后，出现一行文字有高有低不对齐的情况，可在段落——中文版式——文本对齐方式中选择“居中”即可。
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混凝土浇筑时对模板的侧压力计算(完整资料).doc
【最新整理，下载后即可编辑】一 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5hV------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2=22.4kN/m 2H F c γ==25x3=75kN/ m2取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ二、对拉螺栓计算：对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm ，横向最大间距为1200mm 。
对拉螺栓经验公式如下：f A N *≤N---对拉螺栓所承受的拉力的设计值。
一般为混凝土的侧压力A---对拉螺栓净截面面积（mm2）A=201mm2 f --对拉螺栓抗拉强度设计值单根D16螺杆所能承受最大拉力：Fmax=f A=335X201=67.3KNN=Lxlxq=1.2mx0.75mx22.4kN/m2 =20.16KN<67.3KN故满足要求为什么两者取最小值？新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
混凝土侧压力
在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中教小值）：F=0.22γctoβ1β2V∧½F=γc H式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；γc——混凝土的重力密度，kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，h为有效压头高度，h=F/rc 。
新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
我国有关部门在20世纪60 ~80年代初期对混凝土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。
经试验获得的侧压力主要影响因素如下：（1）最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。
（2）在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低而延长，从而增加其有效压头。
（3）机械振捣的混凝土侧压力比手工捣实增大约56%。
（4）侧压力随坍落度的增大而增大，当坍落度从7cm增大到12cm时，其最大侧压力约增加13%。
（5）掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算
1.墙身构造尺寸
墙身上口尺寸1.05m,下口尺寸为1.78m,墙高2.9m,墙身长37.3m （单侧）,每4m设置沉降缝.
2.浇筑进程中混凝土侧压力的盘算（取两式中较小值）
F=0.22γctoβ1β2V1/2（公式1）
F=γcH（公式2）
式中：
F—新浇筑混凝土对模板的侧压力,kN/m2;
γc—混凝土的重力密度,24kN/m3;
to—新浇混凝土的初凝时光（h）可按实测肯定（本段位4h）.当缺少实验材料时,可采取to=200/(T+15)=4.76盘算（T为混凝土的温度=28）;
V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行掌握,浇筑长度按掌握,则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=/h;
H—混凝土侧压力盘算地位处至新浇混凝土顶面的总高度,H=0.6*4=;
β1—外加剂影响修改系数,不掺外加剂时取 1.0,掺具有缓凝感化的外加剂时取1.2;（本段掺外加剂,取1.2）
β2—混凝土坍落度影响修改系数,当坍落度小于30mm时,取0.85;50～90mm时,取1.0;110～150mm时,取1.15.（本段取1.15）
取两者较小值22.73kN/m2盘算.
3.对拉螺杆受力验算及间距肯定
各拉杆尺寸允许拉力表
初步拟定该涵洞墙身拉杆采取14拉杆（因现实为全丝拉杆,可采取12拉杆允许拉力进行演算）,对拉螺栓取横向800mm,竖向600mm,按最大侧压力盘算,每根螺栓推却的拉力为：
N=22.73kN/m2×*
按拉杆直径为12,查表格得允许应力为12.9KN≥10.91,故拉杆直径及间距均能知足请求.。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土的侧压力计算(混凝土对模板的侧压力计算)
采用内部振捣时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值（8-8）F=0.22γc t 0β1β2V 1/2（8-9）F=γc HF ：新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡）γc ：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）t 0：新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t=200（T+15）计算T ：混凝土的温度（°）H ：混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面时的高度（m ）β1：外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2：混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110~150mm 时，混凝土侧压力的计算分布图形如图8-1所示，有效压头高度h （m ）按下式计算：（8-10）h=F/γc 3.84m96.0125KN/m³；20℃62.5m/hβ2：混凝土坍落度影响修正系数，坍落度小于30mm ，取0.85；50~90mm ，取1.0；110~150mm ，取1.15。
V ：混凝土的浇筑速度，取混凝土对模板的侧压力计算F ：新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡）；计算得γc ：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）,取值t 0：新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t=200（T+15）计算，T ：混凝土的温度（°），取H ：混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面时的高度（m ），取β1：外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，取二式计算，并取二式中的较小值：可采用t=200（T+15）计算mm 时，取1.0；110~150mm 时，取1.15.8.00hm1.21.15，取1.0；110~150mm ，取1.15。
取可采用t=200（T+15）计算，剂时取1.2，取。
(完整word版)混凝土浇筑时对模板的侧压力计算
β2—--—-—混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110-150mm时，取1.15。
=0。22x25x5x1。0x1。15 x0.51/2
=22.4kN/m2
=25x3=75kN/ m2
取二者中的较小值,F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1。4，则作用于模板的总荷载设计值为:
（5） 掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力.
(6） 随混凝土重力密度的增加而增大。
通过以上试验研究，《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—1992)提出了以流体静压力原理为基础，并综合考虑泵送和初凝时间等有关因素的计算公式:当初凝前混凝土已充分振捣液化，则有效压头h=t0v，当浇筑高度H较小、浇筑速度较快时，可能t0v＞H，则取h=H;当H较大,施工时采用分层浇筑，先浇的几层在基本上脱离了振捣影响区，有一定的“自立"能力，以及在配筋和模板等因素影响下，有效压头降低，侧压力减小，即h＜t0v0，此时考虑一个有效压头影响系数，再计入坍落度和外加剂影响的调整系数；即当采用内部振捣器时，新浇混凝土对模板侧面压力的标准值按两式计算,并取最小值.
γc-—-—--混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3
t0---———新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h
V——----混凝土的浇灌速度（m/h);取0。5m/h
H---—--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取3m
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
新浇筑混凝土对的侧压力计算全文
新浇筑混凝土对的侧压力计算全文新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.7142 (h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算：F = 0.22γct0β1β2V1/2F = γcH式中 F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿span lang="EN-US">KN/㎡）γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿span lang="EN-US">t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料，可采用t= 200/(T+15) 计算T——混凝土的温度（℃＿span lang="EN-US">V——混凝土的浇筑速度＿span lang="EN-US">m/h＿span lang="EN-US">H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m＿span lang="EN-US">β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿span lang="EN-US">1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿span lang="EN-US">30㎜时，取0.85＿span lang="EN-US">50?span lang="EN-US">90㎜时，取1.0＿span lang="EN-US">110?span lang="EN-US">150㎜时，取1.15=0.22×25×5.7142×1.2×1.15×1^(1/2)=43.4 (kN/m^2) =25×2=50 (kN/m^2)取其中的较小值：F=43.4(kN/m^2)新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值：F设=1.2×0.85×43.4=44.3(kN/m^2)混凝土振捣对模板产生的侧压力荷载设计值：F2=1.4×0.85×4=4.76(kN/m^2)故最终新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值F=49.06(kN/m^2)有效压头高度为：h=49.06/25=1.96m。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算之巴公井开创作1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸 1.05m，下口尺寸为 1.78m，墙高 2.9m，墙身长37.3m（单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采取t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）γc t oβ1β2V1/2×24×4×××2F=γc H=24×22计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采取14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采取12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：2×≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算之老阳三干创作1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸 1.05m，下口尺寸为 1.78m，墙高 2.9m，墙身长37.3m（单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采取t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）γc t oβ1β2V1/2×24×4×××2F=γc H=24×22计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采取14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采取12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：2×≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
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K1621+193涵洞台身拉杆演算
1、墙身结构尺寸
墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）
F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）
F=γc H（公式2）
式中：
F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；
γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；
t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；
β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）
β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）
F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2
F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2
取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定
各拉杆尺寸容许拉力表
初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：
N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN
按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。