新版混凝土侧压力计算及侧压力表
泵送混凝土
采用泵送砼浇筑，按照常规浇筑方法进行施工，为控制噪音，在一定的时段内采用环保型振动棒。
1.建立混凝土搅拌站搅拌:采用JS500型搅拌机,微机配料,铲车上料保证砼搅拌质量及速度,42.5普通硅酸盐水泥，无风化、洁净碎石,质地坚硬清洁的中粗砂,泵送砼掺二级粉煤灰,原材料应有合格证及复检报告。
按配比用量输入电脑,施工中不得改变任何数据,严格控制用水量,每班均测定砼坍落度,按规范要求留取试块。
现场砼搅拌站生产工艺流程图2.混凝土的泵送与浇筑1、泵送混凝土对模板和钢筋的要求1）对模板的要求由于泵送混凝土的流动性大和施工的冲击力大，因此在设计模板时，必须根据泵送混凝土对模板侧压力大特点，确保模板和支撑有足够的强度、刚度和稳定性。
模板的最大侧压力，可根据混凝土的浇筑速度、浇筑高度、密度、坍落度、温度、外加剂等主要影响因素，按下列公式计算：采用内内振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力可按下列二公式计算，并取二式中的较小值。
F=0.22γct oβ1β2V1/2F=γcH式中F-------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kn/m2) γc------混凝土重力密度(kn/m3)to------新浇筑混凝土的初凝时间h,可按实测确定.当缺乏试验资料时，可采用 to =200/T+15计算，V------混凝土的浇筑速度H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度β1----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0掺具有缓作用的外加剂时取1.23。
β2-----混凝土坍落度修正系数，当坍落度小于100mm时，取1.10 不小于100mm时取1.15。
布料设备不碰撞或直接搁置在模板上，手动布料杆下的模板和支架应进行加固。
2）对钢筋的要求：浇筑混凝土时，应注意保护钢筋，一旦钢筋骨架变形或位移应及时纠正。
混凝土板和块体结构的水平钢筋；应设置足够的钢筋撑或钢支架。
钢筋骨架重要节点应采取加固措施。
手动布料杆应设钢支架架空，不得直接支承在钢筋骨加上2、混凝土的泵送混凝土泵的操作是一项专业技术工作。
施工作业题
题2.18图 附录 习题与思考题1 土方工程1.1 什么是土的可松性？土的可松性对土方施工有何影响？1.2 试述按挖、填土方量平衡法确定场地设计标高的步骤。
场地设计标高为什么要进行调整？如何调整？1.3 简述用“方格网法”计算场地平整土方量的步骤与方法。
1.4 土方调配的基本原则有哪些？简述土方调配的一般方法。
1.5 什么是土的渗透性及渗透系数？渗透系数与降水方法选择有何关系？各类降水方法适用范围？1.6 简述集水坑降水法的施工要点及水泵的选择。
1.7 什么是流砂现象？流砂产生的原因？何种地基易发生流砂现象？如何防治流砂？1.8 如何进行轻型井点的平面布置和高程布置？轻型井点系统的井点管数量如何确定？1.9 水井有哪几种类型？如何确定？1.10 简述管井井点和轻型井点的安装方法和使用要点/1.11 什么是土方边坡系数m ？影响m 大小的因素有哪些？土方边坡失稳（塌方）的原因有哪些？1.12 常用的土壁支护结构有哪几种？简述各种土壁支护结构的适用范围、特点及其构造要点。
1.13 简述深层搅拌桩的施工工艺，如何保证施工质量？1.14 简述土层锚杆的类型、构造及施工要点。
1.15 常用土方机械的类型、工作特点、适用范围？1.16 土方回填时对土料的选择有何要求？填土压实方法有哪几种？各有什么要求？1.17 什么叫土的最优含水量？影响填土压实质量的主要因素有哪些？如何检查填土压实的质量？1.18 某场地平整，方格网的方格边长为20m ×20m ，汇水坡度i x =i y =2‰，不考虑土的可松性和边坡的影响。
试求（计算结果保留两位小数）：（1）确定各方格顶点的设计标高；（2）计算各方格顶点的施工高度，并标出零线；（3）计算各方格的土方量。
1.19 某建筑场地方格网的方格题2.19图边长为20m×20m，汇水坡度ix =iy=0.3‰，不考虑土的可松性和边坡的影响。
试按挖填平衡的原则计算挖、填土方量（保留两位小数）。
土工试验旁压试验
土工试验旁压试验48．1 一般规定48．1．1 土样为原位的黏性土、粉土、砂土、碎石土、残积土、极软岩或软岩。
48．1．2 本试验方法为预钻式旁压试验。
48．2 仪器设备48．2．1 旁压仪由旁压器、加压稳定装置和变形测量装置及导管等部分组成，其结构框图见图48．2．1。
图48．2．1 旁压仪结构图1-安全阀；2-水箱；3-水箱加压；4-注水阀；5-注水管2；6-注水管1；7-中腔注水；8-排水阀；9-旁压器；10-上腔；11-中腔；12-下腔；13-导水管；14-导压管；15-导压管4；16-量管；17-调零阀；18-测压阀；19-600kPa压力表；20-辅管；21-低压表阀；22-调压器；23-手动加压阀；24-2500kPa压力表；25-贮气罐；26-手动加压；27-1600kPa压力表；28-氮气加压阀；29-2500kPa压力表；30-减压阀；31-25000kPa压力表；32-氮气源阀；33-高压氮气源；34-辅管阀48．2．2 本试验所用的仪器设备应符合下列规定：1 旁压器：为圆柱形骨架，外套有密封的弹性膜。
预钻式一般分上、中、下三腔。
中腔为测试腔，上、下腔为辅助腔。
上、下腔用金属管连通，而与中腔严密隔离。
自钻式一般为单腔，旁压器中央为导水管，用以疏导地下水，以利于将旁压器放到测试位置。
在弹性膜外按需要可加装一层可扩张的金属保护套(铠装保护)。
其规格应符合表48．2．2的要求。
表48．2．2 旁压仪规格2 加压稳压装置：压力源为高压氮气或人工打气，并附有加压稳定调节阀和压力表。
其量程和最大允许误差应符合表48．2．2的要求。
3 变形量测装置：一般由体变管或液位仪及辅管组成，其量程和最大允许误差应符合表48．2．2的要求。
也可采用横向变形传感器直接测出径向变形。
其技术条件应符合现行国家标准《岩土工程仪器基本参数及通用技术条件》GB／T 15406的规定。
4 导管：为尼龙软管，连接旁压器中腔与体变管相通，连接上、下腔与辅管相通。
埋地罐的设计
埋地油罐主要看压力，要是常压的话，需要考虑覆土及地下水浮力，要是有压力的话，按照压力设计埋地式储罐外压力的确定1 混土自重应力我们从两个方面考虑：A 从容器截面中线以上部位作为容器垂直方向承受的混土自重应力。
B 还有水平的侧向自重应力。
设计参数：σCH ——天然地面下任意水平面深度处混土的自重应力，t/m2γ——混土的密度H——混土自重应力计算深度，m由于：σCH沿水平均匀分布，且与H成正比。
所以得出公式：σCH=γH根据弹性力学，侧向自重应力σCX应与σCH成正比，而剪应力均为零。
得出：σCX=KOσCH式中：σCX——混土侧向自重应力，t/m2KO——土的静止侧压力系数（提供几个参考数据：碎石土KO=0.18~0.25，砂土KO=0.25~0.33，粘土KO=0.33）——————————————————————————2圆筒形储罐由混土自重引起的静压力。
求均与圆筒中心点上任意深度H处M点的静压力P …………………………………………………………………………由于时间关系，来点直接的：先给出最重要的，圆筒静压力公式：P=0.021（2R/3+H0）式中：H0为筒体埋地上表面至水平面的距离。
R为筒体半径。
埋地液化石油气贮罐的设计第六图书馆针对埋地液化石油气贮罐特殊的工程环境,从设计条件、结构设计、强度及稳定性计算、抗验算、防腐蚀设计等方面进行了详细分析,认为对埋地液石油气贮罐取设计温度48℃,设计1.6MPa是安全可行的,并提出了埋地贮罐的设计计算方法。
针对埋地液化石油气贮罐特殊的工程环境,从设计条件、结构设计、强度及稳定性计算、抗验算、防腐蚀设计等方面进行了详细分析,认为对埋地液石油气贮罐取设计温度48℃,设计1.6MPa是安全可行的,并提出了埋地贮罐的设计计算方法。
贮罐方全利浙江省石油化工设计院1996第六图书馆埋地贮罐液化石油气油气罐化工设计１９年第４期９６化工设计３ｌ埋地液化石油气贮罐的设计ｌ／、垄浙宙油工计江石化设院兰可ｆ７ｆ要对地化油贮特的程境从计件结设、度稳性Ｏ摘针埋液石气罐殊工环．设条、构计强及定计抗萍验算、腐蚀设计等方面进行了详细分析．为对埋地藏化石油气贮罐取设计温度４．、谤认８ｃ设计压力Ｉ６ａ是安全可行的．提出了堙地贮罐的设计算方法．．ＭＰ并关词堡键（）言一前坐苎设乞援互计。
2022-2023年注册岩土工程师《岩土专业案例》预测试题8(答案解析)
2022-2023年注册岩土工程师《岩土专业案例》预测试题（答案解析）全文为Word可编辑，若为PDF皆为盗版，请谨慎购买！第壹卷一.综合考点题库(共50题)1.A.C20B.C25C. C30D. c35正确答案：C 本题解析：2.A.Q=400kNB.Q=480kNC.Q=580kND.Q=680kN正确答案：B本题解析：暂无解析3.某建筑场地位于7度烈度区，设计基本地震加速度为0.15 g，设计地震分组为第一组，按多遇地震考虑，场地类别为Ⅱ类，建筑物阻尼比为0.07，自震周期为0.08 S，该建筑结构的地震影响系数为( )。
A. 0.06B. 0.07C. 0.09D. 0.10正确答案：D本题解析：αmax=0.12 Tg=0.35sT=0.08＜0.1，曲线为直线上升段4.某钻孔进行压水试验，试验段位于水位以下，采用安设在与试验段连通的侧压管上的压力表测得水压为0.75MPa，压力表中心至压力计算零线的水柱压力为0.25MPa，试验段长度5.0m，试验时渗漏量为50L/min，试计算透水率为（）。
A. 5LuB. 10LuC. 15LuD. 20Lu正确答案：B本题解析：暂无解析5.某矩形桥墩受竖向力合力N=2850kN，地基上为黏性土，孔隙比e=0.7，液性指数IL=0.4，γsat=20k N/m3，则基础尺寸应为（）m。
A.2×4.5B.2×3C.2.5×3D.3×4正确答案：A本题解析：根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）表3.3.3-6，孔隙率e=0.7，塑性指数IL=0.4，得容许承载力[fa0]=310kPa，根据表3.3.4，黏性土IL=0.4＜0.5，得k1=0，k2=2.5。
根据式（3.3.4）计算，6.某柱下钢筋混凝土条形基础，基础宽度2.5m。
该基础按弹性地基梁计算，基础的沉降曲线概化图如图所示。
新编辑桥梁专业高工晋升答辩试题50题
桥梁专业答辩试题（50题）1、在桥梁施工中，模板及支撑架设计是工程技术人员经常要做的工作。
简述模板及其支撑架的设计工作有哪些基本要求？答：模板是施工过程中的重要临时结构物。
因为它不仅控制着结构物的尺寸精度，并直接影响施工进度和混凝土成型的质量。
其设计时应从力学、几何尺寸、施工操作、使用功能等方面加以考虑，保证其满足以下要求：（1）保证混凝土建筑物各部分的设计形状、尺寸和相互间位置的正确性。
（2）具有足够的强度、刚度和稳定性，能安全地承受新灌注混凝土的重力、侧压力及在施工中可能产生的各项荷载。
（3）构造和制造力求简单、安装方便、便于拆卸和多次使用，接合严密，不得漏浆。
结构外露表面的模板应平整、光滑。
（4）与混凝土建筑物的特性、施工条件和灌注方法相适应。
2、支架（拱架)预留施工拱度时考虑哪些因素?预留施工拱度应考虑下列因素:(1)由预压提供的支架(拱架)承受全部荷载时的弹性变形量；(2)由预压提供的非弹性变形值（受荷载后构件接头挤压、基础沉陷而产生的永久变形；(3)结构由于静荷载及混凝土收缩影响所产生的挠度；(4)由于预应力张拉而产生的变形拱度值。
3、在模板及支撑架的设计工作中，恒荷载标准值如何选取？答：参考（JGJ 162—2008）及（JGJ166-2008）规范的规定：（1）. 模板及其支架自重标准值（ G 1 k ）可根据模板设计图纸计算确定。
肋形或无梁楼板模板自重标准值应按表4.1.1 采用。
表 4.1.1 楼板模板自重标准值（kN/m2）模板构件的名称 木模板 定型组合钢模板平板的模板及小梁 0.30 0.50楼板模板（其中包括梁的模板） 0.50 0.75楼板模板及其支架（楼层高度为4m 以下） 0.75 1.10注：除钢、木外，其它材质模板重量见附录B 中的附表B 。
（2）. 新浇筑混凝土自重标准值，对普通混凝土可采用25kN/m3，对特殊钢筋混凝土应根据实际情况确定。
（3）.当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，可按下列公式计算，并取其中的较小值：5.02122.0V t F O C ββγ=… （4.1.1—1）H F C γ=…………（4.1.1—2）式中：F ──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力计算值（kN/m2）；C γ──混凝土的重力密度（kN/m3）；V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）；O t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定；当缺乏试验资料时，可采用)15/(200+=T t O （其中T 为混凝土的温度ºC ）；1β ──外加剂影响修正系数。
(建筑工程管理)泵送砼施工措施
（建筑工程管理）泵送砼施工措施泵送砼施工措施壹、材料要求1、水泥采用42.5普通硅酸盐水泥。
水泥符合国家现行的《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》所规定的标准。
2、粗骨料采用砂石料厂生产的粗骨料。
粗骨料的粒径取为5～31.5mm。
粗骨料符合国家现行标准《普通混凝土用碎石卵石质量标准及检验方法》的规定。
粗骨料采用连续级配，针片状颗粒含量不大于10％。
3、细骨料采用砂石料厂生产的中砂，符合下列要求：（1）细度模数为2.5~3.2。
（2）通过0.315mm筛孔的砂不少于15％。
（3）符合国家现行标准《普通混凝土用砂质量标准及检验方法》。
4、水符合国家现行标准《混凝土拌合用水标准》的规定。
5、掺合料（1）粉煤灰的秤量误差不得超过±2％。
（2）每批进场粉煤灰有供灰单位的出厂合格证，其内容包括：厂名、合格证编号、粉煤灰等级、批号及出厂日期、粉煤灰数量及质量检验结果等。
粉煤灰的取样，每批取样检验壹次。
（3）粉煤灰的品质符合国家现行标准《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》、《粉煤灰在混凝土中和砂浆中应用技术规程》的要求。
6、外加剂掺用的外加剂符合国家现行标准《混凝土外加剂》、《混凝土外加剂应用技术规范》和《混凝土泵送剂》的有关规定。
所有原材料在进场时均具备合格证，且根据《建筑工程常用材料检验制取试样规则》进行检验，合格后方可用于工程。
7、坍落度控制不得超越实验室提供塌落度允许值8、砼运输供应浇筑前认真计算本仓混凝土用量，且结合混凝土泵输出量和拌合站拌合能力，保证混凝土连续供应。
泵送砼的配合比拌制要求泵送混凝土对其可泵性有特殊的要求，即：要求砼具有建筑工程所要求的强度需求，同时要满足长距离泵送的需要。
1、泵送砼配合比的原则（1）建立稳定骨架所需骨料用量原则；（2）最大限度密度填充原则；（3）混凝土可泵性原则；（4）骨料离析系数最小原则。
2、砂、石子拌合系统由电子计量称量，水由秒表自动计量。
外加剂在施工前称量好且装入塑料袋内备用。
混凝土侧压力的计算9页
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
2024年一级建造师《公路实务》总结性资料
1.路基土石方平均运距计算（运量×运距的和除以总运量）例如：运距30m 的土石方20万立方米，运距50m 的土石方18万立方米。
采用推土机推运施工2024年一级建造师《公路工程管理与实务》总结性资料一、全书公式汇总，推土机推运平均运距=200000×30+180000×50200000+180000=39.5m。
2.路基压实度压实度=现场干密度/室内最大干密度×100%。
3.路面混合料平均运距计算第一种情况：料场位于路线起点或者终点，则平均运距为路线全长（L）的一半。
如果线外还有一段距离，加上即可。
平均运距=L/2第二种情况料场在路线边上的任意位置，平均运距为料场距起点的距离的一半（D）乘以距起点的距离（B）加上料场距终点的距离的一半（E）乘以距终点的距离（C）之和除以路线全长（L），即（DB+EC）/L。
如果料场位置恰好在路线的中点上，则平均运距为L/4。
第三种情况料场距离路线有一段距离（A），上线位置在路线中间任意位置。
则平均运距为=（DB+CE）/L+A。
4.普通模板荷载计算①振捣混凝土时产生的荷载，对水平面模板可采用2.0kN/rn 2，对垂直面模板可采用4.0kN/rn 2，且作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内。
②当采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用于模板的侧压力，可按下式计算，并取其中的较小值。
F=0.22γc t 0β1β2V0.5F=γc H式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力（kN/㎡）；γc——混凝土的重力密度（kN/m³）；V——混凝土的浇筑速度（m/h）;t 0——新浇筑混凝土的初凝时间，可按试验确定；当缺乏试验资料时，可采用t 0=200/（T+15）[T 为混凝土的温度（℃）]β1——外加剂影响修正系数；不掺加外加剂时1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数；当坍落度小于30mm 时，取0.85；坍落度为50～90mm 时，取1.00；坍落度为110～150mm 时，取1.5；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）。
建筑边坡工程技术规范GB50330-2002附录
建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002附录 A 岩质边坡的岩体分类表A-1 岩质边坡的岩体分类注：l 边坡岩体分类中未含由外倾软弱结构面控制的边坡和倾倒崩塌型破坏的边坡；2 Ⅰ 类岩体为软岩、较软岩时，应降为Ⅱ类岩体：3 当地下水发育时Ⅱ、Ⅲ类岩体可根据具体情况降低一档；4 强风化岩和极软岩可划为Ⅳ类；5 表中外倾结构面系指倾向与坡向的夹角小于30°的结构面；6 岩体完整程度按表A- 2 确定。
表A-2 岩体完整程度划分注：l 完整性系数K v＝（V R／V P）2 ，V R 为弹性纵波在岩体中的传播速度，V p 为弹性纵波在岩块中的传播速度；2结构类型的划分应符合现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021 表A.0 . 4 的规定；镶嵌碎裂结构为碎裂结构中碎块较大且相互咬合、稳定性相对较好的一种类型；3 岩体体积结构面数系指单位体积内的结构面数目（条／m3）。
a附录 B 几种特殊情况下的侧向压力计算B . 0 . 1距支护结构顶端α 处作用有线分布荷载 Q L 时， 附加侧向压力分布可简化为等腰三角形（图 B . 0 . 1）。
最大附加侧向土压力标准值可按下式计算：eh , max = ⎛ 2QL ⎫（ B . 0 . 1）⎪ ⎝h ⎭式中e ——最大附加侧向压力标准值（ k N ／ m 2 ）；h ， maxh ——附加侧向压力分布范围（ m ）， h =a （ t g β - t g ψ）， β＝ 45°＋ ψ / 2；Q L ——线分布荷载标准值（ k N ／ m ）；K ——主动土压力系数， K=g 2（45° - ψ / 2）。
图 B . 0 . 1 线荷载产生的附B . 0 局. 2 部荷载产生的附加侧向压力分布图加侧向压力分布图B . 0 . 2距支护结构顶端α 处作用有宽度 b 的均布荷载时，附加侧向土压力标准值可按下式计算：e hk = K a ·q L（ B . 0 . 2）式中 e hk ——附加侧向土压力标准值（kN ／m 2）；K a ——主动土压力系数；q L ——局部均布荷载标准值（kN ／m 2）。
压力计的选用、安装与校验
压力计的选用、安装与校验压力计的选用与安装正确与否关系到测量结果的精确性和仪表的使用寿命，是十分重要的环节，下面作一介绍。
1.压力表的选用压力表的选用应根据使用要求，针对具体情况做具体分析。
在满足工艺要求的前提下.应本着节约的原则全面综合地考虑，一般应考虑以下几个方面的问题:(1)仪表类型的选用仪表类型的选用必须满足工艺生产的要求。
例如是否需要远传、自动记录或报警;被侧介质的性质(如被测介质的温度高低、粘度大小、腐蚀性、脏污程度、是否易燃易爆等)是否对仪表提出特殊要求，现场环境条件(如湿度、温度、磁场强度、振动等)对仪表类型的要求等。
因此根据工艺要求正确地选用仪表类型是保证仪表正常工作及安全生产的重要前提。
氧气压力计与普通压力计在结构和材质方面可以完全一样，只是氧用压力计禁油。
因为油进人氧气系统易引起爆炸。
所用氧气压力计在校验时，不能像普通压力计那样采用变压器油作为工作介质，并且氧气压力计在存放中要严格避免接触油污。
如果必须采用现有的带油污的压力计测量氧气压力时，使用前必须用四抓化碳反复清洗，认真检查直到无油污时为止.(2)仪表测量范围的确定为了保证弹性元件能在弹性变形的安全范围内可靠地工作，在选择压力表量程时，必须根据被侧压力的大小和压力变化的快慢，留有足够的余地，因此，压力表的上限值应该高于工艺生产中可能的最大压力值。
根据“化工自控设计技术规定”，在测量稳定压力时，最大工作压力不应超过测量上限值的2/3;测量脉动压力时，最大工作压力不应超过测量上限值的1/2;测量高压时，最大工作压力不应超过测量上限值的3/5。
一般被测压力的最小值应不低于仪表测上限值的1/3。
从而保证仪表的输出量与输入量之间的线性关系，提高仪表测量结果的精确度和灵敏度。
(3)仪表精度级的选取根据工艺生产允许的最大绝对误差和选定的仪表量程，计算出仪表允许的最大引用误差gmax在国家规定的精度等级中确定仪表的精度一般来说，所选用的仪表越精密，则测量结果越精确、可靠.但不能认为选用的仪表精度越高越好，因为越精密的仪表一般价格越贵，操作和维护越费事。
国内外破裂压力计算方法
破裂压力计算概述1引言1.1破裂压力概念地层破裂压力(PB)定义为使地层产生水力裂缝或张开原有裂缝时的井底压力,要实现水力加砂压裂的前提条件是应该有足够的地面泵压使井底目的层地层开裂。
实际生产中通常用破裂压力梯度GB(地层破裂压力PB与地层深度H的比值)表示破裂压力的大小,破裂压力梯度值GB一般由压裂实践统计得出。
地层破裂压力与岩石弹性性质、孔隙压力、天然裂缝发育情况以及该地区的地应力等因素有关。
在压裂施工中的地层破裂压力还可以这样来理解就是裂缝即将开启而未开启时的井底压力；在压裂施工作业中，如果起泵初期压力有比较明显的降落时，那么我们就可以确定出破裂压力来这一数值可用下面这一关系式来描述：地层破裂压力=裂施工作业初期的最高套管压力+层中部的液柱压力1.2破裂压力的获取途径水力压裂是油气井最常用的一种增产措施，而地层破裂压力是压裂设计和施工工艺的一项重要参数，确定该参数正确与否，将关系到能否保证压开地层等问题。
该参数的获取有两种途径：一是进行室内岩石力学实验或井场水力压裂施工；二是从测井资料中提取。
目前，用测井资料估算砂泥岩剖面地层破裂压力的方法与技术较为成熟。
由于碳酸盐岩地层原生孔隙很小，次生孔隙的发育使岩石的刚性大大减弱，并呈现出明显的非均质性与各向异性，同时不同的构造部位受构造应力作用的强度难以确定，最小水平主应力和岩体抗张强度的度量较难，造成用测井资料计算的地层破裂压力精度较低。
碳酸盐岩地层破裂压力与测井响应具有密切的关系。
利用能够反映碳酸盐岩地层基本特性和岩石力学性质的测井信息，预测碳酸盐岩地层的破裂压力是一种经济、简便的可靠途径。
1957年，Hubbert和Willis根据三轴压缩试验，首先提出了地层破裂压力预测模式即H-W模式。
到目前为止，国内外提出了许多预测地层破裂压力的方法。
比较常用的有Eaton法，Stephen法，黄荣樽法等。
1997年Holbrook发表了适于预测张性盆地裂缝扩展压力的一种方法。
静止侧压力系数试验
定义和适用范围
土的静止侧压力系数是土体在无侧向变形条件下 侧向有效应 力与轴向有效应力之比
本试验用侧压力仪进行排水试验测定侧向有效应力与轴向有 效应力 计算土的静止侧压力系数
本规程适用于饱和的粘质土和砂质土
引用标准
杠杆式固结仪 杠杆式固结仪校验方法 切土环刀校验方法
土样和试样制备
仪器设备
传压板及透水板等 取出试样称量 并测定含水率
砂质土试验
根据要求的干密度和试样体积称取所需的风干砂样 准确至
将砂样装人容器中 拂平表面 放上一块硬木块 用手轻轻敲 打 使试样达到要求的干密度 然后取下硬木块 若采用饱和砂样 则 将干砂放人水中煮沸 冷却后填人容器
试样填好后 放上透水板 传压板 将容器置于加压框架正中
时为止 排气完毕 关排气孔阀 拧紧进水孔螺丝
用校正样块代替试样 慢慢放人容器内 开排气孔阀使受压室
多余的水从排气孔排出 使橡皮膜平整并紧贴校正样块 关排气孔阀
用侧压力量测系统逐级施加压力 直至压力达
如压力表读数
不下降 表示受压室和各管路系统不漏水 然后卸除压力 取出校正
样块
操作步骤
粘质土试验
试样分原状土和扰动土两类 原状土试样制备按
侧向压力
规程
至
规定进行 扰动土试样制备按
规程 至 规定进行 试 样 尺 寸 直 径 为
高
度为
将带有环刀的试样装入框式饱和器内 按
Байду номын сангаас
规
程 的规定进行饱和 饱和度要求达到 以上
将试样推出环刀 贴上滤纸条 套上橡皮膜并涂薄层硅脂 放人
侧压仪容器内 安装试样前 打开进水阀 用调压筒抽出密闭受压室中
预应力混凝土管桩施工方案
预应力混凝土管桩施工方案4.2 预应力管桩施工方案施工操作工艺如下：1.测量放线预制钢筋混凝土桩规格，控制桩轴线和标高，几何尺寸接桩送桩，强度。
桩基就位起吊预制桩植桩，试桩，打桩检查验收，转移桩机。
测量放线需要在打桩施工区域附近设置控制桩与水准点不少于2个。
轴线控制桩应设置在距离外墙桩5~10m处，以控制桩基轴线和标高。
桩基的轴线和标高应经过检查复核并应办理预检手续，归档备查。
2.钢筋混凝土预制桩质量应符合《建筑桩基技术规程》（94-94）的规定，制作允许偏差应符合规定。
3.钢筋混凝土预制桩外观质量应平整、密实，不应有裂纹、蜂窝、孔洞、折断和过大缺棱掉角、露主筋等缺陷。
4.混凝土预制桩起吊、运输时混凝土强度等级应达到设计强度等级的70%以上，方可起吊。
混凝土预制桩的混凝土强度等级达到设计强度等级100%以上，才能运输和施工作业。
5.现场预制桩质量必须符合《预制混凝土构件质量检验评定标准》（GBJ321-90）的规定，并应具备桩的结构图及设计变更通知单，材料的出厂合格证和试验、化验报告，混凝土试验配合比通知单，焊件和焊接记录及焊件试验报告，钢筋隐蔽工程验收记录，混凝土试件强度等级测试值报告，桩的质量检查记录等资料。
6.钢筋混凝土预制桩的规格、质量必须符合设计要求和《建筑桩基技术规程》（94-94）的规定，并有出厂合格证。
经技术负责人复验合格后，方可使用。
2、在施工过程中，焊条的型号和性能必须符合设计要求和相关技术标准的规定。
通常建议使用E34型号的焊条。
3、钢板的材质、型号和规格必须符合设计要求，建议使用低碳钢材料。
4、本工程采用静压式桩机作为打桩机具。
6、混凝土预制桩的接桩方法应符合以下要求：桩压好后，桩头高出地面部分应小心保护，禁止施工机械碰撞或将桩头作为拉锚点。
任何送桩遗留的孔洞都应立即回填或做好覆盖。
截桩头时，应使用锯桩器进行切割，禁止使用大锤横向敲击或强行扳拉截桩。
每根桩的接头数量不得超过4个，并应根据地质资料预计桩总长，选用合理的桩节组合，以便接桩数尽量少。
国内外破裂压力计算方法
破裂压力计算概述1引言1.1破裂压力概念地层破裂压力(P B)定义为使地层产生水力裂缝或张开原有裂缝时的井底压力,要实现水力加砂压裂的前提条件是应该有足够的地面泵压使井底目的层地层开裂。
实际生产中通常用破裂压力梯度G B(地层破裂压力P B与地层深度H的比值)表示破裂压力的大小,破裂压力梯度值G B一般由压裂实践统计得出。
地层破裂压力与岩石弹性性质、孔隙压力、天然裂缝发育情况以及该地区的地应力等因素有关。
在压裂施工中的地层破裂压力还可以这样来理解就是裂缝即将开启而未开启时的井底压力；在压裂施工作业中，如果起泵初期压力有比较明显的降落时，那么我们就可以确定出破裂压力来这一数值可用下面这一关系式来描述：地层破裂压力=裂施工作业初期的最高套管压力+层中部的液柱压力1.2破裂压力的获取途径水力压裂是油气井最常用的一种增产措施，而地层破裂压力是压裂设计和施工工艺的一项重要参数，确定该参数正确与否，将关系到能否保证压开地层等问题。
该参数的获取有两种途径：一是进行室内岩石力学实验或井场水力压裂施工；二是从测井资料中提取。
目前，用测井资料估算砂泥岩剖面地层破裂压力的方法与技术较为成熟。
由于碳酸盐岩地层原生孔隙很小，次生孔隙的发育使岩石的刚性大大减弱，并呈现出明显的非均质性与各向异性，同时不同的构造部位受构造应力作用的强度难以确定，最小水平主应力和岩体抗张强度的度量较难，造成用测井资料计算的地层破裂压力精度较低。
碳酸盐岩地层破裂压力与测井响应具有密切的关系。
利用能够反映碳酸盐岩地层基本特性和岩石力学性质的测井信息，预测碳酸盐岩地层的破裂压力是一种经济、简便的可靠途径。
1957年，Hubbert和Willis根据三轴压缩试验，首先提出了地层破裂压力预测模式即H-W模式。
到目前为止，国内外提出了许多预测地层破裂压力的方法。
比较常用的有Eaton法，Stephen法，黄荣樽法等。
1997年Holbrook发表了适于预测张性盆地裂缝扩展压力的一种方法。
混凝土侧压力标准值
混凝土侧压力标准值在建筑工程中，混凝土的侧压力是一个重要的考虑因素。
它由多种力量组成，包括静水压力、波浪压力、浮托力、地下水压力等。
1.静水压力：当混凝土结构被水包围时，水的静压力会作用在混凝土结构上。
这种压力通常与水的深度成正比，并可能受到混凝土结构形状和方向的影响。
2.波浪压力：当混凝土结构被波浪冲击时，波浪的压力会作用在结构上。
这种压力通常与波浪的强度和频率有关，也可能受到结构形状和方向的影响。
3.浮托力：当混凝土结构被水或其他液体浸泡时，液体的浮力可能会对结构产生向上的作用力。
这种压力通常与液体的密度和深度有关。
4.地下水压力：在地下工程中，地下水的存在会对混凝土结构产生侧压力。
这种压力通常与地下水的流量和压力有关。
5.综合侧压力：以上各种力量综合作用在混凝土结构上，形成了综合侧压力。
这种压力通常需要考虑各种力量的组合和相互影响。
6.其他外部压力：除了上述几种主要力量外，还有一些其他外部力量可能对混凝土结构产生侧压力，例如风载、雪载等。
7.自身重量及由其变形所引起的侧压力：混凝土结构的自身重量以及由其变形所引起的侧压力也是需要考虑的因素。
这种压力通常与结构的形状、尺寸和材料有关。
8.摩擦力：在某些情况下，混凝土结构可能会受到摩擦力的影响。
例如，在地基不均匀沉降时，结构可能会与地基产生摩擦力。
这种压力通常与摩擦系数和接触面的粗糙度有关。
9.地基不均匀沉降：地基不均匀沉降可能会导致混凝土结构产生侧压力。
这种压力通常与地基沉降的幅度和分布有关。
10.温度应力：温度的变化可能会导致混凝土结构产生温度应力，从而产生侧压力。
这种压力通常与温度变化幅度和频率有关。
11.化学反应引起的膨胀压力：某些化学物质在混凝土中可能会产生化学反应，导致结构膨胀并产生侧压力。
这种压力通常与化学物质的种类和浓度有关。
12.其他内部作用力：除了上述几种常见力量外，还有一些其他内部作用力可能对混凝土结构产生侧压力，例如钢筋的预应力、混凝土的收缩和徐变等。
【精品】混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m,下口尺寸为1.78m,墙高2.9m，墙身长37。
3m（单侧)，每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算(取两式中较小值）F=0。
22γc toβ1β2V1/2（公式1）F=γcH（公式2)式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；to—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/（T+15）=4。
76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m 控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1。
05+1。
78）/2＊37。
3=0.6m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0。
6*4=2。
4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1。
2；（本段掺外加剂，取1。
2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0。
85；50～90mm 时，取1。
0；110～150mm时，取1。
15。
（本段取1.15）F=0.22γc toβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22。
73kN/m2F=γH=24×2.4=57.6kN/m2c取两者较小值22。
73kN/m2计算.3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm,竖向600mm,按最大侧压力计算,每根螺栓承受的拉力为：N=22。
73kN/m2×0.6m＊0.8m=10。
91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12。
9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土的侧压力计算
计算说明书1..砼侧压力计算与分布砼表观密度3c /24m KN =γ 砼浇筑温度C ︒=10t砼浇筑速度0.6m/h v = 外加剂修正系数11=β塌落度修正系数 12=β 新浇混凝土荷载分项系数为1.2221210c /KN 189.7322.20F m V t ==ββγ 2c /71F m KN H ==γ取32..7189KN/m 22m /284.392.1P m KN F =⨯=m P cm 636.1h ==γm 908.4h 3= 最大侧压力为 39.284⨯1.5KN/m=58.896KN/m工作平台荷载：〔以允许荷载计算〕上下工作平台允许荷载 m KN /1025.1.5N/m 1.8975=⨯⨯主工作平台允许荷载 KN/m 05.22.8N/m 9.51150=⨯⨯计算模型与荷载分布图2.计算模型见上图3.计算程序见求解器位移图位移计算杆端位移值 ( 乘子 = .01)〔单位：cm〕-------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2--------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角--------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 0.00000000 -0.31893817 -0.079566512 -0.03649118 -0.41952833 -0.01918889 -0.00949022 -0.21882927 0.479479413 -0.03649118 -0.40944124 -0.01740805 -0.03649118 -0.41952833 -0.019188894 -0.63596077 -0.09873477 -0.10055070 -0.74541604 -0.09865762 -0.168835655 -0.84293385 -0.10715536 -0.00938523 -0.25336537 -0.12343473 0.784414726 -0.74541604 -0.09865762 -0.16883565 -0.84293385 -0.10715536 -0.009385237 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 0.00679671 -0.28711157 -0.079566518 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 -0.06686375 -0.28738421 -0.009502979 -0.06686375 -0.28738421 -0.00950297 -0.06686375 -0.29333705 0.0130890610 -0.03649118 -0.41952833 0.26211266 -0.74541604 -0.09865762 0.2621126611 -0.03649118 -0.41952833 -0.01918889 0.00679671 -0.28711157 -0.0795665112 -0.62385993 -0.03272964 -0.07687103 -0.62385993 -0.09874488 -0.0994630613 -0.62385993 -0.09874488 -0.09946306 -0.63596077 -0.09873477 -0.1005507014 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 -0.00545688 -0.12873965 0.5567982015 -0.00545688 -0.12873965 0.55679820 0.00000000 0.00000000 0.5612073116 -0.25336537 -0.12343473 0.78441472 -0.11655866 -0.12548756 0.8008743917 -0.00949022 -0.21882927 0.54906891 -0.11655866 -0.12548756 0.5490689118 -0.00545688 -0.12873965 0.56975274 -0.11655866 -0.12548756 0.56975274 --------------------------------------------------------------------------------------------90919.5520282378218813.899394594( 1 )( 14 )( 15 )( 16 )( 17 )( 18 )2055.72-1702.921427.02-0.24弯矩图剪力图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)〔单位：N〔N*m))--------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1 -90919.5520 0.00000000 0.00000000 -90919.5520 0.00000000 0.000000002 171788.685 21091.0208 -1699.70789 171788.685 17895.9758 26546.37123 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -1245.82500 -351.9455624 -882.000000 -0.00000002 -352.800000 -882.000000 -23385.7701 -9049.725195 126069.688 25497.1759 22446.2317 126069.688 -43673.9920 7511.926636 126069.688 60746.3557 -9049.72519 126069.688 25497.1759 22446.23177 150170.534 3262.99283 -5883.14628 150170.534 3262.99283 2055.715268 882.000000 0.00000000 352.800000 882.000000 0.00000000 352.8000009 0.00000000 -882.000000 352.800000 0.00000000 0.00000000 0.0000000010 -152298.869 0.00000000 0.00000000 -152298.869 0.00000000 0.0000000011 -173117.238 -1077.29283 1347.76233 -173117.238 -1077.29283 -1702.9152612 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -882.000000 -352.80000013 -882.000000 -0.00000003 -352.800000 -882.000000 -0.00000003 -352.80000014 218725.919 -182367.650 32429.5175 218725.919 -182367.650 1427.0169915 218725.919 -6204.42172 1427.01699 218725.919 -6204.42172 0.0000000016 126069.688 -43673.9920 7511.92663 126069.688 -43673.9920 0.0000000017 -66458.7968 -2.25000000 0.34375000 -66458.7968 -2.25000000 -0.3750000018 176163.228 0.00000000 0.00000000 176163.228 0.00000000 0.00000000 --------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)〔单位：N〔N*m))--------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩--------------------------------------------------------------------------------------------13 -90919.5520 0.00000000 0.00000000 90919.5520 180.000000 0.0000000014 218725.919 6204.42172 0.00000000 218813.899 1.62482746 0.00000000 --------------------------------------------------------------------------------------------4.模板变形校核面板的最大变形量∆为 -0.00842934 m ，如此310719.21.300842934.0L -⨯==∆略大于310.524001-⨯= 根本满足要求 5. 高强螺栓强度校核 8.8级M36高强度螺栓容许的最大拉应力为2/600mm N =σ 容许的最大剪应力为2/N 250mm =τ 实际最大拉力为σσ≤==22/8.277/35.787919.218725mm N mm N 实实际最大剪力为ττ≤==7.88N/mm 35.78742172.62042实 满足强度要求 222/N 117.9277mm =+=实实联τσσ 但是4561.2322≤=+实实τσσ 故安全保证系数达不到要求。
2023年一建一级建造师公路实务计算_时间_数字等考点
2023年一级建造师《公路工程》计算/时间/数字等考点2023年一级建造师《公路工程管理与实务》数字考点总结1. 原地基：高速公路、一级公路和二级公路路堤基底的压实度不应小于不应小于90%90%；三、四级公路不应小于不应小于85%。
85%。
2. 土方开挖：开挖至零填、路堑路床部分后，应及时进行路床施工；如不能及时进行，宜在设计路床顶标高以上预留至留至300mm厚的保护层300mm厚的保护层。
3. 路堤填料最小承载比和最大粒径要求填料应用部位(路面底面以下深度) (m)填料最小承载比CBR (%)填料最大粒径(mm）高速、一级公路二级公路三、四级公路填方路基上路床0 ~ 0.30865100下路床轻、中及重交通0.30~0.80543100特重、极重交通0.30~1.20上路堤轻、中及重交通0.8~1.5433150特重、极重交通1.2~1.9下路堤轻、中及重交通>1.5322150特重、极重交通>1.9零填及挖方路基上路床0~0.30865100下路床轻、中及重交通0.30~0.80543100特重、极重交通0.30~1.204. 填料粒径规范：路基部位土方路堤填石路堤土石路堤路床≤100mm ≤100mm≤100mm路堤≤150mm 路堤顶部最后一层层厚≤0.4m ，填料粒径≤150mm ，其余部位≤500mm ，且≤层厚的2/3中硬、硬质石料≤压实层厚的 2/3；强风化石料或 软质石料≤压实层厚5. 填石路堤四台阶：在路基面以下基面以下0.5m为第一级台阶0.5m为第一级台阶，0.5～1.5m 为第二级台阶，1.5～3.0m 为第三级台阶，3.0m以下为第四级台阶。
6. 雨期路堤填筑，每一层的表面，应做成2%～4%的双向路拱横坡。
7. 路堑开挖：边坡不得一次挖到设计线，应预留厚度留厚度300～500mm 300～500mm ；雨期挖至路床顶面以上路床顶面以上30～50cm 30～50cm 时应停止开挖，并在两侧挖临时排水沟；路基挖至路床顶面以上路床顶面以上1m 1m 时，完成临时排水沟后，应停止开挖，待冬期过后再施工。