计算记录资料
水准测量记录计算表1
介绍实习中遇到的技术问题、处理方法、对实习的意见和建议等。学生个人做本次实习的总结。
（四）成绩评定
1、考核的依据是
实习中的表现，出勤情况，对所学知识的掌握程度，实际作业技能的熟练程度，分析和解决问题的能力，完成任务的质量，所交成果资料及仪器工具保护的情况、实习报告的编写水平等。
2、考核的方式有
④负责受护好小组所使用的各种仪器和工具，不得损坏和丢失。
⑤负责本小组成员的考勤，严格作好详细记录，以备老师随时检查。
2、实习过程中应严格遵守相关规定。
3、每天出测前和收工时都应清点仪器工具，检查是否带齐或遗失。每天晚自修时间应检查当天外业观测数据井进行内业计算。每一阶段性工作完成后，要及时收还仪器工具，整理成果资料。
水准测量记录计算表
测站编号
点号
后视读数
前视读数
高差
改正后高差
高程
备注
起点高程为：
35.487m
∑
计算检核
∑a-∑b=∑h
辅助计算
fh=∑h fh允＝±12√n=
V1站＝－fh/n
底页二，必须包含以下内容，除此之外学生可灵活书写：
学生在教师指导下，书写以下内容：
（一）实习目录：实习内容条理总述
（二）前言：说明实习的目的、任务、过程。
在实习中了解学生的操作情况，进行口试质疑、笔试或操作演示等。
3、说明
凡违反实习纪律或缺勤累计达到或超过2天、实习中发生吵架事件、损坏仪器工具几其他公物、未按时上交成果资料和实习报告，抄袭他人成果、伪造成果等，只要符合其中一项，则本次实习成绩均作不及格处理。
四、实习期间小组长的责任：
1、实习期间的各项工作以小组为单位进行。组长要切实负责．合理安排，使每人都有练习的机会，组员之间应团结协作，密切配合，以确保实习任务顺利完成。
西师版四年级上册数学教案：三位数乘两位数的笔算6篇
西师版四年级上册数学教案：三位数乘两位数的笔算西师版四年级上册数学教案：三位数乘两位数的笔算精选6篇（一）教学目标：1.能够进行三位数乘两位数的笔算。
2.能够正确运用进位和借位的规则进行计算。
教学准备：教辅资料：西师版四年级上册数学教材教学工具：白板、白板笔、教具卡片教学过程：Step 1：导入新知教师拿出两张教具卡片，一张是三位数卡片，一张是两位数卡片，将两个数示意给学生，引导学生回顾三位数和两位数的意义。
Step 2：引入概念教师用白板示意出一个三位数和一个两位数，如253和34，写在白板上，然后引导学生说出253是由200、50和3组成，34是由30和4组成。
然后将两个数相乘，即253乘以34，引导学生运用进位和借位的规则进行计算，并将计算过程记录在白板上。
Step 3：示范演练教师再给出一组三位数和两位数的示例，例如852乘以47，和学生一起运用进位和借位的规则进行笔算计算，引导学生根据个位、十位、百位的位置进行相应的进位和借位。
Step 4：合作探究学生分成小组，每个小组再给出一组三位数和两位数的示例，彼此之间进行合作，互相检查计算结果是否正确，并记录计算过程。
Step 5：巩固练习教师提供一些练习题，让学生独立完成计算，并将计算过程记录在作业本上。
然后让学生互相交换作业本，进行互评，发现并改正错误。
Step 6：展示成果教师挑选一些学生的答案进行展示，让学生用口头形式解释计算过程，并解释进位和借位的规则。
Step 7：总结提升教师与学生一起总结笔算三位数乘两位数的规则，并进行复习巩固。
Step 8：布置作业教师布置一些题目作为课后作业，要求学生继续练习笔算三位数乘两位数的计算，并将计算过程写在作业本上。
注意事项：1.在讲解进位和借位的规则时，可以使用具体的例子进行解释，帮助学生理解规则的具体应用。
2.在合作探究环节中，可以组织学生进行小组竞赛，激发学生的学习兴趣。
3.教师要及时纠正学生的错误，并给予正确的指导和鼓励。
粉煤灰试验原始记录【资料专用】【自动计算】【数据随机生成】
粉煤灰试验原始记录【资料专用】【自动计算】【数据随机生成】试验编号等级
生产厂家试样编号
批号数量
取样日期试验日期
试验环境温度℃湿度 %执行标准GB/T
主要试验仪器负压筛，天平，胶砂机，净浆机，跳桌，烘箱，电阻炉，雷氏夹，沸煮箱安定性1煮前 mm煮后 mm增加 mm
（雷氏法）2煮前 mm煮后 mm增加 mm
试样重（g）0.045mm筛余重（g）度（%）细度试验
10.00 2.04
含水量烘干前试样重（g）烘干后试样重（g）%试验50.0049.82
烧失量灼烧前试样重（g）灼烧后试样重（g）%试验 1.00090.9560
三氧化试样重（g）灼烧后沉淀重（g）三氧
硫试验
需水量
比试验复核：试验：
136125139122
需水量比试验：水泥175g 粉煤灰75g 标准砂750g
基准胶砂需水量粉煤灰胶砂需水量
流动度mm需水量g流动度mm需水量g
mm
平均三氧化硫含量（%）
烧失量（%）
4.5
含水量（%）
0.4细 度（%）
20.4GB/T1596-2005
煮箱
吨
生成】
需水量比(%) g
98。
结算资料组成清单及具体要求
竣工结算资料组成清单及具体要求一、工程竣工结算资料组成清单（因应项目结算实际情况调整）1、竣工图2、施工合同（含补充合同、协议书）3、图纸会审（开工到竣工全部）4、设计变更单（开工到竣工全部）5、现场签证6、工程联系单（开工到竣工全部）7、工程洽商记录（开工到竣工全部）8、工程专题会议纪要（开工到竣工全部）9、工程材料/设备看样、选型、定板确认表（开工到竣工全部）10、材料设备单价审核单（从开工到竣工全部）11、建设单位施工指令（从开工到竣工全部）12、综合单价申报/审批表（从开工到竣工全部）13、甲供材料收货验收签收单（从开工到竣工全部）14、开工报告15、竣工验收报告16、承包方送审结算书（含电子文档）17、工程量计算稿（含电子文档）18、钢筋抽料表（如有，含电子文档）19、结算其他补充资料20、工程结算申请表二、结算送审资料的具体要求：结算送审资料必须在监理单位审核完毕的竣工资料基础上进行编制整理，列出总目录按顺序整理装订成册。
结算资料一式3套，其中原件_套（无法提供原件的资料可以复印加盖施工单位红章作为原件），承包单位自留_原件，套结算送审。
1、竣工图：用于结算的竣工图必须有承包人竣工图专用章及其相关人员签字，有监理单位和发包人的审核人签字和单位盖章确认。
经发包人、设计、监理等单位确认的图纸会审记录、设计变更、工程洽商记录、监理工程师通知或发包人施工指令等内容均应如实反映在相应的竣工图上。
对未在竣工图上反映的图纸会审记录、设计变更和工程洽商记录等，其费用的增减，在结算评审中不予考虑。
1、招标图纸：采用总价包干合同的招标工程，应提供业主盖章确认的原始招标图纸。
2、施工合同（含补充合同、协议书）：包括发包人与承包人签订的主合同书、经发包人确认的承包人与第三方签订的分包合同以及各类补充合同或协议书、合同附件等，要求将上述合同文件列出总目录按顺序整理装订成册，尽量提供原件，没有的可以提供复印件，但复印件必须经业主盖章确认与原件相符。
结算资料要求
工程结算资料清单及要求一、工程结算资料清单1.工程项目结算资料目录：一式两份，其中工程结算书一式三套。
2.真实、完整性承诺书：施工单位对所提供的竣工结算资料真实性、完整性及有效性应作出书面承诺并对此负责，需加盖施工单位公章及项目经理签字。
3.工程进度款支付明细：需加盖施工单位公章及项目经理签字。
4.工程结算书：原件，一式三套，并提供电子文件。
(1)封面：需加盖施工单位公章、造价员资格章及项目经理签字(2)目录(3)工程结算编制说明，包括编制范围、结算依据、材料价格和费率计取原则等。
(4)工程项目结算汇总表、单项工程费汇总表、单位工程费汇总表。
(5)分项工程项目结算明细表(分部分项工程量清单计价表（适用清单计价）或分部分项工程结算计价表（适用定额计价）)：要求按部位分别列项计价(注明部位)，与工程量计算书对应；(6)类似项目综合单价换算分析表。
(7)新增项目（未列项目）综合单价分析表。
(8)材料价格表(9)必要的相关计价表格5.工程量计算书：对应结算计价资料列项，工程量计算书应由工程量汇总表和详细工程量计算式组成，工程量汇总表排列序号、工程结算书排列序号及详细工程量计算式排列序号三者顺序应一致。
详细工程量计算式上应注明图号、轴线位置、构件名称；工程量应有详细的计算公式，施工图、图纸会审记录、设计变更等计算依据的内容应在工程量计算式中一次计算。
提供相应的电子文档，如采用专业软件计算要求转换成office办公文件。
封面需加盖施工单位公章、造价员编制章及项目经理签字。
6.钢筋抽料表：抽料表必须对应结算计价资料列项。
要求提供详细的抽料表和明细汇总表，注明钢筋所在图号、构件名称、施工部位、钢筋编号等。
要求提供相应的电子文档，如采用专业软件计算要求转换成office办公文件。
封面需加盖施工单位公章、造价员编制章及项目经理签字。
7.施工图会审纪要：按时间先后整理，须经监理单位、建设单位、设计单位确认并加盖公章。
记录计算表格
四等水准测量手簿
至 工位号 仪器及编号 观测日期 年 月 记录者 日 观测者
参赛组名 测自
测 站 编 号
后 尺
上丝 下丝 后距 视距差 d （1） （2） （15） （17）
前 尺
上丝 方 向 下丝 及 前距 尺 号 ∑d （4） 后 （5） 前 （16） 后-前 （18） 后 前 后-前 后 前 后-前 后 前 后-前 后 前 后-前 后 前 后-前 后 前 后-前
标尺读数 黑 面 红 面
K+黑 减 红 （10） （9） （13）
高差 中数
备 考
（3） （8） （6） （7） （11） （12）
（14）
检 核
1
附表 3
参赛组名
导线测量手簿
工位号 观测日期 一测回 平均角值 ° ′ ″ 年 月 日 测站点号 二、水平距离观测 度盘读数 ° ′ ″ 半测回角值 ° ′ ″ 各测回 平均角值 ° ′ ″ 边名 测回 盘 位 观测值 m 一测回平均值 m 各测回平均值 m 观测者 记录者
一、水平角观测
测 回 目标 盘 位 盘 左 盘 右 盘 左 盘 右 盘 左 盘 右 盘 左 盘 右
2
附表 4
水准测量计算表
参赛组名 工位号 计算者 检查者 计算日期 年 月 日
点 号
测段距离 (m)
观测高差
(m)
高差改正数 (mm)
改正后高差(m)
高程 (m)
备 考
∑ 辅助计算：
略图：
3
附表 5
导线近似平差计算表
参赛组名 水平角 改正数 ″ 改正后角度 ° ′ ″ 工位号 方位角 ° ′ ″ 计算者 水平距离 (m) 检查者 计算日期 年 月 日
小型拦河坝设计计算书资料
一、过坝洪水计算1、计算方法项目区及附近没有水文测站，无法采用长系列实测洪水资料推求设计洪水，只能采用暴雨资料推求设计洪水。
白沙镇水管所自1994年安装有人工记录雨量站，主要用于暴雨观测，距今21年，资料系列满足统计年限精度要求，但由于记录人员不稳定，操作欠规范，雨量资料准确性差，作为洪水计算统计资料成果误差大，不宜采用。
因此，本次洪水计算采用《广西水文图集》及《暴雨径流查算图表》中的雨量等值线及C V值图表计算洪水。
拦河坝座落在干沟01下游，为简化计算，对干沟01全长进行洪水计算，然后按面积比计算坝上洪水量。
2、设计洪水标准选择根据《广西壮族自治区土地整治工程建设标准》，本次拦河坝引水枢纽引水流量小于2.0m3/s，按10年一遇洪水标准设计。
3、洪水计算（1）集雨面积将项目区及与之接壤，并正在安排土地整治项目建设的龙江村、文明村、白沙村实测1：1000地形图进行拼接，在图上框出干沟01集雨面积为6.462Km2。
（2）河道底坡计算计算公式：J=20 1221112)()()(LLHHHLHHLHHnn -++⋯⋯++++-J ——河道底坡；H 0——河道从下至上第一个断面处的河底高程；H 1、H 2——河道从下至上第二、第三个断面处的河底高程； H n-1、H n ——河道从下至上最后两个断面处的河底高程； L ——河道总长，图上量得3030.28m ，3.03Km 。
计算得河道底坡：J=0.00184。
（3）设计净雨计算1）根据项目所在地点查《广西水文图集》，得多年平均最大1、6、24小时H 值和CV 值，然后查模比系数Kp 值，计算不同频率年份设计雨量见表5-2。
表5-2 各时段点暴雨量参数及频率计算成果表2）取时段△t 为0.5小时，计算各时段设计暴雨根据《暴雨径流查算图表》，计算P=10%暴雨递减指数n p 如下： n 1p =1+1.285lgp p H H 6010=1+1.285×（-0.433）=0.444n 2p =1+1.285lg pp H H 61=1+1.285×（-0.306）=0.607n 2p =1+1.661lgpp H H 246=1+1.661×（-0.159）=0.736式中H 24p 、H 6p 、H 1p （H 60p ）、H 10p 分别为24小时、6小时、1小时、10分钟设计暴雨（单位：mm ）。
鼓形齿计算资料
在普通刨齿机上加工鼓形齿一 前言刨齿机上加工直锥齿轮时，通常使被切齿轮的节锥面与假想的平顶产形齿轮的节锥面相切并作纯滚动，因此在调整机床时须使被切齿轮的锥顶角刨齿机的摇台中心重合，其滚比公式为：i m =ϕγcos cos =752221Z Z + （1）δ=900其中： γ——被切齿轮的齿根角ϕ——被切齿轮的节锥角这样，被切齿轮与假想齿轮齿面瞬时接触线是一条通过摇台中心也即被切齿轮齿顶的直线，由瞬时接触线的连续位置形成的被切齿轮齿面是以被切齿轮顶点为顶点，以接触线为直母线的锥面[]1。
由于被切齿轮的滚切节锥等于其与配对齿轮啮合时的节锥，因此这样加工的一对共轭齿轮啮合时沿母线方向将完全接触。
这种全长接触的直锥齿轮副的接触印痕对制造和装配误差很敏感，传动受载时，由于箱体、轴承及齿轮本身的变形，接触容易集中在一端造成偏载；这种齿轮渗碳淬火时，由于齿 廓变形及齿长的大小端含碳浓度高于中部，往往出现图1所示的接触印痕，不仅增大了噪音而且使齿轮的合格率大大降图1低。
为此把齿长方向的全部接触改变为在要求位置的局部接触即加工成鼓形齿面成为对直齿轮加工的一项新要求。
但是加工直锥鼓形齿一般应用带有特殊机构的刨齿机或者采用铣齿加工，但对于一般工厂不易实现。
苏联 B.H.Ke.apnhcknn最先提出在普通刨齿机加工鼓形齿的方法[]2。
本文进一步阐述加工原理，介绍了机床和刀具的调整参数，并通过实践予以证明。
二加工原理如果在普通刨齿机加工锥齿轮时，不使被切齿轮的锥顶与摇台中心重合，相应改变滚比，使被切齿轮的滚切节锥母线与啮合锥母线在要求的位置（如齿面节锥中心）相交（见图2）。
这样假想齿轮与被切齿轮的相对运动瞬时接触线只通过摇台中心，不再通过被切齿轮的锥顶，于是由接触线形成的齿面共锥面顶点也不通过被切齿轮的齿顶。
由于被切齿轮的滚切节锥不在是其和配对齿轮啮合时的节锥，两者的母线相交一个角度ϕ∆，因此这样加工出来的一对共轭齿轮相互啮合时，沿节锥母线在理论上仅有一点相接触，但是它们实际啮合时，在力的作用下，齿面发生弹性变形，形成了以该点为中心的一块接触区，其接触印痕的长短可以根据齿轮配对的技术要求调整计算机床有关的切齿参数而确定。
测绘常用记录表格样本
一记录表格1上水管道实地调查表上水管道实地调查表测区：图幅号：权属单位：调查者（检查者）：记录者：作业日期：2污（雨）水管道实地调查表污（雨）水管道实地调查表测区：图幅号：权属单位：调查者（检查者）：记录者：作业日期：3煤气管道实地调查表煤气管道实地调查表测区：图幅号：权属单位：调查者（检查者）：记录者：作业日期：4电力管道实地调查表电力管道实地调查表测区：图幅号：权属单位：调查者（检查者）：记录者：作业日期：5电信管道实地调查表电信管道实地调查表测区：图幅号：权属单位：调查者（检查者）：记录者：作业日期：6工业管道实地调查表工业管道实地调查表测区：图幅号：权属单位：调查者（检查者）：记录者：作业日期：7新增地下管线调查成果表新增地下管线调查成果表测区：调查者：记录者：调查日期：8房屋查丈原图房屋查丈原图查丈人：年月日深圳市研究研究院9水准测量观测手簿（）等水准测量观测手簿测自：测至：第页总第页观测者：记录者：仪器型号：仪器号：起始时间：天气：成象：日期：10导线外业观测手簿（）级导线水平角手簿仪器型号：观测者：测站：气温：第页仪器号：记录者：日期：气压：仪器高：（）级导线垂直角手簿（）级导线边长手簿11地界测量外业记录地界测量外业记录测量者：记录者：日期：12水准标尺分米分划误差的测定水准标尺分米分划误差的测定标尺：年月日观测者：检查尺：记录者：分划面；检查者：13水准标尺名义米长的测定水准标尺名义米长的测定标尺：年月日观测者：检查尺：记录者：尺长方程式：L= 检查者：14倾斜观测记录表倾斜观测记录表测量者：记录者：15界桩放（测）点关系略图界桩放（测）点关系略图界桩放（测）点检测关系略图测量起算成果一、理论数据测量放点计算及检测结果二、实测数据16 边长和方位角计算表边长和方位角计算表年月日计算者：检查者：定点者：二检查表格1测量技术检查卡片测量技术检查卡片工程名称：检查项目及内容2 地下管线接边点数据对比统计表地下管线接边点数据对比统计表测区：注：表中N为新探测或本测区管线点成果；W为原探测或邻测区管线点成果制表：制表日期：检查者：检查日期：3明显管线点检查记录表明显管线点检查记录表测区：施工单位：检查：记录：年月日4隐蔽管线点检查记录表隐蔽管线点检查记录表测区：施工单位：检查：记录：年月日5导线精度统计表导线精度统计表统计者：校对：6隐蔽管线点开挖检查记录表隐蔽管线点开挖检查记录表测区：施工单位：检查级别：检查者：记录者：年月日7 测绘项目成果校审验收表测绘项目成果校审验收表。
鼓形齿计算资料
在普通刨齿机上加工鼓形齿一 前言刨齿机上加工直锥齿轮时，通常使被切齿轮的节锥面与假想的平顶产形齿轮的节锥面相切并作纯滚动，因此在调整机床时须使被切齿轮的锥顶角刨齿机的摇台中心重合，其滚比公式为：i m =ϕγcos cos =752221Z Z + （1）δ=900其中： γ——被切齿轮的齿根角ϕ——被切齿轮的节锥角这样，被切齿轮与假想齿轮齿面瞬时接触线是一条通过摇台中心也即被切齿轮齿顶的直线，由瞬时接触线的连续位置形成的被切齿轮齿面是以被切齿轮顶点为顶点，以接触线为直母线的锥面[]1。
由于被切齿轮的滚切节锥等于其与配对齿轮啮合时的节锥，因此这样加工的一对共轭齿轮啮合时沿母线方向将完全接触。
这种全长接触的直锥齿轮副的接触印痕对制造和装配误差很敏感，传动受载时，由于箱体、轴承及齿轮本身的变形，接触容易集中在一端造成偏载；这种齿轮渗碳淬火时，由于齿 廓变形及齿长的大小端含碳浓度高于中部，往往出现图1所示的接触印痕，不仅增大了噪音而且使齿轮的合格率大大降图1低。
为此把齿长方向的全部接触改变为在要求位置的局部接触即加工成鼓形齿面成为对直齿轮加工的一项新要求。
但是加工直锥鼓形齿一般应用带有特殊机构的刨齿机或者采用铣齿加工，但对于一般工厂不易实现。
苏联 B.H.Ke.apnhcknn最先提出在普通刨齿机加工鼓形齿的方法[]2。
本文进一步阐述加工原理，介绍了机床和刀具的调整参数，并通过实践予以证明。
二加工原理如果在普通刨齿机加工锥齿轮时，不使被切齿轮的锥顶与摇台中心重合，相应改变滚比，使被切齿轮的滚切节锥母线与啮合锥母线在要求的位置（如齿面节锥中心）相交（见图2）。
这样假想齿轮与被切齿轮的相对运动瞬时接触线只通过摇台中心，不再通过被切齿轮的锥顶，于是由接触线形成的齿面共锥面顶点也不通过被切齿轮的齿顶。
由于被切齿轮的滚切节锥不在是其和配对齿轮啮合时的节锥，两者的母线相交一个角度ϕ∆，因此这样加工出来的一对共轭齿轮相互啮合时，沿节锥母线在理论上仅有一点相接触，但是它们实际啮合时，在力的作用下，齿面发生弹性变形，形成了以该点为中心的一块接触区，其接触印痕的长短可以根据齿轮配对的技术要求调整计算机床有关的切齿参数而确定。
学生个案计算研究记录内容
学生个案计算研究记录内容
一、个案背景
学生姓名：马克
年龄：11岁
教育背景：上学两年
教育问题：数学成绩不好
二、行为观察
1、低效学习行为：马克表现出缺乏完成学习任务的热情。
他会拖延打开练习题，完成任务的时间有点长，而且思考和解决问题的能力薄弱，学习速度慢。
2、消极抗拒：当教师要求马克完成作业或学习任务时，会表现出抗拒和消极态度，说自己不会做，觉得学习无聊。
3、注意力缺失：马克容易分心，上课容易把注意力从教师讲授的内容转移到他自己的思考。
三、计算方法
1、建立学习环境：要建立一个有利于学习的环境，需要考虑学习环境的空间、明亮度、温度、湿度等要素。
2、制定预期计划：马克应在课前明确学习内容，确定教材、学习任务，让孩子明白自己要学习什么，有一个明确的学习目标。
3、结构化学习：引导学生用有结构的方法学习，比如将教材分节，每节先做什么、下一节要做什么，将难的问题分割成小步骤，一步一步去理解和解决。
4、学习检查：定期检查孩子的学习状况，并结合实际，从而给出更有效的帮助和辅导，包括调整课程，增加训练和练习，追踪孩子的学习变化。
四、结果
经过多次调整，采用了一系列的计算方法，马克的数学成绩取得了明显的进步，他学习变得更加有效和专注，主动接受挑战，并在老师的指导下有充满激情的学习情绪。
最终，马克的数学成绩从原来的低水平有了显著提高，接近学校平均水平。
工程测量实习数据记录及内业计算资料汇编-10土木.doc
号
观测角
º ′″
改正数
″
改正后角值
º ′″
坐标方位角
º′″
距离
m
增量计算值/m
改正后增量/m
最终坐标/m
Δx
Δy
（Δx）
（Δy）
x
y
辅助计算
备
注
注：若电算，则需提供相关成果表格及计算文件
点的平面位置设计计算表
点号
建筑坐标
测量坐标
点号
建筑坐标
测量坐标
X’/m
Y’/m
X/m
Y/m
X’/m
Y’/m
X/m
标尺读数
m
K+黑减红
m
高差中数
m
备注
上丝
上丝
后距/m
前距/m
黑面
红面
视距差d
∑d
（1）
（4）
后
（3）
（8）
（14）
K46＝4.687
K47＝4.787
（2）
（5）
前
（6）
（7）
（13）
（9）
（10）
后－前
（15）
（16）
（17）
（18）
（11）
（12）
后
前
后－前
后
前
后－前
后
前
后－前
后
前
后－前
后
前
后－前
水准仪检验与校正记录表
日期仪器编号检验者记录者
1．一般性检验
三脚架：
制动、微动螺旋：
微倾螺旋：
对光螺旋：
脚螺旋：
望远镜成像：
目镜调焦螺旋：
水准尺：
变电站设计计算书
计算书目录第一章负荷资料旳记录分析 (2)第二章短路电流旳计算 (4)第一节最大运行方式下旳短路电流计算 (4)第二节最小运行方式下旳短路电流计算 (10)第三章重要电气设备旳选择及校验 (18)第一节设备旳选择 (18)第二节隔离开关旳选择 (20)第三节导线旳选择 (22)第四节互感器旳选择 (24)第四章布置形式 (26)第一章负荷资料旳记录分析一、10KV侧供电负荷记录S10＝（1.6+1.4+2.6+0.5+2.2+1.02+1.2+4.00）×1.05×0.9/0.85＝16142.82KVA二、35KV侧供电负荷记录S35＝（5+6+5+6）×1.05×0.9/0.85＝24458.82KVA三、所用电负荷记录计算负荷可按照下列公式近似计算:所用电计算负荷S=照明用电+生活区用电+其他常常旳或持续旳负荷之和×0.85（KVA）根据任务书给出旳所用负荷计算:S所用＝（3.24+3.24+4.5+2.7+1.1+2.5+9.7+10+20+4.5+5+10.6）×0.85/0.85＝77.08KVA四、110KV供电负荷记录S110＝（S10 ＋S35 ＋S所用）×1.05＝（16142.82+24458.82+77.08）×1.05＝42712.66KVA五、主变压器旳选择经计算待设计变电所旳负荷为42712.66KVA。
单台主变容量为Se=∑P*0.6＝42712.66*0.6=25627.59KVA六、主变型式确定选用传递功率比例100/100/5035KV侧输送功率为31500×0.8＝25200KW≥31796.5×0.8×0.5×1.15＝14626.39KW 经比较合理10KV侧输送功率为31500×0.8×0.5＝12600KW≥18677.6×0.8×0.5×1.15＝8591.7KW 经比较合理因此, 三绕组变压器选用传递功率比例100/100/50SFS7－31500/110三绕组变压器参数:额定容量: 31500KVA额定电压:110±2×2.5%/38.5±2×2.5%/11KV连接组别: YN, yn0,d11空载损耗: 46kW 短路损耗: 175kW空载电流: 1.0%阻抗电压: Uk1-3%=17 Uk2-3%=6 Uk1-2%=10.5七、经济比较计算综合投资Z:Z=Z0(1+a/100) =1.9 Z0 (万元)计算年运行费用U:U=a*△A*10+U1+U2 = 2△A+0.08Z（万元）式中: U1——小修、维护费, 一般为（0.022-0.042）本次设计取0.022Z（变电工程）U2——折旧费, 一般为（0.005-0.058）Z, 本次设计取0.058Z。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1.同步带传动计算（四工位）同步带长度L=a02+1.57（d1+d2）；L=2a0+pz(同步轮)；d=pz/π2.转矩相关计算（模型三工位喷漆机）：转矩：T=Jε(Nm)转动惯量：J=mr^2(kg·m^2)角加速度：ε=ω/t（rad/s^2）r/min=2πrad/min=π/30 rad/min3．齿轮、齿条传动受力分析①.由滑台运动中受力情况分析，滑台运动主要在于克服滑块的滚动摩擦阻力，由ABBA样本查得滚动摩擦系数μ取值在0.005~0.015内，为滑台及载重的重力取=500g=5000N滚动摩擦阻力f：f=Μw=μ5000=25~75N考虑到卡阻等情况，且为方便计算，取=100N②.使用减速电机参数如下：p=0.75kw；n=1420r/min；则额定转矩T===5.044Nm其中各参数单位：T—N*m；p—kw；n—r/min；③.如右图所示：要使滑台顺畅运行，减速电机作用在齿轮上（转矩）的力F必须≥滑台的滚动摩擦阻力；取F=时，由T=Fr有：r===0.05044m=50.44mm因此齿轮半径适宜值在50mm附近④.据粗略测量，现使用齿轮半径约为45mm，此时F===112N*m则实际安全系数: k=~=1.49~4.48经粗略分析，个人认为该安全系数处于一个较适宜的范围内。
⑤另外，齿轮齿条传动分析时被认为是一个小齿轮和一个半径无穷大的齿轮在传动，减小小齿轮半径，相应其齿数减少，小齿轮更易磨损。
4、链轮、链条传动件参数分析1.GB/T1243等效ISO606，链号为用英制单位表示的节距，以lin/16为一个单位，即链号x25.4mm/16即为该型号链条的米制节距。
后缀A(美制)或B（英制）,滚子链标记：08A-1-88 GB/T1243-2006;其中08为链号，1代表排数（1,2,3）；88整链链节数。
i==,分度圆直径d=；ω=2π/T=2πf=2πn2、公司产品计算（1）压辊输送速度上压辊传动：=0.75kw；n=1410r/min；i=7.5；则输出角速度：=1410÷7.5×2π=1180.64r/min.下压辊传动：：=1.1kw；n=1430r/min；i=5；则输出角速度：=1430÷5×2π=1796.8传动示意图如右所示，现使用链轮齿数Z3=13（空间限制，不宜变动）Z2=22；粗测压辊直径=245mmV==1180.64×=144628.4 mm/min主动链轮取21齿时主动链轮取22齿时==1796.8×=2902.5 r/m in; v=×50=145126.154mm/min==1796.8×=3040 r/m in; v=×50=152036mm/min又：取链轮齿数: 13，21,时，下滚轮输送辊速度：= v=×50=145126.154mm/min所以：D=v÷=145126.154mm/min÷1180.64r/min. =122.92mm 上、下输送速度基本匹配。
(2)链条机输送速度计算M:1.1KW,1390r/min，i=5；z=43，p=12.7；n=1390÷5=278r/mind==173.98mmω=2π/T=2πf=2πn;v=ωr=2πnr=546.1×278=151815.8mm/min又v=pzn=12.7×43×278=151815.8mm/min(3)梳齿机中间输送传动计算已知，现使用情况Z1=18,Z2=13，M:1380r/min，i=5;p=12.7 输出转速：n1=1380÷5 =276 r/min输送辊链轮转速：n2=n1×Z1/Z2=382.15r/minω=2π×n2=2401.14又输送辊直径d=61mm则输送速度v=ωr=73234.8mm/min=1.2205m/s换成Z1=13,Z2=11后输送辊链轮转速：n2=n1×Z1/Z2=3326.18r/minω=2π×n2=2049.5v=ωr=62508.55mm/min=1.0418 m/s5.单位转换1MPa=N/m 2=106N/106mm 2=N/mm 26.由于承受转矩的直轴是轴中最常用和简单的形式，以此为例，介绍轴的强度和刚度计算。
① 强度计算承受转矩直轴的强度计算主要应用转矩法 T尸丁二二 ― = ― 丛丁～哄呱式中 TT ― 一扭应力； T ― 转矩：）N P C d 431/(1*γ-=琳 ― 轴的抗扭截面系数；尸 ― 轴传递的功率； n ― 轴的转速；娜 ― 许用扭应力。
对于常用光轴，代入价、 0 . 2d ' ( 1 一厂 4 ) ，可得光轴直径“·c 仃汗式中d ―轴的外直径；c - ～与轴的材料及相应的场值有关的系数，见表3 . 3 一3 ; / ―空心轴的内直径与外直径之比。
②刚度计算轴的刚度计算主要包括轴的扭转角计算和弯曲变形计算。
轴受转矩T 作用时，其扭转角为_ _ Tl ; ＿二（d4 一d 广）W 一二又万一In = ～一一二二尸一一一行Ip 厂jz 式中l ―轴受转矩作用的长度；吞―轴的截面极惯性矩；沙一一轴的外直径； d . ―空心轴的内直径；G 一一轴材料的切变模量。
对于阶梯轴，扭转角应按下式计算l 价不l , 势＝～二2 一丁－行廿了，, 式中界―第i 轴段所受转矩；li ―第i 轴段转矩作用的长度；奉一第i 轴段截面极惯性矩。
轴弯曲变形的精确计算较复杂，除受力和支承情况外，轴上配合零件的刚度以及轴的局部削弱等，对变形都有影响。
通常可用材料力学中求梁的挠度或转角的公式进行计算。
计算时，对于有过盈配合的轴段，应与轮毅当作一个整体考虑，即取零件轮毅的外径作为轴的直径。
当轴上承受几个位于同一平面的载荷时，可分别算出每个载荷单独作用时各截面处的挠度，再用叠加法求出总挠度。
如果轴上载荷不在同一平面内，则可将各载荷分解为互相垂直的两个平面分力，分别算出两个平面内该截面处的挠度，再用几何相加求合成挠度。
对于阶梯轴的弯曲变形可用当量轴径法、能量法和图解法求得。
2 . 1 螺栓联接的功能特点与设计计算大多数机器的螺纹联接件均成组使用，其中螺栓组联接最具典型性。
下面以螺栓组联接】二l ，讨论设计和计算问题。
其基木结论对双头螺柱组、螺钉织联接同样适用。
设计螺栓组联接时，首先选定螺栓的数目及布置形式，然后确定螺栓联接的结构尺寸。
·之螺栓尺寸时，对不重要的螺栓联接，可参考现有的机械设备，用类比法确定，不再进行·定校核。
但重要联接应根据工作载荷，分析各螺栓的受力状况，找出受力最大的螺栓进行一芝校核。
1 ．螺栓组联接的结构设计螺栓组联接结构设计的主要目的，是合理确定联接接合面的几何形状和螺栓的布置形力求各螺栓和联接接合面间受力均匀，便于加工和装配。
为此，设计时应综合考虑：( l ）联接接合面通常设计成轴对称的简单几何形状，如圆形、环形、矩形、框形、丫形等，不但便于加工制造，而且便于对称布置螺栓，使螺栓组的对称中心和联接接合面的少重合，从而保证联接接合面受力均匀。
( 2 ）螺栓的布置应使各螺栓受力合理。
对于铰制孔用螺栓联接，不要在平行于工作载勺方向上成排布置8 个以卜螺栓，以免载荷分布过于不均。
当螺栓联接承受弯知或转知时，之螺栓位置适当靠近联接接合面的边缘，以减小螺栓受力。
如果同时承受轴向载荷和较大JJ 载荷，应采用销、套筒、键等抗剪零件承受横向载荷，以减小螺栓的预紧力及结构尺寸。
(3 ）螺栓联接通常应采用标准紧固件，其螺纹类型、螺栓头部尺寸、螺杆及其他部分飞相结合的螺母、垫圈等尺寸均根据等强度原则及经验确定，一般不需要全都进行强度计～联接的强度计算主要是确定螺栓直径或校核危险截面的强度。
螺纹强度计算如下( 4 ）布置螺栓（图3 . 3 一14 ）时应有合理的间距、边距，各螺栓轴线间以及螺栓轴线和机体壁间的最小趾离，应根据扳手所需活动空间（图3 . 3 一15 ）的大小决定。
扳手空间的尺寸可查阅有关标准。
( 5 ）分布在同一圆周［的螺栓数目，应取4 、6 、8 等偶数，以方便在圆周上钻孔时的分度和画线。
同一螺栓组中螺栓的材料、直径和长度均应相同。
( 6 ）避免螺栓承受附加的弯曲载荷。
除在结构上保证载荷不偏心外，还应在工艺上保证被联接件、螺母和螺栓头部的支承面平整，并与螺栓轴线相垂直。
对十在铸、锻件等粗糙表面上安装螺栓时，应制成凸台或沉头座。
当支承面为倾斜表面时，应采用斜面垫圈等。
如图3 . 3 一16 所示。
2 ．螺栓组的防松螺栓组通常均能满足自锁条件，且拧紧后螺母和螺栓头部支承面与被联接件支承面间存在摩擦力，在静载荷且工作温度变化不大时，可保证联接自锁而不松退。
但在冲击、振动或变载荷作用下，或在高温、温度变化较大情况下，会出现联接松动甚至松退，使机器不能正常工作甚至造成严重事故。
因此，对螺纹联接必须采取有效的防松措施，以保证正常工作。
按防松原理，螺纹联接的防松方法可分为摩擦防松（图3 . 3 一17a ）、机械防松（图3 . 3 一17b ) 司破坏螺纹副防松（图3 . 3 一17c ）等几种。
; : . 2 . 2 键的功能特点与设计计算键是一种联接标准零件，通常用于实现轴与轮毅之间的周向固定、传递转矩及其实现零·半在轴上的固定或轴向滑动的导向。
键联接的主要类型有：平键联接、半圆键联接、楔键联谈和切向键联接。
1 ．平键联接普通平键联接：键的两侧面是工作面，靠键与键槽的挤压传递转矩。
键的上表面与轮毅建槽底面间留有间隙。
平键联接具有结构简单、装拆方便、对中性较好等优点，因而得到广乏应用。
这种键联接不承受轴向力，因而对轴L 零件不能轴向固定。
根据用途的不同，平键分为普通平键、薄型平键、导向平键和滑键 4 种。
普通平键和薄刊平键用于静联接，导向平键和滑键用于动联接。
2 一l 介圆键联接轴L 键槽用尺寸与半圆键相同的半圆键槽铣刀铣出，因而键在槽中能绕其几何中心摆功，以适应轮毅中键槽的斜度。
半圆键工作时，靠其侧面传递转矩。
这种键联接的优点是工艺性较好，装配方便，尤其适用于锥形轴端与轮毅的联接。
缺点是轴上键槽较深，对轴的强夏削弱较大，故一般只用于轻载静联接中。
3 ．楔键联接楔键的上下两面是工作面，键的上表面和与其相配合的轮毅键槽底面均具有 1 : 100 的斜变。
装配后，键即楔紧在轴和轮毅的键槽里。
工作时，靠键的楔紧作用传递转矩，同时可承受单向轴向载荷，对轮毅起单向轴向固定作用。
楔键的侧面与键槽侧面间有很小间隙，当转中过载而导致轴与轮毅发生相对转动时，键的侧面如同平键参加工作。