飞机直流供电特性测试系统畸变频谱参数校准方法
用于飞机供电特性测试系统校准的波峰系数信号产生方法研究
图 １ 校准系统原理图
高速高精度数据采集系统获取的交流电压信号进行分 析并计算出相应的波峰系数；任意波发生器按照校准 计算机合成的数据输出相应的交流信号的波形；可编 程三相交流功率电源按着任意波发生器输出的波形产 生相应的交流电压信号；电子负载用于模拟机载用电 设备；信号调理模块将可编程三相交流功率电源输出 的交流电压信号线性降压到高速高精度数据采集系统 的输入范围；高速高精度数据采集系统采集信号调理 模块输出的交流电压信号并传递给校准计算机进行处 理和计算。
交流电压的波峰系数是飞机供电特性测试系统的 一个重要的校准项目，在一定程度上反映了飞机供电 电源的输出品质，以及机载用电设备对飞机供电电源 的影响程度［３］。为了实现飞机供电特性测试系统对交
流电压波峰系数测量性能的校准，需要使用相关的硬 件设备模拟产生具有指定波峰系数的交流电压信号。
１ 波峰系数的交流电压信号的产生系统
（ＣｈａｎｇｃｈｅｎｇＩｎｓｔｉｔｕｌｅｏｆＭｅｔｒｏｌｏｇｙ＆ Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００９５，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｃａｌｉｂｒａｔｅｔｈｅｃｒｅｓｔｆａｃｔｏｒｏｆｔｈｅａｉｒｃｒａｆｔｐｏｗｅｒｓｕｐｐｌｙｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｔｅｓｔｓｙｓｔｅｍ，ａｎｄｔｏｅｎｓｕｒｅｔｈｅａｃｃｕｒａｃｙｏｆｔｈｅｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅｓｙｓｔｅｍ，ｔｈｅｐｒｏｇｒａｍｍａｂｌｅｐｏｗｅｒｓｕｐｐｌｙａｎｄｒｅｌａｔｅｄｈａｒｄｗａｒｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔｗｅｒｅｕｓｅｄｔｏｇｅｎｅｒａｔｅｔｈｅｓｐｅｃｉｆｉｅｄｃｒｅｓｔｆａｃｔｏｒ．Ｂｙａｎａｌｙ ｚｉｎｇａｎｄｓｔｕｄｙｉｎｇｔｈｅｃｏｍｍｏｎｍｅｔｈｏｄｓｏｆｔｉｍｅｄｏｍａｉｎａｎｄｆｒｅｑｕｅｎｃｙｄｏｍａｉｎｆｏｒｇｅｎｅｒａｔｉｎｇＡＣｖｏｌｔａｇｅｓｉｇｎａｌｓｗｉｔｈｓｐｅｃｉｆｉｅｄｃｒｅｓｔｆａｃｔｏｒ，ａｐａｒａ ｂｏｌｉｃｆｉｔｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄｗａｓｐｒｏｐｏｓｅｄｔｏｇｅｎｅｒａｔｅＡＣｖｏｌｔａｇｅｓｉｇｎａｌｓｗｉｔｈｓｐｅｃｉｆｉｅｄｃｒｅｓｔｆａｃｔｏｒ．Ｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅａｃｔｕａｌｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔａｎａｌｙｓｉｓ，ｉｔｉｓｖｅｒｉ ｆｉｅｄｔｈａｔｔｈｅｐａｒａｂｏｌｉｃｆｉｔｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄｈａｓｈｉｇｈｅｒａｃｃｕｒａｃｙ，ａｎｄｉｓｍｏｒｅｓｕｉｔａｂｌｅｆｏｒｃａｌｉｂｒａｔｉｎｇｔｈｅｃｒｅｓｔｆａｃｔｏｒｏｆｔｈｅａｉｒｃｒａｆｔｐｏｗｅｒｓｕｐｐｌｙｃｈａｒａｃ ｔｅｒｉｓｔｉｃｔｅｓｔｓｙｓｔｅｍ．
飞机电源系统参数测试采样频率的优选
飞机电源系统参数测试采样频率的优选冯玉莲;严勇锋【摘要】对于飞机电源系统参数的测试，采样频率越高，测试结果越接近于其真值。
但是，仅仅依靠提高采样频率来提高测试结果的准确度，其实现难度太大。
当采样频率达到一定值后，进一步提高采样率对减小总的测试误差的效果就不再显著；而且，采样频率过高，会大大增加测试设备的复杂性与成本。
在实际工程应用中，过分提高采样频率是不现实的。
本文就该问题进行了分析研究，并给出了适当的解决方案。
%The higher the sampling rate,the value measured is closer to the truth value of the parameter. It is also true for the measurement of aircraft power supply system parameters.However, at the rate higher than a certain value, it is too difficult and less effective to improve the accuracy of the measurement result only by increasing the sampling frequency.In addition,too high sampling frequency requires high cost and increases the complexity of the test equipment and it is unpractical in engineering application.In this paper,the selection of sampling rate for the measurement of aircraft power supply system parameters is investigated and appropriate solution is presented.【期刊名称】《电子测试》【年(卷),期】2016(000)011【总页数】3页(P40-41,67)【关键词】采样频率;解决方案【作者】冯玉莲;严勇锋【作者单位】中国飞行试验研究院，陕西西安，710089;中国飞行试验研究院，陕西西安，710089【正文语种】中文在电源系统试飞中，根据试飞需求，对115V/400Hz交流电压的畸变频谱进行分析，按照GJB 5189-2003中的规定，对该参数测试的采样频率应不低于1MHz。
交流畸变频谱分析中的幅值和频率修正方法
幅值，则有：
fm=(p+λ ＜ 1。令：
α
=
Xm(p) X m ( p +1)
将式（4）代入式（3）得：
（5）
xm(p+n)=Am·WD(n-λ)
（6）
将式（6）代入式（5）得：
作者简介：宋勇刚（1990-），男，陕西西安人，硕士研究生，助理工程师。研究方向：飞机电源品质分析。
400.1
400
400.100 09
162
151.537 6 161.994 3
400.2
400
400.200 06
162
139.075 9 162.005 0
400.3
400
400.299 92
162
122.655 5 162.007 4
400.4
400
400.399 76
162
103.196 8 162.000 1
（3）
xm(θ) 应在 fm 处取得最大值，但 θ 的取值只能取 0 ～ N-1
的整数值，由于栅栏效应，往往观察不到 fm 处的谱线，直接
采用 xm(θ) 谱线中最大幅值和其对应的频率作为原始信号的 幅值和频率将产生较大误差 。 [4-5]
２ 频率和幅值修正方法
假设 |Xm(p)|、|Xm( p+1)| 为 |Xm(θ)| 中幅值最大的两个谱线
误差 fae 为：
λ∆f
0＜λ ≤ 0.5
fae = (1− λ )∆f 0.5＜λ＜1
幅值相对误差 Are 为：
（11）
表 １ ＤＦＴ 计算结果和修正计算后结果对比
A
AFFT
Am
f
162
162.000 0 162.000 0
181A-2003(操作指导书)
GJB181A-2003《飞机供电特性》操作指导书拟制：审核：批准：西安电子工程研究所电磁技术研究测试中心（中国兵器工业集团第二○六研究所）1、目的根据GJB181A-2003《飞机供电特性》的要求，制定采用设备或分系统电源特性检测实施细则。
2、使用范围本细则适用于飞机电气系统中用电设备输入端的供电特性及采用本特性供电的用电设备测试。
3、工作流程3.1 交流供电特性3.1.1 目的本部分定义了交流供电系统（包括恒频交流供电系统和变频交流供电系统）的测试条件和测试步骤。
本部分涵盖的电源主要包括：3.1.2 测量设备2009年03月18日发布2009年03月18日实施3.1.3 EUT测试a)依据委托方提供的测试大纲（在没有测试大纲的情况下，应沟通确认EUT所需测试的参数），确定EUT所需测试的参数。
b)将EUT放于测试工作台上，将其输入电源线完全暴露出来。
并且依据图3.1.1连接产品的输入电源线。
若EUT本身负线（零线）是接地的，则应将该接线端子通过导线接地，若本身负线（零线）是浮地的，则不应将该端子接到地线上。
2009年03月18日发布2009年03月18日实施（中国兵器工业第二○六研究所） 电磁技术研究测试中心操 作 指 导 书编号 版序2009年版第0次修改 主题 GJB181A-2003《飞机供电特性》操作指导书页码第 3 页 共 25页2009年03月18日发布 2009年03月18日实施图3.1.1 EUT 测试配置c) 依次打开交直流电源特性分析仪、测试计算机，并在测试计算机桌面上双击软件CiguiSII iX Series II ，出现如图3.1.2的软件操作界面。
d) 首先，进行操作软件与交直流电源特性分析仪的通信连接：在图3.1.2的软件操作界面上单击“Source”菜单，在下拉菜单中选择“Interface”，出现如图3.1.3的软件操作界面（也可以通过在图3.1.2的软件操作界面上单击“Interface Settings”的快捷键）；在“Type”复选框中选择“IEEE -488 Bus” 后，出现如图3.1.4的软件操作界面，单击“Verify Connection”后就可实现软件与交直流电源特性分析仪之间的通信。
181A-2003(操作指导书)
181A-2003(操作指导书)GJB181A-2003《飞机供电特性》操作指导书拟制：审核：批准：西安电子工程研究所电磁技术研究测试中心（中国兵器工业集团第二○六研究所）1、目的根据GJB181A-2003《飞机供电特性》的要求，制定采用设备或分系统电源特性检测实施细则。
2、使用范围本细则适用于飞机电气系统中用电设备输入端的供电特性及采用本特性供电的用电设备测试。
3、工作流程3.1 交流供电特性3.1.1 目的本部分定义了交流供电系统（包括恒频交流供电系统和变频交流供电系统）的测试条件和测试步骤。
本部分涵盖的电源主要包括：3.1.2 测量设备3.1.3 EUT测试a)依据委托方提供的测试大纲（在没有测试大纲的情况下，应沟通确认EUT所需测试的参数），确定EUT所需测试的参数。
b)将EUT放于测试工作台上，将其输入电源线完全暴露出来。
并且依据图3.1.1连接产品的输入电源线。
若EUT本身负线（零线）是接地的，则应将该接线端子通过导线接地，若本身负线（零线）是浮地的，则不应将该端子接到地线上。
（中国兵器工业第二○六研究所）电磁技术研究测试中心操作指导书编号版序2009年版第0次修改主题GJB181A-2003《飞机供电特性》操作指导书页码第3 页共25页图3.1.1 EUT测试配置c)依次打开交直流电源特性分析仪、测试计算机，并在测试计算机桌面上双击软件CiguiSII iX Series II，出现如图3.1.2的软件操作界面。
d)首先，进行操作软件与交直流电源特性分析仪的通信连接：在图3.1.2的软件操作界面上单击“Source”菜单，在下拉菜单中选择“Interface”，出现如图3.1.3的软件操作界面（也可以通过在图3.1.2的软件操作界面上单击“Interface Settings”的快捷键）；在“Type”复选框中选择“IEEE-488 Bus” 后，出现如图3.1.4的软件操作界面，单击“Verify Connection”后就可实现软件与交直流电源特性分析仪之间的通信。
飞机电气系统直流电压畸变信号检测及处理方法
ｆ ，Ｃ ｌ ｇ ｆＡ ｔｍａｉｎ Ｎ ｒｈ ｅ ｔｒ ｏｙｅ ｈ ｉａ ｉｅｓｔ， ’ ｎ７１０ ２ Ｃ ｉａ １ ｏｌ ｅｏ ｕｏ ｔ ， ｏｔｗ ｓｅｎ ｌｔｃ ｎｅ ｌＵｎｖ ｒｉ Ｘｉａ ７ ， ｈｎ ； ｅ ｏ ｙ ０
ｔｒｎ ｎ ｉ ｕ ｌｉｓｒ ｍｅ ｔｔｃ ｎ ｌｇ ， ｈ ｃ （ ｌ ｇ ｔＤ ｏｔ ｇ ｉｔｒ ｏ ａ ｔｒ ａ ｄ ｄ ｓｏ ｉｎ ｓ ｅ ｔｕ ｏ ｅ ｉ ｇ ａ ｄ ｖｒ ａ ｎ ｔ ｔ ｕ ｎ ｅ ｈ ｏ ｏ ｙ ｗ ｉ ｈ ； ｌ ｅ Ｃ ｖ ｌ ｅ ｄ ｓ ｔ ｎ ｆｃ ｏ ｎ ｉｔｒ ｏ ｐ ｃｒ ｍ ｆ ａ ａ ｏ ｉ ｔ
维普资讯
飞机 电 气 系统 直流 电压畸 变信 号检测 及 处理 方法
・ ５・ ２
飞机 电气 系统直 流电压畸 变信 号检测及处理 方法
郑先成 张晓斌 宋先 红。 ， ，
（ ．西北 ：业 大学 自动化学 院 ， １ 陕西 西 安 ７０ ７ ； ． １０２ ２ 中国电子科技 集团公 一 第 ３ Ｊ ８研究所 发射部 ， 安徽 合肥 ２０ ３ ） ３０ １
用， 如直流发电机整流子换相作用以及整流引起的电 压波动等 ， 在电网中产生了各种频率的干扰信号， 它们 不仅会干扰其他设备的ｌ 作 ， ＿ 【 而且 可能会 导致谐波补 偿装置失效或损坏 ， 成为主要 的谐波源。在 ＧＢ ８ Ｊ １１ Ａ ２０ ０３中用畸变系数和畸变频 谱来衡量直流电压波 形 的畸 变。直 流畸变 是指 直流 电压 中交 流 电压 分量 的 均方根值 ， 直流畸变系数 是指直流畸变与稳 态直流 电 压的比， 畸变频谱足指直流畸变通过每一频率分量 的
基于DDWS技术的飞机270 V直流畸变标准信号源设计
doi:10.11823∕j.issn.1674-5795.2021.02.15基于DDWS技术的飞机270V直流畸变标准信号源设计侯毅,柴艳丽,程勤(航空工业北京长城计量测试技术研究所,北京100095)摘㊀要:通过对飞机270V直流供电特性参数中畸变信号校准方法的研究,结合校准过程中的实际需求,设计出一种基于DDWS技术的飞机270V直流畸变标准信号源,并从硬件设计方面给予了详细介绍㊂关键词:270V直流;直流畸变;直接数字波形合成;标准信号源;校准中图分类号:TB97㊀㊀㊀㊀文献标识码:A㊀㊀㊀㊀文章编号:1674-5795(2021)02-0113-06 Design of Aircraft270V DC Distortion Standard Signal Source Based on DDWS TechnologyHOU Yi,CHAI Yanli,CHENG Qin(Changcheng Institute of Metrology&Measurement,Beijing100095,China)Abstract:Based on the study of the calibration method of distortion signal in the characteristic parameters of aircraft270V DC power sup-ply,combined with the actual needs in the calibration process,a standard signal source of aircraft270V DC distortion based on direct digital waveform synthesis(DDWS)technology is designed,and the hardware design is introduced in detail.Key words:270V DC;DC distortion;direct digital waveform synthesis;standard signal source;calibration0㊀引言270V直流畸变是飞机供电特性中的一个重要参数,主要是由发电机后端的整流设备,大功率非线性负载和其它如开关电源㊁开关数字电路和旋转电机等设备产生㊂其危害包括增加机载电源系统的能量损耗㊁对飞控系统产生干扰并造成错误动作㊂飞机电网试验台电气参数测试系统主要用于在飞机研制和生产阶段,对飞机供电系统的供电特性参数进行准确测量,从而对飞机电源系统和机载设备适应性进行有效评估,其中,270V直流畸变是重要的测量参数之一㊂为了保证飞机电网试验台电气参数测试系统中畸变参数测量的准确性,本文设计了一种基于DDWS的飞机270V 直流畸变标准信号源用于实现畸变参数的校准和溯源㊂1㊀标准信号源主要技术要求直流畸变是指直流电压中交流分量的方均根值㊂直流畸变与稳态直流电压之比称为直流电压畸变系数,直流畸变每一频率分量的方根均值即为畸变频谱㊂对于飞机270V直流供电系统来说,直流畸变就是在270V直流上叠加的交流分量㊂国军标GJB181B-2012‘飞机供电特性“对飞机270V直流供电电源畸变频谱做出了明确要求,如图1所示,畸变幅值是以均方根值1.0V为基准值,畸变分量为均方根值㊂交流分量频率范围10~500000Hz,畸变频率在10~1000Hz变化时,幅值从-10dB逐渐增大,在1000~5000Hz时最大,为10dB,随后逐渐降低,在500000Hz时为-50dB㊂因此,产生的合成波形信号中交流分量的频率范围应从10~500000Hz,对应的幅值应从-50~10dB㊂各个典型频率点初对应的畸变分量的数值如表1所示㊂图1㊀270V直流电压最大畸变频谱表1㊀270V 直流电压最大畸变信号幅值的测量要求频率/Hz 畸变幅值/dB畸变分量(方均根值)/V畸变分量(峰值)/V 10-100.320.45100010 3.16 4.475000103.164.4750000-100.320.45500000-500.003160.00447飞机电网试验台电气参数测试系统在测量畸变频谱时,按照不低于1MHz 的采样频率采集稳态直流电压中的交流电压分量,采集时间小于并趋于近1s;将所采集的数据用离散傅里叶变换算法计算出每一频率分量的幅度㊂结合上述电网试验台电气参数测试系统在畸变参数测量的主要技术指标,根据计量校准的基本原则,确定标准信号源的主要技术指标如表2㊂表2㊀标准信号源技术指标项目频率范围/kHz 测试系统技术指标/dB 标准信号源技术指标/dB畸变频谱(以方均根值1.0V 为基础的分贝数)0.01ɤf ɤ50ɤʃ2ɤʃ0.250<f ɤ500ɤʃ5ɤʃ0.52㊀标准信号源的工作原理及设计标准信号源由高速高准确度信号发生器加宽带高压功率放大器构成,其原理如图2所示㊂由主计算机控制高准确度信号发生器,产生标准畸变信号,通过宽带功率放大器放大后加载到被校电气参数测试系统,将标准信号值与被校电气参数测试图2㊀标准信号源结构原理图系统的测量值进行对比分析㊂其中信号发生器用于产生270V 直流信号和畸变波形,宽带功率放大器用于270V 直流信号的放大,同时将畸变波形叠加到270V 直流信号上,也就是波形合成㊂2.1㊀基于DDWS 技术的信号发生器设计为了能够更好的控制信号发生器输出畸变波形的准确度,本文采用基于DDWS 技术(直接数字波形合成)的信号发生器设计㊂畸变信号是周期性正弦信号,其输出信号频率及幅度需要实现程序控制,因此该信号的生成需要通过D /A(数模转换器)来实现,这就涉及到DDS(直接数字合成)技术㊂根据结构的不同,DDS 分为直接数字频率合成(Direct Digital Frequency Synthesis,DDFS)和直接数字波形合成(Direct Digital Waveform Synthesis,DDWS)㊂2.1.1㊀直接数字频率合成直接数字频率合成(DDFS)由相位累加器㊁波形查找表㊁数模转换器以及低通滤波器组成,结构如图3所示,其中相位累加器㊁波形查找表和数模转换器时钟由同一个时钟控制,且时钟固定不变㊂首先将常规波形信号根据DA 分辨力和波形点数量化后按相位存储在波形查找表中,当时钟信号上升沿到来时,相位累加器对频率控制字K 进行累加,并取累加结果的高M 位作为地址信号来寻址波形查找表,取出对应地址的波形数据并输送到数模转换器经数模转换后得到相应的模拟信号,再经过低通滤波器后得到想要的信号㊂图3㊀DDFS 的结构原理图㊀㊀DDFS输出波形信号频率为f o=K2N f c(1)式中:f c为参考时钟频率;N为相位累加器位数;K为频率控制字㊂当K=1时,可得输出信号频率分辨力为f res=12N f c(2) DDFS技术一般是保持参考时钟频率不变,通过改变频率控制字K的大小来改变输出信号频率㊂输出信号频率分辨力和相位累加器的位数N有关,可通过增大N来提高频率分辨力,但是N每增大一位,相应的波形查找表的大小需要增加一倍,这显然是不现实的㊂一般通过截取相位累加器的高M位去寻址波形查找表来减小波形查找表的存储空间,但是与此同时也产生了相位截断误差,这将影响输出信号的质量㊂和DDWS逐点读出波形数据原理不同,DDFS是以K为步长读出波形查找表中的数据,所以无法保证输出波形细节,不适用于不规则波形合成㊂2.1.2㊀直接数字波形合成直接数字波形合成(DDWS)主要由地址发生器㊁波形查找表㊁DA数模转换器㊁低通滤波器LPF和可变时钟发生器组成,结构如图4所示㊂首先根据DA的分辨力以及波形点数将相应的波形量化存到波形查找表中,同时可变时钟发生器根据输出信号频率输出相应的参考时钟频率,地址发生器在参考时钟上升沿对地址进行加1,并根据该地址信号依次取出波形查找表中的波形数据,并将其依次送至DA数模转换器将数字信号转换成模拟信号,再经过低通滤波器输出相应的波形信号㊂DDWS输出波形频率f o=f c N,其中,N为每个完整图4㊀DDWS的结构原理图信号波形的量化点数㊂信号频率取决于波形点数N和参考时钟频率f c㊂因此,可以通过改变f c或者N的大小来实现输出波形信号频率㊂通过DDWS的原理可得,DDWS是根据参考时钟信号按照存储顺序依次输出波形查找表中的所有数据,存储的任意波形的细节都能够完整保留,能够不失真的还原出波形,波形稳定性高㊂基于这种特性,用户可以根据需求将波形量化存储在波形查找表中,比如不规则波形㊁畸变波形和谐波等,再经过数模转换器和低通滤波器输出设定的波形㊂所以基于DDWS技术的波形合成适合用于任意形状的波形合成㊂本文基于DDWS技术采用 ARM+FPGA+DA 的结构实现波形合成输出,原理如图5所示㊂其中, ARM根据设定幅值大小量化成相应的波形数据分别存入不同的双口BRAM(波形查找表)中,然后ARM与FPGA之间通过AXI总线通信协议完成波形数据交互,同时FPGA根据GPIO信号确定BRAM中波形存储区域,地址发生器在时钟上升沿产生地址信号去分别寻址存有波形数据的双口BRAM,依次读出波形查找表中的波形数据,并将波形数据依次传给DA控制模块完成并串转换,并按照控制时序输出波形数据,输给DA将数字信号转换成模拟信号,并经过低通滤波器得到相应的波形信号㊂图5㊀波形输出控制原理框图㊀㊀基于DDWS技术的信号发生器电路结构原理如图6所示㊂ARM处理器主要用于与主控计算机通讯和对FPGA的控制㊂其首先接收到主控计算机发出的波形数据参数,经过运算处理后传输至FPGA㊂FPGA分别控制两路D/A转换器生成直流信号和畸变信号㊂其中DDS芯片产生的时钟信号作为畸变信号的控制时钟㊂直流信号输出幅值为10V DC㊂畸变信号输出幅值为0.5VAC㊂图6㊀波形输出控制电路原理图㊀㊀270V 直流信号输出电路如图7所示㊂直流信号生成主要围绕一个20位的高精度高稳定DA 芯片AD5791㊂该芯片是当前市场货架产品中分辨力最高的DA 转换器,特性完全满足信号生成的要求㊂畸变信号生成的原理如图8所示㊂主要包括高速并行DA 芯片AD768AR 和电流电压转换及由运算放大器AD8675构成的放大输出电路㊂2.2㊀宽带线性功率放大器设计基于DDWS 技术产生的信号输出电压最大只有10V,远远达不到系统要求的输出电压350V,所以对输出的信号进行功率放大以满足系统需要㊂图7㊀基于高分辨力DA 的直流信号生成电路㊀㊀宽带线性功率放大器主要功能包括将D /A 输出的直流信号放大至270V,同时将畸变信号放大并叠加到270V 直流信号上㊂根据飞机270V 直流供电特性要求可知,在设计交直流叠加的合成电压信号源模拟飞机270V 供电系统时,交直流信号源要独立且可调整,叠加耦合后,两信号源之间的相互影响和干扰要尽可能小㊂信号的幅值应满足各参数要求,带宽应覆盖畸变频谱的范围,同时要求电路简单㊁安全可靠㊂宽带线性功率放大部分作为校准源的直接输出,其性能直接决定输出信号是否满足校准要求,所以其设计必须保证高准确度和高稳定性㊂目前设计方案主要有两种:一种采用变压器设计,虽然可以输出较大功率,但是低频和高频特性较差,无法满足输出准确度需求;另外一种则是采用线性功率放大器设计,图8㊀畸变信号生成电路原理图在准确度和谐波叠加输出等方面比较良好㊂随着电子技术的不断发展,线性功率放大器的性能还会不断提高,所以目前一般采用线性功率放大器进行设计㊂宽带线性功率放大电路主要功能是对输出的小信号幅值进行线性放大,输出特性满足畸变校准的要求㊂本文功率放大电路采用两级放大结构㊂功率放大芯片PA94存在输入失调电压大的特点,不满足稳态电压要求,因此选用两级放大电路设计㊂功率放大电路不仅需要对直流信号进行放大,还需要对畸变信号进行放大㊂宽带线性功率放大电路板实现将直流预放大2.5倍,并与直流畸变分量叠加,最终放大13.5倍的功能㊂功率放大硬件结构图如图9所示㊂宽带线性功率放大电路中,前级放大器与加法器图9㊀宽带线性功率放大硬件结构图均采用低温漂零失调运算放大器ADA4522,其最大输入失调电压为5μV,温漂为22nV /ħ㊂功率放大部分由于PA94芯片最大输入失调电压为5mV,温漂为50μV /ħ,无法达到精度要求,因此采用复合放大电路,将ADA4522与PA94构成内外环串级系统,降低了功率放大部分由于输入失调与温漂造成的输出误差㊂基波谐波放大通道由于输入失调电压造成的最大稳态误差为5μV ˑ2.5ˑ14=0.175mV,完全满足精度指标要求㊂宽带线性功率放大电路中反馈电阻均采用高精度电阻,容差低于0.05%,温漂低于0.00001/ħ㊂为保证功率放大电路的稳定性,在反馈电阻上并联电容,增加系统零点进行稳定性补偿,使得相角裕度在45~60ʎ之间,实现了电路系统的稳定与快速响应㊂由于补偿电容会影响精密功率放大电路带宽,因此需选择低温漂㊁高耐压值电容㊂设计中补偿电容选用COG 材质陶瓷电容,容差低于5%,温漂低于0.00003/ħ㊂宽带线性功率放大电路如图10所示㊂图10㊀线性宽带高压复合放大电路结构3㊀标准信号源测试基于DDWS技术的飞机270V直流畸变标准信号源研制完成后,通过标准数据采集系统在实验室环境下对其进行了准确度测试,其结果如表3㊁表4所示㊂表3㊀270V直流信号测试结果设置值/V显示值/V实测值/V相对误差/%200199.90199.860.02240239.95239.900.02270269.99269.940.02290289.99289.940.02350350.03350.000.01表4㊀直流畸变信号测试结果畸变频率/Hz参考值/V显示值/V测量值/V误差/dB100.3160.3160.318-0.05250.5000.4930.4930.00500.7070.7150.716-0.01600.7750.7570.7570.00250 1.581 1.576 1.5760.001000 3.162 3.163 3.1510.031700 3.162 3.144 3.1170.072000 3.162 3.211 3.1780.095000 3.162 3.174 3.1150.166500 2.433 2.430 2.3820.17 10000 1.581 1.572 1.5410.17 200000.7910.7960.7790.19 500000.3160.3140.3030.31 650000.1870.1850.1800.24 1000000.0790.0810.0790.22㊀㊀注:参考值㊁显示值与侧量值均为方均根值㊂GJB5198-2003‘飞机供电特性参数测试方法“中对飞机供电特性测试系统技术指标的要求包括:1)直流稳态电压的相对误差在-0.5%~0.5%范围内;2)畸变频谱的误差为fɤ50kHz时,在-2~2dB范围内;f>50kHz时,在-5~5dB范围内㊂由表3㊁表4可知,标准信号源输出直流稳态电压的相对误差小于等于0.02%;畸变频谱的误差为:当fɤ50kHz时,畸变频谱误差小于等于0.31dB;当f>50kHz时,畸变频谱误差小于等于0.24dB,满足量值传递的要求㊂4㊀结束语本文从飞机270V直流畸变的测量校准需求入手,结合被校准对象的测量原理和技术指标,设计了一种基于DDWS技术的飞机270V直流畸变标准信号源㊂文中着重阐述了标准信号源的原理㊁结构以及具体电路的设计㊂经过验证试验,畸变标准信号源的技术指标完全满足飞机270V直流畸变的校准需要㊂参考文献[1]中国人民解放军总装备部.GJB181B-2012飞机供电特性[S].北京:总装备部军标出版发行部,2012. [2]国防科学技术工业委员会.GJB5189-2003飞机供电特性参数测试方法[S].2003.[3]杨远里.高性能频率合成技术研究与应用[D].四川:电子科技大学,2011.[4]杨林.浅析飞机低压直流电源系统电网实验[J].军民两用技术与产品,2015(20):27-29[5]周俊山.基于FPGA和DDS的信号源设计[J].硅谷,2014 (9):38,30.[6]林源泉.高精度高速ADC测试方案设计与实现[D].四川:电子科技大学,2020.[7]巴文强.高速高精度ADC设计[D].北京:北京交通大学,2019.[8]王文健,王建强.飞机直流供电特性测试系统畸变频谱参数校准方法[J].计测技术,2018,38(2):42-46. [9]李小舟,金海彬.基于希尔伯特变换的信号解调算法及其在飞机供电特性参数测试系统中的应用[J].计量学报, 2020,41(3):344-348.[10]雷涛,张晓斌.基于虚拟仪器的飞机供电特性参数测试系统的设计[J].航空计测技术,2013,23(4):16-19.收稿日期:2021-03-22基金项目:国家 十三五 技术基础科研项目(JSJL2018205B002)作者简介侯毅(1978-),男,高级工程师,从事电学计量及专用测试设备的研发工作,在飞机供电品质分析㊁航空电子综合校准技术研究方面具有丰富的经验㊂从2000年工作至今,主持或作为主要成员参加过相关计量项目十多项㊂主持或参与完成专用测试㊁校准设备20余套㊂。
飞机供电特性测试方案
飞机供电特性测试方案GJB-181A-2003飞机供电特性中规定了飞机供电系统性能、发电系统电源特性、保护装置、交流供电系统、直流供电系统、用电设备等的技术规范和使用要求。
所以，设计的试验系统将按照各部分的要求进行设计。
在交流供电系统、直流供电系统和用电设备的试验系统中将主要有供电电源、电压尖峰信号发生系统、浪涌发生系统、电子负载、电量采集和监测及分析系统等组成。
在我们的解决方案中采用大功率程控电源来组成交流供电和直流供电系统；采用电量采集和分析系统来组成供电系统的监测、电源系统的检测和供电线路性能参数的提取与评测等。
该系统也可以用于DO160F-16电源输入标准的测试。
大功率程控电源系统构成利用该电源系统可实现飞机供电系统的各种供电状态。
如：转换工作特性；恒频交流供电系统正常工作和非正常工作（过压和欠压、过频和欠频）、应急工作；变频交流供电系统正常工作的稳态特性、瞬态特性、非正常工作、应急工作；直流供电系统的正常工作、非正常工作（过压和欠压）、应急工作、电起动；等等。
➢信号发生器（单路dds+3路dds）➢四象限功率放大器（3+1）➢高频变压器主要功能➢产生所有的干扰信号➢回放示波器采集到的信号➢功率配置灵活，可从1kw到150kW➢可交流直流两用➢系统纹波系数极低，频率响应宽➢非常低的谐波失真- 甚至是在负载极端非线性条件下➢小信号带宽最高至50kHz 或100kHz➢具有长时过载能力(最高至1小时)➢短时过载能力(5 到10分钟)➢在最大功率负载条件下(最大承受时间5毫秒)➢非常低的内部阻抗➢非常快的转换率> 52V/µs (上升时间< 5µs @ 230Vrms满足EN 61000-4-11的要求) ➢DC至5kHz 的大信号带宽内工作(-3dB) –可以选至15kHz或30kHz的带宽电量采集和分析系统构成测量数组12乘4开关阵列任何路径可伸延至任何4组的输出:数字万用表,峰值测量,通用时间计数器,及外置/辅助设备。
飞机直流供电特性测试系统畸变频谱参数校准方法
doi：10. 11823/j. issn. 1674 - 5795. 2018. 02. 11飞机直流供电特性测试系统畸变频谱参数校准方法王文健，王建强(航空工业北京长城计量测试技术研究所，北京100095)摘要：通过对飞机直流供电特性测试系统校准装置的畸变频谱信号产生原理进行介绍，并依据JJF 1059. 1 -2012《测量不确定度评定与表示》对飞机直流供电特性测试系统校准装置直流电压畸变频谱进行不确定度来源分析，给出了直流电压畸变频谱不确定度的具体评价方法。
最终，按照上述不确定度评价方法对飞机直流供电特性测试系统校准装置直流电压畸变频谱不确定度进行了评定。
关键词=供电特性；畸变频谱；不确定度中图分类号：TB971 文献标识码：A文章编号：1674-5795(2018)02-0042-05The Calibration Method of the Distortion Spectrum of Aircraft DC Power Supply Characteristic Testing SystemWANGWenjian,WANG Jianqiang(Changcheng Institute of Metrology & Measurement, Beijing 100095, China)Abstract：In this paper, the principle of distortion spectrum signal generation of the calibration device for the aircraft DC power supply characteristic testing system is introduced. According to JJF 1059 -1999" Measurement Uncertainty Evaluation and Representation" , the uncertainty sources evaluation of DC voltage distortion spectrum calibration system of DC power supply characteristic calibration device were carried out, and the uncertainty evaluation method was given. Finally, according to the above - mentioned uncertainty evaluation method, the calibration uncertainty of DC voltage distortion spectrum of the DC power supply characteristic calibration device was evaluated.Key words：power supply characteristic；distortion spectrum；uncertainty〇引言飞机供电系统的品质是评估飞机性能的重要指标之 一。
飞机直流用电设备供电兼容性测试系统设计
飞机直流用电设备供电兼容性测试系统设计发布时间：2021-04-14T14:03:41.733Z 来源：《中国科技信息》2021年4月作者：黄涛陶逢高霞[导读] 飞机的电气系统由供电系统与用电设备组成。
近年来，由于飞机上（特别是战斗机）用电设备的增加和自动化程度的提高，多电飞机、全电飞机概念的提出，对航空电源的要求越来越高，要求航空电源大幅度提高容量。
随着航空科学技术的迅速发展，飞机中先进的机载用电设备大幅度增加，供电系统与用电设备的兼容性问题日益突出。
陕西汉中中航飞机股份有限公司汉中飞机分公司黄涛陶逢高霞 723213摘要：飞机的电气系统由供电系统与用电设备组成。
近年来，由于飞机上（特别是战斗机）用电设备的增加和自动化程度的提高，多电飞机、全电飞机概念的提出，对航空电源的要求越来越高，要求航空电源大幅度提高容量。
随着航空科学技术的迅速发展，飞机中先进的机载用电设备大幅度增加，供电系统与用电设备的兼容性问题日益突出。
基于此，本文针对飞机用电设备的供电兼容性测试，并提出具体的设计方法，为保证系统的可行性与合理性提供参考借鉴。
关键词：飞机用电设备；供电兼容性；兼容性测试；系统设计引言随着电子、电气、计算机、控制技术的飞速发展，飞机上装备的电子设备种类越来越多，发射功率越来越大，应用的频谱也越来越广，使得机载设备工作的电磁环境越来越复杂，加之设备灵敏度的不断提高，这些因素极大增加了飞机电磁兼容性（EMC）的设计难度。
可以说，EMC成为考核现代飞机设计合理性和科学性的重要指标之一[1]。
大型飞机的研制是一项复杂的系统工程。
飞机驾驶舱、机尾、机舱、机翼、发电机的电源是不同的，而且整个电源系统比较复杂。
为了确保机载设备能够适应飞机的电源环境，必须对机载设备电源性能进行可靠、精确的评估，因此建设机载设备电源性能检测能力刻不容缓。
1测试原理及系统组成目前,飞机电源系统逐渐朝着大功率、小型化和可靠性方向发展,从飞机质量、耗费等出发也是飞机电源系统发展的必然趋势。
飞机直流发电机的通用测试系统的制作方法
飞机直流发电机的通用测试系统的制作方法专利名称：飞机直流发电机的通用测试系统的制作方法技术领域：本发明涉及测试系统，具体涉及飞机直流发电机的通用测试系统。
背景技术：直流发电机组件是将机械能转化为电能的一种机电装置，可以将由驱动器提供的机械转动能量，转化为直流电输出给供电线路。
直流发电机目前在小型客机上的飞机动力系统中使用，装机数量较多，故障拆换量较大，故需对飞机直流发电机进行测试，以保证正常使用。
飞机直流发电机的测试，就是模拟飞机发电机在运行中输出电能的情形，对飞机直流发电机施加不同需求的载荷，观察飞机直流发电机的工作状态，对飞机直流发电机施加的载荷模拟飞机中的带载运行情况，确定其运行状态。
然而，目前的测试系统功能单一，随着市场或发电机设备测试要求的变化，飞机直流发电机硬件构型和测试软件的扩展修改复杂，这都将使得目前的测试系统不具备通用性，不便于测试各种飞机直流发电机。
发明内容本发明所要解决的技术问题，就是提供飞机直流发电机的通用测试系统，实现对各种类型飞机直流发电机的通用测试。
为解决上述技术问题，本发明通过以下技术方案实现:飞机直流发电机的通用测试系统，包括:同步电机，用于驱动被测飞机直流发电机；电机拖动系统，用于调速控制所述同步电机；负载系统，用于对被测飞机直流发电机提供负载；控制系统，用于控制被测飞机直流发电机的测试条件并检测被测飞机直流发电机的测试结果；所述控制系统分别连接同步电机、电机拖动系统、负载系统和被测被测飞机直流发电机，所述负载系统与被测飞机直流发电机相连，所述电机拖动系统与同步电机相连，所述被测飞机直流发电机安装于同步电机上；通过对所述控制系统设定测试参数，将控制系统由同步电机、电机拖动系统、负载系统、被测飞机直流发电机中测量获得的参数数据与所设定测试参数进行比较，再发出控制信号控制所述电机拖动系统对同步电机进行调速，并发出控制信号控制调整负载系统的负载容量，从而完成被测飞机直流发电机的测试。
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飞机直流供电特性测试系统畸变频谱参数校准方法王文健;王建强【摘要】通过对飞机直流供电特性测试系统校准装置的畸变频谱信号产生原理进行介绍,并依据JJF 1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》对飞机直流供电特性测试系统校准装置直流电压畸变频谱进行不确定度来源分析,给出了直流电压畸变频谱不确定度的具体评价方法.最终,按照上述不确定度评价方法对飞机直流供电特性测试系统校准装置直流电压畸变频谱不确定度进行了评定.【期刊名称】《计测技术》【年(卷),期】2018(038)002【总页数】5页(P42-46)【关键词】供电特性;畸变频谱;不确定度【作者】王文健;王建强【作者单位】航空工业北京长城计量测试技术研究所, 北京100095;航空工业北京长城计量测试技术研究所, 北京100095【正文语种】中文【中图分类】TB9710 引言飞机供电系统的品质是评估飞机性能的重要指标之一。
飞机供电特性参数主要描述机载用电设备电源输入端供电参数的品质，其中针对稳态参数、调制参数、畸变参数、瞬态参数和非正常工作极限参数的评价，是飞机供电质量评价工作的核心，其指标的优劣直接关系到飞机供电系统和机载用电设备是否符合设计要求，因而也是飞机供电特性测试系统测试的重点和关键参数。
飞机供电特性测试系统用于对供电系统的电压和电流参数进行实时准确的记录与分析，进而对供电品质进行评价。
为保证飞机供电特性测试系统测试数据的准确可靠，相应的校准工作必不可少。
飞机供电特性测试系统校准装置的核心是可程控的多功能高准确度校准信号源，可实现计算机程序控制，产生并仿真高压直流供电系统各种供电情况下的电气信号，其中包括直流电压的畸变频谱信号。
全文详细介绍了飞机供电特性测试系统校准装置直流电压畸变信号的产生方法，并对校准结果的不确定度进行了评价。
1 畸变频谱参数校准方法直流电压畸变信号由直流电压(飞机直流供电系统电压为28 V或270 V)叠加宽带交流小信号构成，其产生原理为计算机的虚拟仪器平台控制任意波形发生器产生宽带交流小信号，输入宽带功率放大器进行调理以达到标准要求之后，将信号偏置到所需直流电压(28 V或270 V)进行输出。
采用宽带分压器加数据采集器对输出信号进行采集，对采集得到的数据进行加窗和傅里叶变换等处理得到输出信号的标准值，原理如图1所示。
图1 直流电压畸变信号的产生原理高压直流供电特性测试系统校准装置的硬件组成主要分为主控计算机、任意波发生器模块、高速高精度A/D模块、宽带功率放大模块及分压器。
校准信号源各频率点畸变频谱幅值如图2所示，符合GJB181B-2012，MIL-STD-704系列的相关规定。
图2 直流电压畸变频谱特征频点的幅度直流电压畸变频谱信号由直流信号叠加宽带交流小信号构成，由于无法预知两种信号叠加过程中产生的误差，因此，为了保证输出信号的精度，利用分压器和高速高精度A/D模块对功放输出端信号进行数据采集，采集到的数据经计算机的加窗截断和傅里叶变换等分析计算，得到实际输出信号的各频点的幅值，并以此作为标准值。
整个校准信号的输出和采集以及数据处理过程均由校准程序自动完成。
校准程序的开发由图形化语言LabVIEW完成，校准程序流程如图3所示。
图3 校准程序流程图2 测量不确定度来源分析直流电压畸变频谱输出信号经过数据采集系统采集，再进行加窗和傅里叶变换等处理得到标准值。
因此，不确定度来源主要为分压器的分压比误差、数据采集系统的量化误差以及算法对数据进行处理时产生的误差。
3 测量不确定度评定方法依据JJF 1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》对飞机直流供电特性测试系统校准装置直流电压畸变频谱进行不确定度评定。
根据前文所述的直流电压畸变频谱生成原理可知，校准信号源输出的某频点fk的幅度显示值设为Yk，则Yk=Kk·Xk(1)式中：Yk为频点fk处的幅度显示值；Kk为频点fk处的分压器分压比；Xk为由数据采集模块采集后经FFT算法分析得到频点fk处的幅度值。
变量由自变量之积所表示时，用相对不确定度进行计算较为方便，由于Kk和Xk 相互独立，则三者的关系为(2)1)Kk的相对不确定度分压器频点fk处的分压比相对误差δk可以通过校准获得，并按均匀分布计算相对不确定度为2)Xk的相对不确定度Xk的不确定度由数据采集系统的量化误差引入的不确定度u1k和数据被加窗截断时引入的不确定度u2k组成。
二者相互独立得(3)(4)3.1 数据采集系统的量化误差引入的不确定度u1k数据采集卡的量化误差可以通过测量其动态有效位数来评估，动态有效位数确定后，再结合数据采集卡的采集范围可得到数据采集卡的量化误差。
假设数据采集卡的上下采集范围分别为-U和U，某一采集频率下的动态有效位数为m，则相当于采集卡在对采集到的数据进行量化时，将2U范围内的电压等分为N=2m份，因此，可将其等效为一个数表在量程2U范围内的分辨力为2U/N=U/2m-1，由此可得，量化误差引入的不确定度按均匀分布计算为3.2 数据被加窗截断时引入的不确定度u2k数据处理过程包括加窗截断和傅里叶变换，对多个单频信号的叠加信号在时域进行加窗截断时，在频域相当于将窗函数的频谱搬移至各个单频信号的频点处并叠加。
窗函数的频谱分为主瓣和旁瓣，主瓣对应我们需要的信号，旁瓣对应泄露到无用频带中的信号的能量，旁瓣相对于主瓣的衰减越快越好，说明泄露的能量少，泄露的能量即加窗过程中产生的误差，数据被加窗截断时引入的不确定度便由这个误差来评价。
图4所示为算法使用的布莱克曼窗函数的频谱，观察可知，窗函数的旁瓣随着频率的升高而衰减，计算误差时，只需考虑对结果影响显著的那些旁瓣，根据分贝值与幅度比值之间的换算关系可知，当分贝值相差20 dB时，幅度比值相差了10倍，这时的影响相差了一个数量级，便可以忽略，因此，计算时考虑的最小旁瓣为与第一旁瓣相差20 dB的旁瓣，如图4所示，幅度为-57.8 dB的旁瓣与第一旁瓣的幅度-35.8 dB相差22 dB，计算布莱克曼窗函数的频谱泄露误差时，只考虑这一旁瓣与第一旁瓣之间的能量。
图4 布莱克曼窗函数频谱具体计算过程为：1)首先计算第一旁瓣的幅度，假设第一旁瓣相对于主瓣幅值的衰减值为B；主瓣的幅度为VX，第一旁瓣的幅度为VY1，则B与二者的关系为(5)B值根据窗函数的类型能够查询到，Vx作为被测设备的设置值是已知的，根据上式能够计算得到VY1，该值即第一旁瓣的幅度。
2)重复第一步的过程，计算其他旁瓣的幅度VY2，…，VYk，k={1，…，K}，其中第K个旁瓣相对于第一旁瓣衰减20 dB。
3)计算各幅值的方均根值即为窗函数泄露产生的误差，按均匀分布计算频谱泄露造成的不确定度贡献，则4 实例验证验证实例选择270 V高压直流供电特性测试系统直流电压畸变频谱校准系统,其宽带分压器分压比为40∶1。
4.1 宽带分压器分压比误差引入的不确定度分压器频点fk处的分压比相对误差δk可以通过校准获得，并按均匀分布计算相对不确定度为结果如表1所示。
表1 分压比误差引入的相对不确定度频率fk/Hzδk/%uKkKk100.030.0002250.010.0001500.010.0001600.010.00012500 .010.000110000.010.000117000.030.000220000.030.000250000.030.000265 000.030.0002100000.030.0002200000.030.0002500000.030.00021000000.0 90.00054.2 数据采集系统的量化误差引入的不确定度由前文可知宽带衰减器会将仿真电源的输出电压衰减至-10～+10 V,以便数据采集系统进行采集，因此U=10 V。
所采用的16位数据采集器经校准得到其在2 MHz 采样频率时的动态有效位数为10位，即m=10，由此计算得到u1k=0.006 V。
4.3 数据被加窗截断时引入的不确定度数据采集系统对叠加了畸变频谱信号的高压(270 V)直流信号进行采集，采样频率为1 MHz，采样时间设为1 s。
对采集数据加布莱克曼窗并作FFT运算得到各频率点的信号幅值如表2所示。
表2 畸变频谱信号各频率正弦波信号幅值校准结果频率fk/Hz畸变幅值校准结果/Vrms频率fk/Hz畸变幅值校准结果/Vrms100.31120003.160250.49850003.158500.56165002.428600.77410000 1.5742501.581200000.78410003.161500000.31517003.1611000000.186由图4可知，包含第一旁瓣在内共有8个旁瓣需要参与计算，这8个旁瓣相对于主瓣的衰减值如表3所示。
表3 各旁瓣相对于主瓣的衰减值旁瓣相对于主瓣的衰减/dB158.13260.93364.40468.38571.40675.31777.29880.09根据表2所测得主瓣值，按照前文所述步骤计算得频谱泄露误差如表4所示。
表4 畸变频谱信号各频率点的频谱泄露误差频率fk/Hz误差/Vrms频率fk/Hz误差/Vrms100.000520000.0055250.000950000.0055500.001265000.0042600.00 13100000.00272500.0027200000.001410000.0055500000.000517000.0055 1000000.0003按照均匀分布计算不确定度如表5所示。
表5 畸变频谱信号各频率点的频谱泄露误差引入的不确定度频率fk/Hzu2k/Vrms频率fk/Hzu2k/Vrms100.000320000.0032250.000550000.0031500.000765000.0024 600.0008100000.00162500.0016200000.000810000.0032500000.00031700 0.00321000000.00024.4 Xk的相对不确定度根据式可得不同频点Xk的相对不确定度如表6所示。
表6 Xk的相对不确定度频率fk /HzuXkXk频率fk/HzuXkXk100.01920000.002250.01250000.002500.01165000.003600.00810 0000.0042500.004200000.00810000.002500000.01917000.0021000000.032 4.5 显示值Yk的相对不确定度根据式可得显示值Yk的相对不确定度如表7所示。
表7 Yk的相对不确定度频率fk /HzuYkYk频率fk/HzuYkYk100.01920000.002250.01250000.002500.01165000.003600.00810 0000.0042500.004200000.00810000.002500000.01917000.0021000000.032 换算成以方均根值1.0 V为基础的分贝数的不确定度如表8所示。