(完整版)管式加热炉的热量各参数的计算和确定(下)
(完整版)盘管加热计算
盘管内侧界膜导热系数 冷凝负荷 冷凝给热系数
管内污垢系数 管外污垢系数
盘管内侧界膜导热系数 普兰特准数 20℃尿素溶液密度 系数 假设壁温 85℃尿素溶液密度 格朗特常数
计算 壁温 计算与假设差异
管壁平均直径 管壁热阻
温度T 密度 汽化潜热
导热系数ki 动力粘度μi 流量
300 5.369
1/K
总传热系数
K
盘管加热面积
A
0.010803 92.57
(m2·h· ℃)/kcal kcal/(m2· h·℃)
17.04 m2
输入 输入 输入
输入 输入 输入 输入 输入 输入
查表SHJ10-90
查表
输入
室内和地沟 安装时风速 取0 α h=11.63+6.9 5×ω0.5
输入 输入 输入 输入 输入 查表 查表 查表
4.078904564
1131 kg/m3
0.47
0.25
85
℃
1090 kg/m3
0.000578687
607656512.1
104.87
631.84
kcal/(m·h ·℃)
123.30
kcal/(m2· h·℃)
21.65 ℃
292.5355065 %
84.94 0.00008
(m2·h· ℃)/kcal
℃ ℃ ℃ m
m/s
23.66775311 W/(m2·k)
0.046365 W/(m2·℃)
0.0496 W/(m2·℃)
无伴热 5.0644 (W/m) 393.8989077 W 0.094234188 kcal 339.2430784 kcal/hr
管式加热炉第二章
影响过剩空气系数的因素 燃料性质 燃烧器的性能 炉体密封性能 加热炉的测控水平 烟囱挡板
过剩空气系数的确定 自然通风式燃烧器 烧油α =1.30 烧气α=1.25 预混式气体燃烧器 α =1.20 强制通风式燃烧器 烧油 α=1.15～1.20 烧气α =1.10～1.15 由烟道气组成分析结果计算 燃料完全燃烧时： 燃料不完全燃烧时:
Q Q Q Q Q 2 3 L 1 1 Bl Q Bl Q
各种热量确定方法：
q Q
q Q
1 l
根据过剩空气系数和烟气出对流室的温度由图2-2查得； 、q
3 l
2 l
Q
在设计加热炉时可以不考虑这两部分损失。
qL Ql
一般变化不大，立式炉和圆筒炉约为0.02～0.05，其中 辐射室为0.01～0.03, 对流室为0.01～0.02。
燃料的组成 用元素组成表示
即油中所含各元素 的质量百分数 用各组分体积 百分数表示
发热值
低发热值 燃料完全燃烧， 其燃烧产物中的 水分仍以汽态存 在时所放出的热 量。
发热值 计算
燃料油发热值 1公斤燃料完全燃烧时所放出的热量，单位kJ/kg。 (1)根据燃料油元素组成（质量百分数）计算: 339. 1 1 2 4 5 7 6 1 C . 01 8H . O 8) 62(S h 高发热值： Q 339 1 . 0 1 3 4 0 1 7 . 0 C 0 8 0 . O 2 8 )5 H 6. 2 低发热值： Q l (2)根据燃料油的相对密度计算:
燃料用量
Q B Q lη
加热炉热负荷一定时，燃料的发热值越大，炉子 的热效率越高，越节省燃料用量。 对于固定的燃料，完成一定的热任务时，燃料用 量仅与加热炉的热效率有关。
(完整版)加热炉计算.doc
4.加热炉的计算管式加热炉是一种火力加热设备，它利用燃料在炉膛内燃烧时产生的高温火焰和烟气作为热源，加热在管道中高速流动的介质，使其达到工艺规定的温度，保证生产的进行。
在预加氢中需要对原料进行加热，以达到反应温度。
预加氢的量较小，因此采用圆筒炉。
主要的参数如下：原料：高辛烷值石脑油；20相对密度： d40.7351进料量： 62500 kg / h入炉温度：I =350o C；出炉温度： o =490o C；出炉压强： 15kg / cm2气化率：e=100%；过剩空气系：：辐射： 1.35对流段： 1.40燃料油组成：C 87%, H 11.5%, O 0.5%,W 1%加热炉基本参数的确定4.1 加热炉的总热负荷查《石油炼制工程（上）》图Ⅰ -2-34 可知，在入炉温度t1=350℃,进炉压力约 15.0 ㎏/㎝ 2 条件下，油料已完全汽化，混合油气完全汽化温度是167℃。
原料在入炉温度 350o C ，查热焓图得Ii232kJ / kcal原料的出炉温度为490oC，查热焓图得Iv 377 kcal / kg 。
将上述的数值代入得到加热炉的总热负荷Q = m[eIV+(1-e)IL-Ii]=[1 377 232] 62500 4.18437917500kJ / h4.2 燃料燃烧的计算燃料完全燃烧所生成的水为气态时计算出的热值称为低热值，以Ql 表示。
在加热炉正常操作中，水都是以气相存在，所以多用低热值计算。
(1)燃料的低发热值Q1=[81C+246H+26(S-O)-6W] 4.184=[81 87 + 246 11.5+ 26 (0-0.5) -6 1] 4.18441241.7 kJ / (kg 燃料)(2)燃烧所需的理论空气量2.67C 8H S OL023.22.67 87 8 11.5 0 0.523.213.96kg空气 /kg 燃料(3)热效率设离开对流室的烟气温度Ts比原料的入炉温度高100oC，则T s350 100450o C由下面的式子可以得到100 q,L q，I, q Lq L 0.05和Ts 查相关表，得烟气出对流室时取炉墙散热损失Q1 并根据q L 23%带走的热量Q1 ，所以 1 (5 23)% 72%(4)燃料的用量Q 379175001277kg / h B0.72 41241.7Q1 ;(5)火嘴数量假定火嘴的额定喷油能力比实际燃料大30%，选择标准火嘴的流量200kg/h，则需要火嘴的数量为1.3B 1.3 1277n8.3200200进行取整取n9(6)烟道气流量W g B(1.5L0 ) 1277 (1.5 1.413.96)26873kg / h4.3 加热炉相关参数计算(1)圆筒炉辐射室的热负荷根据工艺要求和经验，参照表4-1，选取四反加热炉为圆筒炉。
加热管热量计算公式
加热管热量计算公式在开始介绍加热管热量计算公式之前，我们先了解一下加热管的基本原理和结构。
加热管通常由加热元件、绝缘层和外壳组成。
加热元件可采用电阻丝或电热合金丝，通过通电产生热量。
绝缘层用于隔离加热元件和外壳，以防止热量散失和触电危险。
外壳则提供机械保护和散热功能。
要计算加热管的热量，需要考虑以下几个因素：加热元件的功率、使用时间、环境温度和加热管的散热损失。
根据热传导原理，热量的传递取决于温度差和传热系数。
下面我们来逐步介绍加热管热量计算公式。
我们需要确定加热元件的功率。
加热元件的功率通常在产品规格中标明，单位为瓦特（W）。
功率越大，加热管产生的热量就越多。
我们需要知道加热管的使用时间。
使用时间单位可以是小时（h）或分钟（min），根据具体情况选择合适的单位。
然后，我们需要考虑环境温度对热量传递的影响。
环境温度指的是加热管所处的环境的温度，单位通常为摄氏度（℃）。
环境温度越高，加热管散热损失就越大，产生的热量也就越少。
我们需要考虑加热管的散热损失。
加热管的散热损失包括对流散热和辐射散热两部分。
对流散热是指通过加热管表面与周围介质（如空气或液体）的热传递，其大小取决于对流传热系数和温度差。
辐射散热是指通过加热管表面的辐射热传递，其大小取决于辐射传热系数和温度差。
加热管的热量计算公式可以表示为：热量 = 功率× 使用时间 - 散热损失其中，热量的单位为焦耳（J）或千焦（kJ），功率的单位为瓦特（W），使用时间的单位为小时（h）或分钟（min）。
在实际应用中，根据加热管的具体参数和使用条件，我们可以通过测量加热管表面的温度和环境温度来计算散热损失，并代入上述公式中进行计算。
需要注意的是，加热管的热量计算公式是一个近似值，实际使用中可能会受到多种因素的影响，如材料的热导率、加热管的形状和尺寸等。
因此，在实际应用中，我们还需要根据具体情况进行修正和调整，以保证计算结果的准确性。
加热管的热量计算是一个复杂的过程，需要考虑多个因素的影响。
(完整版)加热炉功率计算
加热功率计算公式Q总=（Q有效+Q热损失）xaQ有效:工件加热吸收的有效热Q热损失:包括炉墙、炉门、风扇等处热辐射损失a:系数，加热炉一般取1.2预氧化炉、回火炉一般取1.11.按实际产量计算:Q有效=Jm (kw)J: 金属的比能(kw/Kg)(查表AJW 奥地利经验值表格)m:每小时最大装炉量(kg)Q热损失=Q1+Q2+Q3+ Q4+Q5+Q6Q1=2kw x N1 (N1:炉门个数)Q2=1kw x N2 (N2:炉顶风扇个数)Q3=0.5kw x N3 (N3:电辐射管个数，燃气管散热损失取1kw)Q4=1.5kw x N4 (N4:横向推料装置)Q5=2kw (观察窗、热电偶、气氛消耗)Q6=Kxa (K:炉体表面积,a:炉墙外表面热损失炉外表温度65ºC时取0.5 kw /m²炉外表温度60ºC时取0.45 kw /m²炉外表温度55ºC时取0.4 kw /m²举例某预氧化炉，炉内4盘料，料盘600x600，每盘装料300kg，炉内温度450℃，要求炉外墙温度<60℃，炉体尺寸：3200x1800x1700 则炉体表面积30m²周期时间为15分钟则每小时装料1200kg加热采用9支辐射管1.计算Q有效查表AJW,450 ℃比能J=0.07kw/kgQ有效=Jm=0.07x1200=84 kw2.计算Q热损失Q1=2kw x 2=4kw (N1:炉门个数)Q2=1kw x 1=2kw (N2:炉顶风扇个数)Q3=0.5kw x9 =4.5kw (N3:电辐射管个数)Q5=2kw (观察窗、热电偶、后限位)Q6=Kxa=0.45x30=13.5kw(K:炉体表面积30m², a:炉外表60ºC时取0.45 kw /m²)Q热损失=Q1+Q2+Q3+Q5+Q6= 26kw3. Q总=（Q有效+Q热损失）xa=(84+26)x1.1=121kw。
管式加热炉教材
钉头管与翅片管
• 增加炉管受热面， 提高通过炉管的流 速，达到增加外膜 传热系数的目的； • 钉头管用于烧燃料 油或燃料气加热炉， 翅片管用于烧气体 燃料加热炉和热管 空气预热器；
燃 烧
燃料油的燃烧
• 燃料油必须在汽化状 态燃烧，是蒸发、扩 散、燃烧三过程； • 油蒸汽与空气的扩散 速度远远低于燃烧速 度；增加燃料油总面 积可以提高燃烧速度， 一公斤燃料油，雾化 成30μｍ油滴，表面 积增加4140倍；
• 炼油厂常见炉型， • 体积小，省合金吊挂 炉管纵向加热不均匀，
无焰燃烧炉
• 制氢转化炉 • 体积小，辐射热强度 大、均匀；可分区调 节； 造价高，只能用 气体；
阶梯炉
• 制氢转化炉 • 体积小，辐射热强度 大、均匀；可分区调 节；可烧轻质燃料油, 造价高，受热均匀形 不如无焰炉;
螺旋管式圆筒炉
声波吹灰器
• 产生次声波、低频或高频声波，牵动烟气中灰粒同步 震荡，并周期性改变积灰纵向压力梯度，使微小灰粒 难以靠近受热面和沉降在受热面上并可能使积灰层破 坏剥离受热面。 • 全炉各种受热面上的松散浮灰。声波发生器周期间歇 运行，各种炉型都适用，占地面积小,充满度比较好， 可多次折射反射，可形成驻波。 • 吹灰时间长，能耗高，转动件磨损快维护量大。声波 的声压级低，吹灰力度小，吹灰速度慢，效率低，对 吹除表面浮灰或抑制积灰增长仅有一定作用，噪声污 染严重。 • 投资比：１．２－１．５
炉管周向最高热强度与平均热强度的比值
双排管单辐射，单反 射，三角形排列
双排管双面辐射 排心距2D
单排管单辐射单反射 单排管双面辐射
对流传热
• 辐射室的对流传热 • 对流室的对流传热 烟气温度，炉管温度，烟气流速、管内流 速、热阻、烟气压降是主要影响参数；
管式加热炉的热量各参数的计算和确定
管式加热炉的热量各参数的计算和确定在前面我们已经介绍了管式加热炉的一些基本概念和热量参数的计算与确定，包括燃气燃烧热效率、传导传热系数和辐射传热系数的计算方法。
接下来继续介绍其他热量参数的计算与确定。
首先是管式加热炉的热损失。
热损失指的是炉壁和烟道中的热量损失，它们会导致加热炉的热效率下降。
炉壁的热损失可以通过炉壁的传导传热计算得到，公式如下：炉壁热损失=(T_f-T_a)/R_w其中，T_f为炉内壁温度（K），T_a为炉外壁温度（K），R_w为炉壁导热系数（W/m^2K）。
烟道的热损失可以通过烟道的散热公式计算得到，公式如下：烟道热损失=Q_g*C_g*(T_g-T_a)其中，Q_g为燃气流量（kg/s），C_g为燃气的比热容（J/kgK），T_g为燃气出口温度（K），T_a为大气温度（K）。
其次是管式加热炉的燃气进口温度。
燃气进口温度对加热炉的热效率影响较大。
一般来说，燃气进口温度越高，炉壁会受到更高的温度冲击，容易造成炉膛内部结构的破坏。
因此，燃气进口温度一般控制在一定范围。
最后是管式加热炉的炉膛温度。
炉膛温度对加热炉的生产效率和产品质量有很大影响。
一般来说，炉膛温度过低会导致加热不均匀，产品质量下降；而炉膛温度过高则会导致燃烧不完全，燃气的利用率降低。
炉膛温度的确定可以通过燃气进口温度、燃气流量和传热时间计算得到，公式如下：炉膛温度=[(Q_g*H_c*T_g)+(Q_p*H_p*T_p)]/(Q_g*H_c+Q_p*H_p)其中，Q_p为介质流量（kg/s），H_c为燃气的比热容（J/kgK），T_p为介质进口温度（K），H_p为介质的比热容（J/kgK）。
综上所述，管式加热炉的热量各参数的计算和确定需要考虑燃气燃烧热效率、传导传热系数、辐射传热系数、热损失、燃气进口温度和炉膛温度等因素。
通过对这些参数的计算和调整，可以提高加热炉的热效率和生产效率，同时保证产品质量。
发热管发热量计算公式
发热管发热量计算公式加热管作为电热元件，其功率的计算公式对我们来说是非常重要的。
下面为大家介绍一下加热管具体计算公式。
字母含义 P：电功率 U：电压 I：电流 W：电功 R：电阻 T：时间⑴加热管串联电路电流处处相等 I1=I2=I总电压等于各用电器两端电压之和 U=U1+U2总电阻等于各电阻之和 R=R1+R2U1：U2=R1：R2总电功等于各电功之和 W=W1+W2W1：W2=R1：R2=U1：U2P1：P2=R1：R2=U1：U2总功率等于各功率之和 P=P1+P2⑵加热管并联电路总电流等于各处电流之和 I=I1+I2各处电压相等 U1=U1=U总电阻等于各电阻之积除以各电阻之和 R=R1R2÷（R1+R2）总电功等于各电功之和 W=W1+W2I1：I2=R2：R1W1：W2=I1：I2=R2：R1P1：P2=R2：R1=I1：I2总功率等于各功率之和 P=P1+P2⑶同一用电器的电功率①额定功率比实际功率等于额定电压比实际电压的平方 Pe/Ps=(Ue/Us)的平方2．有关电路的公式⑴电阻 R①电阻等于材料密度乘以（长度除以横截面积） R=密度×（L÷S）②电阻等于电压除以电流 R=U÷I③电阻等于电压平方除以电功率 R=UU÷P⑵电功 W电功等于电流乘电压乘时间 W=UIT（普式公式）电功等于电功率乘以时间 W=PT电功等于电荷乘电压 W=QT电功等于电流平方乘电阻乘时间 W=I×IRT（纯电阻电路）电功等于电压平方除以电阻再乘以时间 W=U?U÷R×T（同上）⑶电功率 P①电功率等于电压乘以电流 P=UI②电功率等于电流平方乘以电阻 P=IIR（纯电阻电路）③电功率等于电压平方除以电阻 P=UU÷R(同上)④电功率等于电功除以时间 P＝W：T⑷电热 Q电热等于电流平方成电阻乘时间 Q=IIRt（普式公式）电热等于电流乘以电压乘时间 Q=UIT=W（纯电阻电路）。
管式加热炉第六节对流室的传热计算
8
6.2.1 对流室的可选尺寸
⒋管径：
对流室管径尺寸同辐射室，尺寸范围为60～ 152mm，多采用60～150mm。
在对流室为水平放置的圆筒炉内，对流室通 常选用与辐射管相同的直径及相同的管程数。
9
6.2.2 对流室尺寸的确定
⒈对流室宽度S：
S (nw 1) S1 3dc
也占据很大份额； ③对流室的炉墙参与辐射换热过程
3
6.1.2 对流室的主要计算内容
目的：确定对流室的传热面积Act； 确定对流室炉管表面平均热强度qc
方法：与在第五章传热中的计算方法类似； 但既考虑对流传热，又要考虑辐射传热； 计算过程更为复杂
4
6.2 对流室的计算
6.2.1 对流室的可选尺寸 6.2.2 对流室尺寸的确定 6.2.3 对流室传热面积Act的确定 6.2.4 过热蒸汽管的计算
第6节 对流室的传热计算
6.1 概述 6.2 对流室的计算
1
6.1 概述
6.1.1 对流室的作用及特点 6.1.2 对流室的主要计算内容
2
6.1.1 对流室的作用及特点
作用：降低排出烟气的温度； 减少加热炉因为烟气排空而带来的热损失； 提高加热炉的热效率
特点：①以对流传热为主； ②烟气除与炉管进行对流传热外，其辐射传热
环形（横向）翅片管 ，正三角形排列的管束：
f
0.1603 g
dc
( dcM G
) ( c 0.718 g g
1
)3 (
S
) 0.片与翅片的间隙，m； X－翅片高度，m。
22
B．烟气的辐射系数αor：
or
5.67 1 t
2
管式加热炉的热量各参数的计算和确定(上)
管式加热炉的热量各参数的计算和确定（上）无锡凤谷工业炉计算热效率η1和综合热效率η2时，各参数按下列公式或规定来计算和选取。
（1）有效热量管式炉的有效热量也称热负荷。
它是由管式炉加热的各种被加热介质(例如油料、蒸汽、锅炉给水等)的热负荷的总和，而各被加热介质的热负荷等于其重量流量乘以其在体系出入口处状态下的热焓差，即:当体系中有烟气余热锅炉(图2-10)时，有效热量中应包括余热锅炉的热负荷(Q`2一Q`1)。
这部分热负荷虽然可以按（2一61)式。
由水或蒸汽等介质的焓升求出，但更方便的方法是计算烟气进人和离开余热锅炉时的一焙降，即:式中q c 、q1——烟气进入和离开余热锅炉的热焓与燃料低热值之比。
根据烟气进入和离开余热锅护的温度和过剩空气系数从图2一1}或14中查得。
对于图2一12所示的冷进料、热油预热空气系统，当冷进料热负荷大于热油式空气预热器热负荷(Q cl> Q R)时，其差值(Q Cl-Q R)应计入有效热量。
当被加热介质在体系中有吸热化学反应时，其反应热也应计人有效热量。
对于一个确定的体系，无论是热效率η1，还是综合热效率η2，其有效热的计算都是一样的。
（2）供给热量热效率η1和综合热效率η2的供给热量是不相同的。
对于热效率η1，其供给热量一般包括下列各项中的一项或几项:①燃料低发热值Q1;②燃料带入的体系的显热;③雾化蒸汽带入的显热;④燃烧空气带入的显热；⑤被加热介质在体系中有放热化学反应时的反应热等。
由于管式炉在目前和将来的一段较长时间内，不能将排烟温度降到水蒸气凝结温度以下，水蒸气的汽化潜热不能被利用，因此热效率计算中采用燃料的低热值，而不采用高热值。
加热炉计算
2、气体燃料的高、低热值由下式计算：
Qh＝∑qhiyi
(8.8)
Ql＝∑qliyi
(8.9)
式中Qh、Ql——气体燃料的高、低热值，千卡／标米3(燃料气)；
qhi、qli——气体燃料中各组分的高、低热值，千卡／标米3；
yi——气体燃料内各组分的体积百分率，qhi和qli的值由表8-3查得。
表8--3：气体组分的高低热值
气体组 分
甲烷 乙烷 丙烷 异丁烷 正丁烷 异戊烷 正戊烷 正己烷 正庚烷 正辛烷 乙烯 丙烯 异丁烯 乙炔
苯 氢 一氧化 碳 硫化氢 乙醚
重量热值 千卡/公斤
高热值qhi
低热值qli
13300
11954
12300
11350
12000
11070
---
10904
11800
10932
11700
10183
管式加热炉
一、加热炉热负荷及热平衡计算 二、炉内燃烧过程计算 三、炉内辐射换热计算 四、炉内对流传热计算 五、阻力降计算 六、氮氧化物的生成和控制
一、加热炉热负荷及热平衡计算
热负荷计算、热平衡计算、热效率计算
（一）热负荷计算
热负荷：加热炉单位时间炉管内介质吸收的热量称为有效热负荷，简称 热负荷，单位为千卡/时或kw/h。
(8.6)
Ql＝81C十246H十26(S—O)—6W
(8.7)
式中Qh、Ql------液体燃料的高、低热值，千卡／公斤(燃料)；
C、H、O、S、W——在燃料中的碳、氢、氧、硫和水分重量百分率，常用1
号原油燃料油中含C 88 ％，H 12 ％， S、O、W微量。 9号原油燃料油中含C 88.3
％，H10.5 ％，S1.2 ％，O、W微量。
管式换热器的计算公式
管式换热器的计算公式
管式换热器的计算公式主要涉及到换热面积、热负荷、传热系数等方面，具体如下：
1. 换热面积计算公式：A=πdnL，其中d是管子的内径，n是管子的数量，L是管子的长度。
2. 热负荷计算公式：Q=(m1-m2)Cp(T1-T2)，其中m1和m2是两个流体的质量流量，Cp是比热容，T1和T2是两个流体的温度差。
3. 传热系数计算公式：kd=m/πdnλv，其中λv是导管内膜的热导率，m是质量流量，d是导管的内径，n是导管数量。
4. 还有一个公式是：a=q/k(tr-△t)，其中a为换热面积，q为总换热量，k 为导热系数。
这些公式在不同的场合有不同的应用，请根据实际情况选择合适的公式进行计算。
管式加热炉的热量各参数的计算和确定(下)
管式加热炉的热量各参数的计算和确定（下）无锡凤谷工业炉（3）损失热量对于热效率η1和综合热效率η2，其损失热量也是不相同的。
热效率η1中的损失热量包括下列各项:①烟气带走的热量，它包括.烟气在排烟温度和基准温度下的热焓差、化学不完全燃烧造成的损失和机械不完全燃烧造成的损失;②烟气中雾化蒸汽带走的热量;③炉堵、烟风道及空气预热器等的散热损失。
按下式计算:各参数按下列方法计算或确定。
烟气在排烟温度和基准温度下的热恰差与燃料低热值之比q1。
设计计算或按标准方法计算时，基准温度可取t b=15.6℃，q1值可从图2一13直接查得。
该图是以15.6℃为基准的。
为反算燃料量进行现场测算时，基准温度应取t b=环境温度。
这时q1值按下式计算:q1tg和q1tb分别根据排烟温度t g和基准温度t b从图2一14中查取，该图是以-50℃为基准的，所以对于高于-50℃的任何温度都适用。
应该指出的是，燃料相态不同(燃料油或燃料气)或组成不同时，其烟气的热焓值相差很大，但烟气热焓与燃料低热值之比q1却相差很少，在目前管式炉的排烟温度下(t g≤400℃)，最大差值不超过1%，一般不超过0.5%。
因此，无论炉子烧哪种燃料，均可使用图2一13、14来计算热效率。
但是，在辐射室热平衡计算时，由于烟气出辐射室的温度比较高，q1值的误差也就比较大(可能大于1%)，由此可能给烟气出辐射室的温度带来十几度的误差，这样大的误差对于一般工程设计计算还是允许的。
当然如需对辐射室的温度作精确计算时仍以本章2.2.1节(对燃料油)或2.2.1节(对燃料气)所介绍的方法为好。
用图2一13、14求q1可以使整个计算大大简化。
化学不完全燃烧损失的热量与燃料低热值之比q2：化学不完全燃烧摄失的热量，是由于烟气离开体系时含有可燃气体(co、H2H 和CH4）造成的。
其值等于这些可燃气体的发热量之和。
于是:机械不完全燃烧损失的热量与燃料低热值之比q3:机械不完全燃烧损失的热量，是由于烟气离开体系时含有可燃固体(碳粒)造成的，所以也叫“碳不完全燃烧损失“，可用下式计算:管式炉体系散热损失包括炉墙、烟风道和空气预热器等散失于大气中的热量。
管式加热炉工艺计算程序
管式加热炉工艺计算程序赵振兴3 刘 凌 尹晔昕(中国石油天然气管道工程有限公司) 摘 要 介绍了燃烧原料为燃料油的管式加热炉工艺计算程序。
采用VB可视化程序的方法,设计出直观的管式加热炉工作界面,操作简单、使用方便。
与以往手工计算相比,极大提高了计算精度和设计质量,缩短了设计工期,同时提高了加热炉的效率。
程序计算结果符合工程实际要求,计算结果准确可靠,可广泛用于管式加热炉工艺计算。
关键词 管式加热炉 程序 测试 计算0 前言管式加热炉是油气田和长输管道的专用设备,在石油管道中主要是用火焰通过炉管直接加热炉管中原油、天然气、水及其混合物等介质,使其便于管输[1,2]。
管式加热炉需要消耗大量的能量,其热源由燃烧气体或液体而得,因此,为了提高管式加热炉的燃烧效率,必须对管式加热炉的工艺进行准确的计算。
由于采用计算机程序计算,因此计算的结果比人工计算更准确,同时有效地提高了工程质量,工作也更加快捷,高效。
1 程序的研制开发笔者采用V isual Basic作为管式加热炉工艺计算的可视化编程工具,具有界面美观,输入方便,计算结果可视化、计算结果文本输出等优点。
本软件的最终用户是从事管式加热炉工艺计算工作及有关的设计部门。
要求用户具有基本的计算机操作知识,并掌握管式加热炉的结构和计算原理。
VB软件流程如图1所示。
技术人员只需按照界面输入基础数据,一步步按照软件提示要求去做,就会很快求出所有参数,可以根据计算结果,随时对输入数据进行修改和试算。
最后,将所得数据采用Word的形式输出管式加热炉计算书,免去了手动输出计算结果的麻烦。
图1 VB软件流程3赵振兴,男,1980年5月生,硕士研究生,工程师。
廊坊市,065000。
45管式加热炉工艺计算程序本管式加热炉工艺计算程序严格按照石油工业通用标准SY/T 0538-2004《管式加热炉规范》的要求进行设计,可广泛应用于管式加热炉工艺计算。
2 程序测试211 测试实例为了验证程序的准确性和实用性,结合工程实际,以西部管道工程5000k W 加热炉G W 5000-Y/614-Y2工艺计算为例,验证程序计算结果准确性。
加热炉热力计算 终版2
10303.89847
W/(m2•k) m2 m m m Kg/m mm2/s Pa•s W/(m•k) KJ/（kg•K） ℃ ℃ Kg/m3 mm2/s Pa•s W/(m•k) KJ/（kg•K）
3
可以自定
125.5983357 参考值 141.7207786 参考值
Prw 介质盘管内壁面温度下的下的普朗特数 估取盘管内介质流速 W Re 雷诺数 α i 盘管内液体或气体呈层流 α i 盘管内液体呈过渡流 α i 盘管内气体呈过渡流 α i 盘管内液体呈紊流 α i 盘管内气体呈紊流 α i 盘管内水成紊流 α i 盘管内壁的换热系数 tf 管外蒸汽凝结膜的平均温度 μ L 管外蒸汽凝结液的动力粘度 ρ L 介质在平均温度下的密度 λ L 介质在平均温度下的导热系数 盘管外壁水蒸汽凝结的汽化潜热 r qms 盘管外壁水蒸汽凝结流量 Re 盘管外壁水蒸汽凝结液雷诺数 Nc 盘管通道管子根数 Ne 管子当量排数 Nt 管子排数 α o 盘管外壁水蒸汽凝结膜呈层流换热系数 ri 盘管内污垢热阻 ro 盘管外污垢热阻 盘管壁厚 δ λ e 盘管壁的导热系数 盘管加热紊流状态下水传热系数 κ 盘管加热液体传热系数 κ Qtc 按传热方程计算紊流状态下水的热功率 Qtc 按传热方程计算的热功率 δ f 加热紊流状态下水的热功率校核
℃ K m/s m m2/s 3 Kg/m W/(m•k)
可查表 可查表 可查表 热管的管径 热管传热方程计算的传热量 热管的面积 热管的传热系数 热管的对流换热系数 饱和水的压力 水的临界压力 临界热流密度 临界换热系数 临界过热度 过热度 烟管外侧的换热系数 d Qsf As κ α d Ps Pk qcr acr △tct △tr a2 m KJ/m m2 2 W/(m •k) W/(m2•k) bar（绝压） bar（绝压） W/m2 W/(m2•k) ℃ ℃ W/(m2•k)
管式加热炉的主要技术指标(2)
管式加热炉的主要技术指标（2）热效率热效率表示向炉子提供的能量被有效利用的程度，其定义可用下式表达：热效率是衡量燃烧消耗、评价炉子设计和操作水平的重要指标。
早期加热炉的热效率只有60%~70%，最近已达到85%~88%，最新的技术水平已接近92%左右。
随着节能工作的深入，今后热效率将不断提高。
根据中国石油化集团公司标准《石油化工管式炉设计规范》（SHJ36-91）第2.0.4条的规定：按长年连续运转设计的管式炉，当燃料中的含硫量等于或小于0.1%时，管式炉的热效率值不应低于表1-2的指标。
当燃料中的含硫量大于0.1%，且在设计参数、结构或选材上缺乏有效的防止露点腐蚀的具体措施时，应按炉子尾部换热面最低金属壁温大于烟气酸露点温度来确定炉子效率。
火墙温度：火墙温度指烟气离开辐射室进入对流室时的温度，它表征炉膛内烟气温度的高低，是炉子操作中的重要的控制指标。
如图1-3所示，早期的箱式炉在辐射室和对流室间有一道隔墙，人们称之为桥墙（Bridge wall），桥墙上方的温度就叫作“火墙温度”。
这个称呼一直沿用下来，但多数炉子已经没有“桥墙”了。
火墙温度高，说明辐射室传热强度大。
但火墙温度过高，则意味着火焰太猛烈，容易烧坏炉管、管板等。
从保证长周期安全运转考虑，一般炉子把这个温度控制在约850℃以下（但烃争气转化炉、乙烯裂解炉等例外）。
管内流速流体在炉管内的流速越低，则边界层越厚，传热系数越小，管壁温度越高，介质在炉内的停留时间也越长。
其结果，介质越容易结焦，炉管越容易损坏，但流速过高又增加管内压力降，增加了管路系统的动力消耗。
设计炉子时，应在经济合理的范围内力求提高流速。
管内流速一般用管内介质流速表示，它的单位为kg/（㎡·s），用下式计算凤谷工业炉例1-1 设有一台圆筒炉加热柴油，柴油流量为450000kg/h，分4路进入炉子。
在辐射室吸热1.5MW，在对流室吸热4.65MW。
对流室有φ219X10X3700mm钉头管80根，辐射室有φ219x10x14000mm根。
管式加热炉技术指标.ppt
全炉热平衡简图
2．辐射管表面热强度QR 辐射管表面热强度是指在单位时间内，通过每平方米辐射管 表积AR所传递的热量，即
3.热效率
qR
QR A Rt
加热物料吸收的总热负荷与炉子收入总热量之比称为全炉热 效率，通常用η表示。即
Q
BQ f
பைடு நூலகம்
4.火墙温度 火墙温度又称炉膛温度，是指烟气离开辐射室进入对流
Q = QR + Qc
Q G eIv2 (1 e)IL2 IL1 Gs1(Is2 Is1) Q
式中 Q —— 总热负荷，kJ/h或MW e —— 油料出炉时汽化率，%（质） G —— 油料流量，kg/h GS—— 过热水蒸气流量，kg/h
Q′——其它热负荷，如反应热或注水汽化潜热等，KJ/kg
室时的温度。它代表炉膛内烟气温度的高低，是炉子操作 中的重要控制指标。
火墙温度高，说明辐射室传热强度高。火墙温度过高时， 炉管容易结焦，甚至烧坏炉管和管板等。所以火墙温度一 般控制在约850℃以下（烃类蒸汽转化炉、乙烯裂解炉、 炉温可达900℃以上）。
职业教育应用化工技术专业教学资源库《传热设备操作与控制》课程
情境2 加热炉的操作与控制
任务1 加热炉的标定核算 ------ 管式加热炉的技术指标
任务1 加热炉的标定核算 ------ 管式加热炉的技术指标
1．热负荷 加热炉的总热负荷也叫有效热负荷，是指 被加热原料通过管式炉时，在单位时间 内所吸收的热量。
(完整版)盘管加热计算
常温执异率λ0
0.046365
W/(m2·℃)
岩棉
导热系数λ
0.0496
W/(m2·℃)
罐有无伴热
无伴热
单位长度表面允许最大散热量
q=
5.0644
(W/m)
允许最大散热损失
Q=
393.8989077
W
0.094234188
kcal
Q=
339.2430784
kcal/hr
储罐内介质尿素溶液
质量浓度
压力
蒸汽
1.27
Mpa(G)
1.27Mpa(G)蒸汽
动力粘度μi
0.02032
·℃)
cp
1.27Mpa(G)蒸汽
流量
1320.56
kg/hr
加热盘管参数蒸汽
入口管直径
89
mm
入口管壁厚
4
mm
蒸汽
入口管流速
13.26
m/s
蒸汽
盘管直径
89
mm
盘管壁厚ta
4
mm
公称直径de
80
mm
蒸汽
盘管内径di
81
mm
储罐参数
储罐直径
4100
mm
储罐高度
5200
mm
储罐容积
V
69
m3
充装系数
0.7670
散热面积
A
77.77772593
m2
加热时间
3600
s
物料温度
t
20
℃
环境温度
ta
15.7
℃
平均温度
tm
17.85
℃
罐保温厚度
管式加热炉(29页)-精选文档
九、管式加热炉常见故障及处理方法
1、燃烧器故障，加热炉熄火；
2、炉管结焦介质流动阻力增大；
3、高温炉管金属腐蚀破裂；
4、低温受热面烟气露点腐蚀； 5、火焰或烟气冲刷造成衬里脱落。
什么是炉管结焦？
炉管结焦是炉管内的介质在超过一定温 度限后发生热裂解，变成游离碳，堆积到管 内壁上的现象。结焦使管壁温度急剧上升， 加剧了炉管的腐蚀和高温氧化，引起炉管鼓 包、破裂。
利用燃料在炉膛内燃烧产生的火焰和 高温烟气作为热源加热炉管中流动的物料， 使其发生化学反应或达到后续工艺要求的 温度。 加热炉的大小、能力通常用加热炉热 负荷表述。
一、常用管式加热炉的主要炉型
1、按外型分类四种： 箱式炉 立式炉 立式圆筒炉 大型方炉。 2、按用途分类四种： 反应炉 加热液体炉 气体加热炉 加热混相流体炉
七、常用燃烧器的种类及特点
燃烧器俗称火嘴，包括燃料喷嘴、配风 器和燃烧道三部分。 通常按所用燃料分为三种类型(P379) 1、燃气燃烧器 2、燃油燃烧器 3、油-气联合燃烧器
七、常用燃烧器的种类及特点
燃气燃烧器分以下几种：(P379) 无焰燃烧器--火焰冲刷并加热炉墙，通过炽热的 炉墙与炉管换热，避免了火焰直接冲刷炉管。 半预混式燃烧器--燃料气流吸入一次风形成预混 气体，通过二次风配合组织燃烧。燃烧效率更 高。 低压气体燃烧器—适用于燃料为低压气体的炉 子，以低压蒸汽吸入燃气和部分空气进行预混， 组织燃烧。
七、常用燃烧器的种类及特点
燃油燃烧器 采用雾化燃烧方式，由于雾化方式种类很多， 燃油燃烧器多种多样，技术关键是雾化良好并和空 气混合均匀。 内混式蒸汽雾化燃烧器是目前石化行业普遍使 用管式加热炉。该型燃烧器结构简单，易于加工， 雾化效果好，油孔不易堵塞；火嘴出口喷孔间有一 定夹角，雾化炬呈空心圆锥形，有利于与空气扩散 混合。
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管式加热炉的热量各参数的计算和确定（下）
无锡凤谷工业炉
（3）损失热量
对于热效率η1和综合热效率η2，其损失热量也是不相同的。
热效率η1中的损失热量包括下列各项:①烟气带走的热量，它包括.烟气在排烟温度和基准温度下的热焓差、化学不完全燃烧造成的损失和机械不完全燃烧造成的损失;②烟气中雾化蒸汽带走的热量;③炉堵、烟风道及空气预热器等的散热损失。
按下式计算:
各参数按下列方法计算或确定。
烟气在排烟温度和基准温度下的热恰差与燃料低热值之比q1。
设计计算或按标准方法计算时，基准温度可取t b=15.6℃，q1值可从图2一13直接查得。
该图是以15.6℃为基准的。
为反算燃料量进行现场测算时，基准温度应取t b=环境温度。
这时q1值按下式计算:
q1tg和q1tb分别根据排烟温度t g和基准温度t b从图2一14中查取，该图是以-50℃为基
准的，所以对于高于-50℃的任何温度都适用。
应该指出的是，燃料相态不同(燃料油或燃料气)或组成不同时，其烟气的热焓值相差很大，但烟气热焓与燃料低热值之比q1却相差很少，在目前管式炉的排烟温度下(t g≤400℃)，最大差值不超过1%，一般不超过0.5%。
因此，无论炉子烧哪种燃料，均可使用图2一13、14来计算热效率。
但是，在辐射室热平衡计算时，由于烟气出辐射室的温度比较高，q1值的误差也就比较大(可能大于1%)，由此可能给烟气出辐射室的温度带来十几度的误差，这样大的误差对于一般工程设计计算还是允许的。
当然如需对辐射室的温度作精确计算时仍以
本章2.2.1节(对燃料油)或2.2.1节(对燃料气)所介绍的方法为好。
用图2一13、14求q1可以使整个计算大大简化。
化学不完全燃烧损失的热量与燃料低热值之比q2：
化学不完全燃烧摄失的热量，是由于烟气离开体系时含有可燃气体(co、H2H和CH4）造成的。
其值等于这些可燃气体的发热量之和。
于是:
机械不完全燃烧损失的热量与燃料低热值之比q3:
机械不完全燃烧损失的热量，是由于烟气离开体系时含有可燃固体(碳粒)造成的，所以也叫“碳不完全燃烧损失“，可用下式计算:
管式炉体系散热损失包括炉墙、烟风道和空气预热器等散失于大气中的热量。
它与许多因素有关，敷管率、炉墙结构、烟风道及空气预热器保温状况、大气温度、风力大小等都会影响散热损失。
设计计算时，可按表2-11数值选取q4。
例2-1
以下列已知条件为例，计算不同基准温度和体系划法的热效率η1、燃料量B和综合热率η2。
已知条件如下，简图见图2一15。
计算结果列于表2一12。
从该表可以看出以下JL点:
（1）体系范围划法不同，对相同工艺条件所得热效率值也不同，但燃料用量相等。
（2）热效率和综合热效率均随基准温度的升高而增加。
燃料用量则随基准温度的升高而降低。
换言之，同一台炉子，冬季的燃料用量比夏季的多，或北方的炉子比南方的燃料用量多。
（3）由于综合热效军η2全面反映体系所有能量的利用程度，而热效率η1只反映参与热交换过程的能量利用的程度，所以综合热效率η2的数值比热效率η1的值低。