凝析气藏储层污染及解除方法和现状

凝析气藏储层污染及解除方法现状报告摘要：对低渗低产凝析气井，水锁和反凝析伤害尤为严重。对于致密低渗透凝析气藏，一般需要通过水力压裂措施才能进行有效开发，但是大量室内实验和现场实践表明，在油气藏压裂作业过程中一般都会出现水基流体的滤失，特别在低渗透非均质储层或衰竭式低渗透油气藏中，压降常常与毛管力在数量级上大小相当。此时，气藏产量下降。这是由于液体持续地滞留导致产生水锁伤害及液体没有完全返排。压裂液的滤失造成在沿裂缝区域形成高含水饱和度带，减少了侵入地带的气相相对渗透率，形成压裂过程中的水锁伤害，同时在低渗透凝析气藏进行压裂后，压力急剧下降，在达到露点压力以下时会在裂缝面处出现反凝析液。进而引起裂缝面处的污染，低渗透凝析气藏产能急剧下降。因此解除近井反凝析堵塞和水锁是深层低渗凝析气藏开发必须解决的难题。低渗透凝析气藏的反凝析污染、水锁伤害对气井生产、气藏采收率等产生严重影响。调研了国内外文献，详细阐述了反凝析和水锁效应机理，提出了各种解决此两种伤害的方法，并提出在注气吞吐前先注入一个有限尺寸的甲醇溶液前置段塞来解除反凝析和水锁产生的地层堵塞，以改善注气吞吐，提高凝析气井产能的效果，该方法在现场得到了成功应用。低含凝析油的凝析气藏，高渗储层均可能由于反凝析和水锁的存在而严重影响气井产能；高临界凝析油流动饱和度和高含水饱和度导致反凝析影响严重。解除近井反凝析堵塞和反渗吸水锁的主要机理是延缓反凝析出现和加速反凝析油和地层水的蒸发；凝析气注入可反蒸发凝析油中的重烃；注甲醇可有效解除反凝析油和水锁的双重堵塞。将向近井带注入化学溶剂、注气和加热等方法结合起来。

关键词：凝析气井；反凝析堵塞；水锁；

一、近井地带反凝析、反渗吸伤害

1.反凝析伤害机理

在凝析气井的开发过程中，随着压力的不断下降，当压力下降到低于露点压力时，就会引发反凝析现象，发生反凝析伤害，从而进一步加剧近井地层的堵塞和伤害，导致凝析气井产能的进一步下降。而低渗透凝析气井生产时近井地带的压降大，井底压力和容易低于露点，因此在井筒附近更易产生严重的反凝析伤害，从而导致气体有效渗透率急剧下降，气井产能相应减少。反凝析液堵塞降低气井产能。由于反凝析液的聚集，气产量将大幅下降。随着凝析气藏衰竭式开发地层压力降低到露点压力以下某个压力（最大凝析压力）区间内时，部分凝析油在地层中析出并滞留在储层岩石孔隙微粒表面造成反凝析伤害。从机理方面考虑，解除反凝析污染可归纳为两大类：一类是从凝析油反蒸发角度考虑解除反凝析污染，如注二氧化碳法；另一类是从解除反凝析堵塞角度考虑解除反凝析污染，如水力压裂法。

2.水锁伤害机理

钻井过程中一打开储层，就有一系列的施工工作液接触储层，若外来的水相流体侵入到水润湿储层空到后，就会在井壁周围孔道中形成水相堵塞，其水-气弯曲界面上存在一个毛细管压力。要想让油气流向井筒，就必须克服这一附加的毛管压力。若储层能量不足以克服这一附加压力，就不能把水的堵塞彻底驱开，最终会影响储层的采收率，把这种伤害称作水锁损害。当地层水或凝析水无法被气流携带出井筒时，将形成井底积液。当关开井的时候，井底积液可能在井筒回压、储层岩石润湿性和微孔隙毛细管压力作用下，向中低渗透储层的微毛细管孔道产生反向渗吸，形成“反渗吸水锁”。水锁的存在进一步堵塞了气体渗流通道，降低气相有效渗透率，加剧近井地层的伤害。这也是许多没有边底水的气藏凝析气藏关井后没有产量或产量难以恢复的主要原因之一。对低渗低产凝析气井，这一现象尤为重要。近井带凝析液堆积和地层水的存在也降低了气相相对渗透率，造成总采收率减低。

凝析气井生产过程中蒸发解除水锁伤害的机理是在凝析气井生产过程中，由于凝析气从

地层水中抽提的气态的含水量和气体量随着地层压力的下降而增加，因此在低渗凝析气井生产过程中，含水的岩石孔隙中完全饱和有压缩性流动的气体将引发蒸发现象，通过凝析气体的萃取抽提作用蒸发掉近井地层的水，降低了含水饱和度，恢复了近井地层的气体渗透率，达到了解除水锁伤害的目的，从而可提高了低渗凝析气井的产能。凝析气井在生产过程中水锁伤害解除的机理是一方面是由于产出的凝析气驱替近井地层的水到井筒中，降低了近井地层的含水饱和度，恢复了近井地层的气体渗透率，达到了解除水锁伤害的目的，从而可提高了低渗凝析气井的产能。

二国内外技术发展现状及发展趋势

自20世纪90年代以来，国内外的一些学者对凝析气井的水锁和反凝析污染进行了一定程度的研究。

D.B.Bennion等于1994年首次建立了油—水两相和气—水两相驱替过程中流体在孔隙中的分布模式，通过气—水两相驱替模式说明了水锁伤害中的气水分布关系。D.B.Bennion 于1994年进一步研究了低渗透储层多孔介质中水锁效应机理及实验室测定水锁效应、伤害程度的方法和解除水锁伤害的一些方法。并于1996年首次提出了测试水锁严重程度的方程。

Hodlitch于1994年阐述了致密气井的受伤害地层的毛管力和相对渗透率的影响。并发现当储层发生严重的水锁现象时，受伤害地层的渗透率会减少几个数量级。即使油气井岩石渗透率没有减少，如果压降没有超过地层毛管压力，气体产量也将会严重减少。

石油大学的张振华等建立了灰色理论预测水锁伤害的模型，指出水锁伤害影响程度的顺序是：油水界面张力、气层渗透率和原始含水饱和度；储集层中油水界面越高，外来流体侵入储层后的含水饱和度越高，水锁伤害越严重，气层渗透率越大，水锁伤害程度越小。

成都理工大学的贺成祖、华明琪根据达西公式及相对渗透率曲线和毛管压力曲线的表达式，提出了一个描述水锁机理及影响因素的简化数学模型；该模型表明，外来水粘度高，侵入深度或储层致密时可出现明显的暂时性水锁；固相堵塞储层孔隙或储层原生饱和度异常低时，可出现永久性水锁。

西南石油大学石油工程学院的赵春鹏、李文华等对低渗气井水锁伤害进行了机理分析及提出了各种防治措施。提出了结论：低渗气井毛管半径小，在侵入液性质相同的情况下，毛管压力比中、高渗储层大得多，而气井多属水湿气井，气水润湿性差异很大，使毛管力成为气驱水的阻力，进入储层的水更加不易排出，所以低渗气井的水锁效应更为严重。

胜利油田地质科学研究院的孟小海等研究了气层水锁效应和含水饱和度的关系，并进行了实验研究，得出结论：在相同驱替压力梯度时，升高含水饱和度后的气体渗透率下降幅度越大，说明水锁效应越严重。

中石化江苏油田地质科学研究院的朱国华、徐建军等对砂岩气井水锁效应进行了实验研究，并指明，驱替气源中水饱和蒸汽压条件及初始气驱压力等对水锁实验结果有影响，并表现形式多样，使通常水锁实验得到的渗透率恢复率具有部分随机性。通过水锁伤害机理分析，借用气相渗透率与含水饱和度关系，提出了判断气井是否会产生水锁损害的指标。

自20世纪60年代以来，国内外的一些学者对反凝析污染在实验、机理、模型等理论方面进行了较为详细的研究。

3•M•阿赫梅多夫、T•A•萨梅多夫等人于1964—1968年间研究了油气混合物渗流和凝析油的聚集过程。研究中考虑了流体性质和压力的关系，研究了流动状态服从双份流动规律的地层内凝析油的聚集过程，在数学计算的基础上评价了非线性渗流规律对凝析油饱和度分布的影响。

O’Dell和Miu于1967年首次提出了应用稳态流动的方法预测研究凝析气藏的生产动态，研究了凝析气藏在地下的流动特性，根据流动的概念提出了一个简单而迅速的推算凝析