钢板桩基坑防护设计计算实例
12米钢板桩支护计算书
南三路基坑工程计算书1 工程概况该基坑设计总深7.2m，按一级基坑、选用《浙江省标准—建筑基坑工程技术规程(DB33/T1008-2000)》进行设计计算。
1.1 土层参数续表地下水位埋深：2.00m。
1.2 基坑周边荷载地面超载：0.0kPa2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：南三路基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：钢板桩；·嵌入深度：7.700m；·露出长度：0.300m；·型钢型号：Q295bz-400×170；·桩间距：800mm；2.2 放坡设计2.2.1 第1级放坡设计坡面尺寸：坡高3.20m；坡宽2.00m；台宽3.10m。
放坡影响方式为：一。
2.3 支撑(锚)结构设计本方案设置1道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度1.500m，工作面超过深度0.300m，预加轴力0.00kN/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢支撑；·支撑长度：8.000m；·支撑间距：4.000m；·与围檩之间的夹角：90°；·不动点调整系数：0.800；·型钢型号：钢管300*8；·根数：1；·松弛系数：1.000。
计算点位置系数：0.500，围檩数据：围檩型钢型号：300*300*10*15、根数：1。
2.4 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 内力变形计算3.1 计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；水压力计算方法：静止水压力，修正系数：1.0；主动侧土压力计算方法：朗肯主动土压力，分布模式：三角形，调整系数：1.0，负位移不考虑土压力增加；被动侧基床系数计算方法： "m"法，土体抗力不考虑极限土压力限值；墙体抗弯刚度折减系数：1.0。
3.2 计算结果3.2.1 水土压力计算结果计算宽度：0.80m。
钢板桩支护计算书
钢板桩支护计算书采用12m的拉森钢板桩进行基坑围护，围护示意图如下：沿钢板桩深度方向设立二道斜角400×400H型钢支撑，相应位置见上图。
根据地质勘探报告，得各土层物理参数如下：①层平均层厚为2.4m，容重取20kN/m3，粘结力c=0，主动侧压力系数取0.2；②层平均层厚为 3.0m，容重取20.3kN/m3，粘结力c=0，内摩擦角为33.33°，主动土压力系数Ka=tan2(45-33.33/2)=0.29，被动土压力系数Kp= tan2(45+33.33/2)=3.44；③层平均层厚为2.6m，容重取20.2kN/m3，粘结力c=51.3，内摩擦角为9.9°，主动土压力系数Ka=tan2(45-9.9/2)=0.71，被动土压力系数Kp= tan2(45+9.9/2)=1.42；④层平均层厚为7.4m，容重取19.7kN/m3，粘结力c=33.2，内摩擦角为11.4°，主动土压力系数Ka=tan2(45-11.4/2)=0.67，被动土压力系数Kp= tan2(45+11.4/2)=1.49；⑤层平均层厚为8.15m，容重取20.1kN/m3，粘结力c=68，内摩擦角为13.7°，主动土压力系数Ka=tan2(45-13.7/2)=0.62，被动土压力系数Kp= tan2(45+13.7/2)=1.62；一、钢板桩最小入土深度（根据C点支撑反力为零计算出最小入土深度）基坑开挖深度6m，取钢板桩单位长度为计算单元。
钢板桩为拉森III型钢板桩，围囹、支撑、锚桩均采用400×400的H型钢，相应的截面性能参数见计算书后附件。
按上图的支护方式，计算图式可简化为三点支撑的连续梁，结构简图及荷载分布图如下(采用结构力学求解器进行求解)：结构弯矩图如下：剪力图如下：在此支撑模式下，坑底最小入土深度为1.2m。
此时支撑点C的反力为零。
出于安全考虑，钢板桩入土深度实际施工时按3m施工。
基坑钢板桩支护计算书计算模板
钢板桩支护计算书以桩号2c0+390处的开挖深度,4C0+001.5处的开挖宽度为准(本相目的最大开挖深度和宽度）一设计资料1桩顶高程H1：施工水位H2：2 地面标高H0：开挖底面标高H3：开挖深度H：3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3土浮容重γ’： 10.0KN/m3内摩擦角加全平均值Ф：20.10°4均布荷q：20.0KN/m25基坑开挖长a=20.0m 基坑开挖宽b=9.0m二外力计算1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图k a=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49k p=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05板桩外侧均布荷载换算填土高度h，h=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa1Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2Pa2=r×(h+4.35 -3.00 )Ka=18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m2开挖面土压力强度Pa3Pa3=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka=[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00+3.40)] ×0.49=47.8KN/m2开挖面水压力(围堰抽水后)Pa4：Pa4=γ(3.00+3.40)=10×(3.00+3.40)=64.0KN/m2三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的Ⅲ型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:弯曲截面系W Z0=0.001350m3,折减系数β=0.7采用值W Z=βW Z0=0.00135×0.7＝0.000945m3容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得：最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m<M0=189.0KN*m 故，支撑点可设置在水位下。
钢板桩基坑计算书
后丁香大桥钢板桩围堰计算书后丁香大桥桥梁全长2830.8m，桥梁中心桩号为FK8+794.544。
桥梁上部结构类型为预应力砼悬浇箱梁及T梁，下部结构桥墩为柱式墩、桩基础，桥台肋板台。
31#~86#墩位于丁香湖内，其中31#~40#墩承台位于后丁香湖岸边浅水区，平均水深2.3m，承台高2m,承台底标高基本和河床持平。
桩基施工时采用围堰筑岛施工，承台施工采用钢板桩围堰支护施工。
桥梁承台横桥向长16.2m,顺桥向长5.9m，高2m。
考虑施工各种因素，承台采用18.6m*8.4m 的钢板桩围堰施工。
施工地区地表1.5m筑岛回填土，回填土以下12m范围内为中砂（回填土，中砂物理参数在计算书中）。
设计钢板桩采用U575*180冷弯钢板桩，由于基坑深6m，钢板桩按12m计算稳定性，钢板桩围堰内做双拼40a工字钢围囹支撑。
钢板桩各项性能指标用理正深基坑支护软件对基坑进行计算：----------------------------------------------------------------------[ 支护方案]----------------------------------------------------------------------连续墙支护----------------------------------------------------------------------[ 基本信息]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 超载信息]----------------------------------------------------------------------[ 土层信息]----------------------------------------------------------------------[ 土层参数]----------------------------------------------------------------------[ 支锚信息]----------------------------------------------------------------------[ 土压力模型及系数调整]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:----------------------------------------------------------------------[ 设计结果]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 结构计算]----------------------------------------------------------------------各工况：内力位移包络图：地表沉降图：----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.50m滑裂面数据整体稳定安全系数K s = 1.952圆弧半径(m) R = 11.180圆心坐标X(m) X = -0.746圆心坐标Y(m) Y = 5.121----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
钢板桩防护计算
钢板桩防护计算根据施工图纸设计文件本工程采用钢板桩防护既有线路基。
钢板桩采用HN400×200 H型钢。
钢板桩间距10cm，桩长10m，截面抵抗距W=1090cm3，允许应力[σ]=145Mpa。
1、计算原则及部分假定（1）各土层按照图纸提供的数据和实际层厚采用朗金土力学公式进行进算，对粘土不计入粘聚力的影响。
（2）钢板桩强度采用等值梁法计算，按分层开挖支撑力不变的原则结合连续梁法计算强度和入土深度。
不考虑渗流效应。
2、钢板桩计算采用朗金土压力公式计算H型钢桩最小埋深及支承反力，其受力分析如图1所示：其中静水压力Ew1作用在H型钢桩两侧，大小相等，可相互抵消，为计算简便，将图1中Ea`、Ep`分解为Ea1、Ea2、Ep1、Ep2，则其受力分析图变为如图2所示：图1图2其中：Ea、Ea1、Ea2----主动土压力；Ep、Ep1、Ep2----被动土压力；R ----支承反力；当H1=5.7m、H2=1m、H3=5.3m由∑H=0得Ea＋Ea1＋Ea2-R-Ep-Ep1-Ep2=0根据地质资料，地层为石英砂岩，容重r=17KN/m3，颗粒容重r s=22KN/m3，水的容重r w=9.8KN/m3，孔隙率c=0.3，内摩擦角Ф=300，浮容重r`=（r s-r w）/（1+c）=7.1KN/m3Ea=1/2r（H1+H2）2tg2（450-Ф/2）=127.19 KNEa1=r（H 1+H2）H3tg2（450-Ф/2）=228.94 KNEa2=1/2r`H32 tg2（450-Ф/2）=29.92 KNEp=1/2rH22tg2（450+Ф/2）=25.5 KNEp1=rH2H3 tg2（450+Ф/2）=270.3 KNEp2=1/2r`H32 tg2（450+Ф/2）=299.16 KN单支撑桩支点反力R=Ea＋Ea1＋Ea2-Ep-Ep1-Ep2=208.91KN(方向向左)故钢桩桩长度满足施工要求。
深基坑支护钢板桩计算
深基坑支护钢板桩计算钢板桩支护的计算主要涉及以下几个方面：钢板桩的承载力计算、钢板桩垂直位移的计算、基坑变形的计算。
一、钢板桩的承载力计算钢板桩的承载力计算主要包括以下几个方面：钢板桩的水平抗拔承载力、钢板桩的滚压承载力、钢板桩的斜拉承载力。
下面以一个典型的直立式钢板桩为例进行说明。
1.钢板桩的水平抗拔承载力计算钢板桩的水平抗拔承载力计算可以通过查表或者进行有限元分析来进行。
常用的计算方法是利用桩的长细比进行计算。
根据经验公式，可以得到钢板桩的承载力与钢板桩的面积、宽度、桩长和土壤的黏聚力等参数有关。
2.钢板桩的滚压承载力计算钢板桩的滚压承载力计算是指钢板桩在地下水压作用下，产生的滚压力。
根据经验公式，可以得到钢板桩的承载力与土壤的内摩擦角、钢板桩的摩擦力等参数有关。
3.钢板桩的斜拉承载力计算钢板桩的斜拉承载力计算是指钢板桩在施工过程中产生的地下水压、土压力等作用下，钢板桩受力情况的计算。
根据结构力学的基本原理，可以得到钢板桩的受力情况，进而计算钢板桩的斜拉承载力。
二、钢板桩垂直位移的计算在钢板桩支护中，垂直位移是一个重要的考虑因素。
钢板桩的垂直位移计算主要涉及以下几个方面：钢板桩与土壤的相互作用、钢板桩的滚压位移、土壤的压缩变形等。
1.钢板桩与土壤的相互作用钢板桩与土壤之间存在着相互作用，钢板桩在施工过程中会对土壤产生挤压作用，从而引起土体的变形。
根据土力学的基本原理，可以计算出土壤的变形情况，进而得到钢板桩的垂直位移。
2.钢板桩的滚压位移钢板桩的滚压位移是指钢板桩在地下水作用下，由于土壤的变形而引起的钢板桩的位移。
根据基本原理，可以通过计算地下水的压力、土壤的变形等参数，得到钢板桩的滚压位移。
3.土壤的压缩变形土壤的压缩变形是指土壤在外力作用下产生的变形现象。
在深基坑支护中，土壤的压缩变形对钢板桩的垂直位移有一定影响。
通过考虑土壤的力学性质，可以计算土壤的压缩变形，进而得到钢板桩的垂直位移。
深基坑钢板桩支护计算..
1、工程简介越南沿海火力发电厂3期连接井位于电厂厂区内，距东边的煤灰堆场约100m，连接井最南侧距海边约30m~40m。
现根据施工需要，将连接井及部分陆域段钢管段设置成干施工区域，即将全部连接井及部分陆域钢管段区域逐层开挖成深基坑，然后在基坑进行施工工作。
基层四周采用CDM桩或者钢板桩进行支护。
干施工区域平面图如下所示图1.1干施工区域平面图1＋1.30－0.70图1.2 基坑支护典型断面图（供参考）2、设计资料1、钢板桩桩顶高程为+3.3m ；2、地面标高为+2.5m ，开挖面标高-5.9m ，开挖深度8.4m ，钢板桩底标高-14.7m 。
3、坑内外土体的天然容重γ为16.5KN/m 2，内摩擦角为Φ=8.5度，粘聚力c=10KPa ；4、地面超载q ：按20 KN/m 2考虑；5、钢板桩暂设拉森Ⅳ400×170 U 型钢板桩，W=2270cm 3，[δ]=200MPa ，桩长18m 。
3内力计算3.1支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度为：m603.2mm 2603742.05.162270102006r ][653a =≈⨯⨯⨯⨯==K W h δh 1=1.11h=1.11×2.603m=2.89m h 2=0.88h=0.88×2.603m=2.29m根据现场施工需要和工程经济性，确定采用两层支撑，第一层h=1.2m ，支撑标高+1.3m ；第二层支撑h 1=2m ，支撑标高-0.7m 。
3.2作用在钢板桩上的土压力强度及压力分布主动土压力系数 Ka=tan ²(45°-φ/2)= tan ²(45°-8.5°/2)= 0.742 被动土压力系数 Kp=tan ²(45°+φ/2)=tan 2(45°+8.5°/2)=1.347 工况一：安装第一层支撑后，基坑内土体开挖至-0.7m （第二层支撑标高）。
高速拼宽段钢板桩防护计算与施工方法
高速拼宽段钢板桩防护计算与施工方法对于桥头路段、涵台后、挡土墙路段路基的拼接施工,由于原来的旧结构物施工时采用透水性材料填筑，导致可能开挖到砂性土层。
且此类拼宽施工需要开挖基础，开挖深度大；放坡开挖场地受到限制，开挖坡度设置较陡。
需要结合实际情况选择适宜的支护方案，做好坑壁支护。
结构物拼宽施工段路基钢板桩支护开挖示意图根据基坑所处地条件,结合开坑深度和坑壁地层地质、地下水特点，基坑开挖中钢板桩无支撑支护,加强防排水措施，确保基坑坑壁稳定.开挖深度大于3.0m，地质状况较差，基坑开挖施工防护选用钢板桩防护，要求钢板桩入土深度不小于桩长0。
5倍，钢板桩桩长和型号选用按施工实际计算确定。
1、钢板桩计算说明案例以XK46+862.93 1*13m 拼宽桥0#桥台扩大基础开挖钢板桩防护为例进行计算:1)、工程概况XK46+862。
93拼宽桥为1—13m预应力混凝土空心板结构，桥梁全长26。
70m。
在原广惠高速桥梁基础上右侧拼宽。
右侧拼宽566.9cm—509。
6cm.桥台为U型桥台；基础采用扩大基础.主要工程数量有：混凝土58。
5m3，钢纤维砼4.2m3，钢筋9686.3kg，钢绞线651.1 kg，支座16个，13m预应力混凝土空心板4片.0#桥台扩大基础底面高程为6。
508m，稳定地下水位为0。
70m。
本基坑开挖施工时，施工作业层将不会有地下水存在。
2）、钢板桩选用计算基坑深度:3。
803m =11。
311m（桥台台身底面高程）-7。
508m（扩大基础底面高程）,广惠高速公路填料按照砂质粉质粘土或者粉质粘土考虑，内摩擦角φ为30°,板桩支撑形式为无撑,水文地质为第2种情况,坑沿活载8.5kN/m2（坑顶护道上均布荷载4.5 kN/m2+广惠高速公路行驶客车均布活荷载标准值4 kN/m2），计算钢板桩所需入土深度和钢板桩型号。
查《公路施工手册桥涵（上）》（交通部第一公路工程总公司主编）图5-42板桩计算图（一），曲线2-2计算如下：(1）固定荷载h=1.01H=1.01＊3。
完整版)拉森钢板桩基坑支护方案设计和计算
完整版)拉森钢板桩基坑支护方案设计和计算3.1 Basic XXXXXX。
XXX depth。
The pier is 24m long。
1.7m wide。
with a right angle of 90°。
and the beam bottom n is 0.0m。
The riverbed bottom XXX。
the bottom size of the n is arranged as26m long and 3.7m wide。
considering the 1m XXX requirement。
XXX's normal water level is 2.6m。
the 1/20 flood level is 3.27m。
and the riverbed bottom n is 0.0m。
with the XXX。
the weir crest XXX 3.5m.3.2 Support Scheme DesignThe support adopts Larsen steel sheet pile cofferdam support。
which is arranged parallel to the river bank。
The layout is XXX cofferdam uses Larsen steel sheet pile type IV。
with a pile lengthof 12 meters。
The internal XXX of a single (500×300mm) H-shaped steel。
and the support rod is set at the top of the steel sheet pile。
composed of a 600mm diameter and 8mm XXX。
a200×200mm drainage ditch is dug around the n。
宿淮铁路钢板桩基坑防护设计计算
目录一、基本资料 (1)二、计算过程 (1)1、围挡入土深度的计算 (1)2、支撑T的计算 (2)3、板桩的最大弯矩的计算 (2)三、方案比选 (2)1、钢管桩方案....................................................................................... 错误！未定义书签。
2、钢板桩方案 (2)2.2支撑的选择 (3)四、施工方案 (4)1、钢板桩施工的一般要求 (4)2、钢板桩围挡基坑施工顺序 (4)3、钢板桩的检验、吊装、堆放 (4)3.1钢板桩的检验 (4)3.2钢板桩吊运 (4)3.3钢板桩堆放 (4)4、导架的安装 (5)5、钢板桩施打 (5)6、钢板桩的拔除 (6)6.1拔桩方法 (6)6.2钢板桩土孔处理 (7)五、其它保障措施 (7)一、基本资料连续梁结构为40-64-40。
连续梁基础为10-1.5米钻孔灌注桩基础，承台尺寸为14×10.5×3.5米。
基坑基底标高为63.529，原地面标高为69.21，拟采用有挡开挖。
待开挖基坑为粉质粘土，取土的容重3/KN 19m=γ，20=φ，c=12KPa ，因为桥位处地下水变动比较大，计算不考虑土的饱和容重、浮容重和地下水的静水压力，而通过取安全系数K=2来保证围挡结构安全。
考虑到基坑作业，围挡结构平面尺寸拟定为17×13米。
按照围挡结构安全，施工方便的原则，拟定围挡结构的支撑体系为单撑。
按照板桩下端为自由支撑建立计算模型。
二、计算过程1、围挡入土深度的计算假定板桩入土深度为t ，被动土压力 安全系数为K ，计算模型如右图示： 当20=φ，朗金土压力系数：m=0.7，㎡=0.49，m1=1.428，2m1=2.04则：)6()53.1966.4()(]2)[21E 2At t t h cm m t h +⨯+=+⨯-+=（γkt t t mcmt KE p/)14.1738.19()1219(21212+=⨯+⨯⨯= （式一）在钢板桩支点T 处，∑M=0，得：)325.1(]5.1)(32[t h KE t h E pA +-=-+ （式二）将式一代入式二，当K=1.6，t=5米。
钢板桩降水和基坑支护计算(Word)
1.基坑支护本工程综合考虑了施工场地条件、进度要求、施工设备等因素，决定采用板式支护结构（即钢板桩），其型号经计算确定。
采用钢支撑的形式进行基坑维护。
（1）计算参数坑底标高-6.650m，天然地面标高-0.450m，h=6.200m。
根据《岩土工程勘察报告》知，上覆第1层为填土、浜填土，可根据工程经验取定土层参数。
地下水位取为-0.500m。
各土层特性如下页表中所示：表1 土层物理力学性质参数表（2）计算简图图1 板桩计算简图（3）板桩计算采用相当梁法计算，土压力采用朗肯土压力理论和水土合算方法。
1）计算作用于板桩上的主动、被动图压力°33φ=，3=18.5/kN m γ2450.2952a K tan φ⎛⎫=︒-= ⎪⎝⎭245 3.3922p K tan φ⎛⎫ ⎪⎝⎭=︒+=2）板桩长度a ）计算板桩上土压力强度为零（反弯点）的点C 至坑底的距离1c h 由于C 点的土压力强度为零，则利用下式：10.295 6.20.59m 3.3920.295a c a K h h K K ⨯==--=b ）将板桩在C 点截断，利用0X =∑，0M =∑计算相当梁AC 的支座反力cR 和支撑反力1c T ()()111γ0.518.5 3.3920.590.59 6.2125.70/2a p c c E K h h h kN m=⨯⨯⨯⨯+=⨯⨯⨯⨯+=22111γ18.5 3.3920.5910.92/22p p c E K h kN m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=由0M =∑得：()1111111()033pc c T c a c E h T h h E h h ++-+= 取拉锚作用在室外地面以下1m 处，即1 5.2T h m =，则可得：()()()()11111125.700.59 6.210.920.5948.77/33 5.20.59a c p c T c c E h h E h kN m h T h ⨯+-⨯⨯+-⨯=⨯+==⨯+又0X =∑得1 c c p a T R E E ++=解得：1 125.7048.7710.9266.01/c a c p RE T E kN m =--=--=0 2.63h m ===板桩入土深度度为：101.2 3.75d c h h h m =+=（4）拉锚系统计算 计算图示如下：锚碇被动土楔滑移线；2-板桩主动土楔滑移线；3-静止土楔滑移线图2 拉锚计算简图()()90 6.2tan 90339.55L htan m φ︒︒=-=⨯-︒=()()121145450.59 6.20.5432 1.8427.37m22c L L L h h tan h tan φφ︒︒⎛⎫⎛⎫=+=+-++=+⨯+⨯= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭取两者的较大值，取10L m = （5）围檩计算围檩采用型钢，大型槽钢或H 型钢。
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书一、结构计算依据1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行业强制性标准规范、规程。
2、提供的地质勘察报告。
3、工程性质为管线构筑物，管道埋深~米。
4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。
5、管顶地面荷载取值为：城-A 级。
6、本工程地下水位最小埋深为。
7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件(1)内支撑计算1、基槽支护内支撑计算内支撑采用25H型钢A= 4 4x= i y= Ix=10800cm Iy=3650cm3 Wx=864cm查得fy fxI y72510.87256.290.7680.464内支撑N=,67.13115.126[考虑自重作用,3468.80 100.464 92.18 102M X= •m109.6 [ f ] 215MPa468.80 1032迪些58.05 [f]Wx 0.768 117 10 136.7 10Mx215MPa(2)围檩计算取第二道围檩计算，按 2跨连续梁计算，采用30H 型钢4 4 3A= i x = i y = lx=20500cm ly=6750cm Wx=1370cm ［计算结果］挡土侧支座负弯距为：M max =x ・m=- m 跨中弯矩为 ML F •m支座处： 1M max 206.8kNJ i50.9MPa ,考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满Wx 1370cm足安全要求。
三、基槽支护工程计算书支护结构受力计算米深支护计算跨中:Wx183.4kN m31370cm133.87MPa"j > A.»i t - lb D .-70 / = GO［基本信息］规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012［支护方案］排桩支护单位m工况I 」•忖AW 炖M 妙賤UW 九崩妃如必4 土帛參教2封眦19 0 f I 勺準 r>o (r>o) - 25 U (2^ D)T 尸远序丄Hi □仏 Qi & 0 (& 纽 X 5 (J 何询51 ，即T13^IDO tiom0)l'.J D 0 0［超载信息］［附加水平力信息］［土层信息］［土层参数］［支锚信息］支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数1—2〜—2—4—3—6〜—[土压力模型及系数调整]\.\亠般分布层号土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1素填土合算2粉砂合算3淤泥质土合算4粉砂合算弹性法土压力模型经典法土压力模型［工况信息］［设计结果］［结构计算］各工况:(-1W唸一?1 >1初卜H证：-一®期卜0閒卜-，西⑵£_4竝加一-()551) (住(J ——IOC} 詮瞪卜一柑期if 町M III I I I I 川I J I I I(-1526卜一恰因)(-9 5< -------- 伯怕)工岗2--M - ( C* 5Qhi )±H^KN/m) 歹4(KN-时(-1 w &z—(iji 诃：-4蛀5竝——(1561；-(—11 0C)(GO}—-I'&O}卩罰) -(計721(ODO>-—(7 7>;\i询［|| II 1111(-152S)—旳蚓卜以—一(QCO)(-H2WF —(151 $7) (_||轴卜一(000)(-46 2lH~(45 P) (-2504)-—(41 05) (-梵8 的)——仔孑如}(00}-—(00}(-20914 -------- flG 32)(-22 72>-・・(2bD7}£1 次 KN/m) (-142^)—(151 刃) 卜 36869)——153$1} 賊mm)WN-m) 映KN ； (-II ⑹——(000)(-46 21^—(45 37) 卜？504卜・・(41(0 0” - - f & 0}(-2095) --------- (16 32)(-2272}- ・・(2M7}玖 4—M 2 ( 2 00in )(-161 49}一-(151 8刁 (-1375)—(0 00) (■田 阿一-削 24)[-2町站 ----- (53 02)(00}-—(00}(-551S>—(32S94)(-1575)—(9 00) (0 0}— - - (& 0}(■旳 &卜一® 24)(-551!>—(32394)•上 0：KN/m)(-18149)——(151 洌(-^3 55)—(53 02)賊mm)曹丸KN ；(-6764}-—(67 42} (-146 86) --------------- (4591)驳KN ；(-67 64}-—(67 42} (_1匹为卜…盘5如〉谊 7-- nn ( 530m )内力位移包络图:地表沉降图:±Kjt(KN/in) 卜 209 59)—(151 W) i-?卩瑚一-(竝吧酬 rrijn)f-lBOfl)(D04) (00^—(00)(-12B 99}——(10? 711 (-17120}——{173 51)軌(KN)(-1&027)—-(105 3^)(-16 04)—(0 !M]卜 126 99——(IDQ 71) 卜 IT 2D)—-卩已 94；(-71 85}一-(TV B2)(-160 27)——(IH 39)'3［截面计算］［截面参数］弯矩折减系数剪力折减系数荷载分项系数内力取值段内力类型弹性法 经典法 内力 内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩"一十一一一一—"一^-一十一-一一二 一1....--”胡量 39mrri■IC50 407uDO---- 囲嗥良竝膜I9nn［截面验算］基坑内侧抗弯验算（不考虑轴力）（T nei = Mn / Wx=*10-6）基坑外侧抗弯验算（不考虑轴力）d wai = Mw / Wx=*10 -6）式中：d wai - -—基坑外侧最大弯矩处的正应力 (Mpa); d nei --—基坑内侧最大弯矩处的正应力 (Mpa);Mw--—基坑外侧最大弯矩设计值5Mn —— 基坑内侧最大弯矩设计值 5Wx —- 钢材对X 轴的净截面模量 (m 3);f—--—钢材的抗弯强度设计值(Mpa);［整体稳定验算］=(MPa) < f = (MPa)满足=(MPa) < f = (MPa)满足醴n-i计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度滑裂面数据整体稳定安全系数K s =圆弧半径(m) R =圆心坐标X(m) X =圆心坐标Y(m) Y =［抗倾覆稳定性验算］抗倾覆安全系数M ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
钢板桩围护安全计算书
钢板桩围护安全计算书1、计算资料本设计的排水埋管深度在4m，拟采用钢板桩支护。
钢板桩选用30#槽型钢板桩，长度8m，有效入土深度按3.8m 计。
钢板桩采用28#a型槽钢，W=×10-6m3。
围檩采用30号H型钢参数：Wx。
钢板桩支撑采用直径219mm 的钢管支撑，水平间距约3m。
钢管支撑垂直间距。
钢材使用Q235，强度设计值fd=205N/mm2沟槽的安全等级为二级，重要性系数γ=1.0。
2、土压力计算(1)主动土压力计算计算假定：板桩背竖直、光滑，其后地表水平，并无限延伸，不计土与板桩间的摩擦力，采用朗金土压力理论计算。
本排水工程埋管最大埋深以算，并考虑周边有附加荷载如推土机和挖机荷载等影响，取30KN/2m计，即板桩面承受主动土压力，高4.0m和地基附加荷载q=30KN/m2。
附加荷载换算高度1.674m。
按m的加权平均值计算：γ=18.01KN/m；c=9.79；θ=17.50°主动和被动土压力系数分别为：Ka=tan2(45−θ2)=0.538；Kp=tan2(45+θ2)=1.860桩顶地表A点的土压力强度为：p aA=30×0.538−2×9.79×√0.538=1.78KPa 水位处土压力强度为：pa水=（30+1×18.01）×0.538−2×9.79×√0.538=11.47KPa 坑底 B点的土压力强度为:p aB=(30+18.01×1+8.01×3)×0.538−2×9.79×√0.538=24.40KPa 坑底 C点的土压力强度为:p aC=(30+18.01×1+8.01×6.8)×0.538−2×9.79×√0.538=40.77KPa 板桩背承重总主动土压力为:E a1=1.78+11.472×1=6.63KN/mE a2=11.47+24.402×3=53.81KN/mE a3=24.40+40.772×3.8=123.83KN/m计算简图如下：（2）被动土压力计算同样假设板桩背竖直、光滑，地表水平，不计土与板桩间摩擦力，已知条件同计算主动土压力。
承台钢板桩及围囹计算方法、图-201.4.22（1）
钢板桩及围檩工程量计算方法：图号：JHCT----012I40b工字钢水沟承台I36b2I40bφ630*20钢管2I40b工字钢[10@200cmL=120cm说明：1、本图单位以cm计算；2、防护钢板桩插打按一顺一丁布置。
3、本图适用于910*1250cm简支梁墩承台基础防护。
承台基坑钢板桩防护图φ630*20钢管JHCT----01图适用于9.1×12.5m简支梁承台基坑防护。
钢板桩均采用I36b 工字钢，单根长12m；围檩采用2 I 40b工字钢，单层，用[10槽钢制作三角支架牛腿支撑；中间采用φ630×20mm钢管支撑。
防护工程量计算：钢板桩周长：[（9.1+1.5×2）+(12.5+1.5×2)]×2=55.2 mI36b: 55.2/0.372×2=297根297根×12m/根×65.6kg/m/1000=233.798t围檩：I40b：55.2m×73.8㎏/m×2×2/1000=t[10:三角架牛腿共24个，单个牛腿[10槽钢长1.2m1.2×10㎏/m×24/1000=0.288 tφ630*20mm钢管 L=9.1+1.5×2-0.4×2=11.3 m11.3m×300.87㎏/m/1000=3.4 t合计承台基坑防护用钢材重量：W=233.798+8.148+0.288+3.4=242.234 t施工单位（签字、盖章）监理单位（签字、盖章）图号：JHCT----022I40b工字钢水沟承台I36b2I40bφ630*20钢管2I40b工字钢[10@200cmL=120cm说明：1、本图单位以cm计算；2、防护钢板桩插打按一顺一丁布置。
3、本图适用于800*1100cm墩承台基础防护。
承台基坑钢板桩防护图φ630*20钢管JHCT----02图适用于8×11m简支梁承台基坑防护。
钢板桩基坑计算
基坑围护钢板桩支护计算书1、钢板桩围堰设计思路取主塔承台基坑钢板桩围堰进行计算，主塔墩承台24.65m×20.5m×5m，围堰各边沿承台外侧1.5m线性布置。
钢板桩选用桩长9m、宽度0.575m的WRU13-575型钢板桩，其主要技术参数为：I=24224cm4/m，W=1346cm3/m，Q=74.5kg/m。
为了不影响后续承台施工，采用双排钢板桩，双排钢板桩背靠背施打，两排钢板桩顶部内外侧设置2[20a槽钢，利用M20螺栓联成整体增加刚度，不设内支撑。
考虑到基坑深度较大，地下水系丰富，需进行水下混凝土封底，封底砼标号为C20，封底厚度为0.5米。
钢板桩围堰在钻孔灌注桩施工完后进行，围堰不作为承重结构，只承受动土压力、静水压力。
2、设计资料（1）钢板桩顶高程H1：+0.50m施工水位H2：±0.00m （2）开挖底面标高H3：-4.00m开挖深度H：4.50mq=20KN/m2H2=±0.00mH1=+0.50m钢板桩围堰立面示意图（3）砂质土的容重加全平均值γ：18KN/m 3（路桥施工常用数据手册P63页）内摩擦角加全平均值Ф：30°（路桥施工计算手册P108页） 粘聚力加全平均值c ：5；孔隙比e ：0.75。
（路桥施工常用数据手册P355页）（4）地面超载q ：20.0KN/m 2（5）基坑开挖长a=27.05m 基坑开挖宽b=22.9m（6）选用WRU13-575型钢板桩，其主要技术参数为：I=24224cm4/m ，W=1346cm3/m ，Q=74.5kg/m 。
3、 荷载计算（1）作用于板桩上的土压力强度及压力分布图主动土压力系数：k a=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-30/2)=0.333 被动土压力系数：k p=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+30/2)=3板桩外侧均布荷载换算填土高度h土h土=q/γ=20.0/18=1.11m桩顶以上土压力强度Pa1Pa1=γ×h土Ka=18×1.11×0.333=6.65KN/m2水位面处土压力强度Pa2Pa2=γ×(h土+0.5-0)Ka=18×(1.11+0.5-0)×0.333=9.65KN/m2开挖面处土压力强度Pa3 (扣除水浮力影响)Pa3=γ×(h土+0.5-0)+（γ-γw）(0+4 )Ka=[18×(1.11+0.5-0)+(18-10)×(0+4)] ×0.333 =20.31KN/m2开挖面处水压力(围堰抽水后)Pa4：Pa4=γw×4=10×4=40KN/m2q=20KN/m2±0.00m40050qa1=6.65KN/m2qa2=9.65KN/m2qa3+qa4=60.31KN/m2y钢板桩土压力分布图(2）计算反弯点位置。
12m深基坑钢板桩支护结构计算书_secret
钢板桩支护 结构计算书一、工程概况支护方案 （钢板桩支护）基坑开挖深度为12m ，采用板桩作围护结构，桩长为6.5m ，桩顶标高为-8m 。
计算时考虑地面超载20kPa 。
q=20(粘质粉土)(粉质粘土)(粉质砂土)(粉质粘土)hw=12.589.210.411.6H =12D =2.5板桩共设4道支撑，见下表。
中心标高（m ） 刚度（MN/m 2）预加轴力（kN/m ）-8 47.75 -9.2 78.77 -10.4 47.14 -11.6 52.51基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。
h 8 x 1.5 s80编号 P(kPa 或kN/m) a(m) b(m) c 1 120 15 12 2二、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-12.5m。
土层层底标高(m) 层厚(m)重度(kN/m3)ϕ(︒) c(kPa) 渗透系数(m/d)压缩模量(MPa)m(kN/m4)k max(kN/m3)粘质粉土-4 4 20 23 25 10780粉质粘土-12 8 20 23 25 10780粉质砂土-13 1 19 23 0 8280粉质粘土-19 6 20 23 30 11280粉质粘土-25 6 19 23 30 11280 坑内进行加固，加固土层的计算参数见表。
土层层底标高(m) 层厚(m)重度(kN/m3)ϕ(︒) c(kPa) 渗透系数(m/d)压缩模量(MPa)m(kN/m4)k max(kN/m3)粉质砂土-1 1 19 23 0 8280粉质粘土-7 6 20 23 30 11280粉质粘土-13 6 19 23 30 11280 三、工况工况编号工况类型深度(m) 支撑刚度(MN/m2) 支撑编号预加轴力(kN/m)1 开挖82 加撑8 47.75 13 开挖9.24 加撑9.2 78.77 25 开挖10.46 加撑10.4 47.14 37 开挖11.68 加撑11.6 52.51 49 开挖12工况简图如下：工况 18工况 28工况 39.2工况 49.2工况 510.4工况 610.4工况 711.6工况 811.6工况 912四、计算20(粘质粉土)(粉质粘土)(粉质粘土)(粉质粘土)122.5YXO安全系数 K=1.22 ,圆心 O( 0.58 , 6.51 )整体稳定验算20(粘质粉土)(粉质粘土)(粉质粘土)(粉质粘土)12.5122.5Prandtl: K=3.13Terzaghi: K=3.73墙底抗隆起验算(粉质粘土)(粉质粘土)坑底抗隆起验算 K=4.98抗倾覆验算(水土合算)(粉质粘土) Kc=2.5包络图 (水土分算, 矩形荷载)40200-20-40 0246810121416深度(m)水平位移(mm)Max: 221050-5-10246810121416深度(m)弯矩(kN*m)-5.9 ~ 7.420100-10-20246810121416深度(m)剪力(kN)-10.1 ~ 16.7。
钢板桩基坑设计
一、基坑深度确定浦东新区云间路新建工程Ⅵ标雨水管工程，原地面标高在3.19M左右，管底最深标高为-2.72M，基坑深度为3.19+2.76+0.6-0.3=6.25M。
本工程雨水管基坑深度取6M，采用钢板桩支护的施工技术措施。
二、钢板桩围护1、钢板桩长度确定钢板桩长度的计算公式为：L=H+（T/H）*HL—钢板桩的长度，H—沟槽的深度，为6MT—根据沟槽深度和土层物理力学性质选取的钢板桩入土深度，根据《市政工程施工及验收技术规程》第4—2—24条，在一般土质条件下，沟槽深度在5—7M时，T/H值宜取0.5；本工程钢板桩长度取9M。
2、钢板桩型号确定结合本工程实际及市场供应情况，本工程采用30#槽钢。
3、钢板桩施打钢板桩采用0.6—1.2T柴油打桩机或振动锤进行施打。
打桩前，在钢板桩位置采用人工挖样沟，在摸清地下管线状况下，方可进行钢板桩的施工，钢板桩以咬口形式排列，打设钢板桩时，必须确保钢板桩横平竖直及钢板桩与钢板桩咬口要衔接紧密，以确保施工完毕后的钢板桩能起到良好的挡土作用，若桩与桩间不密逢应在开挖后采用木板或草包堵塞。
4、钢板桩拔除钢板桩拔除要在沟槽填土达到密实后方可拔除，钢板桩应间隔拔除并及时灌砂，并适当用水冲，帮助灌砂下沉，以避免钢板桩带土严重造成管道沉降。
5、安全文明施工钢板桩施工时应由安全员专人在现场监护指挥，谨慎操作，确保安全，遇到地下管线或突发事件时立即停止施工并及时与有关部门联系协调解决。
三、井点降水下水道施工过程中，为防止出现流砂、管涌现象以及因软土层承载力不够，而造成结构施工后的压缩沉降、变形，决定在沟槽开挖前3天采用井点降水降低地下水位，在沟槽外侧位置分别布置单排线型井点，井管间距1.2m，井管长H依据下式确定。
H ≥H1+h+IL+0.2 H取7m（采用射流泵轻型井点）H1–––井点埋设面至槽底距离6.0m。
h –––降低后的地下水位至槽底的最小距离，取0.5m。
I –––地下水降落坡度取1/4。
钢板桩基坑计算
XX大桥钢板桩支护计算书1、钢板桩围堰设计的总体思路取主塔承台基坑钢板桩围堰进行计算，主塔墩承台（14#墩）24.65m×20.5m×5m，围堰各边沿承台外侧1.5m线性布置。
钢板桩选用桩长9m、宽度0.575m的WRU13-575型钢板桩，，其主要技术参数为：I=24224cm4/m，W=1346cm3/m，Q=74.5kg/m。
为了不影响后续承台施工，采用双排钢板桩，双排钢板桩背靠背施打，两排钢板桩顶部内外侧设置2[20a槽钢，利用M20螺栓联成整体增加刚度，不设内支撑。
考虑到基坑深度较大，地下水系丰富，需进行水下混凝土封底，封底砼标号为C20，封底厚度为0.5米。
钢板桩围堰在钻孔灌注桩施工完后进行，围堰不作为承重结构，只承受动土压力、静水压力。
2、设计资料（1）钢板桩顶高程H1：+0.50m 施工水位H2：±0.00m （2）开挖底面标高H3：-4.00m开挖深度H：4.50mq=20KN/m2H2=±0.00m+0.50m钢板桩围堰立面示意图（3）砂质土的容重加全平均值γ：18KN/m3（路桥施工常用数据手册P63页）内摩擦角加全平均值Ф：30°（路桥施工计算手册P108页）粘聚力加全平均值c：5；孔隙比e：0.75。
（路桥施工常用数据手册P355页）（4）地面超载q：20.0KN/m2（5）基坑开挖长a=27.05m 基坑开挖宽b=22.9m（6）选用WRU13-575型钢板桩，其主要技术参数为：I=24224cm4/m，W=1346cm3/m，Q=74.5kg/m。
3、荷载计算（1）作用于板桩上的土压力强度及压力分布图主动土压力系数：k a=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-30/2)=0.333 被动土压力系数：k p=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+30/2)=3板桩外侧均布荷载换算填土高度h土h土=q/γ=20.0/18=1.11m桩顶以上土压力强度Pa1Pa1=γ×h土Ka=18×1.11×0.333=6.65KN/m2水位面处土压力强度Pa2Pa2=γ×(h土+0.5-0)Ka=18×(1.11+0.5-0)×0.333=9.65KN/m2开挖面处土压力强度Pa3 (扣除水浮力影响)Pa3=γ×(h土+0.5-0)+（γ-γw）(0+4 )Ka=[18×(1.11+0.5-0)+(18-10)×(0+4)] ×0.333 =20.31KN/m2开挖面处水压力(围堰抽水后)Pa4：Pa4=γw×4=10×4=40KN/m2q=20KN/m2±0.00m40050qa1=6.65KN/m2qa2=9.65KN/m2qa3+qa4=60.31KN/m2y钢板桩土压力分布图(2）计算反弯点位置。
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目录一、基本资料 (1)二、计算过程 (1)1、围挡入土深度的计算 (1)2、支撑T的计算 (2)3、板桩的最大弯矩的计算 (2)三、方案比选 (2)1、钢管桩方案 (2)2、钢板桩方案 (2)2.2支撑的选择 (3)四、施工方案 (4)1、钢板桩施工的一般要求 (4)2、钢板桩围挡基坑施工顺序 (4)3、钢板桩的检验、吊装、堆放 (4)3.1钢板桩的检验 (4)3.2钢板桩吊运 (4)3.3钢板桩堆放 (4)4、导架的安装 (5)5、钢板桩施打 (5)6、钢板桩的拔除 (6)6.1拔桩方法 (6)6.2钢板桩土孔处理 (7)五、其它保障措施 (7)一、基本资料连续梁结构为40-64-40。
连续梁基础为10-1.5米钻孔灌注桩基础，承台尺寸为14×10.5×3.5米。
基坑基底标高为63.529，原地面标高为69.21，拟采用有挡开挖。
待开挖基坑为粉质粘土，取土的容重3/KN 19m=γ，20=φ，c=12KPa ，因为桥位处地下水变动比较大，计算不考虑土的饱和容重、浮容重和地下水的静水压力，而通过取安全系数K=2来保证围挡结构安全。
考虑到基坑作业，围挡结构平面尺寸拟定为17×13米。
按照围挡结构安全，施工方便的原则，拟定围挡结构的支撑体系为单撑。
按照板桩下端为自由支撑建立计算模型。
二、计算过程1、围挡入土深度的计算假定板桩入土深度为t ，被动土压力 安全系数为K ，计算模型如右图示： 当20=φ，朗金土压力系数：m=0.7，㎡=0.49，m1=1.428，2m1=2.04则：)6()53.1966.4()(]2)[21E 2At t t h cm m t h +⨯+=+⨯-+=（γkt t t mcmt KE p/)14.1738.19()1219(21212+=⨯+⨯⨯= （式一）在钢板桩支点T 处，∑M=0，得：)325.1(]5.1)(32[t h KE t h E pA +-=-+ （式二）将式一代入式二，当K=1.6，t=5米。
板桩计算图示2、支撑T 的计算由平衡条件∑=0H ，得：aKE ET pA⨯-=)(=115KN3、板桩的最大弯矩的计算设板桩的最大弯矩截面在基坑底L 处，则该截面的剪力应等于零，即 （4.66L+19.53）×(6+L)=(19.38L+17.14)×L/K+115L ≈0可求得每延米板桩墙的最大弯矩：=maxMT ×4.5-26)2619(212⨯⨯-⨯⨯cm m=283KN ·m则每延米要求支挡结构的抗弯截面系数为： 31665][cmMWmzx==σ三、方案比选 1、钢管桩方案钢管桩选用Ф377×8mm 的，d=361mm ，958.0==Dd α，惯性矩)1(6444απ-=DI=1563840444mm ，抗弯截面系数2/D I W ==8296233mm每根钢管桩承受弯矩为：WM⨯=][][σ=141 KN ·m因此，每延米保证有2根可以满足使用要求。
2、钢板桩方案对于钢板桩选用德国拉森型的可以选用拉森Ⅲ型的，每延米断面模量为13633cm拉森型钢板桩材质为SY295的，承受的抗弯强度为395 KN ·m ，可以通过。
另外考虑到基坑在洪河边，选用12米的板桩，防水渗入。
2.1围囹的选择钢板桩在顶部向下1.5米位置加一道围囹，围囹采用40a 型工字钢，2根并列，根据前面计算可知，围囹在2支点之间承受均布荷载，荷载强度为115KN/m ，返算围囹的支撑间距：102ql M =，要求=⇒≤l MPa 170σ5.7m ，基坑加固型式如下图：2.2支撑的选择中间的支撑选用Ф293型圆管。
支撑计算如下：取最不利状况，钢管支撑承受的轴向力为5.6×115KN=644KN 。
WP A P cr cr mxxδσ+=其中：cr P —为中心受压直杆的临界力22)(l EIP cr μπ=长度系数取1，则对于Ф293×10圆管，crP =2427.118881210cmGPa⨯⨯π=1344KNδ—为撑杆在自重作用下的挠度值EIN EIql3847.116985384544⨯⨯==δ=10㎜W —钢管撑的抗弯截面系数6063cm代入上式，求的3max606164400889.0644cmcm ⨯+=σ=83MPa []σ〈因此符合要求。
四、施工方案1、钢板桩施工的一般要求（1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于方承台基础施工，即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地。
（2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角，以便标准钢板桩的利用和支撑设置。
各周边尺寸尽量符合板桩模数。
（3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物。
2、钢板桩围挡基坑施工顺序板桩方案选择→场地平整→钢板桩位置的定位放线→板桩检查→施打钢板桩→挖沟槽至围囹位置→安装围囹、支撑→继续开挖至承台设计标高→正常干地承台施工→拆除承台模板→回填土→拆除支撑、围囹→拔除钢板桩 3、钢板桩的检验、吊装、堆放 3.1钢板桩的检验对钢板桩，一般有材质检验和外观检验，以便对不合要求的钢板桩进行矫正，以减少打桩过程中的困难。
（1）外观检验：包括表面缺陷、长度、宽度、厚度、高度、端部矩形比、平直度和锁口形状等项内容。
检查中要注意：a ）对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除；b ）割孔、断面缺损的应予以补强；c ）若钢板桩有严重锈蚀，应测量其实际断面厚度。
原则上要对全部钢板桩进行外观检查。
3.2钢板桩吊运装卸钢板桩宜采用两点吊。
吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应注意保护锁口免受损伤。
吊运方式有成捆起吊和单根起吊。
成捆起吊通常采用钢索捆扎，而单根吊运常用专用的吊具。
3.3钢板桩堆放钢板桩堆放的地点，要选择在不会因压重而发生较大沉陷变形的平坦而坚固的场地上，并便于运往打桩施工现场。
堆放时应注意：钢板桩应分层堆放，每层堆放数量一般不超过5根，各层间要垫枕木，垫木间距一般为3-4米，且上、下层垫木应在同一垂直线上，堆放的总高度不宜超过2米。
4、导架的安装在钢板桩施工中，为保证沉桩轴线位置的正确和桩的竖直，控制桩的打入精度，防止板桩的屈曲变形和提高桩的贯入能力，一般都需要设置一定刚度的、坚固的导架，亦称“施工围檩”。
导架采用单层双面形式，通常由导梁和围檩桩等组成，围檩桩的间距一般为2．5～3．5米，双面围擦之间的间距不宜过大，一般略比板桩墙厚度大8～15mm。
5、钢板桩施打拉森钢板桩施工关系到施工止水和安全，是本工程施工最关键的工序之一，在施工中要注意以下施工有关要求：（1）采用Ⅲ型12米长密扣拉森钢板桩。
拉森钢板桩采用履带式挖土机（带震动锤机）施打，施打前一定要熟悉地下管线、构筑物的情况，认真放出准确的支护桩中线。
（2）打桩前，对钢板桩逐根检查，剔除连接锁口锈蚀、变形严重的钢板桩，不合格者待修整后才可使用。
（3）打桩前，在钢板桩的锁口内涂油脂，以方便打入拔出。
（4）在插打过程中随时测量监控每块桩的斜度不超过2%，当偏斜过大不能用拉齐方法调正时，拔起重打。
（5）钢板桩施打采用屏风式打入法施工。
屏风式打入法不易使板桩发生屈曲、扭转、倾斜和墙面凹凸，打入精度高，易于实现封闭合拢。
施工时，将10-20根钢板桩成排插入导架内，使它呈屏风状，然后再施打。
通常将屏风墙两端的一组钢板桩打至设计标高或一定深度，并严格控制垂直度，用电焊固定在围檩上，然后在中间按顺序分1/3或1/2板桩高度打入。
屏风式打入法的施工顺序有正向顺序、逆向顺序、往复顺序、中分顺序、中和顺序和复合顺序。
施打顺序对板桩垂直度、位移、轴线方向的伸缩、板桩墙的凹凸及打桩效率有直接影响。
因此，施打顺序是板桩施工工艺的关键之一。
其选择原则是：当屏风墙两端已打设的板桩呈逆向倾斜时，应采用正向顺序施打；反之，用逆向顺序施打；当屏风墙两端板桩保持垂直状况时，可采用往复顺序施打；当板桩墙长度很长时，可用复合顺序施打。
总之，施工中应根据具体情况变化施打顺序，采用一种或多种施打顺序，逐步将板桩打至设计标高，一次打入的深度一般为0.5-3.0米。
钢板桩施工允许偏差(6）密扣且保证开挖后入土不小于2米，保证钢板桩顺利合拢；特别是工作基坑的四个角要使用转角钢板桩，若没有此类钢板桩，则用旧轮胎或烂布塞缝等辅助措施密封。
(7)打入桩后，及时进行桩体的闭水性检查，对漏水处进行焊接修补，每天派专人进行检查桩体。
6、钢板桩的拔除基坑回填后，要拔除钢板桩，以便重复使用。
拔除钢板桩前，应仔细研究拔桩方法顺序和拔桩时间及土孔处理。
否则，由于拔桩的振动影响，以及拔桩带土过多会引起地面沉降和位移，会给己施工的地下结构带来危害，并影响临近原有建筑物、构筑物或底下管线的安全。
设法减少拔桩带土十分重要，目前主要采用灌水、灌砂措施。
6.1拔桩方法本工程拔桩采用振动锤拔桩：利用振动锤产生的强迫振动，扰动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力以克服拔桩阻力，依靠附加起吊力的作用将桩拔除。
6.2拔桩时应注意事项（1）拔桩起点和顺序：对封闭式钢板桩墙，拔桩起点应离开角桩5根以上。
可根据沉桩时的情况确定拔桩起点，必要时也可用跳拔的方法。
拔桩的顺序最好与打桩时相反。
（2）振打与振拔：拔桩时，可先用振动锤将板桩锁口振活以减小土的粘附，然后边振边拔。
对较难拔除的板桩可先用柴油锤将桩振下100－300mm，再与振动锤交替振打、振拔。
有时，为及时回填拔桩后的土孔，当把板桩拔至比基础底板略高时暂停引拔，用振动锤振动几分钟，尽量让土孔填实一部分。
（3）起重机应随振动锤的启动而逐渐加荷，起吊力一般略小于减振器弹簧的压缩极限。
（4）供振动锤使用的电源为振动锤本身额定功率的1．2-2.0倍。
（5）对引拔阻力较大的钢板桩，采用间歇振动的方法，每次振动15min，振动锤连续不超过1．5h。
6.2钢板桩土孔处理对拔桩后留下的桩孔，必须及时回填处理。
为了最大限度的减小对洪河防洪堤的影响，回填土要分层夯实处理。
五、其它保障措施1、在钢板桩施工前，场地平整时可以适量降低原地面标高，以起到卸载作用。
2、钢板桩施工时间为5月底6月初，此时已处在洪河汛期的前期，为了预防洪水的影响，采取如下措施：（1）现场准备袋装粘土，水位涨至钢板桩顶时用袋装粘土价高板桩高度。
（2）如果洪水来势较大，超出安全水位，可以讲板桩围堰内注满水，以保证安全度汛。
（3）汛期过后，板桩围堰内的积水排除时速度不可过快，保证板桩均匀受力。