钢板桩设计计算样本

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钢板桩计算书(开挖5-6m)

钢板桩围堰计算书（二）目录第一章设计条件 (1)1.1工程概况 (1)1.2设计概况 (1)1.3主要计算依据 (2)1.4荷载计算 (2)1.5 土体参数 (3)1.6材料特性 (4)第二章基坑支护结构受力计算 (4)2.1计算工况 (4)2.2钢板桩计算 (4)2.2. 1 工况一 (4)2.3围橡及支撑 (6)第三章基坑稳定性验算 (9)3.1钢板桩入土深度验算 (9)3.2基坑隆起稳定性计算 (9)3.3基坑渗流稳定性计算 (11)第一章设计条件1.1工程概况主线承台位于陆地上，开挖深度 3. 6m-7.8m,根据基坑开挖深度，拟定3种类型钢板桩围堰。

开挖6m以上，选用18m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖5-6% 选用18nl长钢板桩，1层支撑；开挖5m以下，选用12nl长钢板桩，1层支撑。

本计算书验算ZX78# (开挖5.6m)承台围堰受力情况。

78#承台水文资料及设计参数计算，统计如下：(1)钢板桩顶标高：+6.5m(2)钢板桩底标高：_11.5m(3)承台顶标高：+4.5m(4)承台底标高：+0.7m(5)围楝标高：+5.5m(5)承台高度： 3.8m(6)地面标高：+6.2m(7)地下水位：+4.9m1.2设计概况承台尺寸12X12X3. 8m,钢板桩围堰内轮廓尺寸为15. 2X 15. 2m,高12m。

采用拉森一400X 170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置一道围楝及支撑。

围楝采用2145,斜撑均采用2132。

施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至第一层围楝标高位置，安装第一道围楝及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cme20混凝土垫层；待垫层混凝土达到强度后，进行承台施工。

图1.1钢板桩围堰及内支撑平面图图1.2钢板桩围堰立面图L3主要计算依据(2)、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D-60 2004)；(3)、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2011)；(4)、《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)；(5)、《钢结构设计标准》(GB 50017-2017)；(6)、《土力学》第二版中国建筑工业出版社；(7)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)(8)、沪杭甬高速详细工程地质勘察报告；(9)、土工试验报告;L4荷载计算1、土压力的计算根据W.J.M 朗金(Ran King)理论可得：主动土压力计算公式：p a = yh tan 2(45° — 2) — 2ctan(45°-2) = yhK a -2c 区其中，K 〃=tan2(45。

钢板桩设计计算书

悬臂支护结构设计计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》一、参数信息1、基本参数2、土层参数3、计算系数二、土压力计算土压力分布示意图1、主动土压力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°- υ1/2）= tan2(45-8/2)=0.756；K a2=tan2(45°- υ2/2）= tan2(45-8/2)=0.756；K a3=tan2(45°- υ3/2）= tan2(45-8.9/2)=0.732；K a4=tan2(45°- υ4/2）= tan2(45-15.4/2)=0.58；K a5=tan2(45°- υ5/2）= tan2(45-15.1/2)=0.587；K a6=tan2(45°- υ6/2）= tan2(45-16.6/2)=0.556；K a7=tan2(45°- υ7/2）= tan2(45-17/2)=0.548；K a8=tan2(45°- υ8/2）= tan2(45-17/2)=0.548；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-1.1mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/17=0mP ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=17×0×0.756-2×5×0.7560.5=-8.695kN/m2P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=17×(1.1+0)×0.756-2×5×0.7560.5=5.442kN/m2第2层土：1.1-1.4mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[18.7]/17=1.1mP ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=17×1.1×0.756-2×5×0.7560.5=5.442kN/m2P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=17×(0.3+1.1)×0.756-2×5×0.7560.5=9.298kN/m2第3层土：1.4-3mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[23.8]/17.6=1.352mP ak3上=[γsat3H3'-γw(∑h2-h a)]K a3-2c3K a30.5+γw(∑h2-h a)=[17.6×1.352-10×(1.4-1.1)]×0.732-2×1 2.3×0.7320.5+10×(1.4-1.1)=-2.825kN/m2P ak3下=[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-h a)]K a3-2c3K a30.5+γw(∑h2-h a)=[17.6×(1.352+1.6)-10×(3-1.1)]×0 .732-2×12.3×0.7320.5+10×(3-1.1)=22.076kN/m2第4层土：3-5.3mH4'=[∑γ3h3]/γsati=[51.96]/19=2.735mP ak4上=[γsat4H4'-γw(∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw(∑h3-h a)=[19×2.735-10×(3-1.1)]×0.58-2×55.8×0.580.5+10×(3-1.1)=-46.872kN/m2P ak4下=[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw(∑h3-h a)=[19×(2.735+2.3)-10×(5.3-1.1)]×0 .58-2×55.8×0.580.5+10×(5.3-1.1)=-11.866kN/m2第5层土：5.3-6.6mH5'=[∑γ4h4]/γsati=[95.66]/18.7=5.116mP ak5上=[γsat5H5'-γw(∑h4-h a)]K a5-2c5K a50.5+γw(∑h4-h a)=[18.7×5.116-10×(5.3-1.1)]×0.587-2×4 0.2×0.5870.5+10×(5.3-1.1)=11.905kN/m2P ak5下=[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h4-h a)]K a5-2c5K a50.5+γw(∑h4-h a)=[18.7×(5.116+1.3)-10×(6.6-1.1)]×0.587-2×40.2×0.5870.5+10×(6.6-1.1)=31.544kN/m2第6层土：6.6-7.7mH6'=[∑γ5h5]/γsati=[119.97]/18.6=6.45mP ak6上=[γsat6H6'-γw(∑h5-h a)]K a6-2c6K a60.5+γw(∑h5-h a)=[18.6×6.45-10×(6.6-1.1)]×0.556-2×16 .2×0.5560.5+10×(6.6-1.1)=66.964kN/m2P ak6下=[γsat6(H6'+h6)-γw(∑h5-h a)]K a6-2c6K a60.5+γw(∑h5-h a)=[18.6×(6.45+1.1)-10×(7.7-1.1)]×0.556-2×16.2×0.5560.5+10×(7.7-1.1)=83.224kN/m2第7层土：7.7-10.14mH7'=[∑γ6h6]/γsati=[140.43]/18.8=7.47mP ak7上=[γsat7H7'-γw(∑h6-h a)]K a7-2c7K a70.5+γw(∑h6-h a)=[18.8×7.47-10×(7.7-1.1)]×0.548-2×40×0.5480.5+10×(7.7-1.1)=47.569kN/m2P ak7下=[γsat7(H7'+h7)-γw(∑h6-h a)]K a7-2c7K a70.5+γw(∑h6-h a)=[18.8×(7.47+2.44)-10×(10.14-1.1)]×0.548-2×40×0.5480.5+10×(10.14-1.1)=83.736kN/m2第8层土：10.14-12mH8'=[∑γ7h7]/γsati=[186.302]/18.7=9.963mP ak8上=[γsat8H8'-γw(∑h7-h a)]K a8-2c8K a80.5+γw(∑h7-h a)=[18.7×9.963-10×(10.14-1.1)]×0.548-2×40×0.5480.5+10×(10.14-1.1)=83.736kN/m2P ak8下=[γsat8(H8'+h8)-γw(∑h7-h a)]K a8-2c8K a80.5+γw(∑h7-h a)=[18.7×(9.963+1.86)-10×(12-1.1)]×0.548-2×40×0.5480.5+10×(12-1.1)=111.204kN/m23）水平荷载临界深度：Z0=P ak1下h1/(P ak1上+ P ak1下)=5.442×1.1/(8.695+5.442)=0.423m；第1层土E ak1=0.5P ak1下Z0b a=0.5×5.442×0.423×0.01=0.012kN；a a1=Z0/3+∑h2=0.423/3+10.9=11.041m；第2层土E ak2=h2(P a2上+P a2下)b a/2=0.3×(5.442+9.298)×0.01/2=0.022kN；a a2=h2(2P a2上+P a2下)/(3P a2上+3P a2下)+∑h3=0.3×(2×5.442+9.298)/(3×5.442+3×9.298)+10.6=10.737m；第3层土E ak3=h3(P a3上+P a3下)b a/2=1.6×(-2.825+22.076)×0.01/2=0.154kN；a a3=h3(2P a3上+P a3下)/(3P a3上+3P a3下)+∑h4=1.6×(2×-2.825+22.076)/(3×-2.825+3×22.076)+9=9.455m；第4层土E ak4=h4(P a4上+P a4下)b a/2=2.3×(-46.872+-11.866)×0.01/2=-0.675kN；a a4=h4(2P a4上+P a4下)/(3P a4上+3P a4下)+∑h5=2.3×(2×-46.872+-11.866)/(3×-46.872+3×-11.866)+6.7=8.078m；第5层土E ak5=h5(P a5上+P a5下)b a/2=1.3×(11.905+31.544)×0.01/2=0.282kN；a a5=h5(2P a5上+P a5下)/(3P a5上+3P a5下)+∑h6=1.3×(2×11.905+31.544)/(3×11.905+3×31.544)+5.4=5.952m；第6层土E ak6=h6(P a6上+P a6下)b a/2=1.1×(66.964+83.224)×0.01/2=0.826kN；a a6=h6(2P a6上+P a6下)/(3P a6上+3P a6下)+∑h7=1.1×(2×66.964+83.224)/(3×66.964+3×83.224)+4.3=4.83m；第7层土E ak7=h7(P a7上+P a7下)b a/2=2.44×(47.569+83.736)×0.01/2=1.602kN；a a7=h7(2P a7上+P a7下)/(3P a7上+3P a7下)+∑h8=2.44×(2×47.569+83.736)/(3×47.569+3×83. 736)+1.86=2.968m；第8层土E ak8=h8(P a8上+P a8下)b a/2=1.86×(83.736+111.204)×0.01/2=1.813kN；a a8=h8(2P a8上+P a8下)/(3P a8上+3P a8下)=1.86×(2×83.736+111.204)/(3×83.736+3×111.204 )=0.886m；土压力合力：E ak=ΣE aki=0.012+0.022+0.154+-0.675+0.282+0.826+1.602+1.813=4.036kN；合力作用点：a a=Σ(a ai E aki)/E ak=(11.041×0.012+10.737×0.022+9.455×0.154+8.078×-0.675+5.952×0.28 2+4.83×0.826+2.968×1.602+0.886×1.813)/4.036=2.082m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数K p1=tan2(45°+ υ1/2）= tan2(45+15.4/2)=1.723；K p2=tan2(45°+ υ2/2）= tan2(45+15.4/2)=1.723；K p3=tan2(45°+ υ3/2）= tan2(45+15.1/2)=1.705；K p4=tan2(45°+ υ4/2）= tan2(45+16.6/2)=1.8；K p5=tan2(45°+ υ5/2）= tan2(45+17/2)=1.826；K p6=tan2(45°+ υ6/2）= tan2(45+17/2)=1.826；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：3.4-4.6mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/19=0mP pk1上=γ1H1'K p1+2c1K p10.5=19×0×1.723+2×55.8×1.7230.5=146.49kN/m2P pk1下=γ1(h1+H1')K p1+2c1K p10.5=19×(1.2+0)×1.723+2×55.8×1.7230.5=185.774kN/m2第2层土：4.6-5.3mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[22.8]/19=1.2mP pk2上=[γsat2H2'-γw(∑h1-h p)]K p2+2c2K p20.5+γw(∑h1-h p)=[19×1.2-10×(1.2-1.2)]×1.723+2×55.8×1.7230.5+10×(1.2-1.2)=185.774kN/m2P pk2下=[γsat2(H2'+h2)-γw(∑h1-h p)]K p2+2c2K p20.5+γw(∑h1-h p)=[19×(1.2+0.7)-10×(1.9-1.2)]×1. 723+2×55.8×1.7230.5+10×(1.9-1.2)=203.629kN/m2第3层土：5.3-6.6mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[36.1]/18.7=1.93mP pk3上=[γsat3H3'-γw(∑h2-h p)]K p3+2c3K p30.5+γw(∑h2-h p)=[18.7×1.93-10×(1.9-1.2)]×1.705+2×4 0.2×1.7050.5+10×(1.9-1.2)=161.583kN/m2P pk3下=[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-h p)]K p3+2c3K p30.5+γw(∑h2-h p)=[18.7×(1.93+1.3)-10×(3.2-1.2)]×1.705+2×40.2×1.7050.5+10×(3.2-1.2)=193.867kN/m2第4层土：6.6-7.7mH4'=[∑γ3h3]/γsati=[60.41]/18.6=3.248mP pk4上=[γsat4H4'-γw(∑h3-h p)]K p4+2c4K p40.5+γw(∑h3-h p)=[18.6×3.248-10×(3.2-1.2)]×1.8+2×16 .2×1.80.5+10×(3.2-1.2)=136.212kN/m2P pk4下=[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h3-h p)]K p4+2c4K p40.5+γw(∑h3-h p)=[18.6×(3.248+1.1)-10×(4.3-1.2) ]×1.8+2×16.2×1.80.5+10×(4.3-1.2)=164.24kN/m2第5层土：7.7-10.14mH5'=[∑γ4h4]/γsati=[80.87]/18.8=4.302mP pk5上=[γsat5H5'-γw(∑h4-h p)]K p5+2c5K p50.5+γw(∑h4-h p)=[18.8×4.302-10×(4.3-1.2)]×1.826+2×40×1.8260.5+10×(4.3-1.2)=230.18kN/m2P pk5下=[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h4-h p)]K p5+2c5K p50.5+γw(∑h4-h p)=[18.8×(4.302+2.44)-10×(6.74-1.2)]×1.826+2×40×1.8260.5+10×(6.74-1.2)=293.788kN/m2第6层土：10.14-12mH6'=[∑γ5h5]/γsati=[126.742]/18.7=6.778mP pk6上=[γsat6H6'-γw(∑h5-h p)]K p6+2c6K p60.5+γw(∑h5-h p)=[18.7×6.778-10×(6.74-1.2)]×1.826+2×40×1.8260.5+10×(6.74-1.2)=293.786kN/m2P pk6下=[γsat6(H6'+h6)-γw(∑h5-h p)]K p6+2c6K p60.5+γw(∑h5-h p)=[18.7×(6.778+1.86)-10×(8.6-1.2 )]×1.826+2×40×1.8260.5+10×(8.6-1.2)=341.935kN/m23）水平荷载第1层土E pk1=b a h1(P p1上+P p1下)/2=0.01×1.2×(146.49+185.774)/2=1.994kN；a p1=h1(2P p1上+P p1下)/(3P p1上+3P p1下)+∑h2=1.2×(2×146.49+185.774)/(3×146.49+3×185.774)+7.4=7.976m；第2层土E pk2=b a h2(P p2上+P p2下)/2=0.01×0.7×(185.774+203.629)/2=1.363kN；a p2=h2(2P p2上+P p2下)/(3P p2上+3P p2下)+∑h3=0.7×(2×185.774+203.629)/(3×185.774+3×203.629)+6.7=7.045m；第3层土E pk3=b a h3(P p3上+P p3下)/2=0.01×1.3×(161.583+193.867)/2=2.31kN；a p3=h3(2P p3上+P p3下)/(3P p3上+3P p3下)+∑h4=1.3×(2×161.583+193.867)/(3×161.583+3×193.867)+5.4=6.03m；第4层土E pk4=b a h4(P p4上+P p4下)/2=0.01×1.1×(136.212+164.24)/2=1.652kN；a p4=h4(2P p4上+P p4下)/(3P p4上+3P p4下)+∑h5=1.1×(2×136.212+164.24)/(3×136.212+3×164.24)+4.3=4.833m；第5层土E pk5=b a h5(P p5上+P p5下)/2=0.01×2.44×(230.18+293.788)/2=6.392kN；a p5=h5(2P p5上+P p5下)/(3P p5上+3P p5下)+∑h6=2.44×(2×230.18+293.788)/(3×230.18+3×293.788)+1.86=3.031m；第6层土E pk6=b a h6(P p6上+P p6下)/2=0.01×1.86×(293.786+341.935)/2=5.912kN；a p6=h6(2P p6上+P p6下)/(3P p6上+3P p6下)=1.86×(2×293.786+341.935)/(3×293.786+3×341. 935)=0.907m；土压力合力：E pk=ΣE pki=1.994+1.363+2.31+1.652+6.392+5.912=19.623kN；合力作用点：a p=Σ(a pi E pki)/E pk=(7.976×1.994+7.045×1.363+6.03×2.31+4.833×1.652+3.031×6.392+0.9 07×5.912)/19.623=3.677m；3、基坑内侧土反力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°-υ1/2）= tan2(45-15.4/2)=0.58；K a2=tan2(45°-υ2/2）= tan2(45-15.4/2)=0.58；K a3=tan2(45°-υ3/2）= tan2(45-15.1/2)=0.587；K a4=tan2(45°-υ4/2）= tan2(45-16.6/2)=0.556；K a5=tan2(45°-υ5/2）= tan2(45-17/2)=0.548；K a6=tan2(45°-υ6/2）= tan2(45-17/2)=0.548；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：3.4-4.6mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/19=0mP sk1上=(0.2υ12-υ1+c1)∑h0(1-∑h0/l d)υ/υb+γ1H1'K a1=(0.2×15.42-15.4+55.8)×0×(1-0/8.6)×0.01 2/0.012+19×0×0.58=0kN/m2P sk1下=(0.2υ12-υ1+c1)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γ1(h1+H1')K a1=(0.2×15.42-15.4+55.8)×1.2×(1-1.2/8 .6)×0.012/0.012+19×(0+1.2)×0.58=103.916kN/m2第2层土：4.6-5.3mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[22.8]/19=1.2mP sk2上=(0.2υ22-υ2+c2)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+[γsat2H2'-γw(∑h1-h p)]K p2+γw(∑h1-h p)=(0.2×15.42-15 .4+55.8)×1.2×(1-1.2/8.6)×12/12+[19×1.2-10×(1.2-1.2)]×0.58+10×(1.2-1.2)=103.916k N/m2P sk2下=(0.2υ22-υ2+c2)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+[γsat2(H2'+h2)-γw(∑h2-h p)]K p2+γw(∑h2-h p)=(0.2×15. 42-15.4+55.8)×1.9×(1-1.9/8.6)×12/12+[19×(1.2+0.7)-10×(1.9-1.2)]×0.58+10×(1.9-1.2 )=153.89kN/m2第3层土：5.3-6.6mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[36.1]/18.7=1.93mP sk3上=(0.2υ32-υ3+c3)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+[γsat3H3'-γw(∑h2-h p)]K p3+γw(∑h2-h p)=(0.2×15.12-15 .1+40.2)×1.9×(1-1.9/8.6)×12/12+[18.7×1.93-10×(1.9-1.2)]×0.587+10×(1.9-1.2)=128. 732kN/m2P sk3下=(0.2υ32-υ3+c3)∑h3(1-∑h3/l d)υ/υb+[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h3-h p)]K p3+γw(∑h3-h p)=(0.2×15. 12-15.1+40.2)×3.2×(1-3.2/8.6)×12/12+[18.7×(1.93+1.3)-10×(3.2-1.2)]×0.587+10×(3. 2-1.2)=185.777kN/m2第4层土：6.6-7.7mH4'=[∑γ3h3]/γsati=[60.41]/18.6=3.248mP sk4上=(0.2υ42-υ4+c4)∑h3(1-∑h3/l d)υ/υb+[γsat4H4'-γw(∑h3-h p)]K p4+γw(∑h3-h p)=(0.2×16.62-16.6+16.2)×3.2×(1-3.2/8.6)×12/12+[18.6×3.248-10×(3.2-1.2)]×0.556+10×(3.2-1.2)=152 .402kN/m2P sk4下=(0.2υ42-υ4+c4)∑h4(1-∑h4/l d)υ/υb+[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h4-h p)]K p4+γw(∑h4-h p)=(0.2×16. 62-16.6+16.2)×4.3×(1-4.3/8.6)×12/12+[18.6×(3.248+1.1)-10×(4.3-1.2)]×0.556+10×(4 .3-1.2)=176.36kN/m2第5层土：7.7-10.14mH5'=[∑γ4h4]/γsati=[80.87]/18.8=4.302mP sk5上=(0.2υ52-υ5+c5)∑h4(1-∑h4/l d)υ/υb+[γsat5H5'-γw(∑h4-h p)]K p5+γw(∑h4-h p)=(0.2×172-17+ 40)×4.3×(1-4.3/8.6)×12/12+[18.8×4.302-10×(4.3-1.2)]×0.548+10×(4.3-1.2)=232.053 kN/m2P sk5下=(0.2υ52-υ5+c5)∑h5(1-∑h5/l d)υ/υb+[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h5-h p)]K p5+γw(∑h5-h p)=(0.2×172 -17+40)×6.74×(1-6.74/8.6)×12/12+[18.8×(4.302+2.44)-10×(6.74-1.2)]×0.548+10×(6. 74-1.2)=212.283kN/m2第6层土：10.14-12mH6'=[∑γ5h5]/γsati=[126.742]/18.7=6.778mP sk6上=(0.2υ62-υ6+c6)∑h5(1-∑h5/l d)υ/υb+[γsat6H6'-γw(∑h5-h p)]K p6+γw(∑h5-h p)=(0.2×172-17+ 40)×6.74×(1-6.74/8.6)×12/12+[18.7×6.778-10×(6.74-1.2)]×0.548+10×(6.74-1.2)=212 .283kN/m2P sk6下=(0.2υ62-υ6+c6)∑h6(1-∑h6/l d)υ/υb+[γsat6(H6'+h6)-γw(∑h6-h p)]K p6+γw(∑h6-h p)=(0.2×172 -17+40)×8.6×(1-8.6/8.6)×12/12+[18.7×(6.778+1.86)-10×(8.6-1.2)]×0.548+10×(8.6-1.2)=121.967kN/m23）水平荷载第1层土P sk1=b0h1(P s1上+P s1下)/2=0.01×1.2×(0+103.916)/2=0.623kN；a s1=h1(2P s1上+P s1下)/(3P s1上+3P s1下)+∑h2=1.2×(2×0+103.916)/(3×0+3×103.916)+7.4=7.8m；第2层土P sk2=b0h2(P s2上+P s2下)/2=0.01×0.7×(103.916+153.89)/2=0.902kN；a s2=h2(2P s2上+P s2下)/(3P s2上+3P s2下)+∑h3=0.7×(2×103.916+153.89)/(3×103.916+3×153.89)+6.7=7.027m；第3层土P sk3=b0h3(P s3上+P s3下)/2=0.01×1.3×(128.732+185.777)/2=2.044kN；a s3=h3(2P s3上+P s3下)/(3P s3上+3P s3下)+∑h4=1.3×(2×128.732+185.777)/(3×128.732+3×185.777)+5.4=6.011m；第4层土P sk4=b0h4(P s4上+P s4下)/2=0.01×1.1×(152.402+176.36)/2=1.808kN；a s4=h4(2P s4上+P s4下)/(3P s4上+3P s4下)+∑h5=1.1×(2×152.402+176.36)/(3×152.402+3×176.36)+4.3=4.837m；第5层土P sk5=b0h5(P s5上+P s5下)/2=0.01×2.44×(232.053+212.283)/2=5.421kN；a s5=h5(2P s5上+P s5下)/(3P s5上+3P s5下)+∑h6=2.44×(2×232.053+212.283)/(3×232.053+3×212.283)+1.86=3.098m；第6层土P sk6=b0h6(P s6上+P s6下)/2=0.01×1.86×(212.283+121.967)/2=3.109kN；a s6=h6(2P s6上+P s6下)/(3P s6上+3P s6下)=1.86×(2×212.283+121.967)/(3×212.283+3×121.967)=1.014m；土压力合力：P pk=ΣP pki=0.623+0.902+2.044+1.808+5.421+3.109=13.907kN；合力作用点：a s=Σ(a si P ski)/P pk=(7.8×0.623+7.027×0.902+6.011×2.044+4.837×1.808+3.098×5.421+1.0 14×3.109)/13.907=3.752m；P sk=13.907kN≤E p=19.623kN满足要求！三、稳定性验算1、嵌固稳定性验算E pk a pl/(E ak a al)=19.623×3.677/(4.036×2.082)=8.587≥K e=1.2满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图K si=∑{c j l j+[(q j b j+ΔG j)cosθj-μj l j]tanυj}/∑(q j b j+ΔG j)sinθc j、υj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；b j──第j土条的宽度(m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；l j──第j土条的滑弧段长度(m)，取l j＝b j/cosθj；q j──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；ΔG j──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；u j──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取u j＝γw h waj，在基坑内侧，可取u j＝γw h wpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取u j＝0；γw──地下水重度(kN/m3)；h waj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；h wpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；min{ K s1，K s2，……，K si，……}=4.105≥K s=1.3满足要求！3、渗透稳定性验算渗透稳定性简图承压水作用下的坑底突涌稳定性验算：D γ /(h wγw) =∑h iγi /(h wγw)=(1.9×19+1.3×18.7+1.1×18.6)/(6×10)=1.348D γ /(h wγw) =1.348≥K h=1.1满足要求！四、结构计算1、材料参数2、支护桩的受力简图计算简图弯矩图(kN·m) M k=44.14kN.m剪力图(kN)V k=11.69kN3、强度设计值确定M=γ0γF M k=1×1.25×44.14=55.175kN·mV=γ0γF V k=1×1.25×11.69=14.612kN4、材料的强度计算σmax=M/(γW)=55.175×106/(1.05×362×103)=145.159N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！H`=(WH2-(H-t)2(W-2t))/(2(WH-(H-t)(W-2t))=(400×1702-(170-15.5)2(400-2×15.5))/(2 (400×170-(170-15.5)(400-2×15.5))=125mmS=t(H-H`)2=15.5×(170-125)2=31388mm3,τmax=VS/It=14.612×31388×103/(4670×104×15.5)=0.634N/mm2≤[f]=125N/mm2满足要求！。

钢板桩设计计算范文

钢板桩设计计算范文钢板桩是一种用于土壤保持和基础支撑的结构元素，广泛应用于土木工程、建筑工程、桥梁工程等领域。

钢板桩由冷弯型钢板制成，具有高强度、耐腐蚀、安装方便等优点。

本文将介绍钢板桩的设计计算内容，包括截面性能计算、垂直承载力计算、水平承载力计算等。

1.截面性能计算钢板桩的截面性能直接关系到其承载能力和使用寿命。

截面性能计算包括对钢板桩的截面形状、面积、惯性矩、截面模量等参数进行计算，并进行验算。

首先需要根据实际情况确定钢板桩的截面形状，常见的有方形、圆形、矩形等。

然后根据截面形状计算出截面面积、惯性矩、截面模量等参数，最后对这些参数进行验算。

2.垂直承载力计算钢板桩主要用于土壤保持和基础支撑，因此其垂直承载力的计算是非常重要的。

垂直承载力计算包括对钢板桩的承载力进行分析，主要包括侧阻力、摩擦力、抗拔承载力等方面。

侧阻力是指土壤对钢板桩的侧向抵抗力，可以通过卡诺多解或添勒公式进行计算。

摩擦力是指钢板桩与土壤之间的摩擦力，可以通过钢板桩与土壤的接触面积以及摩擦系数进行计算。

抗拔承载力是指钢板桩顶部防止被抽出的承载能力，可以通过静力平衡方程进行计算。

3.水平承载力计算钢板桩在土壤保持和基础支撑中还承受水平荷载的作用，水平承载力计算是钢板桩设计的重要一部分。

水平承载力计算主要包括水平土压力、水侵击力等方面。

水平土压力是指土壤对钢板桩的水平压力，可以通过库尔斯顿公式、考虑摩擦角等进行计算。

水侵击力是指水对钢板桩的水平作用力，可以通过水压力和钢板桩的阻力进行计算。

综上所述，钢板桩的设计计算涵盖了截面性能计算、垂直承载力计算、水平承载力计算等多个方面。

这些计算包括了对钢板桩结构和土壤力学的综合考虑，是确保钢板桩在使用中具有足够承载能力和稳定性的基础。

在实际设计中，还需要根据具体工程要求和相关规范进行合理的参数选取和验算计算，以确保钢板桩的安全可靠性。

钢板桩计算书

钢板桩计算书计算美的一期排水沟槽钢板桩的设计书一、计算依据1.地质：现场砂性土的干溶重为1.5t/m3，饱和溶重为1.4t/m3.2.粘土的密度为2.74t/m，黏性角为3.63°。

3.钢板桩采用德国拉森Ⅳ型，截面模量为2037cm，弯曲允许应力为170MPa。

4.支撑材质为Q235钢，轴向允许应力为160MPa，弯曲允许应力为170MPa，允许剪应力为95MPa。

二、第一种支撑结构情况一在基坑开挖到沟槽设计标高约5.2米时，设一道水平支撑，支撑间距为4m。

1.钢板桩应力计算1) 支撑应力不计水平压力，作用于钢板桩的主动土压力为q主=1.4*9=12.6t/m2，被动土压力为q主=1.4*3.8=5.32t/m2.则E主=1/2*12.6*9=56.7t，E被=1/2*5.32*3.8=10.1t。

因此，E主=1/2*16.8*12.0=100.8t，E被=1/2*10.5*7.5=39.4t。

则ΣX=R-A=46.6t/m，ΣMc=R*A=15.6t。

2) 钢板桩应力假设钢板桩铰接于基坑底面以下3.0m处，L=6.0m，x=0.5774*6.0=3.46m。

则M=1/2*2.10*6.02+0.128*(10.30-2.10)*6.02-2/8*4.2*3.0*4.2*3.0*(3.0*3.46-(3.46-3.0)*23)/(6.03*3.0)=25.28t·m，σ=25.28*102/2037=1.24t/cm2.2.围檩应力计算1) 围檩应力2~3跨按简支梁计算，M2~3=1/2*61.4*3.02=69.08t·m，Q2~3=61.4*3.0*(1/2)=92.1t，N2~3=61.4*2.7*(1/2)=83.18t。

围檩断面为2Ⅰ56C，d=16.5mm，F=2*157.853=315.67cm2，I=1/12*2*15.7853*(2.56/10)^3=1.71*10^-3m4.The article is not XXX n of the article.1.524t/cm2 < [σ] = 1.6t/cm2XXX problematic paragraph。

基坑钢板桩支护计算书计算模板

钢板桩支护计算书以桩号2c0+390处的开挖深度,4C0+001.5处的开挖宽度为准(本相目的最大开挖深度和宽度）一设计资料1桩顶高程H1：施工水位H2：2 地面标高H0：开挖底面标高H3：开挖深度H：3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3土浮容重γ’： 10.0KN/m3内摩擦角加全平均值Ф：20.10°4均布荷q：20.0KN/m25基坑开挖长a=20.0m 基坑开挖宽b=9.0m二外力计算1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图k a=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49k p=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05板桩外侧均布荷载换算填土高度h，h=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa1Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2Pa2=r×(h+4.35 -3.00 )Ka=18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m2开挖面土压力强度Pa3Pa3=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka=[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00+3.40)] ×0.49=47.8KN/m2开挖面水压力(围堰抽水后)Pa4：Pa4=γ(3.00+3.40)=10×(3.00+3.40)=64.0KN/m2三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的Ⅲ型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:弯曲截面系W Z0=0.001350m3,折减系数β=0.7采用值W Z=βW Z0=0.00135×0.7＝0.000945m3容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得：最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m<M0=189.0KN*m 故，支撑点可设置在水位下。

钢板桩基坑计算书

后丁香大桥钢板桩围堰计算书后丁香大桥桥梁全长2830.8m，桥梁中心桩号为FK8+794.544。

桥梁上部结构类型为预应力砼悬浇箱梁及T梁，下部结构桥墩为柱式墩、桩基础，桥台肋板台。

31#~86#墩位于丁香湖内，其中31#~40#墩承台位于后丁香湖岸边浅水区，平均水深2.3m，承台高2m,承台底标高基本和河床持平。

桩基施工时采用围堰筑岛施工，承台施工采用钢板桩围堰支护施工。

桥梁承台横桥向长16.2m,顺桥向长5.9m，高2m。

考虑施工各种因素，承台采用18.6m*8.4m 的钢板桩围堰施工。

施工地区地表1.5m筑岛回填土，回填土以下12m范围内为中砂（回填土，中砂物理参数在计算书中）。

设计钢板桩采用U575*180冷弯钢板桩，由于基坑深6m，钢板桩按12m计算稳定性，钢板桩围堰内做双拼40a工字钢围囹支撑。

钢板桩各项性能指标用理正深基坑支护软件对基坑进行计算：----------------------------------------------------------------------[ 支护方案]----------------------------------------------------------------------连续墙支护----------------------------------------------------------------------[ 基本信息]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 超载信息]----------------------------------------------------------------------[ 土层信息]----------------------------------------------------------------------[ 土层参数]----------------------------------------------------------------------[ 支锚信息]----------------------------------------------------------------------[ 土压力模型及系数调整]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:----------------------------------------------------------------------[ 设计结果]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 结构计算]----------------------------------------------------------------------各工况：内力位移包络图：地表沉降图：----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.50m滑裂面数据整体稳定安全系数K s = 1.952圆弧半径(m) R = 11.180圆心坐标X(m) X = -0.746圆心坐标Y(m) Y = 5.121----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

钢板桩计算书(1)

钢板桩计算书一、设计资料：沟槽开挖深度在2m-4m采用6m拉森Ⅲ型钢板桩，沟槽深度在4m—4.9m之间的采用9m拉森Ⅲ型钢板桩。

设计图如下：（1）桩顶高程：3.5m（2）根据地勘报告可知，沟槽深度在2m—4m之间坑内外土的天然容重平均值r1=19.9kn/m³，内摩擦角平均值ϕ1=19.99°。

沟槽深度在4m—4.9m之间坑内外土的天然容重平均值r=19.6kn/m³，内摩擦角平均值ϕ2=17.35°。

（3）设计资料给出沟槽两边地面荷载q不大于20kn/㎡。

（4）拉森钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，钢板桩参数为容许弯曲应力［σw］=2000000kpa，弯曲截面系数Wz=0.002521m³。

二、验算6m钢板桩地面高程：3.5m，基坑底标高0.5m，开挖深度h1=4m1、计算最小入土深度y1是否符合要求。

主动土压力系数Ka1=tan(（45°-ϕ1/2）*π/180)^2=0.49被动土压力系数kp1=tan(（45°+ϕ1/2）*π/180)^2=2.04坑底距离弯矩为零处的距离为y弯矩为零处主动土压力和被动土压力相等。

r1*（h1+y1）*ka1+q*ka1= r1*y1*kp1求得y1=1.58m6m拉森钢板桩沟槽开挖深度为4m最小入土长度为：开挖深度4 m＋入土深度1.58m＝5.58m，故采用6m拉森Ⅲ型钢板桩支护满足2～4m 基槽开挖深度的要求。

2、验证钢板桩最大弯矩是否符合施工要求：（1）土最大侧压力Fmax=r1*（h1+y1）*Ka1+q*Ka1=64.21KN（2）土侧向压力产生的最大弯矩值Mmax=Fmax（h1+y1）/2=63.49*5.58/2=179.15KN·m（3）验算钢板桩的强度钢板桩选材为长度6m，厚度13mm的拉森Ⅲ型钢板桩，弯曲截面系数Wz=0.002521m³容许抗拉强【δ】=200000Kpa钢板桩能承受的最大弯矩M=Wz【δ】=504.2KN·m（4）验证土压力产生的侧向最大弯矩值Max≤小于钢板桩能承受的最大弯矩M，钢板桩结构安全稳定。

承台钢板桩设计计算书

承台钢板桩设计计算书1钢板桩设计1.1设计条件⑴设计水位及冲刷设计高潮水位：+3.576m⑵地质情况土层分布：填筑土1.2m ，淤泥5.9m ，亚粘土9.3m ，砾砂4.9m 。

各土层重度为：γ1=17.7KN/ m 3，γ2=14.8KN/ m 3，γ3=19.5KN/ m 3，γω=10KN/ m 3，内摩擦角Φ1=0°，Φ2=3.6°，Φ3=32.2°。

⑶工程简介承台顶面标高为0m ，承台底面标高：-2m ；承台尺寸为9.6×3.2×2m 。

1.2设计参数⑴水位：取设计高潮位+3.576m⑵浪高：取0.5m1.3钢板桩结构形式钢板桩采用拉森Ⅳb 型钢板桩，每米钢板桩墙W=2270cm 3，[f]=200MPa ；围堰尺寸：10.6×4.2m ；距离承台底面3.5m 设置一道支撑梁。

钢板桩剖面图1.4封底混凝土厚度确定已知承台底标高为-2m ，设计水位为+3.576m 。

根据公式[]max 6ctM h b f =⋅+D ≤h 式中：b--板宽，一般取b=1fct--砼抗压强度（C20）, fct =9.6×103KPaD--水下砼与井底泥土掺混需增厚度 D=0.3~0.5m其中：l 1--矩形板计算跨径，取小值l 1=4.2m(两侧各留0.5m 施工空间)m ac —弯矩系数，查《建筑结构设计综合手册》表3.8.1，得m ac =0.0965p —静水压力形成的荷载，p=10×5.576=55.76KN/m 2[]2360.096555.76 4.29.610h ⨯⨯⨯=⨯+D=0.24+D D 值取最大值0.5m ，h ≥0.74m ，故取h 为0.8m 。

1.5钢板桩顶标高确定由于桥位处设计高潮水位为＋3.576m ，并考虑0.5m 的浪高影响，钢围堰的顶标高确定为＋4.076m 。

1.6钢板桩嵌固深度确定承台的底标高为-2m ，围堰内C20封底砼厚0.8m ，基础处理为1m 厚的砾石。

钢板桩计算书(优质特享)

目录1设计资料 (1)2钢板桩入土深度计算 (1)2.1内力计算 (1)2.2入土深度计算 (2)3钢板桩稳定性检算 (3)3.1管涌检算 (3)3.2基坑底部隆起验算 (4)4围囹检算 (5)4.1工况分析与计算 (5)4.1.1工况一 (5)4.1.2工况二 (6)4.1.3工况三 (7)4.1.4工况四 (8)4.1.5工况五 (9)4.1.6工况七 (11)4.1.7工况八 (12)4.1.8工况九 (13)4.2围囹计算 (14)4.2.1顶层围囹 (15)4.2.2第一层围囹 (16)4.2.3第二层围囹 (17)4.2.4第三层围囹 (17)4.2.5第四层围囹 (18)5对撑和斜撑检算 (19)南淝河特大桥连续梁主墩承台钢板桩围堰施工计算书1设计资料(1)桩顶高程H1：8.0m ，汛期施工水位：7.0m 。

(2)地面标高H 0：8m ；基坑底标高H3：-1.54m ；开挖深度H ：9.54m 。

(3)封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m 。

(3)坑内、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为：18.9KN/m 3；内摩擦角加权平均值 8.18=ϕ；粘聚力C ：24KPa 。

(4)地面超载q ：按70吨考虑，换算后为10KN/m 2。

(5)钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV 型（新）（见《施工计算手册》中国建筑工业出版社P290页）钢板桩参数 A=98.70cm 2，W=2043cm 3，[]δ=200Mpa ，桩长18m 。

2钢板桩入土深度计算 2.1内力计算(1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见图2.1根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-89、5-90）公式得：51.028.1845tg K o o2a =-=）（95.128.1845tg K oo2pi =+=）（钢板桩均布荷载换算土高度0h ：m r q h 53.09.18/10/0===(2)支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距,则拉森Ⅳ型钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-96）公式得：[]35351.09.182043102006r W 6h ⨯⨯⨯⨯==a K δ=2940mm=2.9mh1=1.11h=1.11*2.9=3.2m h2=0.88h=0.88*2.9=2.6m h3=0.77h=0.77*2.9=2.2m根据施工需要调整支撑布置h1=2.1m ，h2=2.1m ，h3=1.6层数为3层。

钢板桩计算

北兴塘大桥钢板桩计算书钢板桩按拉森Ⅳ型设计，长度12.0米，设计施工水位1.80米，采用浮箱打桩平台上的1.8t柴油打桩机水上插打钢板桩，并敷设钢围囹。

围堰尺寸：11.6m ×22.0m，每个围堰需钢板桩168根。

并以左幅10#为例进行计算。

河床地质情况为淤泥质压黏土。

见钢板桩围堰布置图。

施工步骤：第一层围囹制作安装抽水3m 第二层围囹制作安装挖基坑土方水下砼封底一、第一层围囹敷设完成后抽水3m，验算钢板桩和围囹的强度。

受力图为：1、计算土压力零点K的位置：λp=γtg2（45º+20º/2）=36.72 KN/m3λa=γtg2（45º-20º/2）=8.82 KN/m3由λp×u = λ水×h +λa×u 得u=λ水h/（λp-λa）=10×3/（36.72-8.82）=1.075m2、由等值梁AK根据平衡计算支撑反力T s和K点剪力Q kTs = ∑P（h+u+a）/（h+u-h0）=45×（3+1.075-2）/（3+1.075-0.3）=24.74 KN/mQ k = ∑P（a-h0）/（h+u-h0）=45×（2-0.3）/（3+1.075-0.3）=20.26 KN/m取Ts值计算第一层围囹的强度，围囹选用I36b双工字钢，横撑选用直径60cm钢桩，满足要求。

3、由等值梁KG计算钢板桩的入土深度，∑M g=0，则：Q k×x=1/6×[λp×x-λ水（h+u+x）-λa×（u+x）] x2代入数据解得： x =4.37 mt=u+1.2x=6.32m＜8m 满足要求4、由等值梁法求算最大弯矩M max值由上图的几何关系得： t/e t=u/e ae t= e a t/u ①由断面剪力为零条件得E a1+1/2×ue a=T s+1/2×te t②将①代入②得E a1+1/2×ue a=T s+1/2×te a×t×t /ut2 = （E a1+1/2×u×e a-T s）×2u/e a=（45+1.075×8.82×1.075/2-24.74）×2×1.075/（8.82×1.075） =5.7m t=2.39m由① e t= e a t/u=8.82×2.39×1.075/1.075=21.08 KN/m2确定第一次抽水之后最大弯矩M maxM max= E a1×（1/3×h+u+t）+1/2×ue a（2/3×u+t）-1/2×te t×1/3×t -T s（h+u+t） =35.64 KNm由于此弯矩比较小，钢板桩满足要求。

钢板桩计算【范本模板】

深基坑拉森钢板桩计算计算依据为《建筑施工计算手册》。

挡土钢板桩根据基坑挖土深度、土质情况、地质条件和邻近建筑管线情况,选用多锚(支撑)板桩形式,对坑壁支护，以便基坑开挖。

根据现场实际情况,基坑深度１。

29~4.5米,现按开挖深度5。

0米计算，宽２。

5米, 钢板桩施工深度按9m 计算,单层支撑,撑杆每隔3ｍ一道。

从剖面可知，沟槽施工关系到素填层、粉质粘土及淤泥质中砂层。

求得其加权平均值为：坑内、外土的天然容重加全平均值1γ，2γ均为:20KN ／m3;内摩擦角加全平均值Φ:２0°；粘聚力加全平均值c=10。

多支撑式板桩计算，钢板桩选用拉森Ⅲ型钢板桩,每延长米截面矩W ＝160０cm 3／ｍ,[f]=200Mpa ．支撑图附在后页。

一、内力计算(1）作用于板桩上的土压力强度及压力分布见下图土压力分布图20KN/m 3248.8KN/m2222tan (45/2)tan (4520.0/2)0.49tan (45/2)tan (4520.0/2) 2.04a pi K K =-Φ=-==+Φ=+=。

板桩外侧均布荷载换算填土高度h0,h ０=q ／r ＝2０。

0/２０=1.０m 。

(2)计算反弯点位置。

假定钢板桩上土压力为零的点为反弯点,设其位于开挖面以下y 处,则有:122()2pi pi a a k y C k K H y C K γγ+=+- 整理得:2121222pi a a pi a pi aC k C K k H y K k K k γγγγγ+=--- 式中， 1γ，2γ——坑内外土层的容重加权平均值;H —－基坑开挖深度；Ka ——主动土压力系数；Kpi ——放大后的被动土压力系数。

2a 1pi 2a 200.49(1.0 5.0)210 1.4282100.720.0 2.0420.00.4920.0 2.0420.00.490.53mK H y K K γγγ⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯==--⨯-⨯⨯-⨯=(3)按简支梁计算等值梁的最大弯矩和支点反力，其受力简图如下图所示。

单线钢构钢板桩计算书

单线刚构梁主墩承台钢板桩设计计算书中铁九局盘营客专工程三工区二0一二年三月一日已知条件：1、施工水位：-1.172m2、平台土围堰标高：+2.722m ；承台底面标高：-4.172m ；承台厚2.5m 。

3、土的重度为：18.8KN/ m 3，内摩擦角Ф=20.1°，砂重度r=18.5KN/ m 3,饱和重度r=20 KN/ m 3 。

4、距板桩外1.5m 均布荷载按20KN/ m 2计。

5、围堰内15cm 厚C15封底砼垫层。

6、拉森Ⅳ型钢板桩 W=2037cm 3，[f]=200MPa钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下：(1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 ka=tan ²（45°-υ/2）=tan ²（45°-20.1/2）=0.49 Kp=tan ²（45°+Ф/2）=tan ²（45°+20.1/2）=2.05 0.49=1/2.05,ka 与kp 互为倒数关系，计算正确； -板桩外侧均布荷载换算填土高度h 1， h 1=q/r=20/18.8 =1.06m①+2.722m 以上土压力强度Pa 1：Pa 1=r*(h 1+1.5)Ka=18.8*(1.06+1.5)*0.49 =23.6KN/m 2②+2.722m 以下土压力强度Pa 2：Pa 2=[r*(h1+1.5)+（r-rw ）*（95.24.5-92.24）]*Kaq=20KN/ ㎡=[18.8*(1.06+1.5)+(18.8-10)*3]*0.49=36.52KN/m2③水压力(围堰抽水后)Pa3：=rw*(95.24-92.24)=10*3Pa3=30KN/m2则总的主动压力(土体及水压力)Ea：Ea=(23.6*2.56)/2+23.6*(2.56+3)+(36.52-23.6)*3/2+30*3/2=225.8 KN/m2合力Ea距承台底的距离x：225.8*x=23.6*2.56*3+2.56/3+23.6*3*3/2+(36.52-23.6)/2*3*3/3+30*3/2*3/3 x=1.56m④钢板桩入土深度：土的重度考虑浮力影响后，取r=8.8KN/m2Kn=r(Kp-Ka)=8.8*(2.05-0.49)=13.73 KN/m3则r*( Kp-Ka)*y³*2/3*1/2=1.56*225.8得X=4.25取安全系数K=1.1X=1.1*4.25=4.68m所以钢板桩的总长度L为：L=4.68+0.5*6.8=11.98m故，选用钢板桩长度12m，入土深4.7m。

钢板桩(混凝土)计算书初步

钢板桩围堰复核计算（混凝土围檩）一、设计依据二、钢板桩围堰结构说明及施工工艺流程简单说明钢板桩采用拉森Ⅳ型钢板桩。

钢板桩设计长度24米，插入河床以下约18米，承台底面以下10.78米。

表3：拉森Ⅳ型钢板桩技术规格施工简单流程1、插打靠近围堰内壁的12根钢护筒，护筒壁厚10mm，长9米，入土深度3米，采用[20a作平联，连成稳定的框架。

2、安装[20a内、外围导向定位架，定位架与钢护筒之间连接牢靠，然后进行钢板桩插打，承台为圆形，钢板桩围堰为圆形，考虑预留1.5m的施工空间，钢板桩围堰内径定为φ23.5m。

3、先插打河上游的第1根钢板桩，余下钢板桩在第1根钢板桩两边插打，逐渐向两边分，将河中的钢板桩全部打完。

4、施工临时防护结构，拆除墩位处河堤。

5、测量放样，继续插打钢板桩围堰直到合拢。

6、安装外围檩对围堰进行加固。

7、堰内分层填土（约40cm一层），每层基本找平后再填上一层，采用透水性好的砂土，一边填土，一边抽水，确保堰内外压力基本平衡。

8、拆除钢平台桥面及纵梁。

9、将岛面填筑成中间比周边高1米的隆起，理顺排水，防止岛面积水，围堰填筑成型后，在填土顶面铺一层渣石以增强其承载能力。

10、进行钻孔施工11、桩基全部施工完成并全部检验合格后，进行承台开挖，大面开挖到标高+1.1m时，安装第一道围檩（0.4×0.4m双室钢箱）。

围檩安装在牛腿上。

第一层内围檩安装完毕后，进行内支撑安装，内支撑与围檩间采用焊接。

内支撑安装完毕，方可进行下层开挖。

12、边开挖边抽水，分层开挖，大面开挖到标高-2.25m时，安装钢筋、模板、焊锚固钢筋、安装塑料隔膜，浇注C40围檩混凝土（1.1×1.1m）。

13、大面开挖到标高-5.021m（6#墩-5.221m）时，安装钢筋、模板、焊锚固钢筋、安装塑料隔膜，浇注C40围檩混凝土（1.1×1.1m）。

14、5#墩大面开挖到标高-7.021m时（6#墩开挖到标高-7.221m），安装模板、钢筋、焊锚固钢筋、安装塑料隔膜，浇注1米高、1米宽C40砼（连续墙第一次浇筑）。

土木工程钢板桩设计计算书--图例及计算

土木工程钢板桩设计计算书各工况钢板桩埋深及强度计算（根据《深基坑工程设计施工手册》计算）各土层地质情况：天然容重31/1.17m KN =γ，粘聚力2.91=c ，内摩擦角016.2=ϕ，91.0)245(tan 121=-=ϕa K ， 10.1)245(tan 121=+=ϕp K取1米宽钢板桩进行计算，所有设备均在预留平台施工，围堰顶部施工荷载忽略不计。

基坑开挖深度4m ，钢板桩外露1米。

拟选用16米长钢板桩，入土深度11米。

在+3m 位置设置第一道支撑。

围堰采用日本三菱钢板桩FSP-Ⅳ型钢板桩，其技术参数如下：截面尺寸400mm （宽度）×170mm （高度）×15.5mm （厚度），重量为76.1kg/m ，惯性矩为4670cm 4，截面模量362cm 3，板桩墙惯性矩为38600cm 4/m ，截面模量2270cm 3/m ，钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下：(1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图基坑底以上土压力强度Pa 1： Pa 1=r*4Ka=17.1×3.5×0.91 =54.5KN/m 2(2)确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距,h=6[f]wrka3 = 391.0101.17102270350635⨯⨯⨯⨯⨯（简明施工计算手册公式3-28） =313cm=3.13mh ：板桩顶部悬臂端的最大允许跨度［f ］：板桩允许弯曲应力r ：板桩墙后的土的重度 k a ：主动土压力系数+4h 1=1.11h=1.11×3.13=3.47m （简明施工计算手册图3-10支撑的等弯矩布置） h 2=0.88 h =0.88×3.13=2.75m （简明施工计算手册图3-10支撑的等弯矩布置） A 、工况一第一道支撑已施工，开挖至+1m （开挖深度2m ），此时拉森钢板桩为单锚浅埋式钢板桩支护（第一道支撑设在+3.0位置）确定钢板桩埋深查深基坑工程设计施工手册表6.5-2，此时被动土压力放大系数为1.232.12.11==p p K Kt=（3E p -2E a ）H/2(E a - E p ) 简明施工计算手册公式3-24 t=7.5m 实际埋深为12米，计算支撑反力m KN h h h p E aD a /2.7025.95.978.7)(56.152121111=⨯⨯=⨯⨯=⨯=mKNhpEpDp/2.6352.15.75.741.921=⨯⨯⨯=⨯=根据水平力平衡，0=--REEpa得mKNR/67=即支撑反力为67KN/m 钢板桩弯矩113.3KM.m（B点位置）B、工况二第二道支撑已施工，开挖至-0.5m（开挖深度3.5m），此时拉森钢板桩此时拉森钢板桩为多锚式钢板桩支护（第二道支撑设在+1位置）根据盾恩法求桩的入土深度由公式γkaH(hi+t)=γ(Kp-Ka)t2整理得:(Kp-Ka)t2-Hkat-Hkahi=0代入相关数据得：(1.32-0.91)t2-3.5×0.91t-3.5×0.91×1.5=0解得：t=9.09m故要求钢板桩总长度：L=4.5+9.09=13.59m,取L=15m，入土深度10.5米，安全系数为1.17。

钢板桩围护安全计算书

钢板桩围护安全计算书1、计算资料本设计的排水埋管深度在4m，拟采用钢板桩支护。

钢板桩选用30#槽型钢板桩，长度8m，有效入土深度按3.8m 计。

钢板桩采用28#a型槽钢，W=×10-6m3。

围檩采用30号H型钢参数：Wx。

钢板桩支撑采用直径219mm 的钢管支撑，水平间距约3m。

钢管支撑垂直间距。

钢材使用Q235，强度设计值fd=205N/mm2沟槽的安全等级为二级，重要性系数γ=1.0。

2、土压力计算(1)主动土压力计算计算假定：板桩背竖直、光滑，其后地表水平，并无限延伸，不计土与板桩间的摩擦力，采用朗金土压力理论计算。

本排水工程埋管最大埋深以算，并考虑周边有附加荷载如推土机和挖机荷载等影响，取30KN/2m计，即板桩面承受主动土压力，高4.0m和地基附加荷载q=30KN/m2。

附加荷载换算高度1.674m。

按m的加权平均值计算：γ=18.01KN/m；c=9.79；θ=17.50°主动和被动土压力系数分别为：Ka=tan2(45−θ2)=0.538；Kp=tan2(45+θ2)=1.860桩顶地表A点的土压力强度为：p aA=30×0.538−2×9.79×√0.538=1.78KPa 水位处土压力强度为：pa水=（30+1×18.01）×0.538−2×9.79×√0.538=11.47KPa 坑底 B点的土压力强度为:p aB=(30+18.01×1+8.01×3)×0.538−2×9.79×√0.538=24.40KPa 坑底 C点的土压力强度为:p aC=(30+18.01×1+8.01×6.8)×0.538−2×9.79×√0.538=40.77KPa 板桩背承重总主动土压力为:E a1=1.78+11.472×1=6.63KN/mE a2=11.47+24.402×3=53.81KN/mE a3=24.40+40.772×3.8=123.83KN/m计算简图如下：（2）被动土压力计算同样假设板桩背竖直、光滑，地表水平，不计土与板桩间摩擦力，已知条件同计算主动土压力。

钢板桩计算书

XX 大桥公路引线Ⅱ标钢板桩支护计算书一、计算依据 1. 施工水位26.0m.2. .地质：根据现场取样实验测的，粉煤灰干溶重0.953t/m , 饱和溶重1.43t/m202(1)45/q H Htg Ht m γγ=+-=''3. 粘土 2.74,ϕ︒=3r t/m =3.64. 钢板桩：德国拉森Ⅳ型，截面模量ω3=2037cm，弯曲允许应力[]w σa=170MP5. 支撑材质：235 Q 钢，轴向允许应力[]σa=160MP 弯曲允许应力，[]w σ=170MP ，允许剪应力[]τa=95MP6.布置：见图，共四种结构开挖到地面以下4.5m 。

1、钢板桩应力计算（1.）支撑应力1.4t γ=3/m21.4/浮t m γ= 0ϕ=o不计水平压力。

作用于钢板桩的主动土压力：21.41216.8/主 q t m =⨯=作用于钢板桩的被动土压力：21.47.510.5/被q t m =⨯=116.812.0100.82主E t =⨯⨯= 110.57.539.42被E t =⨯⨯=0X =∑ 100.839.461.4/A R t m =-=0c M =∑111(100.812.039.47.5)29.010.533A R t =⨯⨯-⨯⨯= （2.）钢板桩应力假设钢板桩铰接于基坑底面以下3.0m 处。

L=6.0m0.5774 6.0 3.46m =⨯=x221(10.30 2.10) 6.02114.2 3.0 4.2 3.0223.0 3.46(3.46 3.0)3 6.03 3.0(9.4519.35)(3.630.11)25.28t m ⎡⎤⨯⨯⨯⨯-⨯-⎢⎥⎣⎦⎡⎤⨯⨯⨯⨯⎢⎥⨯⨯-⨯-⎢⎥⨯⨯⎢⎥⎣⎦=+--=⋅21M = 2.10 6.0+0.1288 21.24/t cm σ⨯=225.2810=20372、围檩应力计算（1）.围檩应力. 2～3跨按简支梁计算。

钢板桩计算书

钢板桩计算书1 工程概况该基坑设计总深7.0m，按二级基坑、选用《国家行业标准—建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)》进行设计计算，计算断面编号：1。

1.1 土层参数续表地下水位埋深：0.50m。

1.2 基坑周边荷载地面超载：20.0kPa2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：钢板桩；·嵌入深度：5.000m；·露出长度：0.000m；·型钢型号：40b；·桩间距：450mm；2.2 放坡设计2.2.1 第1级放坡设计坡面尺寸：坡高1.00m；坡宽1.00m；台宽1.00m。

放坡影响方式为：一。

2.3 支撑(锚)结构设计本方案设置1道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.500m，工作面超过深度2.500m，预加轴力0.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取25000.0kN/m/m。

该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；·支撑长度：30.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·混凝土等级：C30；·截面高：800mm；·截面宽：600mm。

计算点位置系数：0.000。

2.4 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 内力变形计算3.1 计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；水压力计算方法：静止水压力，修正系数：1.0；主动侧土压力计算方法：朗肯主动土压力，分布模式：矩形，调整系数：1.0，负位移不考虑土压力增加；被动侧基床系数计算方法： "m"法，土体抗力不考虑极限土压力限值，坑内土影响范围：1.0倍基坑深度；墙体抗弯刚度折减系数：1.0。

3.2 计算结果3.2.1 内力变形结果每根桩抗弯刚度EI=47880kN.m2。