硕士学位论文三种形态的钴铬合金铸造卡环固位力的循环测试与分析

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钴铬合金及纯钛铸造卡环疲劳性能比较研究

钴铬合金及纯钛铸造卡环疲劳性能比较研究作者：魏小滨来源：《健康之友·下半月》2020年第04期【摘要】目的：比较分析钴铬合金及纯钛铸造卡环疲劳性能。

方法：采用两种钴铬合金Vera PDS、Vitallium2000与纯钛，分别铸造直型卡环10个。

以弯曲位移划分为0.25mm组和0.50mm两组，每组有5个试件。

使用万能材料测试机来测试两种材料的疲劳性能，自动记录数据。

结果：0.25mm的弯曲位移下，三种金属材料铸造卡环的初始载荷差异显著，有统计学意义（P【关键词】Vera PDS钴铬合金;Vitallium2000钴铬合金;铸造卡环;纯钛;疲劳性能【中图分类号】R783.6 【文献标识码】B 【文章编号】1002-8714（2020）04-0157-01卡环是局部义齿摘取的固位体，发挥金属弹性促使卡臂尖进入到基牙倒凹区，可以起到固定作用。

临床上，卡环疲劳性能高低，很大程度上决定了可摘局部义齿使用性能和使用寿命[1]。

通常情况下，钴铬合金卡环铸造难度大，要求有0.25mm倒凹深度，可以更好的满足临床固位需要。

纯钛卡环则由0.50m的倒凹深度。

具体选择，需要综合考量基牙条件和美观度，开环进入更深倒凹，保证卡环稳定。

本文探究两种钴铬合金Vera PDS、Vitallium2000与纯钛，铸造的卡环疲劳性能，以便于为后续临床提供参考依据，依据不同基牙条件，选择合适的材料来铸造卡环。

1 资料与方法1.1 一般资料采用两种钴铬合金Vera PDS、Vitallium2000与纯钛，分别铸造直型卡环10个。

1.2 方法（1）试件的制作和分组。

制作试件熔模30个，将其划分为三组，每组试件10个。

结合不同鈷铬合金材料特性，依据相应要求来安插喷砂和铸道。

测试前，选择放射线检查纯钛试件特性，如果存在质量缺陷应及时替换新的试件。

测试试件形态上保持一致，不需要试件研磨和抛光，并对试件表面氧化膜充分清理干净。

试件为半圆形，起始端粗，朝着末端变细。

钴铬合金卡环、纯钛卡环在钴铬金属冠上的固位力衰减及对冠表面磨

ｅｎｔｍｅｔａｌｃｌａｓｐａｃｔｉｎｇｏｎｃｏｂｌｔａｃｈｒｏｍｉｕｍｌｌａｏｙｃｒｏｗｎ．ＭｅｔｈｏｄｓＳｔａｎｄａｒｄｔｅｓｔｐｉｅｃｅｏｆｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｎａｔｕｒａｌｔｏｏｔｈ
ｓｈａｐｅｏｆｔｈｅｃｏｂｌｔａｃｈｒｏｍｉｕｍａｌｌｏｙｃｒｏｗｎａｎｄｃｏｂａｌｔｃｈｒｏｍｉｕｍａｌ１ｏｙｃｌａｓｐ，ｐｕｒｅｔｉｔａｎｉｕｍｃｌａｓｐｗａｓｍａｄｅａｎｄｔｈｅｙｗｅｒｅｄｉｖｉｄｅｄｉｎｔｏｔｗｏｇｒｏｕｐｓ，ｔｈｅｎ１５００ｔｉｍｅｓｏｆｒｅｐｅａｔｅｄｄｉｓｌｏｃａｔｉｏｎａｎｄｐｏｓｉｔｉｏｎｉｎｇｅｘｐｅｉｒｍｅｎｔｗｅｒｅｃｏｎ－
・

临床研究・
中国当代医药２０１４年５月第２１卷第１４期
钴铬合金卡环、纯钛卡环在钴铬金属冠上的固位力衰减及对冠表面磨损的研究
高兴平
山东省日照市人民医院口腔科，山东日照
２７６８２６
【摘要】目的探讨不同金属卡环作用于钴铬合金全冠时固位力变化规律及对冠表面磨损的影响。方法制作模拟天然牙外形的钻铬合金冠和钴铬合金卡环、纯钛卡环的标准试件，分两组进行１５００次反复脱位和就位实验，

SLM钴铬合金的表面特征及抗腐蚀性能的研究---优秀毕业论文参考文献可复制黏贴

上海交通大学硕士学位论文论文题目SLM钴铬合金的表面特征及抗腐蚀性能的研究学科口腔临床医学作者姓名忻贤贞导师魏斌学号*******答辩日期2012年04月申请上海交通大学硕士学位论文SLM钴铬合金的表面特征及抗腐蚀性能的研究研究生忻贤贞专业口腔临床医学导师魏斌单位上海交通大学医学院关键词区域选择性激光熔化技术钴铬合金腐蚀表面特征2012 年04 月A dissertation submitted toSHANGHAI JIAO TONG UNIVERSITYfor the degree ofMaster of Dental ScienceSURFACE PROPERTIES AND CORROSION BEHA VIOR OFCo-Cr ALLOY FABRICATED BY SELECTIVE LASERMELTING TECHNIQUEPresented byXin Xianzhen, BDSaccepted on the recommendation ofWei BinCollege of MedicineShanghai Jiao Tong UniversityShanghai, ChinaKEY WORDS: selective laser melting(SLM); Co-Cr alloy; corrosion;surface propertyApril 2012上海交通大学学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果。

除文中已经注明引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。

对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。

本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。

学位论文作者签名：日期：年月上海交通大学学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。

钴铬合金、纯钛和Vitallium三种材料铸造卡环循环疲劳实验的研究

０．２５ｒａｍｕｎｄｅｒｃｕｔｄｅｐｔｈｉｎｔｈｅ
ｅｘｃｅｐｔｐｕｒｅｔｉｔａｎｉｕｍ
ｃｌａｓｐ．Ｗｅａｒｗａｓｅｖｉｄｅｎｔｉｎｔｈｅｉｎｎｅｒｓｕｒｆａｃｅｓｏｆｔｈｅ
ｏｎｅ
ｔｈｒｅｅｇｒｏｕｐｃｌａｓｐｓａｆｔｅｒｃｙｃｌｉｃｔｅｓｔａｎｄｍａｙｂｅｆｏｒｃｅ．
６．ＥｖｉｄｅｎｃｅｏｆｃａｓｔｉｎｇｄｅｆｅｃｔｓＷａｓｅｖａｌｕａｔｅｄｂｙＸ－ｒａｙＮＤＴｂｅｆｏｒｅｃｙｃｌｉｃｔｅｓｔ．７．ＳＥＭｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙｗａｓｕｓｅｄ
ｔｏ
ｏｂｓｅｒｖｅｓｕｒｆａｃｅ
ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｔｈａｔｗｅｒｅ
ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ
ｏｆｔｈｅｔｈｒｅｅｇｒｏｕｐｃｌａｓｐｓｂｕｔ
ｔｅｓｔｔｈｒｏｕｇｈ
ｏｆｔｈｅｃｌａｓｐｓｅｘｈｉｂｉｔｅｄａｎｙ
ｅｖｉｄｅｎｃｅｏｆｃｒａｃｋｓａｆｔｅｒｃｙｃｌｉｃ
ＳＥＭｅｘａｍｉｎａｔｉｏｎ．
Ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎｓ
Ｔｈｉｓｉｎｖｉｔｒｏ
ｅｖａｌｕａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｏｆｃｌａｓｐ’Ｓｃｙｃｌｉｃｆａｔｉｇｕｅ
ｎｏ
ａｎｄ
ｅｖｉｄｅｎｃｅ
ｏｕｔ
ｏｆｐｏｒｅｓａｎｄｃｒａｃｋｓｉｎｔｈｅｉｎｎｅｒ
ｓｕｒｆａｃｅｓｏｆｔｈｅｔｈｒｅｅｇｒｏｕｐｃｌａｓｐｓＷａｓｆｏｕｎｄｔｈｅ
ｂｅｆｏｒｅｃｙｃｌｉｃｔｅｓｔ．ＷｅａｒＷａｓｅｖｉｄｅｎｔｉｎ
ｎｏｎｅ
ｉｎｎｅｒｓｕｒｆａｃｅｓ
７、循环疲劳实验前后，分别利用扫描电镜对三种材料卡环内表面的微观形貌进行观察和分析。

钴铬合金卡环＼纯钛卡环在钴铬金属冠上的固位力衰减及对冠表面磨损的研究

钴铬合金卡环＼纯钛卡环在钴铬金属冠上的固位力衰减及对冠表面磨损的研究目的探讨不同金属卡环作用于钴铬合金全冠时固位力变化规律及对冠表面磨损的影响。

方法制作模拟天然牙外形的钴铬合金冠和钴铬合金卡环、纯钛卡环的标准试件，分两组进行1500次反复脱位和就位实验，比较两组钴铬合金全冠固位力衰减及对冠表面的磨损情况。

结果电镜下可见纯钛卡环于钴铬合金全冠时的固位力、冠表面磨损情况均优于钴铬合金卡环。

结论钴铬合金卡环、纯钛卡环在钴铬合金全冠上，均能提供足够的固位力，衰减剧烈程度：纯钛卡环组＜钴铬合金卡环组；对于冠表面的磨损程度：纯钛卡环组＜钴铬合金卡环组。

[Abstract] Objective To investigate retention force changes′ law and the influence of crown surface wear when different metal clasp acting on cobalt chromium alloy crown. Methods Standard test piece of simulation of natural tooth shape of the cobalt chromium alloy crown and cobalt chromium alloy clasp, pure titanium clasp was madeand they were divided into two groups,then 1500 times of repeated dislocation and positioning experiment were conducted,the retentive force attenuation and crown surface wear in the cobalt chromium metal crown of the two groups were compared. Results The retentive force and crown surface wear in the cobalt chromium metal crown of the pure titanium clasp were better than those of cobalt chromium alloy clasp. Conclusion Cobalt chromium alloy clasp and pure titanium clasp in the cobalt chromium alloy crown can provide enough retention,decay severity degree:the pure titanium clasp < the cobalt chromium alloy clasp group; the degree of wear surface of the crown:the pure titanium clasps < the cobalt chromium alloy clasp group.[Key words] Retentive force attenuation;Wear;Pure titanium clasp;Cobalt chromium alloy crown;Attenuation curve钴铬合金烤瓷牙为非贵金属烤瓷全冠，由于其不含对人体有害的镍等元素，安全可靠且价格合理，性能稳定，已成为广大患者及牙医的首选[1-3]。

金合金、钴铬合金铸造卡循环疲劳实验的对比性研究

金合金、钴铬合金铸造卡循环疲劳实验的对比性研究摘要】目的对比分析两种材料铸造卡环固位力的差异，为临床设计提供参考。

方法利用循环疲劳实验系统模拟金合金、钴铬合金两种材料制作的卡环3年使用期，并对此过程中的固位力进行测试。

结果所得数据经spss13.0统计学软件分析表明：在0.25mm倒凹深度金合金卡环的固位力小于钴铬合金卡环的固位力。

两种材料卡环的固位力均随循环次数增加而减小，金合金卡环的固位力变化较小。

结论在0.25mm倒凹深度，钴铬合金卡环的固位力大约是金合金卡环固位力的两倍。

钴铬合金卡环在0.25mm倒凹深度可以长期保持理想固位力。

0.25mm不是金合金卡环理想的倒凹深度。

【关键词】卡环疲劳磨损金合金钴铬合金目前，临床上常用的卡环制作材料包括钴铬合金、金合金等。

其中，钴铬合金应用最广泛，因其具有较高的弹性模量，所以在0.25mm倒凹深度下即得到足够固位力[1]，但弹性较差，不能进入过深的倒凹深度，以免卡环发生变形或断裂。

而金合金弹性是钴铬合金的两倍[2]，因此可以进入0.5mm以上倒凹深度。

本实验将利用循环疲劳实验评价系统，采用重复脱位就位的实验方法，建立金合金、钴铬合金制作卡环的3年使用模型，并对卡环的固位力进行测试，比较两种材料之间卡环固位力的差异，希望可以为临床医生在局部义齿卡环的设计提供依据。

材料和方法实验材料：铸造卡环使用的金合金、钴铬合金、QT800-2型球墨铸铁（中国科学院金属研究所提供）、成品树脂磨牙(贺利氏古莎齿科有限公司)、嵌体蜡（上海医疗器械股份有限公司齿科材料厂）、硅橡胶弹性印模材料(elite double 22. Zhermack Co. Italy)、超硬石膏（SILKY-ROCK. Whip Mix Co. USA）、牙科磷酸盐铸造包埋材料（洛阳北苑特种陶瓷有限公司）、成品卡环蜡型（Dewax. Power Dental MFG Co. Japan）。

实验设备：设备模型观测仪（SURVEYOR-Ⅱ. SAESHIN PRECISION CO. South Korea）、平行铣削仪（APF450. Amann Co. Germany）、真空调拌包埋机(COMBINATION UNIT. Whip Mix Corporation. USA）、离心铸造机(天津开发区嘉年富通医疗设备有限公司)、笔式喷砂机（珠海市瑞丰医疗器械有限公司）、循环疲劳实验机（医大口腔医院与中国科学院金属研究所联合研制）。

常用支架合金铸造卡环疲劳实验的比较.

常用支架合金铸造卡环疲劳实验的比较目的：通过比较临床上常用的两种钴铬合金和纯钛铸造卡环在不同倒凹深度下的疲劳寿命。

了解不同金属卡环的疲劳性能,为临床上根据不同基牙条件,选择不同材料的卡环提供参考依据。

方法：采用两种钻铬合金Vitallium2000、Vera PDS和纯钛按照厂家推荐的包埋料和铸造方法分别铸造直型卡环各10个。

根据弯曲位移的不同每组再分成0.25mm和0.5mm两个小组。

共计6个实验组30个试件。

使用万能材料测试机在卡环尖端加载交变载荷,距卡环尖端5mm卡环臂处发生弹性形变,模拟义齿摘带时反复变形,加载方向是由卡环的平面侧向曲面侧弯曲。

卡环尖端的位移固定,根据倒凹深度的不同设定0.25mm和0.5mm两个位移。

频率f=20Hz。

当载荷小于初始载荷的15%时认为卡环已经疲劳失效,测试结束。

初始载荷和疲劳失效时的载荷循环次数被自动记录。

卡环疲劳失效时发生疲劳处的疲劳断裂面使用扫描电镜观察。

数据进行单因素方差分析和LSD法来比较在同一到凹深度下的初始载荷和循环次数。

用T检验来比较同种卡环材料在不同倒凹深度下的初始载荷、循环次数。

结果：三种材料的铸造卡环位移为0.25mm时,疲劳测试时初始载荷Vera PDS合金高于Vitallium2000高于纯钛铸造卡环。

疲劳循环次数纯钛卡环与Vitallium2000卡环之间没有显著差异,而Vera PDS卡环的循环次数显著高于其余两者。

当弯曲位移为0.5mm时,三种卡环疲劳测试时纯钛卡环初始载荷和循环次数都显著小于Vera PDS、Vitallium2000,后两者之间没有差异。

三种卡环材料各自在两种倒凹深度下疲劳实验的初始载荷和循环次数的比较结果显示对同一种材料而言,0.25mm卡环组的初始载荷显著小于0.5mm卡环组,而循环次数前着显著大于后者。

结论：Vera PDS钴铬合金铸造卡环的疲劳寿命高于Vitallium2000卡环,更高于纯钛铸造卡环。

不同粘固方法对钴铬合金铸造全冠边缘适合性影响的实验分析

斯体视显微镜于四个标志点处对垂直边缘缝隙进行拍照，用Ｉｍａｇｅ－ＰｒｏＰｌｕｓ６．０进行测量后，计算粘固前后冠边
缘缝隙的浮升量，使用ＳＡＳ９．１３对结果进行统计学分析。结果：粘固前后边缘浮升量：Ａ组１６６ ±１５５￣ｍ，Ｂ组９３ ±６４ｍ，Ｃ组５２ ±３６ｒｕｍ，数据不符合正态性，秩和检验（ｘ＝１２．５８，ｐ－－０．００１９）显示三组之间差异有统计学意义。结论：粘固会增加全冠边缘缝隙，分步动力加压粘固具有较佳的边缘适合性。
ａｒｅｃｏｍｍｏｎｌｙｕｓｅｄｉｎｃｌｉｎｉｃ．Ｍｅｔｈｏｄｓ：Ｅｉｇｈｔｅｅｎｔｙｐｅ１Ｖｓｔｏｎｅｄｉｅｓｗｅｒｅｐｏｒｅｄｗｉｈｔａｓｉｌｉｃｏｎｅｉｍｐｒｅｓｓｉｏｎ．ＷａｘｐａＲｅｒｎｓｆｏｒ
口腔颌面修复学杂志２０１３年７月第１４卷第４期
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论著・
不同粘固方法对钴铬合金铸造全冠边缘适合性影响的实验分析
邵金龙丁伟山王晓慧王兵王大铭汲平
【摘要】目的：评估三种临床常用粘固方法对全冠边缘适合性的影响。方法：采用标准试验体制作标准代型
ＳＨＡＯＪｉｎ－ｌｏｎｇ，ＤＩＮＧＷｅｉ－ｓｈａｎ，ＷＡＮＧＸｉａｏ— ｈｕＬＷＡＮＧＢｉｎｇ，ＷＡＮＧＤａ —ｍｉｎｇ，ＪＩＰｉｎｇ．（ＳｈａｎｄｏｎｇＰｒｏｖｉｎｃｉａｌＫｅｙ

钴铬合金铸造卡环弹性形变限度及循环疲劳的研究的开题报告

钴铬合金铸造卡环弹性形变限度及循环疲劳的研究的开题报告一、选题背景和意义钴铬合金是一种高强度、高延展性、高韧性、抗蚀性和生物相容性良好的合金材料，广泛应用于医疗器械、航空航天、军工等领域。

在这些应用领域中，常常需要使用钴铬合金卡环作为连接件，承受一定的载荷。

因此，了解钴铬合金铸造卡环在载荷作用下的弹性形变限度和循环疲劳特性，对于合理设计和选择合适的材料具有重要意义。

二、研究内容和目标本研究将通过对钴铬合金铸造卡环的弹性形变限度和循环疲劳特性的研究，探究其在载荷作用下的性能表现和耐久性能，并试图寻找影响其性能的因素和措施，为钴铬合金铸造卡环的设计、使用和维护提供参考依据。

三、研究方法和技术路线1. 样品制备：采用常规铸造工艺，制备出具有一定尺寸和形状的钴铬合金铸造卡环样品。

2. 弹性形变限度测试：利用载荷测试设备，对钴铬合金铸造卡环样品在不同载荷下的变形量进行测试，并得出其弹性形变限度。

3. 循环疲劳测试：利用循环载荷测试设备，对钴铬合金铸造卡环样品进行循环载荷测试，在不同载荷、循环次数和环境条件下检测其疲劳寿命和疲劳断裂形貌。

4. 分析结果和探究影响因素：根据测试结果，分析钴铬合金铸造卡环的弹性形变限度和循环疲劳特性，探究可能影响其性能的因素和措施。

5. 结果验证和完善：对研究结果进行验证和完善，提出合理的结论和建议。

四、研究预期成果本研究将探究钴铬合金铸造卡环在载荷作用下的弹性形变限度和循环疲劳特性，并寻找影响其性能的因素和措施。

预期成果为：1. 确定钴铬合金铸造卡环的弹性形变限度；2. 分析钴铬合金铸造卡环的循环疲劳特性；3. 探究可能影响其性能的因素和措施；4. 提出合理的结论和建议，为钴铬合金铸造卡环的设计、使用和维护提供参考依据。

不同金属卡环对钴铬金属冠上固位力衰减的影响

ｃｏｂａｌｔ－ｃｈｒｏｍｉｕｍａｌｌｏｙｃｒｏｗｎ．Ｍｅｈｏｔｄ：ＴｈｅＣｏｂａｌｔ — ｃｒｏｈｍｉｕｍａｌｌｏｙｃｒｏｗｎｃｏｐｙｉｎｇｔｅｅｔｈ．ｓｔａｎｄａｒｄｔｅｓｔｓｐｅｃｉｍｅｎｏｆ
ａｎｄｌｏｃａｔｅｄｉｎ２０００ｔｉｍｅｓｒｅｐｅａｔｅｄｌｙ，ａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｏｆｄｉｓｌｏｃａｔｉｏｎｐｅａｋｖａｌｕｅｗａｓｔｅｓｔｅｄａｎｄｃｏｍｐａｒｅｄ．Ｒｅｓｕｌｔ：
ＺＨＯＵＨｕｉ，ＬＩＹｕｎｃｏｎｇＩ，ＬＩＧｕｏｒｕｉ
１ＨｏｓｐｉｔａｌｏｆＳｔｏｍａｔｏｌｏｇｙＸｉｔ（ｍＪｉａｏｔｏｎｇＨｏｓｐｉｔａｌ，Ｘｉ｜ａｎ７１０００４．Ｃｈｉｎａ；２ＣｕａｎｇＣｉＨｏｓｐｉｔａｌｉｎＬｉａｎｈｕＤｉｓｔｒｉｃｔｏｆＸｉａｎＭｕｎｉｃｉｐａｌｉｔｙ＾ｂｓｔｒａｃｔＯｂｊｅｃｔｉｖｅ：Ｔｏｅｘｐｌｏｒｅｃｈａｎｇｅｒｕｌｅｓｏｆｔｈｅｒｅｔｅｎｔｉｏｎｗｈｅｎｄｉｆｅｒｅｎｔｍｅｎｔａｌｃｌａｓｐｗｏｒｋｅｄｏｎ

套筒冠固位力不同调节方式的体外比较

套筒冠固位力不同调节方式的体外比较史晓峰;曾利伟;喻四化【期刊名称】《上海口腔医学》【年(卷),期】2008(17)1【摘要】目的:应用裂隙冠技术与常规技术制作的套筒冠进行体外模拟实验,探讨并完善非贵金属套筒冠固位力的调节方式。

方法:制作标准金属试件27个,随机分为3组,常规钴铬合金组、钴铬合金裂隙冠组和金钯合金组,每组9个,循环摘戴后测其固位力值。

采用SPSS12.0软件包对数据进行单因素方差分析。

结果:金钯合金组与钴铬合金裂隙冠组比常规钴铬合金组固位力大,差异有显著性(P<0.05);钴铬合金裂隙冠组的最大固位力大于金钯合金组,差异有显著性(P<0.05);金钯合金组和钴铬合金裂隙冠组比较,循环次数为800次时,差异无显著性(P>0.05);其他循环次数,差异均有统计学意义(P<0.05)。

结论:裂隙冠技术使套筒冠固位力下降的效果与贵金属相近,提示钴铬合金裂隙冠可以弥补非贵金属在固位上的不足。

【总页数】3页(P64-66)【关键词】套筒冠;固位力;循环摘戴;钴铬合金;裂隙冠【作者】史晓峰;曾利伟;喻四化【作者单位】南昌大学附属口腔医院口腔修复科【正文语种】中文【中图分类】R781.1【相关文献】1.不同外冠材料套筒冠固位力的比较研究 [J], 李文婕2.不同纤维桩设计修复磨牙残根残冠:桩折断与固位力比较 [J], 杜劲英;穆锦全;李建;许祥芹;吴华英3.两种不同内冠材料套筒冠义齿固位力的比较研究 [J], 王晶;罗晓晋4.两种不同内冠材料套筒冠义齿固位力的比较研究 [J], 王晶;罗晓晋5.两种内冠材料套筒冠固位力的比较试验 [J], 单清爱;李艳琳因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

不同金属卡环在钴铬金属冠上的固位力衰减及对冠表面磨损的研究

不同金属卡环在钴铬金属冠上的固位力衰减及对冠表面磨损的研究李静;郑东翔;高卫民【期刊名称】《口腔颌面修复学杂志》【年(卷),期】2008(9)3【摘要】目的:研究不同材质铸造卡环作用于钴铬合金全冠时固位力变化规律,及对冠表面磨损的影响.方法:制作模拟天然牙外形的钴铬合金冠和钴铬合金卡环、纯钛卡环的标准试件,分2组进行1500次反复脱位和就位实验,测试比较脱位力峰值的衰减曲线,并用扫描电子显微镜观察冠表面的磨损情况.结果:(1)2组脱位力的峰值变化均呈现两段式,前段逐步衰减,后段则保持在较稳定的水平,且稳定后钴铬卡环组的力值<纯钛卡环组.(2)实验前后在钴铬合金全冠定点处磨损程度,纯钛卡环组<钴铬合金卡环组.结论:钴铬合金卡环、纯钛卡环在钴铬合金全冠上,均能提供足够的固位力,衰减剧烈程度纯钛卡环组<钴铬卡环组;对于冠表面的磨损程度,纯钛卡环组<钴铬卡环组.【总页数】4页(P188-191)【作者】李静;郑东翔;高卫民【作者单位】福建医科大学附属厦门第一医院口腔科;首都医科大学附属北京口腔医院修复科,北京,100050;首都医科大学附属北京口腔医院修复科,北京,100050【正文语种】中文【中图分类】R783.4【相关文献】1.不同金属卡环对钴铬金属冠上固位力衰减的影响 [J], 周慧;李蕴聪;李国瑞2.不同金属卡环对钴铬金属冠上固位力衰减的影响 [J], 周慧;李蕴聪;李国瑞;3.卡环作用于烤瓷冠的固位力衰减及冠磨损研究 [J], 高卫民;李静;郑东翔4.两种卡环作用于钴铬金属冠的固位力衰减及冠表面磨损研究 [J], 兰旭;杨瑛;杨秋霞5.钴铬合金卡环、纯钛卡环在钴铬金属冠上的固位力衰减及对冠表面磨损的研究[J], 高兴平因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

卡环作用于烤瓷冠的固位力衰减及冠磨损研究

【关键词】卡环；烤瓷冠；固位力；磨损【中图号】Ｒ８．【７３１文献标识码】Ａ【文章编号】１０－３（０８０－６－０６７Ｘ２０）２０９４６００
Ｒｅｅｔｎａｄｔｅａｒｓｏｆｔｅｃｓｌｓｓｏｏｃｌｉ－ｕｅｔ－ｅａｒｗｎＧｉｍｉｔｎｉｎｈｂａｉｎｏｈａｔｃａｐｎｐｒｅａｎｆｓｄ— ｍｔｌｃｏＡＯＷｅ．ｎ．ＬｉｇｚＮＧｏｏＩＪｎＨＥ
【ｓｒｃ】ＯｂｅｔｅｏｉｖｓｇｔｅｒｅｔｎｆｃｈｎｅｆｒｃｌｙａｄｐｒｔａｉａｔｌｐｎＡｂｔｔａｊｃｉＴｎｅｔａｔｅｎｏｒｅｃａｇｓｏ－ｏａｏｎｕｅｉｎｕｃｓｃｓｓｏｖｉｅｈｔｉｏＣｌｔｍａ
制作模拟下颌第一磨牙外形的镍铬烤瓷冠，其上制作钴铬合金卡环和纯钛卡环。卡环就位后采用万纯钛卡环
能力学测试仪进行１０５０次反复摘戴实验，每摘戴２０次后测试一次峰值，比较卡环与烤瓷冠脱位力的衰减情况并采
用回归拟合的方法进行统计。扫描电子显微镜观察，比较实验前后烤瓷冠定点区域的磨损情况。结果
Ｄｎ・ｉｇｅａｔｅｔｆＰｏｔｄｎｉ，ａｉｌｄａｎｅｉｃｏｌＳｏａｏｇ，ｏｇｘａ．ＤｐｒｎｒｓｏｏｃＣｐｔｉｌＵｉｒｔＳｈｏｏｔｔｏｙｎｍｏｈｔｓａＭｅｃｖｓｙｆｍｌ
ｎ０００Ｃｉａｇ１０５，ｈｎ
固位力在５０次循环内呈线性衰减。其后趋于稳定，２均值９０Ｎ．０。钴铬合金卡环固位力没有衰减，均值９３Ｎ．６。二者差别有统计学意义。纯钛卡环在烤瓷冠表面造成的磨损比钴铬合金卡环组轻。结论综合考虑固位力衰减和

卡环锻制实验报告(3篇)

第1篇一、实验目的本次实验旨在通过卡环的锻制过程，了解和掌握卡环锻制的基本原理、工艺流程以及操作方法，提高学生对金属塑性变形和热处理技术的认识，培养学生的实际操作能力和创新思维。

二、实验背景卡环是一种常用的金属制品，广泛应用于机械制造、汽车、航空、航天等领域。

卡环的锻制是通过高温加热金属，使其在压力作用下发生塑性变形，从而获得所需形状和尺寸的工艺过程。

卡环的锻制质量直接影响其使用寿命和性能。

三、实验原理1. 金属塑性变形原理：金属在高温状态下，原子间的结合力减弱，金属具有良好的塑性变形性能。

通过塑性变形，金属内部结构发生变化，从而获得所需的形状和尺寸。

2. 热处理原理：金属在加热过程中，其组织结构发生变化，从而影响其性能。

通过控制加热温度、保温时间和冷却速度，可以改变金属的组织结构，提高其性能。

四、实验材料及设备1. 实验材料：45号钢棒料，直径为φ20mm。

2. 实验设备：高温炉、锻造锤、砧子、模具、卡尺、砂轮机等。

五、实验步骤1. 准备工作：将45号钢棒料切割成φ10mm的圆棒，清洗干净，检查表面无裂纹、氧化等缺陷。

2. 加热：将圆棒放入高温炉中，加热至1200℃，保温30分钟。

3. 锻造：将加热后的圆棒取出，放置在砧子上，用锻造锤进行锻造。

锻造过程中，根据模具形状，使圆棒发生塑性变形，逐渐形成卡环的形状。

4. 热处理：将锻造好的卡环放入高温炉中，加热至600℃，保温30分钟，然后进行水淬。

5. 退火：将水淬后的卡环放入炉中，加热至600℃，保温2小时，然后进行空气冷却。

6. 测试：使用卡尺测量卡环的尺寸，检查其是否符合要求。

六、实验结果及分析1. 实验结果：通过实验，成功锻制出符合要求的卡环，尺寸为φ10mm×20mm。

2. 结果分析：（1）加热温度和保温时间：加热温度过高或保温时间不足，会导致卡环内部产生裂纹；加热温度过低或保温时间过长，会导致卡环内部组织不均匀，影响性能。

（2）锻造压力和次数：锻造压力过大或次数过多，会导致卡环表面产生裂纹；锻造压力过小或次数过少，会导致卡环内部组织不均匀，影响性能。

三种不同设计的钴铬钼合金卡环应用于前磨牙修复美观固位中的效果比较

临床医学研究与实践2020年12月第5卷第36期临床医学DOI :10.19347/ki.2096-1413.202036014基金项目：2016年度宝鸡市卫生和计划生育局科研课题（No.2016-45）。

作者简介：王晓忠（1982-），男，汉族，甘肃庄浪人，主治医师，学士。

研究方向：口腔修复方面。

*通讯作者：曹怡，E -mail :1971317383@.前磨牙在尖牙与磨牙之间，主要作用是协助尖牙撕裂食物，在人体咀嚼食物过程中发挥重要作用。

前磨牙位于颌面美容区，因此对前磨牙缺损患者进行前磨牙修复十分必要。

可摘局部义齿是在牙列缺损病例中较为常用的修复方式，该修复方式经济实惠，患者接受度高，并且适用范围广泛[1]。

在可摘局部义齿修复中所用到的固位卡环以钴铬钼合金材料多见，而在设计类型上具有多种选择，由于卡环固定位区多位于基牙的整个唇颊面，故不合适的卡环设计容易将卡环暴露，难以满足患者的美观要求[2]。

卡环是一种侧重于美观与功能相平衡的义齿固定结构，既要满足患者的隐蔽美观要求，同时也要满足临床上的稳定要求[3]。

RPI 卡环、RPA 卡环和RPT 卡环是用于前磨牙修复美观固位中的常用卡环设计类型，为了寻求其中修复效果较好的卡环设计类型，本文对这三种不同设计的钴铬钼合金卡环在前磨牙修复美观固位中的应用效果进行比较，具体内容报道如下。

1资料与方法1.1一般资料选择2018年6月至2020年5月我院收治的前磨牙三种不同设计的钴铬钼合金卡环应用于前磨牙修复美观固位中的效果比较王晓忠1，曹怡2*，毛莹莹2（1.咸阳市中心医院，陕西咸阳，712000；2.宝鸡市口腔医院，陕西宝鸡，732000）摘要：目的比较三种不同设计的钴铬钼合金卡环应用于前磨牙修复美观固位中的效果。

方法选择我院收治的前磨牙修复美观固位治疗患者120例，将其随机分为RPI 组（RPI 卡环）、RPA 组（RPA 卡环）和RPT 组（RPA 卡环），各40例。

不同设计的聚醚醚酮卡环固位及疲劳性能研究

不同设计的聚醚醚酮卡环固位及疲劳性能研究罗颐辰;邱琳;耿铭珠;张玮【期刊名称】《口腔医学》【年(卷),期】2024(44)5【摘要】目的增加聚醚醚酮(PEEK)卡环臂进入倒凹的比例,并探究这一改变对PEEK卡环固位力和疲劳性能的影响,提出并验证一种可以提高PEEK卡环性能的设计方式。

方法设计并加工3组PEEK三臂卡环(n=10/组),分别令其固位臂的末端1/3、末端2/3以及全部固位臂进入0.75 mm深度的倒凹;一组钴铬合金卡环(n=10),令其固位臂末端1/3进入0.25 mm深度的倒凹作为对照组。

在对卡环进行初始固位力测量后,在体外进行15000次摘戴的疲劳循环,每经过1500次循环再测量一次卡环的固位力。

使用光学扫描与软件偏差分析,通过均方根(RMS)比较疲劳前后卡环的形变量。

使用扫描电子显微镜观察疲劳前后卡环臂内表面的变化。

结果固位臂全进入倒凹区的PEEK卡环平均固位力(9.24±1.78)N,在3组PEEK卡环中最高;但仍略低于钴铬合金卡环(11.88±2.05)N。

经过疲劳循环,各组卡环的固位力均发生了下降,其中钴铬合金卡环固位力的下降率最高(38.38%)。

三组PEEK卡环的RMS没有统计学差异(P=0.111),且都低于钴铬合金卡环的RMS(105.47±10.82)μm。

在扫描电子显微镜成像下,所有组卡环臂内表面都观察到了磨损的痕迹,并且主要发生在卡环臂进入倒凹的部分。

结论增加PEEK卡环固位臂进入倒凹的比例能够有效提高卡环的固位力,并且在经过体外疲劳循环后,具有优于钴铬合金卡环的固位力稳定性,可以满足临床要求。

初步验证了通过增加PEEK 卡环臂进入倒凹的比例来提高卡环性能的可行性。

【总页数】6页(P369-374)【作者】罗颐辰;邱琳;耿铭珠;张玮【作者单位】南京医科大学附属口腔医院口腔特诊科;南京医科大学口腔疾病研究江苏省重点实验室;江苏省口腔转化医学工程研究中心【正文语种】中文【中图分类】R783.1【相关文献】1.环境温度对碳纤维/聚醚醚酮复合材料拉伸性能及疲劳寿命的影响2.不同温度下聚醚醚酮使用性能的研究3.挤出型不同厚度聚醚醚酮膜的机械性能和取向性研究4.3种不同工艺制备聚醚醚酮假体的生物力学性能研究5.喷油润滑聚醚醚酮的接触疲劳性能因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

不同倒凹深度的铸造三臂卡环在使用过程中基牙牙周膜所受的应力大小研究

后的优良率为６６.６７％ꎻ对照组术后２年后为优良率为８４.３１％ꎻ术后３个月的优良率为６３.１５％ꎻ实验组患者髋关节功能优良率均明显高于对照组ꎬ差异具有统计学意义(Ｐ<０.０５)ꎬ见表３ꎮ表３㊀观察患者术后髋关节功能改善情况ｎ(％)评分术后２年实验组㊀㊀㊀对照组χ２Ｐ术后３个月实验组㊀㊀㊀对照组χ２Ｐ优１２(５０.００)９(４７.３７)４.２１<０.０５６(２５.００)５(２６.３１)２.１８>０.０５良１０(４１.６７)７(３６.８４)３.１３<０.０５１０(４１.６７)７(３６.８４)１.７４>０.０５中１(４.１７)２(１０.５３)３.２９>０.０５３(１２.５０)５(２６.３１)３.８７>０.０５差１(４.１７)１(５.２６)４.１３>０.０５５(２０.８３)２(１０.５３)２.９３>０.０５优良率２２(９１.６７)１７(８４.３１)４.３８<０.０５１６(６６.６７)１１(６３.１５)３.０９<０.０５３㊀讨㊀论股骨颈骨折是临床上一种常见的骨科疾病ꎬ在各个年龄阶段均可发生ꎬ主要以老年人为主ꎬ发病机制与环境㊁身体疾病等方面存在紧密关系ꎬ表现出疼痛㊁肿胀等临床症状[１]ꎮ若不能得到及时㊁有效的治疗ꎬ则会严重影响患者的正常生活及身体健康ꎮ当前ꎬ内固定治疗是股骨颈骨折中常见的治疗手段ꎬ且具有一定的临床疗效ꎬ但有研究发指出单纯使用内固定治疗在降低股骨头坏死发生率方面并不是很理想[２ꎬ３]ꎮ本研究采用了股方肌骨瓣移植术联合空心钉内固定治疗股骨颈骨折ꎬ并获得了显著成效ꎮ近年来ꎬ股方肌骨瓣移植术在股骨颈骨折治疗工作中是一种较为理想的方法ꎬ具有以下几种优势:扩大手术视野范围ꎬ直视下更能有效完成骨折解剖及复位ꎻ增加骨折血供范围ꎬ确保血供稳定性ꎻ预防血管损伤ꎬ为重塑微血管提供更有利的环境等ꎮ结合本次研究结果发现ꎬ术后随访２年患者骨折愈合率达９５.６５％ꎬ股骨头坏死发生率为８.７０％ꎬ同时髋关节功能优良率达９１.３０％ꎮʌ参考文献ɔ[１]㊀卢绍燊ꎬ余海波ꎬ周观明.经内踝截骨空心钉内固定治疗ＨａｗｋｉｎｓⅡ和Ⅲ型距骨骨折的疗效[Ｊ].广东医学ꎬ２０１３ꎬ３４(２):２７０~２７１.[２]㊀张彦祥ꎬ陈静ꎬ郭雄.经皮微创闭合复位空心钉内固定治疗股骨颈骨折６４例[Ｊ].陕西医学杂志ꎬ２０１５ꎬ４４(７):８２６~８２８.[３]㊀王强.空心钉内固定治疗股骨颈骨折术后发生股骨头坏死的危险因素分析[Ｊ].临床和实验医学杂志ꎬ２０１３ꎬ１２(２２):１８４５~１８４７.不同倒凹深度的铸造三臂卡环在使用过程中基牙牙周膜所受的应力大小研究于㊀波ꎬ㊀孙树宏ꎬ㊀佟英杰ꎬ㊀郭㊀寅ꎬ㊀赵㊀异(河北省承德市口腔医院ꎬ㊀河北㊀承德㊀０６７０００)ʌ摘㊀要ɔ目的:探究对不同倒凹深度的义齿在取戴时的基牙牙周膜所受应力大小ꎮ方法:实验设计为下颌第一磨牙缺失ꎬ以第二磨牙㊁第二前磨牙为基牙的活动义齿修复ꎬ根据卡环进入倒凹的深度进行实验分组ꎬ建立各组下颌第一磨牙的有限元模型ꎬ在义齿桥体中部部位实施动态位移载荷ꎬ以模拟推拉卡环的方法摘取义齿ꎬ计算在义齿摘取过程中各基牙牙周膜的应力变化ꎮ结果:义齿取戴时ꎬ卡环的就位力显著低于脱位力(Ｐ<０.０５)ꎻ磨牙牙周膜产生的应力较前磨牙明显要小(Ｐ<０.０５)ꎻ卡环固位力㊁脱位力以及取戴时牙周膜所受应力与倒凹深度呈指数正相关ꎻ在同一倒凹深度上ꎬ磨牙卡环固位力>前磨牙卡环的固位力(Ｐ<０.０５)ꎮ结论:义齿脱位时的载荷>就位时的载荷ꎬ在义齿取戴过程中ꎬ基牙牙周膜应力㊁就位力㊁脱位力与倒凹深度呈正相关ꎬ磨牙牙周膜受到的应力要<双尖牙ꎬ脱位时牙周膜应力要>就位时ꎮʌ关键词ɔ㊀基牙牙周膜应力ꎻ㊀不同倒凹深度ꎻ㊀义齿取戴ʌ文章编号ɔ１００６－６２３３(２０１６)０８－１３１４－０３㊀ʌ文献标识码ɔ㊀Ａ㊀㊀ʌｄｏｉɔ１０.３９６９/ｊ.ｉｓｓｎ.１００６－６２３３.２０１６.０８.０３２㊀㊀卡环作为一种直接固位体ꎬ可显著提高义齿的固位力ꎬ是可摘局部义齿行使良好咀嚼功能㊁达到理想修复效果的必要条件ꎮ卡环的固位力随倒凹深度的增加而变大ꎬ但在摘戴过程中ꎬ基牙所受的应力也越大ꎬ而影响卡环的使用寿命ꎬ同时也会影响基牙的健康ꎮ现笔者对不同倒凹深度的义齿在取戴时基牙牙周膜所受４１３１㊀㊀第２２卷㊀第８期２０１６年８月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀河㊀北㊀医㊀学ＨＥＢＥＩＭＥＤＩＣＩＮＥ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ｖｏｌ.２２ꎬＮｏ.８Ａｕｇ.ꎬ２０１６㊀㊀㊀㊀应力大小进行探究ꎮ１㊀材料与方法１.１㊀实验材料:实验设计为下颌第一磨牙缺失ꎬ以第二磨牙㊁第二前磨牙为基牙的活动义齿修复ꎬ根据卡环进入倒凹的深度分为:０.２５ｍｍ㊁０.３０ｍｍ㊁０.３５ｍｍ㊁０.４０ｍｍ㊁０.４５ｍｍ㊁０.５０ｍｍꎬ在基牙上改变卡环放置的卡环深度ꎬ建立各组下颌第一磨牙的有限元模型ꎮ１.２㊀三维有限元模型１.２.１㊀基牙有限元模型的建立:选择１名健康成年男性ꎬ其牙齿排列整齐ꎬ无明显牙齿形态义齿ꎬ牙体大小接近我国人牙体统计平均值ꎬ通过ＣＢＣＴ对下颌牙列进行断层扫描ꎬ将形成的断面图像导入医学图像处理软件中ꎬ之后转换成二维ＣＴ图像ꎬ通过三维重建功能形成牙体几何实体模型ꎮ１.２.２㊀卡环模型的建立:由于ＣＴ扫描截面垂直于下颌前磨牙ꎬ在有限元模型上ꎬ基牙的牙长轴即代表Ｚ轴ꎬ采用ＭＡＲＣ软件让基牙沿Ｚ轴旋转一周ꎬ即获得义齿就位道平行于牙长轴时基牙的观测线ꎮ卡环臂的的前１/３位于基牙的近缺隙侧ꎻ卡环臂的中１/３位于观测线中１/３与基牙远缺隙侧１/３交点处垂直向下的倒凹区ꎬ确定倒凹从０.１０ｍｍ㊁０.１５ｍｍ㊁０.２０ｍｍ㊁０.２５ｍｍ㊁０.３０ｍｍ及０.３５ｍｍꎮ在基牙远缺隙侧１/３的倒凹区牙面上ꎬ确定倒凹为０.２５ｍｍ㊁０.３０ｍｍ㊁０.３５ｍｍ㊁０.４０ｍｍ㊁０.４５ｍｍ和０.０５０ｍｍꎬ作为卡环臂尖端的最大倒凹深度ꎮ将相应各点连接起来形成一条较为平缓㊁圆滑的卡环臂的下缘线ꎬ即卡环的有限元模型ꎮ１.２.３㊀基牙牙周膜几何模型的建立:建模宽度选择０.２ｍｍ的牙周膜宽度ꎬ将牙根向外均匀扩展形成牙周膜三维模型ꎮ１.２.４㊀导入三维几何模型:在ＭＡＣ软件中ꎬ确保牙面与卡环臂组织面为同一界面ꎬ得到牙面单元边界线与卡环臂组织面中心线相交的连线ꎮ按北京航空大学教研室编写的程序[１]ꎬ建立局部坐标系ꎬ以Ｙ轴为中心线向量ꎬ通过向量的叉积计算ꎬ确定法向向量(Ｚ轴)和Ｘ轴ꎬ从而得到卡环的截面ꎬ设计卡环臂的宽/厚ꎬ用自编的子程序建立卡环截面的节点ꎬ将以上数据导入ＵＧ软件ꎬ得到卡环固位臂的三维实体模型ꎬ将实体模型数据导入ＭＡＲＣ中ꎬ采用八节点六面体单元对模型进行人工网络划分ꎬ可获得三维有限元模型ꎮ１.３㊀实验假设和实验加载条件:假设模型为各向同性㊁连续均匀的线弹性材料ꎮ基牙牙根给予刚性约束ꎬ基牙与卡环体部紧密接触ꎬ模拟动态义齿摘戴ꎬ在义齿桥体中部部位实施动态位移载荷ꎬ设计载荷速度为３ｍｍ/ｓꎬ分６０个步骤加载ꎬ卡环与基牙的摩擦系数设为０.２ꎬ以模拟推拉卡环的方法摘取义齿ꎬ计算在义齿摘取过程中各基牙牙周膜的应力变化[２]ꎮ１.４㊀数据统计方法:采用ＳＰＡＳＳ１５.０软件分析及处理数据ꎬ以Ｐ<０.０５ꎬ具有统计学意义ꎬ以( ｘʃｓ)表示计量资料ꎬ组间以ｔ检验ꎮ２㊀结㊀果２.１㊀义齿就位和脱位时的最大载荷:卡环固位力和脱位力与倒凹深度呈指数正相关ꎬ且卡环的就位时载荷要明显低于脱位力(Ｐ<０.０５)ꎬ见表１ꎮ表１㊀义齿就位和脱位时的最大载荷(ｎ)倒凹深度脱位就位０.２５ｍｍ３.３３９２.８７５０.３０ｍｍ３.４９２３.００９０.３５ｍｍ３.７４６３.２１９０.４０ｍｍ４.４０９３.５２２０.４５ｍｍ４.７０８４.０３８０.５０ｍｍ５.７８５４.９３６ｒ０.９９１２.２㊀同一倒凹深度不同基牙的卡环固位力情况:在同一倒凹深度上ꎬ磨牙卡环固位力大于前磨牙卡环的固位力(Ｐ<０.０５)ꎬ见表２ꎮ表２㊀同一倒凹深度不同基牙的卡环固位力情况倒凹深度双尖牙磨牙０.２５ｍｍ１.９４ʃ０.４２２.５２ʃ０.３８∗０.３０ｍｍ２.５９ʃ０.４８３.２５ʃ０.２５∗０.３５ｍｍ３.１６ʃ０.５６３.３６ʃ０.８６∗０.４０ｍｍ３.４５ʃ０.５２３.６８ʃ０.３１∗０.４５ｍｍ４.６５ʃ０.２５４.７２ʃ０.５６∗０.５０ｍｍ５.１３ʃ０.５６５.４３ʃ０.５６∗㊀㊀注:与双尖牙比较ꎬ∗Ｐ<０.０５２.３㊀义齿取戴时牙周膜应力变化:倒凹深度越大ꎬ则基牙牙周膜受到的应力则越大ꎬ二者呈指数正相关ꎮ另外就位时磨牙牙周膜产生的就位时㊁脱位时的应力较前磨牙要小(ｔ双尖牙与磨牙就位＝７.７０８ꎬｔ双尖牙与磨牙脱位＝１０.８１４均Ｐ<０.０５)ꎬ双尖牙及磨牙脱位时ꎬ牙周膜应力明显大于就位时(ｔ双尖牙脱位与就位＝６.０６４ꎬｔ磨牙脱位与就位＝３.１９１ꎬ均Ｐ<０.０５)ꎬ见表３ꎮ５１３１㊀㊀第２２卷㊀第８期２０１６年８月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀河㊀北㊀医㊀学ＨＥＢＥＩＭＥＤＩＣＩＮＥ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ｖｏｌ.２２ꎬＮｏ.８Ａｕｇ.ꎬ２０１６㊀㊀㊀㊀表３㊀义齿取戴时牙周膜应力变化倒凹深度双尖牙就位㊀㊀㊀脱位磨牙就位㊀㊀㊀脱位０.２５ｍｍ１.９５６２.１７２１.２５２１.３８５０.３０ｍｍ２.０５２２.３２５１.３３２１.４７９０.３５ｍｍ２.２５８２.５７８１.４５９１.６２８０.４０ｍｍ２.５５９２.９３６１.６４２１.９６７０.４５ｍｍ３.０８６３.５５９１.９７２２.３０５０.５０ｍｍ４.１０５４.７４９２.６０７３.３７４ｒ１.００００.９９７３㊀讨㊀论３.１㊀三维有限元模型的建立:关于牙颌系统的有限元模型建立ꎬ国内外学者的研究报道诸多ꎬ建模的方法亦日渐成熟ꎬ日本学者用圆柱形代表下颌第二前磨牙ꎬ在圆柱形上建立卡环的有限元模型ꎬ本实验中使用ＣＢＣＴ扫描图像ꎬ再与三维重建软件结合起来ꎬ建立含不同倒凹深度的卡环㊁基牙㊁牙周膜㊁义齿三维有限元模型ꎮ通过该有限元模型ꎬ可模拟基牙取戴时的受力情况ꎬ了解卡环在不同倒凹深度取戴时的最大载荷及基牙牙周膜的应力变化ꎮ３.２㊀卡环固位力与义齿的关系:本实验对不同倒凹深度卡环固位力和脱位力进行研究ꎬ发现卡环固位力和脱位力与倒凹深度呈指数正相关ꎬ且卡环的就为力显著低于脱位力(Ｐ<０.０５)ꎬ这与临床实践相吻合ꎬ因此在临床试戴义齿时ꎬ在感觉就位困难时ꎬ切勿强行戴入义齿ꎬ否则导致义齿取出困难或无法取出ꎮ卡环的固位力主要来自卡环与基牙表面的摩擦力ꎬ卡环臂在脱位力作用下而向脱位方向有移动趋势ꎬ而脱位力受到基牙牙面与卡环臂之间摩擦力的阻碍ꎬ直至脱位力大小超过摩擦力ꎬ卡环就会移动[３]ꎮ卡环臂由于呈弧形包绕基牙ꎬ较长卡环臂因与牙面接触范围大ꎬ使牙面与卡环臂间的摩擦力增大ꎬ使固位力也相对增大ꎮ下颌第二磨牙的牙体相比于前磨牙要大ꎬ其卡环臂环绕的路线也较长ꎬ使位于基牙倒凹区的卡环臂相对增长ꎬ最大静摩擦力较大ꎬ故需要较大的脱向力才能使卡环移动ꎬ即取出义齿时最大的脱位载荷大ꎬ因此本研究发现ꎬ在同一倒凹深度上ꎬ磨牙卡环固位力大于前磨牙卡环的固位力(Ｐ<０.０５)ꎬ与文献报道一致[４]ꎮ在铸造三臂卡环中ꎬ卡环的固位力应与基牙条件相匹配ꎬ一副义齿的固位力总力量应以前磨牙３.４３~４.４１Ｎ(３５０ｇ~４５０ｇ)ꎬ磨牙以４.９０~５.８８Ｎ(５００~６００ｇ)为宜ꎬ张夫波等[５]认为可摘局部义齿中卡环固位力应以５００ｇ为宜ꎮ若基牙倒凹深度较浅ꎬ卡环臂的弹性卡抱作用较弱而不能获得足够的固位力ꎬ若基牙倒凹过深ꎬ基牙所受到的侧向力较大ꎬ易损伤牙周组织ꎬ甚至卡环臂的弹性延展超过其自身的弹性极限ꎬ造成卡环臂的疲劳折断或永久变形ꎬ固位力反而减小ꎮ本研究中ꎬ前磨牙０.４５ｍｍ倒凹深度时ꎬ卡环平均固位力为４.６５４１Ｎꎬ磨牙０.４５ｍｍ倒凹深度时卡环固位固位力为４.７２５６Ｎꎬ在各组中均最为接近５００ｇ的固位力ꎬ因此笔者认为磨牙及前磨牙卡环的最适宜倒凹深度为０.４５ｍｍꎬ临床在选择最适宜倒凹深度时ꎬ还应考虑到基牙所能承受的侧向力大小及基牙牙周情况ꎬ在考虑多个综合因素下选择最适宜的基牙倒凹深度ꎮ３.３㊀不同倒凹深度义齿取戴时牙周膜的应力变化:本实验发现ꎬ在义齿取戴过程中ꎬ倒凹深度越大ꎬ则基牙牙周膜受到的应力则越大ꎬ二者呈指数正相关ꎮ另外双尖牙及磨牙脱位时ꎬ牙周膜应力明显大于就位时(Ｐ<０.０５)ꎬ磨牙牙周膜产生的应力较前磨牙产生的应力明显要小(Ｐ<０.０５)ꎬ其原因是由于磨牙的牙体要大于前磨牙ꎬ相对有更大的牙周膜面积ꎬ因此相比于前磨牙能承受的固位力更大ꎬ卡环臂进入倒凹深度更大些ꎮʌ参考文献ɔ[１]㊀胡晓萍ꎬ喻静雯.铸造三臂卡环在使用过程中基牙牙周膜的应力分析[Ｊ].口腔颌面修复学杂志ꎬ２０１４ꎬ１５(３):１４９~１５２.[２]㊀李玉梅ꎬ莫三心ꎬ查年宝ꎬ等.非贵金属铸造卡环比例极限内形变限度的比较研究[Ｊ].实用口腔医学杂志ꎬ２０１０ꎬ２６(６):７５１~７５４.[３]㊀刘颖.金合金㊁钴铬合金铸造卡环循环疲劳实验对比性研究[Ｄ].中国医科大学(辽宁)ꎬ２０１２.[４]㊀祝海霆.钴铬合金㊁纯钛和Ｖｉｔａｌｌｉｕｍ三种材料铸造卡环循环疲劳实验的研究[Ｄ].中国医科大学ꎬ２０１２.[５]㊀张夫波.隐形卡环在锻丝卡环铸造部件结合式义齿中的应用探讨[Ｊ].现代实用医学ꎬ２０１１ꎬ２３(４):３８６~３８７.６１３１㊀㊀第２２卷㊀第８期２０１６年８月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀河㊀北㊀医㊀学ＨＥＢＥＩＭＥＤＩＣＩＮＥ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ｖｏｌ.２２ꎬＮｏ.８Ａｕｇ.ꎬ２０１６㊀㊀㊀㊀。

不同制作方法对双重冠经循环摘戴后固位力影响的研究

不同制作方法对双重冠经循环摘戴后固位力影响的研究
江泳;冯海兰
【期刊名称】《口腔医学》
【年(卷),期】2003(023)005
【摘要】目的研究不同制作方法对双重冠经循环摘戴后固位力的影响.方法制作一个标准预备体,以此为基础用4种方法(镍铬-镍铬组、金钯-金钯组、镍铬-金沉积组及金钯-金沉积组)制作内冠外形一致的双重冠,并测量经循环摘戴(循环过程中用人工唾液湿润)最大至8 000次后双重冠固位力的变化情况.结果金钯内冠的固位力较镍铬内冠大,固位力随循环摘戴次数的增加而降低,金沉积外冠的降低速度小于铸造外冠.金钯-金钯组、金钯-金沉积组的固位力较大,镍铬-金沉积组次之,镍铬-镍铬组最低.结论双重冠固位力随循环摘戴次数的增加而降低.金钯内冠的固位力大于镍铬内冠的固位力,金沉积外冠固位力比铸造外冠更大.
【总页数】3页(P259-261)
【作者】江泳;冯海兰
【作者单位】北京大学口腔医学院修复教研室,北京,100081;北京大学口腔医学院修复教研室,北京,100081
【正文语种】中文
【中图分类】R781.1
【相关文献】
1.不同金属卡环在钴铬金属冠上的固位力衰减及对冠表面磨损的研究 [J], 李静;郑东翔;高卫民
2.氮化钛涂层对循环摘戴后套筒冠固位力的影响 [J], 喻四化;曾利伟
3.不同外冠材料套筒冠固位力的比较研究 [J], 李文婕
4.选择性激光熔融与铸造钛合金卡环的模拟摘戴固位力研究 [J], 刘春煦; 鲁雨晴; 贾璐铭; 董博; 张倩倩; 于海洋
5.不同制作方法对Finesse全瓷冠的适合性影响的研究 [J], 周宏志;段蔚泓;宋超英因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。