搅拌站粉罐基础设计
搅拌站粉煤罐基础建设支模
搅拌站粉煤罐基础建设支模摘要：1.搅拌站粉煤罐基础建设概述2.支模的准备工作3.支模的具体步骤4.支模的注意事项5.基础建设支模的完成正文：一、搅拌站粉煤罐基础建设概述搅拌站粉煤罐基础建设是混凝土搅拌站中一个重要的环节，它关系到搅拌站能否正常运行和生产的关键。
基础建设支模，顾名思义，就是在建设过程中，用模板支撑混凝土，使其成型，以便后续施工。
二、支模的准备工作在进行支模前，首先要对粉煤罐基础进行严格的勘测和计算，确定模板的尺寸、形状和数量。
同时，也要检查模板的结构和质量，确保模板能够承受混凝土的重量和施工的压力。
三、支模的具体步骤1.根据设计图纸，按照粉煤罐基础的形状和尺寸，选择合适的模板，并在模板上涂刷脱模剂，以便于混凝土的脱模。
2.根据模板的尺寸和重量，选择合适的支撑结构，如钢筋、木方等，并将其固定在模板的边缘，形成一个稳定的支撑结构。
3.将模板按照设计位置安装在基础面上，调整模板的位置和高度，确保模板与基础面完全贴合。
4.在模板内部填充混凝土，填充过程中要注意混凝土的均匀性和密实性，避免出现蜂窝和麻面等质量问题。
四、支模的注意事项1.在支模过程中，要确保模板的稳定性和承载能力，避免因模板变形或坍塌导致的施工事故。
2.在填充混凝土时，要注意混凝土的填充顺序和速度，避免过快或过慢导致混凝土的质量问题。
3.在施工过程中，要定期检查模板的牢固程度和混凝土的质量，发现问题及时处理。
五、基础建设支模的完成在完成所有支模工作后，要对模板进行拆卸和清理，检查混凝土的质量和表面光洁度。
如发现质量问题，要及时进行修复和处理。
在模板全部拆除后，基础建设支模工作就算完成了。
拌和站水泥罐基础设计计算书
拌和站水泥罐基础设计计算书拌和站水泥罐基础设计计算书1、水泥罐基础设计拌合站投入5个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m;按3个水泥罐一排、2个水泥罐一排共计两排设立。
根据公司以往拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足三个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m(长)×4m(宽)×1.9m(高)，基础埋深1.5m，外漏0.4m，承台基础采用Φ16@200mm×200mm上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm×450mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图:水泥罐平面位置示意图2、水泥罐基础计算书2.1、计算基本参数水泥罐自重约10t，水泥满装100t，共重110t。
水泥罐支腿高3m，罐身高15m，共高18m。
单支基础4m×4m×1.9m钢筋砼。
2.2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为:δ1=1100?(4×4)+1.9×25=68.75+47.5=116.25KN/m2=0.12Mpa 根据《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第六册中的岩土设计计算参数表资料可知:本合同段全风化花岗岩承载能力基本容许值为[fa0]=0.25Mpa，因δ1?[fa0]。
现场临建设施工时，为安全起见，基础底面参照一级公路标准施工。
故远大于水泥罐地基承载力要求。
2.3、抗倾覆计算参照《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第一册，本合同段地区按最大风速25m/s。
(1)风荷载强度计算:W0,K3,K2,K1,风荷载强度计算:W其中基本风压:v2252391Pa 1.61.6,,,W0风载体形系数:K1=0.8风压高度变化系数:K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0 391,312.8pa，1.0，1.0，0.8,W(2)风力计算:水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受水平风荷载为:F=A×W=3.4×18×312.8=19143N=19.14KN 平均作用高度为18/2+1.9=10.9m 倾覆力矩M=F×H=19.14×10.9=208.6KN?m(3)抗倾覆计算:抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书
HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书一、拌和站罐基础设计概括计划投入一套HZS60拌合站，单套HZS60拌合站投入1个200t 型水泥罐（装满材料后）和1个100t 粉煤灰罐（装满材料后）。
根据公司以往拌和站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊或螺栓连接。
二、基本参数1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区咸阳市礼泉县最大风速：s m V /3.21max =；2、仓体自重：200t 罐体自重约16t ，装满材料后总重为216t ； 100t 罐体自重约8t ，装满材料后总重为108t 。
3、扩大基础置于灰岩上，地基承载力基本容许值[]Kpa f a 6800=； 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为10.24m ×6m ×2m （长×宽×高）；三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、受力计算模型（按最不利200吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示：F1F2F3GR图3-1 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型2、风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：gV W d k 22γ=；查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下：空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Zeγ； 地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /92.32max 5220==； 其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.21max =；代入各分项数据得：222/66.08.9292.3201199899.02m KN g V W d k =⨯⨯==γ单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：216.58.22m A =⨯= 作用力：2KN 7.36.566.01=⨯=F 作用高度：m H 94.181=②、迎风面积：2215.3123.65m A =⨯= 作用力：KN 56.2015.3166.02=⨯=F 作用高度：m H 43.142=③、迎风面积：235.112/6.45m A =⨯= 作用力：KN 59.75.1166.03=⨯=F 作用高度：m H 01.93= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算m KN h F M i i ⋅=⨯+⨯+⨯=⨯=∑52.43501.959.743.1456.2094.1872.331倾3、稳定力矩及稳定系数计算假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。
拌合站粉罐地基计算
拌合站粉罐地基计算一、设计要求1.承载能力：地基应能够承受粉罐的自重、存粉罐内粉料的重量以及地震和风荷载等外力。
2.稳定性：地基应保证粉罐在使用过程中不会出现倾斜或变形，确保粉罐设备的正常运行。
3.抗沉降：地基应具有较好的抗沉降性能，避免由于地基沉降导致的设备损坏或运行不稳定。
4.环境要求：地基应能够满足环保要求，避免粉料的泄漏或污染地下水。
二、地基计算方法地基计算主要包括地基承载力计算和地基稳定性计算。
1.地基承载力计算：地基承载力计算常用的方法有标准承载力计算法和数值计算法。
标准承载力计算法主要是根据所在地区的地质情况和地基土壤的强度参数，利用标准承载力计算公式计算地基承载力。
而数值计算法则是通过有限元软件或其他数值计算方法对地基进行模拟计算，得出地基的承载力。
2.地基稳定性计算：地基稳定性计算主要包括滑移稳定性和倾覆稳定性计算。
滑移稳定性计算是通过计算地基的抗滑稳定性来保证粉罐在使用过程中的平稳运行，而倾覆稳定性计算则是根据地基的设计参数和地震加速度等因素，计算地基在地震作用下的倾覆稳定性。
三、地基尺寸和深度地基的尺寸和深度对于保证地基的承载能力和稳定性非常重要。
一般而言，地基的尺寸和深度应根据拌合站粉罐的重量、尺寸和地质情况来确定。
1.地基尺寸：地基尺寸应根据拌合站粉罐的直径和高度来确定。
一般来说，粉罐的底座直径加上适当的边沿长度可作为地基的尺寸，用于承托粉罐的重量。
地基的边沿长度通常为粉罐底座直径的1/4至1/32.地基深度：地基深度的确定需要考虑地下水位、土壤承载力和地震作用等因素。
地基深度一般要求在地下水位以下，并根据土壤承载力和地震作用来确定合适的地基深度。
总结：拌合站粉罐地基计算是一个复杂工程，需要综合考虑地质情况、地基土壤的性质、地震和风荷载等因素。
地基设计应根据实际情况，采用适当的计算方法，合理确定地基尺寸和深度，以确保粉罐设备的稳定性和安全性。
同时，在设计过程中应遵循相关的环保要求，确保地基的悬挂污染和泄漏的防范措施的实施。
拌合站300t水泥罐基础计算
HZS240C8H拌合站基础设计项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：1、根据厂家提供数据可知⑴每个水泥、矿粉罐装满自重300t;⑵搅拌机单个支腿静荷载32t;⑶类型：单阶矩形底板⑷基础尺寸简图：基础尺寸(mm)： b=4300, a=4300, h=1200柱数：4柱子几何信息：柱编号竖向轴线号横向轴线号柱宽B(mm)柱长L(mm)11A60060022A60060032B60060041B600600柱子荷载信息（单位：kN，kN.m）：混凝土强度等级：C20, fc=9.60N/mm2, ft=1.10N/mm2钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2配筋计算方法: 简化法基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：200kPa基础埋深：0.90m作用力位置标高：0.000m1.2 计算要求：(1)地基承载力验算(2)基础抗弯计算(3)基础抗剪验算(4)基础抗冲切验算(5)基础局压验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 3000.00 kN, Mkx = 0.00 kN.m, Mky = 0.00 kN.m设计值:N = 3000.00 kN, Mx = 0.00 kN.m, My = 0.00 kN.m2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= (3000.00 + 332.82) / 18.49 + 0.00 / 13.25 + 0.00 / 13.25= 180.25 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= (3000.00 + 332.82) / 18.49 - 0.00 / 13.25 - 0.00 / 13.25= 180.25 kPapk = (Nk + Gk)/A = 180.25 kPa各角点反力 p1=180.25 kPa, p2=180.25 kPa, p3=180.25 kPa, p4=180.25 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 3000.00 / 18.49 + 0.00 / 13.25 + 0.00 / 13.25= 162.25 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 3000.00 / 18.49 - 0.00 / 13.25 - 0.00 / 13.25= 162.25 kPap = N/A = 162.25 kPa各角点反力 p1=162.25 kPa, p2=162.25 kPa, p3=162.25 kPa, p4=162.25 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=180.25 ≤ fa=200.00 kPa, 满足。
混凝土搅拌站储罐桩基础设计及承载力检算
承载力检算混凝土搅拌站最不利受力主要发生在储罐基础位置，本站设11个储罐，其中HZS180砼搅拌机配6个，HZS60砼搅拌机配5个（见图示），储罐自重按20吨考虑，基础工程拟采用桩基础。
地质资料：填土：填粉质黏土，软塑，厚5～6米，场地整平（可视作松铺未压实）；原地面：农田软塑土，厚1～1.5米，σ0=100kPa；下层：1.5～2米范围，σ0=200kPa；次下层：2.0～2.5米，σ0=300kPa；一、搅拌机储罐基础设计（临近支腿间距小于0.8米）临近支腿间距小于0.8米的搅拌机储罐基础采用9.5米φ1.5米挖孔桩(入原地面σ0=300kPa土层≥1.5米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.5×(7.5×10+0.5×40+1.5×50)+3.14×0.75×0.75×300=1331KN。
单个支腿承载力F=(G水泥+G罐)/4+=(1000+200)/4=300KN,Nmax=2×F+G桩=1019.5KN＜R=1331KN。
基础承载力满足要求。
二、搅拌机储罐基础设计（临近支腿间距大于0.8米）1、搅拌机储罐基础采用8米φ1.25米挖孔桩(入原地面σ=200kPa土层≥0.5米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；0挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.25×(7.5×10+0.5×40)+3.14×0.625×0.625×300=741KN。
单个支腿承载力Fmax=(G水泥+G罐)/4=(1000+200)/4=300KNNmax=Fmax+G桩=545.3KN＜R=741KN。
基础承载力满足要求。
2、搅拌机储罐基础采用9米φ1.8米挖孔桩(入原地面σ0=200kPa土层≥2.0米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.8×(7.5×10+0.5×40+1×50)+3.14×0.9×0.9×300=1583KN。
搅拌站粉罐基础设计
目录1、工程概况 (1)2、编制依据 (1)3、设计说明 (2)3.1、地质条件 (2)3.2、结构形式 (2)3.3、设计荷载 (2)3.4、材料性能指标 (2)4、地基承载力验算 (3)4.1、基础尺寸选择 (3)4.2、地基承载力验算 (3)5、筏板基础在集中荷载下的冲切计算 (6)6、筏板基础在集中荷载下的局部承压计算 (6)7、风荷载影响 (6)7.1、抗倾覆验算 (7)7.2、抗拔计算 (8)8、筏式基础受力分析 (10)搅拌站粉罐基础设计1、工程概况京津城际轨道交通线是环渤海京津冀地区城际轨道交通网的重要组成部分，也是沟通北京、天津两大直辖市的便捷通道，本线由北京南站东端引出，沿京津塘高速公路通道至杨村，后沿京山线至天津站，全长115.4km。
本标段包含跨北京环线特大桥和凉水河特大桥两座特大桥的预制梁工程,设置三个简支箱梁预制场，分别为跨北京环线特大桥制梁场（1号梁场）、凉水河特大桥1#制梁场（2号梁场）、凉水河特大桥2#制梁场（3号梁场）。
本标段由中铁大桥局股份有限公司、中铁四局集团有限公司、中铁六局集团有限公司组成的联合体中标。
我公司承担的是凉水河特大桥1#制梁场的制梁任务（2#梁场），起讫里程为DK21+457至DK32+665，共340孔双线箱梁。
梁场位于张家湾镇高营村，中心里程在线路DK27+697处。
预制场设置五个区：生活办公区、混凝土拌和区、箱梁生产区、横移存梁区、箱梁提升区，生产区布置布置32m箱梁制梁台座8个，32m兼24m制梁台座3个，梁场可存32m箱梁64孔，32m兼24m 箱梁24孔。
2、编制依据(1)、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；(2)、《建筑桩基设计规范》（JGJ94-94）；(3)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；(4)、福建南方路面机械公司提供的HZS120搅拌站图纸(5)、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(6)、浙江有色建设工程有限公司提供的《岩土工程勘察报告》中华人民共和国、铁道部、地方政府及有关部门颁发的相关现行法规、规范、标准及办法。
混凝土搅拌站水泥罐基础设计
100t 水泥罐基础设计计算书一、工程概况某大型工程混凝土搅拌站采用100t 水泥罐,水泥罐直径,顶面高度20m;水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础,基础断面尺寸为×+×;二、设计依据：1、建筑结构荷载规范2006版GB50009-20012、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、钢结构设计规范GB50017-2003;三、荷载计算1、水泥罐自重：8t ；满仓时水泥重量为100t;2、风荷载计算：宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡,风荷载标准值: ωk =βz μs μz ω0其中：βz =,μz =,μs =,则：ωk =βz μs μz ω0=×××= kN/㎡四、水泥罐基础计算1、地基承载力验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN混凝土基础自重荷载：G ck =××+×××24=407kN风荷载：风荷载作用点高度离地面,罐身高度15m,直径;Fwk=×15×=风荷载对基底产生弯矩：Mwk=×+2=·m基础底面最大应力：pk,max= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=;2、基础配筋验算1 基础配筋验算混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片,钢筋间距250mm,按照简支梁验算;混凝土基础承受弯矩：Mmax=×错误!×207××=362kN按照单筋梁验算：αs= 错误!= 错误!=ξ=1-错误! =1-错误! =<ξb=As=错误!= 错误!=1403mm2在基础顶部及底部均配筋13Φ16,As实=13×201=2613mm2 > As=1403mm2,基础配筋满足要求;2 基础顶部承压验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;迎风面立柱柱脚受力：F1k= 错误!- 错误!= 错误!- 错误!=270-69=276kN 背风面立柱柱脚受力：F2k= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=270+69=339kN背风面立柱柱脚受力最大,F2d = F2k=基础顶部预埋件钢板尺寸600mm×600mm,混凝土承受压力：σ= 错误!= 错误!=<f c=,基础顶部局部承压受力满足要求;五、空仓时整体抗倾覆稳定性计算考虑水泥罐空仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐空仓时自重荷载：G0k=80kN混凝土基础自重荷载：Gck=256kN倾覆力矩作用点取背风面基础边缘,安全系数：K= 错误!= >,水泥罐抗倾覆稳定性满足要求;六、柱脚预埋件验算空水泥罐在风荷载作用下,迎风面柱脚受拉力：Nk= 错误!-错误!= 错误!- 错误!=69-20=49kN风荷载在柱脚产生剪力：Vk= 错误!= 错误!=柱脚预埋件承受拉剪共同作用,预埋件钢板尺寸600m m×600mm×20mm,锚栓共4根,直径24mm,As=4×353=1809mm2 ;预埋件锚栓面积需满足：As≥错误!+ 错误!αr =, αv=错误!= ×24 错误!=αb=+d=+×20/24=,代入上式：错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=458mm2<A s=1809mm2, 预埋件共采用4根直径24mm锚栓,可以满足要求;锚栓锚固长度：l ab≥ α 错误!d=×215/×24=650mm,实际锚固长度取750mm,可以满足要求;六、结论1、水泥罐基础采用尺寸××的 C25钢筋混凝土基础,基础受力满足要求;2、为保证水泥罐基础安全,要求混凝土基础地基承载力不得小于200kPa;3、水泥罐在风荷载作用下的抗倾覆稳定性满足要求;4、水泥罐柱脚预埋件强度满足要求;。
拌合站水泥罐基础设计计算书
望安高速150t 水泥仓粉罐基础设计计算书一、 各项参数：1、 风荷载参数计算风力考虑8级，最大风速v=20.7m/s2、 仓体自重：G=15t二、 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、 计算模型1.2AB CD风荷载强度计算：风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压：风载体形系数：K1=0.8风压高度变化系数：K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0W=0.8×1.0×1.0×267.81=214.25Pa2、 风力计算：A 1=1.522×1.2=1.826m 2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍F 1=214.25×1.826×1.5=586.83N作用高度：H 1=19.322-1.522/2=18.561mA 2=(3.8+0.063×2) ×9.0=35.334m 2F 2=214.25×35.334=7570N作用高度：H 2=8.8+9/2=13.3mA 3=(3.926+0.3)/2×3.3=6.973 m 2F 3=214.25×6.973=1493.97N作用高度：H 3=8.8-3.3/3=7.7mA 4=3.8×2×0.3=2.28 m 2F 4=214.25×2.28=488.49N作用高度：H 4=5.5m3、 倾覆力矩计算：mt F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑58.125.549.4887.797.14933.137570561.1883.586h i 41倾稳定力矩计算：假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M 稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M 稳2。
（每个支撑立柱与基础之间的向上抗拔力按8t 计算）4、 稳定系数三、 地基承载力计算单仓基础按4m*4m ，高度1.5m 设计，混凝土采用C25。
拌合站粉罐地基计算
拌合站粉罐地基计算粉罐基础承载力简算书编制：审核：审批：中铁xx局xx铁路xx标项目部拌合站二〇一六年六月目录一、计算公式 (1)1、地基承载力 (1)2、风荷载强度 (1)3、基础抗倾覆计算 (2)4、基础抗滑稳定性验算 (2)5、基础承载力 (2)二、储料罐基础验算 (2)1、储料罐地基开挖及浇筑 (2)2、储料罐基础验算过程 (3)2.1 地基承载力 (3)2.2 基础抗倾覆 (4)2.3 基础滑动稳定性 (5)2.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)拌合站粉仓基础承载力计算书xx铁路标混凝土拌和站配备2HZS120拌和机，拌合楼处位于线路DKxxx+xxx右侧，占地面积21亩，靠近有公路、县道和乡道。
每台拌和机配5个粉罐，每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径2.8m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼扩大基础满足5个水泥罐同时安装。
5个罐放置在圆环形基础上，圆环内圆弧长14.651米，外圆弧长21.026米，立柱基础高3.3m，外露0.3m，埋入扩大基础1m。
扩大基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
水泥罐总高18.5米，罐高13.5米，罐径2.8米，柱高5m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为2.06米，柱子材料为D21.9cm厚度8mm的钢管柱。
施工前先对地基进行换填处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。
一、计算公式1、地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探并经过计算得出土基容许的应力σ0=140Kpa2、风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,取20.5m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa3、基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×H≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN?MM2—抵抗弯距 KN?MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN4、基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5、基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa二、储料罐基础验算1、储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为8.68m 圆的1/3的范围，中心长18m,宽3.75m ，总面积为66.564m 2，浇筑深度为基础埋深3.0m 。
混凝土搅拌站水泥罐基础设计
混凝土搅拌站水泥罐基础设计1.搅拌站水泥罐基础类型搅拌站水泥罐基础可以采用浅基础和深基础两种类型。
具体选择哪种基础类型需要考虑土壤条件、罐体重量及容积等因素。
浅基础可以是钢筋混凝土台阶块式基础或者钢筋混凝土平板基础。
这种基础适用于土质较好、承载力较强的情况下，通常适用于小型水泥罐。
深基础可以采用钢筋混凝土桩基础或者静桩基础。
这种基础适用于土壤条件较差、承载力较低的情况下，通常适用于大型水泥罐。
2.基础尺寸设计水泥罐基础的尺寸设计需要考虑到罐体的大小和重量，以及土壤的承载力。
按照规范要求，基础的净面积应与水泥罐的底座面积相等，同时还需要考虑基础的边桩和内桩的设置。
基础的深度一般不小于1200mm，以保证罐体的稳定性。
在设计过程中还需要考虑罐体和基础的连接方式和刚度。
3.土壤调查土壤调查是设计混凝土搅拌站水泥罐基础的重要步骤。
需要通过钻孔和取样等方法，了解土壤的类型、堆积程度、承载力、水分含量等参数。
土壤调查的结果将决定基础的类型和尺寸。
4.罐底防渗措施由于水泥罐内通常是储存着水泥等潮湿物质，为了防止水泥渗漏到地下，需要在基础设计中考虑罐底的防渗措施。
常见的防渗措施有铺设防水卷材、设置防渗层等。
5.抗震设计混凝土搅拌站水泥罐作为重要的工业设备，需要进行抗震设计。
具体的抗震设计包括地震烈度的确定、设计地震力的计算和基础的抗震设防要求等。
根据不同地区的地震烈度、土壤类型和设计要求，选择适当的抗震设防水平和计算方法。
综上所述，混凝土搅拌站水泥罐基础设计是确保罐体稳定性和安全性的重要一环。
设计过程需要考虑土壤条件、荷载情况、抗震要求和防渗措施等。
合理的基础设计将保证水泥罐的安全使用和长期稳定运行。
搅拌站基础及安装施工方案
一、前言搅拌站是混凝土生产的重要设备，其基础及安装质量直接影响到搅拌站的使用寿命和混凝土生产效率。
为确保搅拌站稳定、安全、高效地运行，特制定本施工方案。
二、搅拌站基础施工方案1. 基础类型根据搅拌站设备特点及现场实际情况，搅拌站基础分为以下几种类型：（1）水泥罐基础：2个，采用钢筋混凝土结构。
（2）主机基础：1个，采用钢筋混凝土结构。
（3）上料机基础：4个，采用钢筋混凝土结构。
（4）料斗坑：1个，采用钢筋混凝土结构。
2. 基础施工要求（1）基础顶标高根据现场情况定。
（2）自然地面以下砼采用钢模板施工，土方开挖、垫层、基础浇筑等工序按规范执行。
（3）混凝土强度等级应符合设计要求。
（4）钢筋配置应符合设计要求，确保结构安全。
三、搅拌站安装施工方案1. 安装准备（1）备齐所需各件，清除安装场地周围杂物，平整场地，保证各种车辆畅通。
（2）设备工具条件：16以上钢丝绳4根，每根长度大于6m；10钢丝绳1根，长度5m左右；各种规格U型环4-6件；12磅大锤2把；450管钳二把，呆扳手或梅花扳手4套，350mm活动扳手一把，电工工具一套，绝缘、防水胶布各10卷；备用500500厚度100以上钢板18块（链接底板用）；25T以上汽车。
2. 安装步骤（1）水泥仓的安装：将水泥仓各部件在地面逐一装配好，吊起水泥仓，并将下仓体支架少横撑一侧朝向粉料配料系统，固定好上下仓体，最后固定好地脚螺栓。
（2）搅拌主机的安装：吊起主机机架，放在其基础上，将其地脚螺栓紧固。
（3）配料机的安装：吊起配料机，放在其基础上，将其地脚螺栓紧固。
（4）螺旋机的安装：吊起螺旋机，将螺旋输送机球铰与水泥仓出料口连接好，使出料口对正粉料斗进料口，然后用钢丝绳将输送机与水泥仓吊耳连接好，最后将地脚螺栓固定好。
（5）控制室及支架的安装：根据现场情况，安装控制室及支架。
（6）水路、气路及添加剂的安装：按照设备要求，安装水路、气路及添加剂管道。
（7）接线调试：按照设备要求，进行接线调试。
搅拌站粉罐基础设计说明
目录1、工程概况 (1)2、编制依据 (1)3、设计说明 (2)3.1、地质条件 (2)3.2、结构形式 (2)3.3、设计荷载 (2)3.4、材料性能指标 (2)4、地基承载力验算 (3)4.1、基础尺寸选择 (3)4.2、地基承载力验算 (3)5、筏板基础在集中荷载下的冲切计算 (6)6、筏板基础在集中荷载下的局部承压计算 (6)7、风荷载影响 (6)7.1、抗倾覆验算 (7)7.2、抗拔计算 (8)8、筏式基础受力分析 (10)搅拌站粉罐基础设计1、工程概况京津城际轨道交通线是环渤海京津冀地区城际轨道交通网的重要组成部分，也是沟通、两大直辖市的便捷通道，本线由南站东端引出，沿京津塘高速公路通道至村，后沿京山线至站，全长115.4km。
本标段包含跨环线特大桥和凉水河特大桥两座特大桥的预制梁工程,设置三个简支箱梁预制场，分别为跨环线特大桥制梁场（1号梁场）、凉水河特大桥1#制梁场（2号梁场）、凉水河特大桥2#制梁场（3号梁场）。
本标段由中铁大桥局股份、中铁四局集团、中铁六局集团组成的联合体中标。
我公司承担的是凉水河特大桥1#制梁场的制梁任务（2#梁场），起讫里程为DK21+457至DK32+665，共340孔双线箱梁。
梁场位于家湾镇高营村，中心里程在线路DK27+697处。
预制场设置五个区：生活办公区、混凝土拌和区、箱梁生产区、横移存梁区、箱梁提升区，生产区布置布置32m箱梁制梁台座8个，32m兼24m制梁台座3个，梁场可存32m箱梁64孔，32m兼24m箱梁24孔。
2、编制依据(1)、《建筑地基基础设计规》（GB50007-2002）；(2)、《建筑桩基设计规》（JGJ94-94）；(3)、《混凝土结构设计规》（GB50010-2002）；(4)、南方路面机械公司提供的HZS120搅拌站图纸(5)、《建筑结构荷载规》GB50009-2001(6)、有色建设工程提供的《岩土工程勘察报告》中华人民国、铁道部、地方政府及有关部门颁发的相关现行法规、规、标准及办法。
拌合站粉料罐基础技术交底
编制单位：第1页共2页
主送单位
编号
工程名称
拌合站基础日期Leabharlann 编制签发拌和站施工
一、粉料罐基础
基础位置存在石方爆破情况，根据现场实际爆破情况，单侧4个基础为一整体进行砼浇筑，基础分两次进行浇筑，首先基底采用C30砼浇筑至标高+3.5m，单个基础预埋9根直径为25mm长度为60cm接茬钢筋，间距@1m。埋入深度30cm露出30cm。对第一层顶面进行凿毛处理，要求露出骨料颗粒。然后再进行第二层基础砼浇筑，砼基础顶面标高+6.5m。钢筋布置：距砼顶面8cm布置间距为20cm的钢筋网片一层，钢筋采用直径为16mm的螺纹钢筋。立模浇注砼，基础采用C30砼，基础预埋件按照厂家提供图纸进行施工。要求：预埋件位置准确，外露砼圆弧要标准，不得出现修补情况。
二、主机基础
根据现场实际爆破情况，基础底标高+2.5m采用片石砼浇筑至标高+5.3m。上层浇筑砼至标高+6.2m。
三、工程数量以现场实际发生为准。
签收者：
技术交底书
编制单位：第2页共2页
主送单位
码头临建施工队
编号
工程名称
拌合站基础
日期
编制
主机基础平面图
签收者：
搅拌站粉灌地基承载力检算
粉罐基础施工方案1、粉罐基础布置图粉罐基础受到如图1-1所示的竖向作用力。
图1-1 粉罐基础平面图2、验算地基承载力（1）上部荷载总和为=350×8+500×8=6800KNF（2）筏形基础自重G=118×1×2.5×10=2950KN（3）地基反力平均值p =+F G A∑=68002950118+=82.627kPa （4）粉罐基础做换填处理基础下面填筑1.5m 厚的大块片石，片石基础平面周围轮廓尺寸比粉罐基础大1m ，起到扩散应力的作用。
片石基础顶面能承受的荷载应为片石基础基地的应力与片石基础周围摩擦力的总和。
片石基础受到基地最大的反作用力为： F max =172×100+84.375×25=19309.375kN 粉罐基础能承受的最大地基反力为：max σ=maxF A=163.64 kPa 注：粉灌基础所处持力层为粉质粘土层，地基承载力容许值0σ=100 kPa ，土体摩阻力标准值i τ=25 kPa 。
P =82.627 kPa ＜max σ=163.64kPa （满足）（5）根据粉罐基础顶面所受作用力特征，基础对地基的最大作用力出现在x 轴以上的基础上边缘。
图2-1 基础形心轴x 平面位置图a 、基础平面的形心x x A A=∑∑ x A ∑=110834219152110095219152711288234744159932347443108341915231009519152⎡⨯+⎤⎡⨯+⎤⎛⎫⎛⎫⨯⨯-⨯+⨯-⨯ ⎪ ⎪⎢⎥⎢⎥++⎝⎭⎝⎭⎣⎦⎣⎦172142100951690770188422116332964058631009572143⎡⨯+⎤⎛⎫⎡⎤+⨯-⨯+⨯+⨯ ⎪⎢⎥⎢⎥+⎝⎭⎣⎦⎣⎦ 149712108341208959881497764264460234971108343⎡⨯+⎤⎛⎫⎡⎤-⨯⨯-⨯+⨯ ⎪⎢⎥⎢⎥+⎝⎭⎣⎦⎣⎦ =5.46291×1011mm 3A ∑=()5993238869077012116332+++71128823-20895988-1497764=117691492mm 2x =4641.72mm因此通过基础平面形心的x 轴是将x 轴向上平移4641.72mm ，为图中显示的x ‘。
混凝土拌合站粉料罐基础验算
混凝土拌合站粉料罐基础验算1、设计概况集团有限公司京哈高速九标三集中拌和站采用2HZS180 型搅拌机，根据相关气象资料，根据《建筑荷载设计规范》辽宁营口地区按照进行计算，粉罐基础初步拟定尺寸为4.65m*4.65m，修正后现场地基承载力特征值不小于180kP a。
2、设计规范（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019（3）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362-2018（5）《公路桥涵施工技术规范》JTGT 3650-2020（6）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（7）《混凝土结构设计规范(2015 年版)》GB 50010-2010（8）《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011（9）《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-20123、计算软件（计算理论即方法）本次计算主要依据《路桥施工计算手册》、《公路桥涵地基与基础设计规范》，通过手动计算完成。
4、设计参数1、粉料罐空罐 30t。
装满料总重 230t。
2、料罐直径 4.2m，罐身 11.73m。
罐身支腿9.43m。
3、支腿材料：φ273mm×8mm 焊接管；5、材料及参数基础混凝土采用C30混凝土，钢筋采用Ⅲ级钢。
(1) C30砼轴心抗压强度：MPa fc3.14轴心抗拉强度： MPaf t 43.1= 弹性模量： MPaE c 4100.3⨯=(2) 钢筋 HRB400：360MPa=y f ，360MPa'=y f6、荷载及组合 6.1 荷载计算（1）粉料罐空仓 30t ，装料 200t ，合计230t 。
则粉料罐+装料自重为 P1=(230x103 x10/1000)=2300kN 粉料罐空仓自重 P2=30x10=300kN 。
（2）风荷载考虑：查《建筑结构荷载规范》，基本风压 w0=0.75kN/m2 （按照 100 年取值）。
搅拌站粉煤罐基础建设支模
搅拌站粉煤罐基础建设支模摘要：一、粉煤罐基础建设的重要性1.粉煤罐在搅拌站的作用2.基础建设对粉煤罐稳定性的影响二、搅拌站粉煤罐基础建设支模的步骤1.准备工作a.场地勘察b.材料准备2.支模过程a.确定模板尺寸b.搭建模板框架c.固定模板d.模板加固3.浇筑过程a.混凝土搅拌b.浇筑混凝土c.混凝土养护三、基础建设支模的注意事项1.模板的选用与制作2.浇筑过程中的安全措施3.养护措施及效果检查正文：搅拌站粉煤罐基础建设支模是确保粉煤罐稳定性的关键环节。
粉煤罐在搅拌站中起着至关重要的作用，它负责存储粉煤灰，为搅拌站提供生产原料。
因此，粉煤罐基础建设支模的质量和稳定性直接影响到搅拌站的正常运行。
首先，在搅拌站粉煤罐基础建设支模前，需要进行场地勘察，了解地基情况，为模板制作和浇筑提供依据。
同时，根据实际需求准备足够的材料，如模板、钢筋、混凝土等。
接下来，进行支模过程。
首先，根据粉煤罐的尺寸和形状，确定模板的尺寸和形状。
然后，搭建模板框架，将模板拼接起来，形成一个完整的模板系统。
在搭建过程中，需要注意模板的平整度和垂直度，以保证混凝土的质量和美观度。
固定模板后，对模板进行加固，以防止在浇筑过程中模板移位或变形。
完成支模后，进入浇筑过程。
混凝土搅拌要严格按照配合比进行，保证混凝土的质量和强度。
在浇筑过程中，应采取安全措施，如佩戴安全帽、系安全带等，确保施工人员的人身安全。
浇筑完成后，对混凝土进行养护，以确保其充分凝固。
最后，对基础建设支模的养护措施进行检查，确保模板的稳定性和耐用性。
此外，还要定期对粉煤罐基础进行检查和维护，以延长其使用寿命，确保搅拌站的稳定运行。
总之，搅拌站粉煤罐基础建设支模是确保搅拌站正常运行的重要环节。
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搅拌站粉罐基础设计目录1、工程概况 (1)2、编制依据 (1)3、设计说明 (2)3.1、地质条件 (2)3.2、结构形式 (2)3.3、设计荷载 (2)3.4、材料性能指标 (2)4、地基承载力验算 (3)4.1、基础尺寸选择 (3)4.2、地基承载力验算 (3)5、筏板基础在集中荷载下的冲切计算 (6)6、筏板基础在集中荷载下的局部承压计算 (6)7、风荷载影响 (6)7.1、抗倾覆验算 (7)7.2、抗拔计算 (8)8、筏式基础受力分析 (10)搅拌站粉罐基础设计1、工程概况京津城际轨道交通线是环渤海京津冀地区城际轨道交通网的重要组成部分，也是沟通北京、天津两大直辖市的便捷通道，本线由北京南站东端引出，沿京津塘高速公路通道至杨村，后沿京山线至天津站，全长115.4km。
本标段包含跨北京环线特大桥和凉水河特大桥两座特大桥的预制梁工程,设置三个简支箱梁预制场，分别为跨北京环线特大桥制梁场（1号梁场）、凉水河特大桥1#制梁场（2号梁场）、凉水河特大桥2#制梁场（3号梁场）。
本标段由中铁大桥局股份有限公司、中铁四局集团有限公司、中铁六局集团有限公司组成的联合体中标。
我公司承担的是凉水河特大桥1#制梁场的制梁任务（2#梁场），起讫里程为DK21+457至DK32+665，共340孔双线箱梁。
梁场位于张家湾镇高营村，中心里程在线路DK27+697处。
预制场设置五个区：生活办公区、混凝土拌和区、箱梁生产区、横移存梁区、箱梁提升区，生产区布置布置32m箱梁制梁台座8个，32m兼24m制梁台座3个，梁场可存32m箱梁64孔，32m兼24m箱梁24孔。
2、编制依据(1)、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；(2)、《建筑桩基设计规范》（JGJ94-94）；(3)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；(4)、福建南方路面机械公司提供的HZS120搅拌站图纸(5)、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(6)、浙江有色建设工程有限公司提供的《岩土工程勘察报告》中华人民共和国、铁道部、地方政府及有关部门颁发的相关现行法规、规范、标准及办法。
3、设计说明3.1、地质条件勘探资料显示： 场地基本平整，为河陆相沉积地貌；土质结构为粉质粘土与粉土的组合，场地地下水主要为浅层潜水和微承压水，地下水位埋深1.45m ～1.56m 左右，平均埋深1.51m ，相应标高17.80～18.21m ，平均标高：18.13m ；根据取水样的水质分析结果，地下水在天然条件下对混凝土无侵蚀性。
3.2、结构形式根据南方路面机械有限公司的要求，四个粉罐作成一整体式基础，结合场地地质情况采用平板式筏基。
3.3、设计荷载根据南方路面机械有限公司提供图纸，粉罐满载时，200T 仓每条腿承受静载65t ，150T 仓每条腿承受静载50t ，总荷载t F 920850865=⨯+⨯=。
3.4、材料性能指标(1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3=4、地基承载力验算4.1、基础尺寸选择根据粉罐尺寸，基础m m m h L B 5.00.180.8⨯⨯=⨯⨯4.2、地基承载力验算仅验算四个粉罐满载的情况筏板基础尺寸及荷载相对位置见图4-1、图4-2Xy图4-1：基础荷载相对位置1（单位：mm ）yX图4-2：基础荷载相对位置2（单位：mm ）4.2.1、荷载偏心距和惯性矩计算结合图4-1，计算如下：+⨯+⨯+++++++⨯=850865)288.9871.8318.690.5389.5584.3993.2188.1(65y e850865)81.16376.15141.15707.13289.13619.12193.11523.10(50⨯+⨯+++++++⨯=m 981.8=m e e e y y 981.00.8981.8'0=-=-=结合图4-2，计算如下：+⨯+⨯+++++++⨯=850865)261.4679.4708.1290.1120.5925.6529.4724.2(65x e850865)755.6321.5086.5652.3754.4085.4659.2989.1(50⨯+⨯+++++++⨯=m 071.4=m e e e x x 071.00.4071.4'0=-=-=惯性矩：43388812188m I x =⨯= 4376812818m I y =⨯= 4.2.2、地基承载力特征值的修正根据《岩土工程勘察报告》基础地面以下土的容重2.7KN/m 3，基础顶面相对标高+0.100m ，查承载力修正系数表3.0=b η)3(-+=b f f b ak a γη)38(7.23.0105-⨯⨯+= Kpa 05.109=4.2.3、验算地基承载力基础自重：KN G 1872265.0188=⨯⨯⨯=考虑粉罐满载情况出现概率较小，故KN F 9200=∑不考虑荷载的分项系数m KN e F M x y .2.653071.09200'=⨯=⨯∑= mKN e F M y x .2.9025981.09200'=⨯=⨯∑=基地反力平均值： Kpa Kpa ＜A G F p 05.10989.7618818729200=⨯+=+∑=基地反力最大值：yy x x I x M I y M A G F p +++∑=76892.653388842.902518818729200⨯+⨯+⨯+=Kpa Kpa ＜05.10983.93=故：地基承载力满足要求！5、筏板基础在集中荷载下的冲切计算由于mm h 500= 0.1=h ηm u m 0.40.14=⨯=6.112.14.02.14.01=+=+=sβη 125.10.44205.05.045.002=⨯⨯+=+=m s u h a η KNKN ＞h u f m t h 650189242.00.4125.1143017.07.00=⨯⨯⨯⨯⨯=ηβ故：满足要求！6、筏板基础在集中荷载下的局部承压计算筏板基础混凝土C30，0.1=c β36.06.08.18.1=⨯⨯==lblA A βKN KN ＞A f c l c 6504.208496.0143003135.135.12ln =⨯⨯⨯⨯=ββ故：满足要求！7、风荷载影响由于粉罐高度及支架高度较高，150T 粉罐高度23.827m ，20T 粉罐高度20.838m ，结合北京地区冬季风力较大，故需计算四个粉罐在全部空罐的情况下的抗倾覆、抗滑移验算。
7.1、抗倾覆验算根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，北京地区基本风2/5.0m KN =ω风压高度变化系数42.1=z μ，风荷载体形系数5.0=s μ结构在Z 高度处的风振系数计算（考虑顺风向风振）z β： 基本自振周期：s T 3.01=22221/045.03.05.0m KNs T =⨯=ω脉动增大系数：75.1=ξ（按钢结构考虑） 脉动影响系数：83.0=ν 振型系数：0.1=z ϕ05.242.10.183.075.111=⨯⨯+=+=zz zμξνϕβ 风荷载标准值：2/728.05.042.15.005.2m KN zszk=⨯⨯⨯==ωμμβω结合图7-1，在风荷载作用下，基础将X 轴为转线倾覆，必须通过结构和基础的自重来平衡，以保整个结构的稳定性。
倾覆力矩：Az M k q ω=)65.1425.45.945.1523.35.13(2728.0⨯÷⨯⨯+⨯÷⨯⨯⨯⨯=ππm KN .56.3006=X7-1：抗倾覆计算图示平衡力矩：l G M p ⨯=)071.48(1782)797.2628.4(500)016.5176.3(600-⨯++⨯++⨯=m KN .2.15629=抗倾覆系数：2.12.556.30068.17453＞M M q p ===ϕ满足要求！7.2、抗拔计算7.2.1、150T 粉罐抗拔计算根据福建南方路面机械公司提供的HZS120搅拌站图纸，粉罐支架与混凝土基础通过预埋件连接，预埋件由一块30mm 钢板与4根φ36钢筋组成，通过钢筋与混凝土的粘结力固定整个结构，故需计算预埋件钢筋长度，按空罐情况计算。
在风载下，粉罐最不利抗拔风向如图7-2，粉罐将绕A-A 旋转。
AA风向 图7-2：150T 粉罐抗拔计算图示(单位:mm)倾覆力矩：Az M k q ω=45.1523.35.13728.0⨯÷⨯⨯⨯=πm KN .10.787=抗倾覆力矩：GL M k =10.150⨯=m KN .0.55= 钢筋所承受拔力: l M M F k q -=KN 3332.25510.787=-= 钢筋与混凝土的粘结强度取Mpa 5.2=τ预埋件钢筋长度:m d F l 2.1036.025001416.3333=⨯⨯==πτ 故:每根预埋件钢筋长度m l 3.01≥7.2.2、200T 粉罐抗拔计算根据福建南方路面机械公司提供的HZS120搅拌站图纸，粉罐支架与混凝土基础通过预埋件连接，预埋件由一块30mm 钢板与4根φ36钢筋组成，通过钢筋与混凝土的粘结力固定整个结构，故需计算预埋件钢筋长度，按空罐情况计算。
在风载下，粉罐最不利抗拔风向如图7-3，粉罐将绕A-A 旋转。
倾覆力矩：Az M k q ω=65.1425.45.9728.0⨯÷⨯⨯⨯=πm KN .20.716= A A 风向图7-3：200T 粉罐抗拔计算图示(单位:mm)抗倾覆力矩：GL M k =50.160⨯=m KN .0.90=钢筋所承受拔力: l M M F k q -=KN 2090.39020.716=-= 钢筋与混凝土的粘结强度取Mpa 5.2=τ预埋件钢筋长度:m d F l 74.0036.025001416.3209=⨯⨯==πτ 故:每根预埋件钢筋长度m l 19.01≥8、筏式基础受力分析取长18.0m ，宽1.0m 为计算单元，采用倒楼盖法分析，MIDAS/civil 辅助计算，取基地最大反力Kpa q 86.93=为设计荷载，不考虑荷载分项系数。
配筋采用MIDAS/civil 中的“RC Beam Design ”功能计算。
根据MIDAS/civil 的计算结果，1m 宽计算单元的钢筋截面面积如下：205.7cm A g =根据《建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）》的要求：配筋率不得小于0.15%。