电站锅炉典型事故失效案例分析
电厂锅炉管系事故案例
炉侧 三通
焊缝及热 影响区
爆破口
汽12—9阀
机侧
生产事故案例一 —— 南市电厂主汽管爆破事故
• 事故情况 停机、停炉后检 查发现，主汽管道开 裂位置在汽12-9阀和 三通之间的不等边连 接焊缝处，开裂缝靠 阀门一侧，已有约4/5 圆周开裂。阀门材料 为15Cr1Mo1V，规格 φ273×28mm；三通材 料为12Cr1MoV，规格 为φ323.9×50mm。
制造、基建及调试阶段案例三
华能上海石洞口二厂超临界进口锅炉集箱存在的严重的制造焊接缺陷 • 为两台600 MW超临界机组，锅炉由CE—SULZER公司供货，部分设 备返包国内制造。其主要参数为过热器出口压力 25.4 MPa，温度为 541℃/569℃。 • 89 、 90 年经安装前安全性能检验，两台炉共有 50 只集箱的短管角焊 缝存在严重的焊接缺陷，包括裂纹、未焊透、密集型气孔、夹杂物及 焊缝和热影响区硬度偏高。经统计， No.1 炉返修率高达 80% 左右； No.2炉则为30%左右。分别在国内外进行了返修。 • 返修的主要技术关键除焊接工艺之外，还在于预热、焊后热处理工艺 和变形的控制。返修后，焊缝经100%UT、MT或PT 以及硬度检验， 均一次合格。 • 上述问题证实了进行安全性能检验、把好全过程管理第一关，即制造 质量关的重要性。
电厂锅炉管系事故案例
一. 制造、基建及调试阶段发生的事故，共介绍四例 二. 机组投入商业运行后发生的事故，共介绍十二例
廿世纪八十年代以来，全国电业安全形势不容乐 观。在锅炉、压力容器和管系范畴内发生了不少起严 重事故，如结焦、塌焦、除氧器爆破、主汽管和炉外 管频繁爆破，还有锅炉断水烧干锅和安全门拒动等。 上述事故导致厂房、设备严重损坏并人身伤亡。廿世 纪末、廿一世纪初炉外管道和支吊架事故更呈上升趋
热电厂燃煤锅炉事故案例
热电厂燃煤锅炉事故案例事故经过：某热电厂4号锅炉发生爆炸事故，锅炉的前墙水冷壁和卫燃带附近共25根管子产生变形，其中一根管子爆裂，爆口附近约20根管子不同程度变形。
事故发生后，紧急停炉并进行抢修。
事故原因分析：1）水冷壁管严重腐蚀减薄。
该炉已运行30年，虽然近几年进行过停炉检查，但未对水冷壁管进行更换维修。
通过对水冷壁管进行壁厚检测，发现大部分管段壁厚减薄在1～2mm左右，最薄处仅有1.2mm。
由于水冷壁管严重腐蚀减薄，导致其强度下降。
在受压条件下，特别是卫燃带附近的管子因受热面温度较高而蠕变速率较大，使管子蠕变变形逐渐扩大，最终导致爆管。
2）炉内严重结渣。
该炉为链条炉排抛煤机燃煤锅炉，以原煤为主，掺烧部分洗中煤和煤泥。
由于该厂燃煤供应紧张，入炉煤质严重偏离设计煤种，造成炉内严重结渣。
在运行过程中，掉落的炉渣使下排卫燃带受热面受到不同程度的堵塞，特别是下排卫燃带受热面处的耐火砖被烧坏脱落，使下排卫燃带水冷壁管的冷却条件变差，管壁温度升高，蠕变变形速率增大，导致管子胀粗变形。
3）炉膛内压力波动较大。
由于炉膛内燃烧工况不好，造成炉膛内压力波动较大。
当炉膛内压力较高时，炉膛内的火焰和高温烟气从炉膛上部的防爆门及其他部位泄漏出来，使炉膛上部的受热面局部过热，同时泄漏出来的高温烟气直接冲刷附近的水冷壁管，使其温度升高而变形爆裂。
处理措施：对变形和腐蚀的管子进行更换维修；对下排卫燃带耐火砖进行修复；加强入炉煤的检测和控制，确保入炉煤质符合设计要求；加强运行管理，控制好燃烧工况，防止炉膛内压力波动过大。
预防措施：加强设备的维护和检修工作，定期对锅炉受热面进行检查和清洗；加强入炉煤的检测和控制，确保入炉煤质符合设计要求；加强运行管理，控制好燃烧工况；对于存在缺陷的设备和系统进行及时整改和完善。
该事故的发生表明，锅炉设备的维护和检修、运行管理以及入炉煤的检测和控制等方面都非常重要。
只有全面加强管理，才能确保锅炉的安全稳定运行。
锅炉事故典型案例统计分析
锅炉事故典型案例统计分析近年来，随着工业生产的不断发展，锅炉的使用已经成为许多企业生产过程中不可或缺的一部分。
由于一些管理不善和技术不过关等原因，锅炉事故时有发生，给企业生产和员工的生命财产安全带来了严重的威胁。
对锅炉事故进行典型案例统计分析，找出事故发生的原因和共性，对预防锅炉事故具有重要的意义。
1. 案例一：爆炸事故日期：2020年6月12日地点：某化工厂经过：在化工厂的生产过程中，锅炉发生了爆炸事故，造成了严重的人员伤亡和设施损失。
据初步调查，事故的原因是锅炉超压，压力表故障导致操作人员未能及时发现压力异常。
锅炉的自动控制系统也存在故障。
2. 案例二：燃烧失控事故日期：2019年8月5日地点：某造纸厂经过：在造纸厂的锅炉房，一台锅炉突然发生了燃烧失控，导致了火灾的发生。
事故原因是锅炉的进料系统出现了故障，导致燃料的供给不稳定。
锅炉的自动控制系统也存在问题，没有及时检测到燃烧异常。
3. 案例三：水位异常事故上述案例统计分析显示，锅炉事故的原因主要包括设备故障、自动控制系统故障和操作人员监控不足等。
设备故障是导致锅炉事故的重要原因之一。
而自动控制系统的故障也是造成事故的重要因素，其未能及时发现和处理问题，导致了事故的发生。
操作人员监控不足也是造成锅炉事故的重要原因之一，缺乏及时的监测和处理会加剧事故的发生。
根据以上统计分析的结果，我们可以得出以下对锅炉事故预防的建议：1. 加强设备维护保养：企业应该严格按照设备维护保养计划，定期对锅炉进行检查和维护，及时发现并处理可能存在的设备故障。
2. 完善自动控制系统：企业应该对锅炉自动控制系统进行定期检查和维护，确保系统的正常运行，及时发现和处理系统故障。
3. 提高操作人员素质：企业应该加强对操作人员的培训和教育，提高其对锅炉运行状态的监测和处理能力，提高其安全意识和应急处理能力。
4. 完善安全管理制度：企业应该建立健全的安全管理制度，明确责任人和责任部门，建立锅炉事故应急预案，提高事故应急处理能力。
煤电厂锅炉炉膛爆炸事故案例分析
煤电厂锅炉炉膛爆炸事故案例分析近年来，随着全球对清洁能源的需求不断增加，煤电厂作为传统的能源供应商，在电力行业仍扮演着重要的角色。
然而，由于煤电厂锅炉炉膛在运行过程中受到多种因素的影响，爆炸事故时有发生。
本文将以某煤电厂锅炉炉膛爆炸事故为例，对其进行深入分析，并总结经验教训，以提供给相关从业人员参考。
一、案例概述某煤电厂位于山西省，年发电量约为200万千瓦。
在一次例行运行中，该煤电厂的锅炉炉膛发生爆炸，造成严重的人员伤亡和财产损失。
事故发生后，当地政府成立了专家组进行调查，并发布了相关的调查报告，以下为案例分析的主要内容。
二、事故原因分析通过对事故现场的勘察和调查，专家组得出了以下主要的事故原因：1. 设备老化和维护不及时：根据调查结果显示，该煤电厂的锅炉设备已经投入使用超过30年的时间，锅炉炉膛等部件出现了不同程度的老化现象。
同时，由于设备维护不及时，一些关键部件出现了故障，使得炉膛内压力失控，从而导致爆炸。
2. 燃烧不稳定：在事故发生前，锅炉运行一段时间，但燃烧情况一直不稳定。
煤粉燃烧不充分，炉膛内积存了大量的可燃气体。
当点火引燃时，一旦遇到明火或其他火源，就会引发爆炸。
3. 过热和超压：由于炉内温度升高和烟气反应过程中的不完全燃烧，炉内压力持续升高，超过了锅炉所能承受的极限。
此时，炉膛因压力过大无法承受，从而发生爆炸。
三、教训与改进措施通过对事故原因的深入分析，我们得出以下教训和改进措施，以预防类似事故的再次发生：1. 定期设备检修：煤电厂的主要设备如锅炉等需要定期进行检修，及时替换老化和磨损的部件，确保设备处于良好的工作状态。
2. 加强维护和管理：要加强对设备的日常维护和管理，定期清洗，确保设备表面干净、无积存物。
对关键设备进行监测，确保其正常运行。
3. 燃烧控制技术改进：加强燃烧控制技术研究，提高燃烧效率，减少可燃气体的积累，在炉膛内建立稳定的燃烧环境，降低爆炸风险。
4. 建立安全管理体系：煤电厂应建立完善的安全管理体系，明确责任分工，制定操作规程和紧急应对措施，保证生产过程中能够及时有效地对突发事件做出应对。
沧电锅炉受热面几种典型失效案例分析
【 ２ 】张生刚 ．煤矿胶带运输 系统风险辨识及发展 方向 ［ Ｊ ］ ．山东煤 炭科
技 ， ２ ０ １ ３ （ ０ ３ ） ．
［ ３ 】 廖丈恺 ． 浅论 煤矿胶带运输 系统 … ． 科技资讯 ， ２ ０ １ ２ （ ３ ４ ） ． 作 者简介 ：杨文庚 （ １ ９ ８ ６ 一） ， 男， 内蒙古赤峰人 ，本科 ， 研究方向 煤矿胶 带机运输 集中控 制研 究。
能 源 技 术
象工案 技术
管 子材质 １ ５ Ｃ ｒ Ｍｏ Ｇ，规格 中３ ８ ｘ ７ ｍｍ。
７４
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停 止 ；在给煤点设有堆煤保护和纵 向撕 裂保护 ，能够防止胶带 事故的 恶化 ；胶带机每隔一定的距 离装置 有跑 偏控制 ，能够报 警或 停车；在 胶带机 头设置速度传感器 ，检测胶带 的速度 ，防止超速或打滑 事故 的 发生；设置烟雾和温度传感器 ，检测胶带 巷道 内烟雾的浓度和温度 ，
锅炉安全事故案例分析——电厂锅炉安全培训反思
锅炉安全事故案例分析——电厂锅炉安全培训反思2023年，随着全球经济的快速发展和人口的迅猛增长，能源需求量日益增加，对于安全生产的要求也越来越高。
在这样的背景下，针对锅炉安全事故进行分析和反思，对于保障人们生命财产安全及经济发展至关重要。
最近发生的一个电厂锅炉安全事故，给我们敲响了警钟。
该事故发生在一家大型发电厂，一台锅炉在运行时突然爆炸，造成了重大人员伤亡和巨额的经济损失。
经过实地勘查和调查，初步分析事故原因主要有以下几点：首先，锅炉设施存在缺陷。
在锅炉投入使用前，设施安装人员检查不够严格，未能进行全面细致的检查。
这导致安全阀、测量管等设施存在缺陷，安全隐患没有及时发现和消除。
其次，运维人员安全意识不足。
在这个电厂运营过程中，很多运维人员对于安全操作规程不够重视，以及对于日常检查维护事宜并未认真履行。
这些疏忽细节成为了爆炸事故最终发生的导火索。
最后，电厂管理层在安全管理上的疏忽。
电厂管理层重视生产效率，但在安全管理方面未能做到完善。
缺乏完善的安全管理制度，导致人员在实际工作中缺乏条理性和切实的安全保障。
针对这样的安全事故，我们怎么能够加强安全管理呢？首先，强调设施检查。
要在设施投入使用之前，对设施进行详细的检查和测试，以确保设施的质量。
在日常使用过程中，还需要定期对设施进行维护和保养，保持设施的灵活性和安全性。
其次，加强运维人员的安全教育和管理。
电厂运维人员是电厂安全的重要保证，他们的安全意识和技能直接影响电厂的安全。
因此，需要加强对运维人员的安全教育，加强安全培训和日常考核，提高运维人员的安全意识，确保生产运维过程中严格遵守安全规定。
最后，加强电厂管理层对安全管理的重视。
电厂管理层必须要有一个完善的安全管理体系，明确安全职责、加强安全培训、加强安全督查等。
只有这样，才能从源头上控制安全风险，确保电厂生产过程中的安全性。
总结起来，通过对电厂锅炉安全事故的分析和反思，我们需要从设施检查、运维人员管理和电厂管理层对安全管理的重视三个方面出发，加强电厂的安全管理体系建设，从源头上控制安全隐患，确保电厂生产运行的安全。
电站锅炉用T91管高温氧化引起的失效案例分析
电站锅炉用T91管高温氧化引起的失效案例分析摘要：某电厂1000MW锅炉的低温再热器垂直段采用SA-213T91管材，运行1年即出现高温爆管失效，本文主要通过对爆口及其附近管段的力学性能、金相、氧化皮的分析，阐述失效的直接原因，并分析电厂实际运行中其失效发生的原因，即管子温度超过600℃时氧化速率迅速增加，氧化腐蚀产物在管子内壁并未脱落，影响了烟气与介质的热量交换，从而使得管子局部温度升高，最终发生泄漏的问题。
关键词：T91；氧化皮；600℃；失效分析迎火面组织严重老化，内壁生成了较厚的氧化皮，强度急剧下降，材质严重劣化；这两只管段迎烟侧均发生了超温过热，其余管段材质未见明显劣化，无超温过热迹象。
4.结论经过对低再垂直段取样分析发现，超温（600℃）越多的区域，氧化皮越厚，氧化皮阻碍了热量的传递，使得管子温度升高，进而使得其力学性能不断下降，炉内左右两侧十分之三的位置处，超温最为严重，同时力学性能也是最差的，该区域同时出现了最厚的氧化皮。
当温度超过600℃时，T91管子内壁的氧化皮生成速率迅速提升，氧化皮阻碍了烟气与工质的热量交换，使得管子温度偏高，较高的温度又加速了氧化皮的生成，以及力学性能的的急剧下降，形成一种恶性循环。
以上的分析都说明，低再垂直段高温氧化是发生泄漏失效的根本原因。
参考文献：[1]李成林.T91/P91钢高温下的组织转变及寿命分析[D].华中科技大学，2009.[2]Chen Y，Sridharan K，Allen T.Corrosion behavior of ferritic–martensitic steel T91 in supercritical water[J].Corrosion Science，2006，48（9）：2843-2854.[3]耿波，刘江南，赵颜芬，等.T91钢高温水蒸汽氧化层形成机理研究[J].铸造技术，2004，25（12）：914-918.[4]翟芳婷.锅炉用T91钢的高温氧化研究[D].西安工业大学，2007.[5]赵君.火力发电厂锅炉用SA213-T91材料的组织性能演化研究[D].华南理工大学，2012.。
电厂生产事故锅炉典型事例剖析
电厂生产事故锅炉典型事例剖析案例14#4机高旁异常动作事故一、事故经过2003年7月9日上午10时40分，#4机汽机房传来一阵蒸汽流过的声音，值班员发现高旁控制器红灯闪烁——高旁打开了！大屏幕上负荷曲线从298MW逐渐往下走，来势突然，#4机组人员立即各就各位，值长，运行部、厂部等领导陆续赶来现场，检修部的相关人员也开始研究处理措施。
因为可供借鉴的成熟的经验较少，后果无法预料，大家都尽可能地想象可能出现的情况，并提出对应的办法。
从11点至12点40分，汽机人员主要是配合检修人员处理旁路油站故障，锅炉人员主要是控制汽温。
锅炉班员也考虑了许多稳定机组和调节水位的办法，包括预投油枪，预启备用炉水泵，预启电泵，设高水位等等，因为水位高跳值比低跳值少得多，所以只将水位设定在+25mm，以后的事态发展表明，这一决定是正确的；汽机班员也将负荷变化率改为10MW/min，负荷目标值已输入框内，只需再点击“OK”按钮。
因为旁路油站不知何时才能恢复正常，所以许多设想没有预先实施，但经过这一个多小时的热身，大家都已有了比较充分的思想准备，相信能渡过难关。
12时30分，旁路油站恢复正常，机组所有人员在单元长的指挥下，准备关闭旁路。
12点40分，高旁缓慢关至30%，水位三冲量自动调节，波动反复且幅度很大，汽机门前压力有所上涨，一切还算正常。
因为高旁30%以下必须一次关完，危险就出现了！在将小机切为手动调节之前的最后一次水位波动是这样的：水位下降，三冲量系统根据水位下降的速度快速加大小机开度，一分钟内两台小机均以跟踪至100%，就在这时，主汽压力超高，如不降下，局面将无法控制，汽机人员点击负荷设定“OK”键，水位迅速上升至+200 mm，单元长令打掉A小机，锅炉人员同时启动电泵，切B小机控制到手动且往下减，幸运的是没有卡涩，减至90%以下后，立即增加电泵勺管开度，水位在+200 mm作短暂停留后，便转头向下，低至-140 mm左右，便开始逐渐回升至正常水位，危险基本度过，后来大家又一鼓作气，加负荷，并A小机，启F制，倒厂用电，负荷又重上290MW！二、事故总结从这次高旁误动过程我们可以看到高旁异常可分为三个阶段：1、高旁自动打开，照理说应该也是比较危险的，但这次可能开得比较慢，只是见到负荷下降，别的现象出现较迟，希望有高人能提供这方面的经验。
锅炉事故案例（5个案例）-五个意外事故案例
锅炉事故案例（5个案例）-五个意外事故案例
锅炉事故分析
一、事故经过
某年9月16日下午4时10分，某桥梁工程项目部一台锅炉在运行中爆炸，造成1人死亡，1人重伤的重大事故
二、事故原因分析
1、锅炉没有安装高低水位报警器和低水位联锁保护装臵。
2、锅炉操作工无证上岗，盲目操作，违反操作规程。
3、管理混乱，职责不明确.
三、事故防范措施
1、提高对锅炉安全管理重要性的认识，建立健全各项规章制度，做到有章可循；
2、对于特殊工作岗位的职工，必须先培训，后上岗；
3、特殊岗位职工必须检查持证上岗情
一、事故经过
山西省潞城市潞宝焦化实业总公司所属煤气发电厂于2000年9月23日发生了一起锅炉炉膛煤气爆炸事故
二、事故原因分析。
火力发电厂典型事故案例锅炉事故篇
火力发电厂典型事故案例锅炉事故篇鸭溪电厂#1炉熄火分析(2005年)【运行方式】负荷300MW，A、B引风机、送风机、一次风机运行，A、B、C、D磨机运行，A/B送风机动叶开度分别为70%，电流分别为52 /53A ，总风量1100T/H，A/B引风机电流为119A/118A，B密封风机运行，A、B小机运行，B真空泵运行，大机交流润滑油泵运行，B凝泵运行，B循泵运行，电泵备用，#1化水变带化水PCA、B段运行，为配合清空A磨煤仓，早班接班前A2给煤机煤仓煤下完停运，A3、A4粉管停运，A3、A4粉管壁温为700℃，燃烧稳定。
【事故经过及处理】2005年3月21日，9：40发现A1给煤机已无来煤，停运A磨机，因为A磨的磨内压力高（7000Pa），开A2粉管消压，并且开启A3、A4粉管辅助风冷却火嘴，9：43负压开始在-500～+1000 Pa之间波动，9：45将A1、A2粉管辅助风微开负压开始在-1000～+1000 Pa之间波动。
9：46将引风机解为手动调节负压，9：47发现负压变化加大，工业电视变黑，MFT动作，手动MFT一次。
锅炉熄火，首出为炉膛压力低，抢合电泵成功，A空预器跳闸, B空预器两台电机联动闪红框，A\B引风机、送风机、一次风机跳闸，A、B、C、D磨机跳闸、空压机跳闸，B密封风机未跳闸，减温水门未联关，电气通知6KVⅠB段失压，联系启动A侧引、送风机，进行吹扫，发现达不到吹扫风量，查出是只启了A送风机出力不够，联系热工短接信号后进行吹扫。
投油恢复时发现油抢投不进去，查出是压缩空气压力低至0.17MPa，启动空压机后正常。
6KVⅠB段有电后，启动B 侧引、送风机，B密封风机，A、B一次风机，B、C、D磨机逐渐加负荷。
锅炉MFT动作，汽机跳闸，高中压主汽门，调门，各抽汽电动门，逆止门关闭正常，锅炉手动启电泵运行正常，高低旁联动正常，大机直流油泵未联动，手动抢合成功，大机交流润滑油泵跳闸，抢合不成功，润滑油压低至0.029MPa，全面监视汽机各道轴承温度正常和回油温度正常，#2瓦温最高82℃，转速到1165r/min，因油压低联系热工解除低油压闭锁顶轴油泵逻辑后启动启A顶轴油泵正常。
锅炉事故典型案例统计分析
锅炉事故典型案例统计分析随着工业化程度的不断提高和经济的快速发展，锅炉已经成为现代工业生产过程中不可或缺的设备之一。
但是，由于锅炉工作环境的复杂性、设备使用的频繁性以及相关操作人员的技术水平等一系列因素的影响下，锅炉事故时有发生。
本文主要对锅炉事故典型案例进行统计分析，以期提高人们对于锅炉事故的认识和预防措施能力，减少锅炉事故的发生率。
第一类锅炉事故：锅炉爆炸事故锅炉爆炸是锅炉事故中最为严重的一类事故，其主要原因是由于锅炉材料的老化、失效、温度过高、压力过大以及内部设备结构等因素引发的。
例如，2015年7月，位于河南省洛阳市的一所化工公司锅炉发生了爆炸事故，造成5人死亡、2人受伤等严重后果。
经过调查，该锅炉失效的原因是因为锅炉内部长期处于高温环境下，导致材料老化失效，从而引发爆炸。
锅炉泄漏事故是指锅炉内部压力过大，导致设备出现漏损不良的情况。
其中较为典型的泄漏原因是由于设备结构疏漏、管道连接不严密、操作人员失误等原因引发的。
例如，2019年4月，位于安徽省鲁巷镇的一家化工企业的锅炉发生了泄漏，导致2名工人因煤气中毒死亡。
经过初步调查，该泄漏事故是由于操作人员操作不当，没有及时发现并处理泄漏所致。
火灾事故是由于锅炉设备内的高温工作环境造成的火灾，并且具有向周围环境蔓延的趋势。
其主要原因是由于锅炉设备内部材料、油料、煤料等物质的自燃、燃烧等因素所导致。
例如，2018年1月，位于浙江省衢州市的一家锅炉房发生了火灾事故，导致2人死亡。
经过调查，该火灾事故是由于锅炉操作不当，储油区外泄引起火源，从而引发火灾。
综上所述，锅炉事故具有极大的威胁性和危害性，涉及到大量的生命和财产损失。
因此，应该建立完善的锅炉管理制度，提升操作人员的技能水平，加强锅炉维护和检修，减少锅炉事故的可能性。
同时，相关管理部门应该加强对于锅炉安全方面的监管和控制，建立健全的事故应急处理机制，最大限度地降低锅炉事故的影响和危害。
沧电锅炉受热面几种典型失效案例分析
沧电锅炉受热面几种典型失效案例分析失效分析是科学性、技术性很强的综合学科，锅炉受热面是机组安全运行的关键部件，对其失效部件进行科学的综合性分析，可以有效避免后继事故的发生，保证机组稳定运行。
本文就沧电锅炉受热面几种典型失效案例进行分析，以供同类型机组参考和避免。
标签：锅炉；受热面；失效；分析1 过热器及再热器失效案例分析1.1 过热器失效案例沧东3号锅炉型号为SG2080/25.4 M969，由上海锅炉厂制造，额定蒸发量2028t/h。
锅炉运行约30000h，后屏过热器发生泄漏，位置位于炉膛内受热面左数第3屏前数第7根，距下弯头约3.5mm处背火侧，材质SA213T91，规格Φ48×7mm。
该管子泄漏后对同屏相邻第8根管有吹损，割管检查发现被吹损管子内壁有一条纵向裂纹，该吹损管子材质、规格与第7根相同。
泄漏管子外壁呈现吹损形貌，内壁为线性裂纹特征，泄漏点附近管子无变形、无胀粗、表面无氧化皮，金相组织正常，机械性能良好，分析为原始环向裂纹开裂后出现微小泄漏，经长周期运行造成爆破。
被吹损的第8根管子无泄漏，但发现其内壁存在纵向裂纹，裂纹较长，深度约占壁厚的4/5。
裂纹边缘金相组织正常，无变形，裂纹内有氧化皮，裂纹尖端圆钝，无扩展痕迹。
从裂纹形貌及金相组织分析，其形成于管子加工过程中，热处理之前，分析为原始裂纹，在运行期间暂时没有扩展迹象。
第7、8根管子缺陷出现的位置均距焊缝100mm之内，分析认为管子在生产加工过程中需进行涡流检验，由于涡流探头尺寸的限制，一般钢管两端100mm范围内的缺陷不能检测出来，管子出厂时制造商应将盲区切除，以保证管子没有缺陷。
如此巧合的出现裂纹缺陷，有理由怀疑该批T91管在进行涡流检测后没有对端头进行盲区切除。
1.2 再热器失效案例沧东2号锅炉检修启动后3天，高温再热器出口管屏左数第20排，前数第1、2根发生泄漏，管子材质为SA213T91，规格Φ57×4mm。
锅炉爆管典型事故案例及分析
锅炉典型事故案例及分析第一节锅炉承压部件泄露或爆破事故大型火力发电机组的非停事故大部分是由锅炉引起的。
随着锅炉机组容量增大，“四管”爆泄事故呈现增多趋势，严重影响锅炉的安全性，对机组运行的经济性影响也很大。
有的电厂因过热器、再热器管壁长期超温爆管，不得不降低汽温5~10℃运行；而主汽温度和再热汽温度每降低10℃，机组的供电煤耗将增加0.7~1.1g/kWh；主蒸汽压力每降低1MPa，将影响供电煤耗2g/kWh。
为了防止锅炉承压部件爆泄事故，必须严格执行《实施细则》中关于防止承压部件爆泄的措施及相关规程制度。
一.锅炉承压部件泄露或爆破的现象及原因（一）“四管”爆泄的现象水冷壁、过热器、再热器、省煤器在承受压力条件下破损，称为爆管。
受热面泄露时，炉膛或烟道内有爆破或泄露声，烟气温度降低、两侧烟温偏差增大，排烟温度降低，引风机出力增大，炉膛负压指示偏正。
省煤器泄露时，在省煤器灰斗中可以看到湿灰甚至灰水渗出，给水流量不正常地大于蒸汽流量，泄露侧空预器热风温度降低；过热器和再热器泄露时蒸汽压力下降，蒸汽温度不稳定，泄露处由明显泄露声；水冷壁爆破时，炉膛内发出强烈响声，炉膛向外冒烟、冒火和冒汽，燃烧不稳定甚至发生锅炉灭火，锅炉炉膛出口温度降低，主汽压、主汽温下降较快，给水量大量增加。
受热面炉管泄露后，发现或停炉不及时往往会冲刷其他管段，造成事故扩大。
（二）锅炉爆管原因（1）锅炉运行中操作不当，炉管受热或冷却不均匀，产生较大的应力。
1)冷炉进水时，水温或上水速度不符合规定；启动时，升温升压或升负荷速度过快；停炉时冷却过快。
2)机组在启停或变工况运行时，工作压力周期性变化导致机械应力周期性变化；同时，高温蒸汽管道和部件由于温度交变产生热应力，两者共同作用造成承压部件发生疲劳破坏。
（2）运行中汽温超限，使管子过热，蠕变速度加快1)超温与过热。
超温是指金属超过额定温度运行。
超温分为长期超温和短期超温，长期超温和短期超温是一个相对概念，没有严格时间限定。
蔡文河2-锅监师培训-防磨防爆事故案例分析2016.11
部位 紧挨断口处热影响区 外壁 壁厚中部 内壁 420 、 421 、 420 、 415 、 401、410 419 420 另一侧热影响区裂纹附近 415、414、418、413、411、407、416 焊缝 373、383、389 焊缝上部母材（开裂侧） 208、210
11、氧化皮堵管
11、现场安装问题
鳍片裂纹
11、现场安装问题
鳍片末端未形成圆弧过渡， 易产生应力集中， 并可能导致鳍片开裂
11、现场安装问题
水冷壁有磨损凹坑、电焊擦伤弧坑
吊板未受力
11、现场安装问题
顶棚管鳍片与穿墙管相碰
水冷壁管被氧割割伤
12、余热锅炉低压蒸发器流体加速腐蚀
13、T91材质屏式再热器焊缝短期运行开裂 宏观形貌：开裂处位于焊缝上侧的热影响区
17、锅炉高温再热器爆管
受热面管子均为SA-213TP347H
17、锅炉高温再热器爆管
18、再热器管泄露
12Cr1MoV，规格为φ42×3.5mm
18、再热器管泄露
18、再热器管泄露
19、水冷壁管热疲劳
20G、规格为Φ51×6.5 mm，吹灰器中凝结水喷溅到管壁
19、水冷壁管热疲劳
图示为外壁裂纹形貌（未腐蚀）
A B C D E F
3、P91母材及焊缝硬度超标
3、P91母材及焊缝硬度超标
180 160 140
持久强度MPa
120 100
80 60 40 持久强度/MPa（540℃） 持久强度/MPa（568℃）
20 0
140 160 180
200
220
240
硬度HB
4、某厂#5炉省煤器泄漏失效
山西某电厂锅炉事故分析
今年来随着电厂安全意识的不断提高和安全手段的增强，因锅炉造成安全事故不断减少，但仍然存在。
安全工作时刻不能松懈，特别是针对锅炉的防磨防爆工作，是锅炉安全管理的重点，在今年的8月份，山西某电厂因种种原因造成了锅炉安全事故。
一、事件经过2020年8月18日19:23，山西某电厂2号机组（35万千瓦）发生事故，负荷32万千瓦运行中，炉膛压力高Ⅱ值保护动作，锅炉MFT，19:31主汽温度下降过快，汽包水位无法维持，手动打闸停机。
8月22日16:53机组重新组网。
二、原因分析省煤器入口联箱引出管管壁磨损减薄，承压能力下降，爆管后大量水汽进入烟道，造成炉膛压力瞬时升高至高Ⅱ值，锅炉MFT；由于泄漏量较大，汽包水位无法维持，机组被迫打闸停机。
三、暴露问题1.防磨防爆工作不到位。
锅炉防磨防爆检查范围不全面，检查标准不高，不能及时发现设备隐患。
2.技术监控不深入。
防磨防爆与金相检查配合不密切，技术监控人员对防磨检查项目未起到指导和监督作用，不能完全掌握设备劣化趋势。
3.验收管理不严格。
对检修后设备验收不严格，日常工作不扎实，责任落实不到位，对检查部位是否全面、检查结果是否合格未深查细究。
四、防范措施通过对问题的分析，加强锅炉防磨防爆管理应从这三方面入手：1、加强管理，电厂需狠抓锅炉防磨防爆管理，层层压实责任，坚持“趋势分析、超前控制、重在检查”原则，使“检查”和“预测”结合起来，有效遏制“四管”泄漏事故的发生。
2、加强金属监督职能，健全设备技术档案、强化检测和诊断，及时了解并掌握设备金属部件的质量情况和健康状况，防止由于选材不当、材质不佳、焊接缺陷、应力超限等原因而引起的各类事故。
3、完善设备检修制度，细化设备检修验收标准，提高工作责任心，严肃制度执行，严格落实责任，做到奖惩分明，调动各级人员的工作积极性。
宁波市北仑港发电厂锅炉爆炸事故分析
Every love is for holding a lamp and meeting someone who resembles himself.模板参考（页眉可删）宁波市北仑港发电厂锅炉爆炸事故分析一、事故经过某年3月10日14时07分24秒，北仑港发电厂1号机组锅炉发生特大炉膛爆炸事故，人员伤亡严重，死23人，伤24人(重伤8人)。
北仑港发电厂1号锅炉是美国ABB-CE公司(美国燃烧工程公司)生产的亚临界一次再热强制循环汽包锅炉，额定主蒸汽压力17.3兆帕，主蒸汽温度540度，再热蒸汽温度540度，主蒸汽流量2008吨/时。
1993年3月6日起该锅炉运行情况出现异常，为降低再热器管壁温度，喷燃器角度由水平改为下摆至下限。
3月9日后锅炉运行工况逐渐恶化。
3月10日事故前一小时内无较大操作。
14时，机组负荷400兆瓦，主蒸汽压力15.22兆帕，主蒸汽温度513度，再热蒸汽温度512度，主蒸汽流量1154.6吨/时，炉膛压力维持负10㎜水柱，排烟温度A侧110度，B侧158度。
磨煤机A、C、D、E运行，各台磨煤机出力分别为78.5%、73%、59%、38%，B磨处于检修状态，F磨备用。
主要CCS(协调控制系统)调节项目除风量在“手动”调节状态外，其余均投“自动”，吹灰器需进行消缺，故13时后已将吹灰器汽源隔离。
事故发生时，集中控制室值班人员听到一声闷响，集中控制室备用控制盘上发出声光报警：“炉膛压力‘高高”’、“MFT”(主燃料切断保护)、“汽机跳闸”、“旁路快开”等光字牌亮。
FSS(炉膛安全系统)盘显示MFT的原因是“炉膛压力‘高高”’引起，逆功率保护使发电机出口开关跳开，厂用电备用电源自投成功，电动给水泵自启动成功。
由于汽包水位急剧下降，运行人员手动紧急停运炉水循环泵B、C(此时A泵已自动跳闸)。
就地检查，发现整个锅炉房迷漫着烟、灰、汽雾，人员根本无法进入，同时发现主汽压急骤下降，即手动停运电动给水泵。
锅炉事故案例分析汇总
#5炉5月28日后烟道后墙入口联箱温度高高导致机组跳闸的事故分析一、现象及经过：5月28日，运行二值夜班。
#5机组负荷835MW，CCS、一次调频投入，三台电泵、A、B、D、E、F磨煤机运行。
5:06:52参数为主蒸汽压力23.8MPa，主蒸汽温度584℃，再热蒸汽压力3.88MPa，再热蒸汽温度566℃，中间点过热度26℃，水煤比7.8，总煤量336t/h，总风量2960t/h,烟气含氧量2.6%，主蒸汽流量2569 t/h，主给水流量2609t/h。
B侧引风机静叶在“手动”状态，开度98%（水平烟道积灰，加上一、二级钢带故障，无法对各受热面吹灰，导致受热面结焦严重，引风机出力达到极限，炉膛负压+200pa维持运行）。
5:07:19开始，给水流量突然跃升为3236t/h ，总煤量随之突增至最大405t/h，机组控制方式由CCS跳为TF方式，炉膛负压增至+800pa，运行人员结合给水流量突增判断为锅炉受热面严重泄露，于5:09:01开始减少给水流量，于5:09:49开始减少总煤量，降低锅炉燃烧，维持炉膛负压，处理过程中发现主蒸汽温度及B侧后烟道后墙入口联箱温度急剧上升，与锅炉受热面泄露现象一致，于05:12急停A磨，05：15急停B磨，大幅度减弱燃烧，机组快速降负荷，05:17锅炉总煤量稳定至132 t/h，主蒸汽流量1385 t/h，机组负荷降至513MW，炉膛压力回至+178pa。
05:18“炉膛后烟道后墙温度高高”保护触发，锅炉MFT动作，机组跳闸。
、从上表参数变化可以清楚看出，当时机组负荷稳定，各参数平稳，但因为给水流量测点2从5:06:55开始逐步减少，5:08:22到0，然后在5:09:49又从0开始逐步增大，在5:10:01到测点量程极限。
给水流量测点3则在5:07:13时毫无征兆的突然跃升到测点量程极限，这两个测点数据的改变，加上三取中逻辑执行有误，选择了最大值（至少在5:07:19-5:09:55之间是这样，后面因为两个最大值都是一样，无法考证其逻辑执行情况），最终导致省煤器入口给水流量显示数值的突变，引起给煤量大幅增加，而实际给水流量却远小于给煤量对应的给水流量，水煤比大幅失调，最终导致后烟道后墙入口联箱温度高高保护动作，锅炉MFT。
锅炉运行的几起典型事故的原因分析及防范措施
锅炉运行的几起典型事故的原因分析及防范措施一、旋风返料器堵灰（一）典型事故过程1．98年6月4日，夜班，1、2号炉并列运行，2号炉负荷71t/h，其他情况正常。
4：30，监盘司炉发现有断煤现象，立即派人进行处理，发现2、3号给煤机同时断煤，当断煤情况处理完毕后，司炉发现料层差压由8800pa下降至8500pa，床温略显上升，右侧返料温度上升，立即进行检查，发现左侧返料器堵灰，司炉立即进行减风减煤操作，并安排人员到现场进行处理，处理无效，经请示值长同意后于当日5：05停炉解列。
2．97年10月24日，运行甲班晚班，3号炉单炉运行，因2号给煤机故障，只有1、3号给煤机运行，负荷50t/h，其他较为平稳。
18：00以后，为了适应负荷而加强燃烧，20：00左右，由于给煤机检修，导致2号给煤机转数瞬间升至最大，虽经司炉处理，但床温仍然上升至1060℃。
23：25，司炉发现右侧返料温度缓慢下降，左侧返料温度缓慢上升，床温迅速上升，判断为右侧返料堵灰，遂将1、3号给煤机转数减至300r/min，送风开至60%，引风开至70%，由班长组织人员进行处理，无明显效果。
后来由于风量煤量反复的调整，造成左侧返料器堵灰，流化床燃烧恶化，床温降至700℃以下，流化床实际已经灭火，于当日23：50停炉解列。
（二）常见事故现象1．从返料器观察孔观察，颜色黑暗，不见灰的流动。
2．堵灰侧返料负压降至零。
3．堵灰侧返料温度变化迟缓，略成降势，未堵灰侧返料温度上升。
4．流化床温度上升。
5．主蒸汽流量等参数下降。
6．风室风压、料层差压不明显的下降。
7．炉膛出口烟温下降。
8．烟气含氧量增大。
9．炉膛负压增大。
（三）常见事故原因1．返料系统设备异常，中心筒歪斜或者坠落，导致分离效果异常。
2．返料系统有耐火砼或耐火砖等异物落至返料方盒内，阻塞返料通道。
3．因调整原因或煤质原因，返料灰有时超过其变形温度，日积月累，返料灰黏着在返料腿内壁，造成返料腿工作面积减少引起堵灰。
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导线套管整体车削成不同直径圆柱形结构，连接 部位无圆滑过渡，存在退刀槽结构应力。
-安装时若引线套管三角锥面未能紧紧顶住导汽管安 装孔的阶梯孔壁，且使3个棱锥中的1个棱锥正面 迎汽流方向，则长期运行后，热电偶套管极易受 汽流冲击而产生振荡，从而在应力集中部位（根 部退刀槽）产生疲劳断裂现象。
5、某厂某厂送酸管泄漏
5、某厂某厂送酸管泄漏
6、某厂小管弯管内弧裂纹
6、某厂小管弯管内弧裂纹
6、某厂小管弯管内弧裂纹
7、某厂后屏再热器卡屏管泄漏
7、某厂后屏再热器卡屏管泄漏
8、某厂省煤器管爆裂泄漏
8、某厂省煤器管爆裂泄漏
8、某厂省煤器管爆裂泄漏
8、某厂省煤器管爆裂泄漏
9、直道缺陷
宏观形貌
14、山东某1000MW等级机组异种钢接头焊缝 （TP347HFG+T91）T91侧的热影响区开裂
微观形貌
14、山东某1000MW等级机组异种钢接头焊缝 （TP347HFG+T91）T91侧的热影响区开裂
15、某厂2号炉水压试验发现Ⅱ级减温器热电偶泄漏
15、某厂2号炉水压试验发现Ⅱ级减温器热电偶泄漏
4、烟气侧腐蚀 （1）高温腐蚀
燃料中含有V2O5、Na2O、SO3 等低熔点氧化物，在高温下，它们与管 子发生化学反应生产新的氧化物，这些低熔点氧化物又会与金属表面
新生成的氧化物进一步发生化学反应，生成结构松散的钒酸盐。沿着
受热面管道局部区域渗入管子内部，造成高温腐蚀。
（2）低温腐蚀
如果温度较高、含有SO2、SO3和CO2的烟气，当遇到温度低于烟气 露点（烟气中酸蒸气的凝结温度）的部件（省煤器、空气预热器） 时，部件表面凝结的水膜与SO2、SO3和CO2会结合形成酸性溶液， 导致受热面发生低温腐蚀。
焊缝上部母材
195、196
DL/T438-2009规定T91管硬度值范围180～250HB，T91管焊缝硬度值范围180～ 270HB ， 参 考 GB5310-2008 及 GB/T1172-1999 标 准 ， T91 管 维 氏 硬 度 范 围 187 ～ 265HV，T91管焊缝硬度范围187～274HV
13、T91材质屏式再热器焊缝短期运行开裂 宏观形貌：开裂处位于焊缝上侧的热影响区
13、T91材质屏式再热器焊缝短期运行开裂 微观形貌
13、T91材质屏式再热器焊缝短期运行开裂
特征： （1）开裂处位于焊缝的热影响区。 （2）焊缝、焊缝上下侧热影响区、焊缝上下侧母材
组织均为（回火）马氏体。 （3）力学性能满足要求。 （4）裂纹沿晶，脆断特征。
10、工地保管不当
11、氧化皮堵管
11、现场安装问题
鳍片裂纹
11、现场安装问题
鳍片末端未形成圆弧过渡， 易产生应力集中， 并可能导致鳍片开裂
11、现场安装问题
水冷壁有磨损凹坑、电焊擦伤弧坑
吊板未受力
11、现场安装问题
顶棚管鳍片与穿墙管相碰
水冷壁管被氧割割伤
12、余热锅炉低压蒸发器流体加速腐蚀
13、T91材质屏式再热器焊缝短期运行开裂
断口金相试样维氏硬度结果（HV）
部位
外壁
壁厚中部
内壁
紧挨断口处热影响区 另一侧热影响区裂纹附近
420 、 421 、 420、415、420 401、410 419 415、414、418、413、411、407、416
焊缝
373、383、389
焊缝上部母材（开裂侧） 208、210
（3）氯腐蚀 5、疲劳 （1）热疲劳 （2）机械疲劳 （3）腐蚀疲劳 （4）高温疲劳 6、磨损 （1） 机械磨损 （2） 飞灰磨损
7、设计、安装、运行不当造成的泄漏 （1）定位连接件的开裂 （2）焊口拉裂 8、异种钢焊接接头开裂 （1）镍基焊缝熔合线开裂 （2）T91侧热影响马氏体淬硬开裂 9、错用材料 10、管理不当
0
140
160
180
200
220
240
硬度HB
4、某厂#5炉省煤器泄漏失效
4、某厂#5炉省煤器泄漏失效
4、某厂#5炉省煤器泄漏失效
4、某厂#5炉省煤器泄漏失效
省煤器泄漏点位置管壁上存在原始孔洞，由于未知 原因，通过FeAl合金对孔洞进行修补，修补工艺较 差，且焊缝组织异常，其组织性能与母材存在较大 差异，熔合线部位结合力不强，在省煤器温度及应 力作用下，焊缝材料脱落从而导致省煤器泄露。
13、T91材质屏式再热器焊缝短期运行开裂
结论 -焊接或热处理规不当。
措施 -对发现缺陷的该排屏式再热器共计44只焊缝，全部
切除并换管。
14、山东某1000MW等级机组异种钢接头焊缝 （TP347HFG+T91）T91侧的热影响区开裂
宏观形貌
14、山东某1000MW等级机组异种钢接头焊缝 （TP347HFG+T91）T91侧的热影响区开裂
15.某厂2号炉水压试验发现Ⅱ级减温器热电偶泄漏
防范措施 -热电偶套管换型：采用加强型新保护套管，内部导
线套管采用加厚圆锥形提高了结构强度，且根部 连接部位进行了圆滑过渡；
190
180
170
160
A
150
B C
140
D
E
130
F
120
110
100
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
深度mm
3、P91母材及焊缝硬度超标
3、P91母材及焊缝硬度超标
持久强度MPa
180
160
140
120
100
80
60
40
持久强度/MPa（540℃）
20
持久强度/MPa（568℃）
电站锅炉典型事故失效案例分析
1、过热爆管 （1）短期过热爆管 （2）长期过热爆管 2、原始缺陷 （1）焊接缺陷 （2）对口错边 （3）管材端部开裂 （4）直道超标 （5）变径管消薄内表面加工粗燥 （6）小弯曲半径弯管内弧开裂 （7）变径缩口纵向开裂 （8）碰撞 （9）补焊
3、蒸汽侧腐蚀 （1）氢腐蚀 （2）垢下腐蚀 （3）碱腐蚀 （4）吸氧腐蚀 （5）氯脆 （6）流体加速腐蚀 （7）点蚀（孔蚀） （8）奥氏体不锈钢的晶间腐蚀
1、阀门焊缝
1、阀门焊缝
1、阀门焊缝
2、主汽电动主闸门焊口爆裂
2、主汽电动主闸门焊口爆裂
2、主汽电动主闸门焊口爆裂
3、P91母材及焊缝硬度超标
母材/焊缝硬度特征； 检验问题； 硬度转换； 二次热加工； 安全性评定
3、P91母材及焊缝硬度超标
硬度HB
图2 主蒸汽管道硬度沿厚度方向分布