盖梁模板受力计算书
盖梁计算
施工平台受力计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.86m ，宽2.1m ，高1.8m ，混凝土方量为43.56方，悬臂长2.23m ，两柱中心距7.4m 。
二、总体受力计算1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W 1=43.56×26=1133kN ；2）模板荷载A 、定型钢模板,每平米按1.2kN 计算。
W 2=（11.86×1.8×2+1.8×2.1×2）×1.2=60.3kN ；3）施工人员、机械重量按每平米1kN ，则该荷载为：W 3=11.86×2.1×1=25kN ；4）振捣器产生的振动力盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN 。
施工时振动力:W 4=5×3=15kN ；总荷载：W=W 1+ W 2+ W 3+ W 4 =1133+60.3+25+15=1233.3kN5）荷载集度计算横桥向最大荷载集度：q h1=（W+0.9×1.23×2.1×26）/11.86=（1233.3+60.4）/11.86=109kN/m ；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m2、强度、刚度计算1)木材强度验算取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担，顺桥向荷载集度：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m ，受力图:弯矩图剪力图其中最大弯矩为：M=20.4kN ·m ，最大剪力为：Q=46.7kN单条10cm ×10cm 的方木的抗弯模量W x =166.67×10-6m 3，抗剪面积A=0.01m 2单条10#槽钢抗弯模量W x =39.4×10-6m 3，抗剪面积A=12.74×10-4m 2 根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/W x =20.4×1000/39.4/3=172MPa <[σ]=200MPa;根据剪应力公式可以得出剪切应力：τ=1.5Q/A=70×1000/12.74/3=18.3MPa <[σ]=85MPa;2）纵梁45b 工字钢计算实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m ，最大值为109kN/m ，跨中模拟均布荷载109kN/m ，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：弯矩图（荷载组合）剪力图（荷载组合）荷载组合其中荷载组合后最大弯矩为：M=-562kN·m，最大剪力为：Q=48.7kN，最大支撑力F=78.7kN2）工字钢强度验算单片45b工字钢抗弯模量W=1500×10-6m3，x单片工字钢抗剪面积A=111.4×10-4m2实际为两片工字钢受力，工字钢弯拉应力为：=562×103/1500/2=187MPa[σ]=200MPa;σ=M/Wx3)工字钢剪力验算τ=1.5Q/A=1.5×48.7×1000/2/111.4/2=1.6MPa <[σ]=85MPa;三、穿心棒法施工钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。
盖梁计算书
墩身、盖梁模板计算书计算基本参考文献：1、公路桥涵施工技术规范 JTJ 041-20002、公路施工计算手册（人民交通出版社）3、施工结构计算方法与设计手册第二章：盖梁模板计算一、结构形式模板面采用6mm厚钢板，大肋采用∠75×50×6角钢，最大间距为350mm，最大 跨度为1.2m，背带采用2[20b槽钢，背带最大控制高度为1.2m,拉杆采用Φ25IV 级精轧螺纹钢筋。
二、荷载分析1、混凝土对模板压力= 60.00 Kpa2、倾倒荷载= 2.0 Kpa强度验算，荷载组合为P1= 62.0 Kpa刚度验算，荷载组合为P2= 60.0 Kpa三、面板计算取10mm宽的板条作为计算单元，按五跨等跨连续梁计算。
1、计算参数q= 0.620 N/mm1= 350 mmM=kq12= 0.008 KN.mQ=kq1= 0.132 kN2、强度验算：δ=M/W= 132.91 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 5.48 Mpa<[δ]=100Mpa3、绕度验算：q= 0.600 N/mmf=kq14/100EI= 0.8 mm<1.5mm经计算，结构强度、刚度满足要求。
1、肋采用∠75×50×6角钢，面板参与受力的有效宽度取板厚的50倍，经计算， 肋截面特性为：肋按简支梁计算，跨度 I= 1200 mmq= 21.700 N/mmM= 3.91 KN.mQ= 26.04 KN2、强度验算δ=M/W= 128.43 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 64.26 Mpa<[τ]=100Mpa3、绕度验算f= 1.5 mm<L/400=3mm经计算，结构强度、刚度满足要求。
五、背带计算1、背带采用2[12,背带最大控制高度为1.05m。
背带截面特性：背带按简支梁计算。
q= 74.40 N/mm1= 1050 mmM=q12/8= 10.25 KN.mQ=q1/2= 39.06 KN2、强度验算δ=M/W= 137.50 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 99.77 Mpa<[τ]=100Mpa3、绕度计算f=5q14/384EI= 0.7 mm<L/400=2.6mm经计算，结构强度，刚度满足要求。
盖梁模板计算书
广明高速公路SG4标盖梁支架计算书中交四航局一公司广明高速公路SG4标项目经理部二零零七年二月目录一、工程概况 (3)二、荷载计算 (3)1、盖梁的自重： (3)2、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值： (3)3、振捣混凝土时产生的荷载： (4)4、新浇筑砼对模板侧面的压力： (4)5、倾倒砼时冲击产生的水平荷载： (4)三、底模的计算： (4)1、面板计算（以1m为单位）： (4)（1）、强度计算 (4)（2）、跨中挠度验算 (5)2、木枋计算 (6)（1）、强度计算： (6)（2）、跨中挠度验算： (6)3、槽钢计算 (7)（1）、抗弯强度计算： (7)（2）、抗剪强度计算： (8)（3）、跨中挠度验算： (8)四、侧模计算 (8)1、面板计算 (8)（1）、强度计算 (9)（2）、挠度计算 (9)2、竖向6×60肋板的计算 (9)（1）、强度计算 (10)（2）、挠度计算 (10)3、横向∠80×8槽钢的计算 (10)（1）、强度计算 (11)（2）、挠度计算 (11)4、竖向[140a槽钢的计算 (11)（1）、强度计算 (12)（2）、挠度计算 (12)5、拉杆计算 (12)五、贝雷片计算： (13)1、标准盖梁....................................................................................... 错误!未定义书签。
2、15#墩右幅盖梁右侧悬臂4.2米........................................................ 错误!未定义书签。
3、贝雷片的强度验算 (14)4、贝雷片的挠度验算 (15)（1）、验算最大跨度的跨中挠度： (15)（2）、验算最大悬臂长度悬臂端的挠度： (16)5、贝雷插销计算： (16)6、下弦杆局部承载力验算：................................................................. 错误!未定义书签。
盖梁受力计算
盖梁结构受力计算书项目:盖梁支架系统受力计算计算内容:一、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：47.2m3x2.5t/m3=118t 侧模板重g2:5t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*15.4*1.8/9.8=2.83t 振动冲击系数r取1.3qC A E B DL 1=3.3m L2=8.8m L1=3.3mL=15.4m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(118+5+2.83)*1.3=163.58t均布荷载q=(G/2)/L=(163.58t/2)/15.4m=5.3t/mME=q*(L1+L2/2)2/2-q*L/2*L2/2=5.3t/m*(3.3m+8.8m/2)2/2-5.3t/ m*15.4m/2*8.8m/2=-22.44t.mMA=MB=qL12/2=5.3t*3.32m2/2=28.86t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在A和B处，Mmax=28.86t.m=282.8KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用单排贝雷片(共两排)Mmax=788*2>288.6 KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.3*8.8/2=23.32t*9.8=228.54KNQA=QB=ql/2=5.3*15.4/2*9.8=399.94KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>399.94 满足要求挠度计算fmax=5ql4/384EI=5*5.3*8.84/384*250500*2.1*105=11.5mm[f]=L2/400=8800/400=22mm >fmax=11.5mm 挠度满足要求2、计算抱箍①荷载计算支座反力为QA=QB=399.94KN抱箍所需要产生的摩擦力为:399.94*2=798.88KN②螺栓数目的计算抱箍体所需承受的竖向压力N′=798.88KN,由M24高强螺栓抗剪力产生.M24螺栓允许承载力:[N L]=Pµn/KP┈┈高强螺栓预拉力，取225KNµ┈┈摩擦系数，取0.3n┈┈传力接触面数目，取1K┈┈安全系数，取1.7[N L]=225*0.3*1/1.7=39.7KN螺栓数目m的计算m= N′/[N L]=798.88/39.7=20.1≤24个(本项目采用的抱箍螺栓数为24个) 满足要求每条螺栓的抗剪力: P’= N′/24=798.88/24=33.28≤[N L]=39.7KN 满足要求③螺栓轴向受拉计算抱箍产生的压力:P b= N′/µ=798.88KN/0.3=2662.9KN抱箍由24条M24螺栓收紧,每条螺栓拉力:N1= P b/24=2662.9KN/24=110.95KN<[S]=225KNб=N″/A=N1(1-0.4m1/m)/AN″┈┈轴心力m1┈┈抱箍上所有的螺栓数目,本项目为24个m┈┈计算截面上的螺栓数目A┈┈螺栓面积,4.52cm2б=2662.9(1-0.4*24/20)/(24*4.52*10-4)=127.6Mpa<[б]=140Mpa 故螺栓满足强度要求④螺栓需要的力矩M由螺帽产生的反力矩M1=µ1* N1*l1µ1┈┈钢与钢的摩擦系数,取0.15l1┈┈螺帽中心到边角点的距离,0.012mM1=0.15*0.012*110.95=0.1997KN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩θ=10˚M2=µ1* N1*Cos10˚* l1+ N1*Sin10˚* l1=0.15*110.95* Cos10˚*0.012+110.95* Sin10˚*0.012=0.428 KN.m M= M1+ M2=0.1997+0.428=0.625 KN.m要求螺栓扭紧力矩M≥0.625 KN.m⑤抱箍体的应力计算抱箍壁由受拉产生的拉应力P=10* N1=1110KN抱箍壁采用δ12mm钢板,高度为80cm纵向截面积S=0.012*0.80=0.0096m2б=P/S=1110/0.0096=115.63Mpa< [б]=140 Mpa 满足要求抱箍体剪力计算τ=1/2* P b/(2*S)=0.5*2662.9/(2*0.0096)=69.35Mpa< [τ]=85 Mpa 满足要求3、横向小槽钢计算基本计算参数：采用10号槽钢和枋木10cm*10cm间隔着铺设，间距为15cm；只计算墩柱与墩柱之间长度8.8m-1.6=7.2m，该段砼重量按71.28t计横向槽钢(枋木10cm*10cm)布置道数=7.2m/0.15+1=49道每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力=71.28t/49=1.45t每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力按均布荷载考虑，q=1.45t/1.8m=0.81t/m每道槽钢(枋木10cm*10cm)跨中最大弯距=0.81*1.8^2/8=0.328t.m=3.82KN.m10号槽钢的截面抵抗矩W=39.4cm3W=3.82/(145*103)*106=26.34cm3满足要求QMAX=ql/2=0.81*1.8/2=0.729tτmax= Q Sx /Ixδ=0.648*9.8*103*23.5/(48*198.3*10-6)=17.63Mpa<85Mpa满足要求4、采用插销施工的，对插销棒的计算钢棒承受剪力为：118.355/4*9.8=289.97KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>289.97KN 满足要求二、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁（11#-13#墩）的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：58.7m3x2.5t/m3=146.8t 侧模板重g2:2t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*19.9*1.6/9.8=3.2t 振动冲击系数r取1.3qC A E F B DL 2=6.4m L2=6.4m L1=3.51mL=3.51m1L=19.9m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(146.8+2+3.2)*1.3=221t均布荷载q=(G/2)/L=(221t/2)/19.9m=5.55t/mME=MF=q*(L1+L2/2)2*/2-q*L/2*L2/2=5.55t/m*(3.51m+6.4m/2)2/ 2-5.55t/m*19.9m/2*6.4m/2=17.264t.mMA=MB=qL12/2=5.55t/m*3.512m2/2=68.38t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在跨中，Mmax=68.38t.m=670.12KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用双排贝雷片(共四排)Mmax=788*2>670.12KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.55*6.4/2=17.6t*9.8=174.05KNQA=QB=QC=ql/3=5.55*19.9/3*9.8=360.79KN[б]=85Mpa,容许剪力为Q=108.29KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>360.79 满足要求2、采用插销施工，对插销棒的计算贝雷片总重G2=0.27*24=6.48t支反力F=（G+G2）/4=（221+6.48）/4=56.87t钢棒承受剪力为：Q =56.87*9.8=557.33KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>557.33KN 满足要求。
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
盖梁模板计算
盖梁模板计算(总15页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--盖梁模板及支架计算书砼对模板侧面最大压力Pm=*T*k1*K2*V1/2Pm=r*hPm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2h-----有效压头高度mT-----混凝土初凝时间hK1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1K2----坍落度50~90mm取；110~150取V----混凝土浇筑速度 m/hh----有效压头高度mr----混凝土容重 KN/m3本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26可按上公式计算得Pm= KN/m2混凝土倾倒荷载取4KN/m2模板最大侧压力为Pmax=+4=m2一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。
橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：最大变形＜320/400=，可满足要求最大应力如下图所示：最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求三、侧模竖肋验算盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。
竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜320/500=满足要求，具体变形如下：四、侧模大背肋验算大背肋为双拼[14槽钢，间距为，则单条大背肋受力为**=，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（7=）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜2108/500=满足要求，具体变形如下：五、拉杆验算单条大背肋受力为，由2条拉杆分担，则每条拉杆承受拉力，以Ф16圆钢作为拉杆，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为155MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：六、底板验算底板采用18mm后木胶板，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得木模板弹性模量为*103MPa，允许弯应力为11MPa，允许剪应力为。
盖梁侧模板受力计算书
第一章、工程概况1.盖梁为双柱式盖梁，盖梁横坡与桥面横板一致，盖梁宽度为1.8m，高度为1.6m，长度为18.4m，其中两侧为悬挑变高度结构，单侧悬挑长度为3.21m，靠墩柱部分的高度为1.6m，最外侧的高度为0.9m。
2、盖梁混凝土强度等级为C35，采用商品普通混凝土一次性浇筑成型。
4、盖梁侧模面板采用厚18.0mm的木模板，内楞采用木枋，截面100*100mm，间距为320mm。
为加强整体刚度，侧模板分隔1.31m设置一道竖向加劲槽钢。
加劲槽钢采用两根[10其底部、中部、顶部各设置一道M22对拉螺栓连接。
第二章、盖梁侧模板受力计算一、计算参数1、侧模面板采用18mm厚的木模板，弹性模量E＝10000N/ mm2，设计抗弯强度[f]=15N/mm2。
2、内楞采用100*100mm的木枋，间距为320mm，弹性模量E＝10000N/ mm2。
其计算参数如下： W=100*100*100/6=166667mm3，I=10*10*10*10/12=833.33cm4。
3、外楞采用2根[10槽钢的计算参数：截面抵抗矩W=2*39700mm3, 截面惯性矩I=2*1980000mm4,弹性模量E＝206000MPa，设计抗拉强度[f]=215Mpa。
间距为1310mm，8.穿墙螺栓水平距离a=1800mm，穿墙螺栓竖向距离b=800mm，穿墙螺栓型号：M22三、盖梁侧模板的计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；其中c+15)，取4.444h；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(FVF——混凝土的入模温度，取30.000℃；VV ——混凝土的浇筑速度，取0.70m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。
V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。
H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。
盖梁底模支架结构受力安全计算书doc资料
盖梁支架计算书盖梁支架计算书1、工程概况桥墩盖梁采用现浇钢筋混凝土结构，混凝土采用C30。
盖梁尺寸有两种，具体如下:2、支架实施方案我部根据盖梁施工的实际情况，盖梁底模支架采用托架法施工，在墩柱混凝土浇筑施工时，在墩柱距盖梁底部75cm预留一个垂直于1#或2#墩柱中心线方向的Φ100mm 圆孔。
墩身施工完毕且混凝土强度满足规范要求后，在桥墩预留圆孔内各穿1根直径为Φ95mm钢棒做承重架牛腿，再用组合钢箱穿入钢棒安装钢倒楔，用40c工字钢放在钢倒楔上作承重梁，工字钢下缘应根据实际受力计算结果，可适当加焊一部分角钢桁架做加强处理。
每侧一排工字钢，为确保工字钢的横向稳定，两排工字钢之间每隔一定间距加设一道拉杆(衬管)，工字钢上面安放一排每根3.5m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。
盖梁的两端为适应斜度的需求，采用定做的三角型型钢支撑架，至此，整个盖梁承重架完全形成，施工时应考虑施工挠度的影响，在施工前应对底模标高设置相适应的预拱度。
由于盖梁属于高空施工，施工时需对盖梁底部设置安全警示牌，盖梁施工平台四周做安全网防护。
安全网高度必须高出盖梁顶面1.2m。
3、计算依据（1）《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 。
（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
（3）《建筑结构荷载规范》（GB50005-2003）。
（4）其他现行相关规范、规程。
4、计算参数（1）主要材料①[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3×103mm3截面惯性矩：I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
②40c工字钢横向主梁采用2根40c工字钢，横向间距为200cm。
截面面积为：A=10211.2mm2X轴惯性矩为：IX=23900*104 mm4，X轴抗弯截面模量为：WX=1190x103 mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
盖梁模板受力计算书
高速公路段一期工程第1合同段盖梁模板受力计算书1模板受力计算已知最大块模板的尺寸:高度H=1850㎜,长度L=3000㎜,竖肋板间距S=300,横肋板间距h=325,面板采用6㎜厚钢板,横肋采用6.3#[,竖肋采用-63×6扁钢, 横向主肋采用2[14b#槽钢。
试全面验算此大模板的强度与钢度。
1.1荷载新浇混凝土侧压力标准值下部最大值F=50KN/㎡（见建筑工程模板施工手册图5-5-1）；新浇混凝土侧压力设计值F1 =50KN/㎡×1.2=60 KN/㎡。
倾倒混凝土时荷载标准值,(查建筑工程模板施工手册表5-3-1得6KN/㎡）其设计值F2=6×1.4=8.4 KN/㎡；1.2面板验算选面板小方格中最不利情况计算,即四面固定,由于L y/L x=h/S=325/300=1.67(查建筑工程模板施工手册表5-9-16)双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数,得最大弯矩系数:Km x=-0.0701,最大挠度系数:K f=0.00197。
(a)强度验算取1㎜宽的板条为计算单元,荷载为:F3=F1+F2=60+8.4=68.4 KN/㎡=0.0684N/㎜ 2q=0.0684×1=0.0684N/㎜,但应乘以0.85荷载调整系数,故:q=0.85×0.0684=0.058 N/㎜:M max= Km x ql y2=0.0701×0.058×5002=429.5 N·㎜W x=1/6bh2=1/6×1×62=6㎜ 3由式бmax=M max/r x·W x=429.5/1×6=71.6N/㎜2＜215 N/㎜2(查建筑工程模板施工手册表5-2-4)满足要求;(b)挠度验算:V max=K f·F l x4/B0取F=50KN/㎡=0.05 N/㎜ 2B0=E·h3/12×(1-ν2)=2.06×105×63/12/(1-0.32)=40.75×105N·㎜则V max=0.00197×(0.05×3254/40.75×105)=0.27㎜[ν]= l x/500=0.65＞0.27㎜满足要求；1.3横肋计算(a)荷载:q=F3·h=0.0684×325=22.23 N/㎜(b)强度验算:根据钢板80×6Wx=1/6·b·h2=1/6×6×802=6.4×103㎜3Ix=1/12·b·h3=1/12×6×803=2.56×105㎜4бmax=M max/r x·W x=0.125×22.23×3252/1×6.4×103=45.9 N/㎜2＜f=215 N/㎜2满足要求；(c)挠度验算:荷载:q2=F·h=0.05×325=16.25 N/㎜·跨中部分挠度V max= q2 l y4/384EI(5-24λ2)= 16.25×3254/384×2.06×105×2.56×105×(5-24×0.32)=0.003㎜＜l y/500=0.65㎜满足要求；1.4横肋主梁2-14b#[计算: Wx=87.1cm3 Ix=609㎝4(a)荷载: q=F.l=0.0684×1000=68.4 N/㎜(b)强度验算:бmax=M max/r x·W x=0.125×68.4×10002/（1×87.1×103）=98.2N/㎜2＜f=215 N/㎜2满足要求；挠度验算:(a)荷载: q=F·l=0.05×1000=50 N/㎜(b)跨中部分挠度V max= q2l4/384EI(5-24λ2)=50×10004/384×2.06×105×609×104(5-24×0.52)=0.1㎜＜l/500=2㎜满足要求；1.56.3#[横肋验算(a)荷载: q=F3.l x=0.0684×325=22.23 N/㎜(b)强度验算:M max= Km x ql X2=0.125×22.23×3252=29.4×104查表得8#[W X=16.1×103㎜ 2I X=50.8×104㎜2бmax=M max/r x·W x=29.4×104/1×16.1×103=18.3 N/㎜2＜f=215 N/㎜2即满足要求；(c)挠度验算:荷载: q=F·l=0.0684×1000=68.4 N/㎜·跨中部分挠度V max= q2l4/384EI(5-24λ2)= 68.4×10004/384×2.06×105×50.8×104×(5-24×0.02) =0.34㎜＜l x/500=2㎜满足要求;1.6φ20Q235对拉杆验算(按整个柱身截面验算)拉杆设计为φ20Q235圆钢。
盖梁模板及支架受力计算书
盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1） 弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2） 抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。
盖梁模板计算书
盖梁模板计算书一、 底模验算已知条件：取底模中部模板，尺寸为H ×L=1500mm ×1700mm ，面板采用6mm 厚钢板，竖向小肋采用槽钢［10，间距S=500mm ，横肋采用槽钢［10，间距h=425mm ，竖向大肋采用2根槽钢组合2［10，间距l=750mm 。
(如下图所示)1. 荷载组合：混凝土重 KN 102256.15.17.1=⨯⨯⨯，则作用在模板上的均布荷载为40KPa ；倾倒砼产生的冲击力取6KPa ；振捣砼产生荷载取2KPa ；施工人员、施工机具运输堆放荷载取2.5KPa 。
则荷载组合 KPa P 5.505.22640m ax =+++=。
2. 面板验算：（1） 强度验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
85.0500425==x yl l ，由附表二得0683.00-=x m K ，0711.00-=y m K ，0225.0=x M K ，0255.0=y M K ，00233.0=f K 。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载q 为：mm N q /05.010505.0=⨯=求支座弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=75.85350005.00683.02200 mm N l q K M y M y y ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=12.64242505.00711.02200 面板的截面系数： 3220.6616161mm bh W =⨯⨯== 应力为：M P a M P a W M 2153.1420.675.853m ax m ax <===σ 可满足要求。
求跨中弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅=⨯⨯=⋅⋅=3.28150005.00225.022mm N l q K M y M y y ⋅=⨯⨯=⋅⋅=3.23042505.00255.022钢板的泊松比3.0=v ，故需换算为：mm N vM M M y x v x⋅=⨯+=+=4.3503.2303.03.281)( mm N vM M M x y v y⋅=⨯+=+=7.3143.2813.03.230)( 应力为：M P a M P a W M 2154.580.64.350m ax m ax <===σ 可满足要求。
盖粱计算书
抱箍式盖梁施工计算书1．概况此方案主要适用岸上盖梁部分，岸上立柱直径为160cm，盖梁形式大体相同，因此取较重的两个墩的盖梁（盖粱长度为21.2m）进行验算。
2．支架系统受力分析2.1 方木计算盖梁底横桥向方木（10×12cm）计算（按照盖梁普通截面计算，方木采用杉木）盖梁每米自重：g1=1.8×2.0×25×1.2=108kN/m其中：1.2为安全提高系数。
模板自重为：g2=0.075t/m=0.75kN/m人群机具重取：g3=0.5t/m=5kN/mg=108+0.75+5=113.75kN/m工字钢间距为0.8m，即方木的跨径为0.8米。
M max=7.7kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=7.7×106/200×103=38.5Mpa<[σ]＝11×6＝66MpaV max=55.1knτ=3V/2bh=3×55.1×103/（2×100×120）=6.89Mpa<[τ]＝1.7*6＝10.2Mpa 故盖梁支架横桥向布置5根方木，每条方木4米，按4跨连续梁进行计算，则每条方木所受均布荷载为q=113.8/5=22.76kn/mM max=1.5kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=1.5×106/200×103=7.5Mpa<[σ]＝11MpaV max=11knτ=3V/2bh=3×11×103/（2×100×120）=1.38Mpa<[τ]＝1.7Mpa注：[σ]＝11Mpa、[τ]＝1.7Mpa查自《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》”第二章第50页表2.1.9。
根据以上计算结果，在盖梁底横桥向方向布置5条方木满足要求！2.2贝雷上工字钢验算牛腿上四排贝雷中对中间距为1.8米，其上铺设I16工字钢，间距为0.8米，每条工字钢4米。
盖梁计算书
贵龙经济带贵龙大道吴家庄特大桥盖梁结构受力计算书计算：复核：审核：编制时间：二O一三年三月盖梁计算书一、结构形式考虑到大桥盖梁最大平面尺寸为 2.2m×14.5m，最大高度为2.5m，本计算书盖梁计算模型计算尺寸为2.2m×14.5m×2.5m。
盖梁模板采用钢板侧模及2cm厚竹胶板底模。
为保证3#墩至7#墩（墩柱最大高度为39.068m）等较高桥墩施工，盖梁底部支架从下到上分别为15cm径墩身穿心钢棒，顺桥向双支I56a工字钢纵梁，横桥向I18工字钢分配梁(间距30cm)，10cm×10cm方木。
在实际计算中以右幅15#墩盖梁为例。
二、荷载布置1、上部结构恒重⑴盖梁混凝土：2.5m×2.6×103kg/m3=6.5×103kg/m2q1=65×103N/m2⑵2cm厚竹胶板:0.9×103kg/m3×0.02m=18kg/m2q2=180N/m2⑶I18工字钢分配梁:24.13kg/m q3=241.3N/m⑷I56a工字钢纵梁:106.27kg/m q4=1062.7N/m2、活荷载⑴施工荷载及人群荷载：q5=3.5kN/m2三、结构内力计算〈一〉I18分配梁内力计算计算跨径为l=2.32m(按简支计算，I56a工字钢顶板宽16cm)，间距d1=0.3m。
〈1〉弯矩M:上部荷载q=(q1+q2+q5)×d1+q3+q5=(65000+180+3500)×0.3+241.3=20845.3N/m弯矩M=ql2/4=0.25×20845.3×2.322=28049.436N•m〈2〉对支点剪力Q:Qmax1=ql/2=20845.3×2.28/2=26515.26N内力计算：σ=M/W=28049.436/185.4=151.291MPa<[σ]=175MPaQmax/A=26515.26N/30.74cm2=8.626MPa<[τ]=73MPa满足。
盖梁计算书(正交盖梁)
正交盖梁施工方案计算书一、计算说明盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程正交盖梁为26.3m3，计算时按照此荷载进行计算。
二、荷载1、盖梁自重盖梁方量：26.3m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。
G1=26.3m3*26KN/m3=683.8KN2、模板自重根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。
模板每平米平均重量为90kg，本次计算盖梁模板有46.74m2模板自重为：G2=4206.6kg*9.8N/kg=41.225KN。
3、1#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共31根（其中有29根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2重量：3*31*14.223=1322.7kg重力：G3=1322.7*9.8=12.962KN4、2#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为36a型，每根13m共两根，间距为2.1m，理论重量60.037kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为76.480cm2。
重量：13*2*76.480=1988.48kg重力：G4=1988.48*9.8=19.487KN5、动载荷（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
（2）、施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
2.8x1.8盖梁梁模板计算书
梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×υc×Q1k]×b=0.9×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.9×2.5 ]×1＝58.725kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝γ0×1.4×υc×Q1k×b＝0.9×1.4×0.9×2.5×1＝2.835kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×55.89×0.22+0.121×2.835×0.22＝0.253kN·mσ＝M max/W＝0.253×106/37500＝6.745N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×46×2004/(100×10000×281250)＝0.165mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×55.89×0.2+0.446×2.835×0.2＝4.646kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×55.89×0.2+1.223×2.835×0.2＝13.47kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×55.89×0.2+1.142×2.835×0.2＝11.021kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×46×0.2＝3.616kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×46×0.2＝10.516kNR3'=0.928q2L=0.928×46×0.2＝8.538kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.646/1＝4.646kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[13.47,11.021,13.47]/1=13.47kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=4.646/1＝4.646kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×2.8/14 =0.049kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×1.8=1.094kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×1.8=1.094kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=4.646+0.049+1.094=5.788kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=13.47+0.049=13.518kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右=4.646+0.049+1.094=5.788kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.788,13.518,5.788]=13.518kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.616/1＝3.616kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[10.516,8.538,10.516]/1=10.516kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=3.616/1＝3.616kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×2.8/14 =0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×1.8=0.9kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×1.8=0.9kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.616+0.04+0.9=4.556kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=10.516+0.04=10.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.616+0.04+0.9=4.556kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.556,10.556,4.556]=10.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×13.518×0.62，0.5×13.518×0.252]＝0.608kN·mσ=M max/W=0.608×106/166667=3.65N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×13.518×0.6，13.518×0.25]＝4.055kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.055×1000/(2×100×100)＝0.608N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×10.556×6004/(384×9350×833.333×104)＝0.229mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝10.556×2504/(8×9350×833.333×104)＝0.066mm≤[ν]＝2l2/400＝2×250/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[13.518×0.6,0.5×13.518×0.6+13.518×0.25]=8.111kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.473kN,R2=8.111kN,R3=6.641kN,R4=6.641kN,R5=6.641kN,R6=6.641kN,R7=6.641k N,R8=6.641kN,R9=6.641kN,R10=6.641kN,R11=6.641kN,R12=6.641kN,R13=6.641kN,R14= 8.111kN,R15=3.473kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[10.556×0.6,0.5×10.556×0.6+10.556×0.25]=6.334kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.734kN,R2'=6.334kN,R3'=5.147kN,R4'=5.147kN,R5'=5.147kN,R6'=5.147kN,R7'=5.1 47kN,R8'=5.147kN,R9'=5.147kN,R10'=5.147kN,R11'=5.147kN,R12'=5.147kN,R13'=5.147k N,R14'=6.334kN,R15'=2.734kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.227×106/309000=0.734N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.955kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.955×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)＝4.46N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.29kN，R2=9.137kN，R3=8.726kN，R4=8.188kN，R5=8.315kN，R6=8.28kN，R7=8.345kN，R8=8.28kN，R9=8.315kN，R10=8.188kN，R11=8.726kN，R12=9.138kN，R13=1.29kN七、可调托座验算1234567891011 R12，R13]＝9.138kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1200+2×350)=2090mmλ=l0/i=2090/15.9=131.447≤[λ]=230长细比满足要求！立杆稳定性计算长细比计算如下：假设a=650mm时：l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1200+2×650)=3176.25mmλ=l0/i=3176.250/15.9=199.764查表得，υa=0.182假设a=200mm时：υb=1.2υa=1.2×0.182=0.218则实际a=350mm时，按插值法：υ1=0.182+(0.218-0.182)×(650-350)/(650-200)=0.2062、稳定性计算R1＝1.29kN，R2＝9.137kN，R3＝8.726kN，R4＝8.188kN，R5＝8.315kN，R6＝8.28kN，R7＝8.345kN，R8＝8.28kN，R9＝8.315kN，R10＝8.188kN，R11＝8.726kN，R12＝9.138kN，R13＝1.29kN支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.6×0.184=0.11kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.6×1.5×0.2=0.18kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×62×0.11+6×0.18=3.067kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×5×3.067/[(5+1) ×(5+2) ×3.6]=0.609kN不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d1＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11，R12，R13]+0.9×1.35×0.15×(6-1.8)＝max[1.29，9.137，8.726，8.188，8.315，8.28，8.345，8.28，8.315，8.188，8.726，9.138，1.29]+0.765＝9.903kN≤30kN满足要求！考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d2= N d1+ 0.9×1.4×0.9×N wtk=9.903+0.9×1.4×0.9×0.609=10.593kN≤30kN满足要求！考虑风荷载根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.2及5.3.3条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，所以有风荷载时立杆应分别按轴心受压构件和压弯构件两种工况进行计算，并应同时满足稳定性要求。
盖梁模板支架验算书
盖梁模板支架验算书一、施工方法简介：B匝道桥盖梁总共有1个，共B6，施工时以B6盖梁作为支架荷载的计算依据。
此桥的盖梁施工方法为：采用扣件式钢管架。
二、盖梁底模受力验算：已知条件：盖梁设计长度4.6m，宽1.8m，板厚1.2m，砼方量11.2m3，钢筋砼单位容重γ=26KN/m3。
那么盖梁的自重F=V×γ=11.2×26=291.2KN。
底板采用菲林板：长×宽×厚=2.44m×1.22m×0.018m，方木间距0.3m。
单位长度荷载：g1=1.2×1.8×4.6×26/(1.8×4.6)=31.2KN/㎡施工人员、倾倒及振捣各计2.0KN/㎡，=g2=2×3=6KN/㎡底模板及底模钢管、方木忽略不计，则：模板上每米荷载：g=（g1=g2）×b =37.2×1.22=45.4KN/m计算内力时按五跨连续梁计算最大弯距与挠度：模板跨中弯矩：M1/2=0.078gL2=0.078×45.4×0.32=0.319KN·m截面抵抗矩w=bh2/6=1.22×0.0182/6=6.59×10-5m3惯性矩I= bh3/12=1.22×0.0183/12=5.93×10-7m4弹性模量E=9×103MPa[σw]=M1/2/w=0.319/6.59×10-5=4.8 MPa＜[σ]=26 MPa，满足要求。
挠度验算：f=0.664g14/100EI=0.664×45.4×0.34/100×9×106×5.93×10-7=0.46mm＜0.75mm=(1/400)，所以满足要求。
三、盖梁最大侧压力验算盖梁最大侧压力验算同底模受力验算，不再重算。
公路桥-盖梁模板计算书
盖梁模板计算书编制：复核：审核：2018-07目录一、编制依据 (1)二、计算参数 (1)三、面板强度验算 (3)四、背杠 (4)1盖梁模板计算书一、编制依据1.《钢结构设计规范》;2.《钢结构工程施工及验收规范》; 3．《建筑工程大模板技术规程》; 4.《公路桥涵施工技术规范》； 5.《路桥施工计算手册》；二、计算参数1.钢材物理性能指标弹性模量25/1006.2mm N E ⨯=；质量密度3/7850m kg =ρ。
2.钢材强度设计值3.混凝土浇筑时荷载标准值混凝土浇筑时侧压力标准值由式221022.0v t r F c c ββ=； 式中2（1）3/25m kN r c =；（2）)(44.40h t =，新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可取）15（/200+=T t ；（3）2.11=β； （4）0.12=β； （5）h m v /2=；故22210/44.4122.0m kN v t r P c c ==ββ； 或者按照2/552.225m kN H r P c c =⨯==； 按规范取二者较小值：2/44.41m kN P c =。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2/2m kN根据《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构工程及验收的规范》的有关规定，各类荷载相应的分项系数和调整系数，取值如下：荷载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4，折减调整系数取0.85。
故混凝土浇筑的侧压力设计值为2/27.4285.02.144.41m kN =⨯⨯； 倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为2/38.285.04.12m kN =⨯⨯； 总荷载设计值为20/65.4438.224.42m kN P =+=；刚模主要承受混凝土的侧压力，侧压力取2/45m kN P =，有效高度m r P h c 8.125/45/===。
钢模底部压力：底³ ³3因此计算时，模板压力按照50Kpa 计算三、面板强度验算1.面板取单元面板mm mm 300300⨯作为计算单元，则单元宽板承受的荷载为：m kN q /153.050=⨯=2.面板受力分析示意图偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖筋[10为支点的简支梁。
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墩柱模板计算书
一、设计计算依据
1、《路桥涵设计基本规范》
2、《混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)
3、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)
4、《路桥施工计算手册》
5、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)
6、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
二、设计参数取值及要求
1、混凝土容重：25kN/m3；
2、混凝土浇筑速度：5m/h；
3、混凝土浇筑温度：15℃；
4、混凝土外加剂影响系数取；；
5、设计风力：8级风；
6、模板整体安装完成后，混凝土浇筑使用吊车、料斗及串通工艺一次性浇筑。
三、荷载计算
1、新砼对模板侧向压力计算
砼作用于模板的侧压力，根据测定，随砼的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑砼的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇
混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1:新浇混凝土对模板侧向压力分布图
在《路桥施工计算手册》(2001版)表8-2中规定，新浇砼对模板侧向压力按下式计算：
P=γK1K2h
当V/T=5/15=>时，h=+T
式中：
P ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）
γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3
T------混凝土入模时的温度0C，本工程取150C。
V------混凝土的浇灌速度（m/h）;本工程取h。
h------有效压头高度；
H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)；
K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取；
K2------混凝土塌落度影响系数，取。
把以上已知条件代入式中：
h= +T =+×=
P=γK1K2h= 25×××= m2
所以本工程侧压力按P=m2计算（P1）
2、风荷载计算
风荷载强度按下式计算： W=K1K2K3W0
W------风荷载强度(Pa)；
W0------基本风压值(Pa)， ，8级风风速v=～20.7m/s ； K1------风载体形系数，取K1=； K2------风压高度变化系数，取K2=1； K3------地形、地理条件系数，取K3=1； W=K1K2K3W0=×== KN/m 2
3、倾倒混凝土时产生的荷载取4kN/ m 2。
4、振捣混凝土所产生的荷载2kN/ m 2 四、 模板结构理论计算 1、模板杆件规格见下表：
表1 模板杆件规格
2、检算标准（查《路桥施工计算手册》表8-11、表8-7）
2
01W 1.6
V =22011
W
20.7267.8Pa 1.6 1.6
V ==⨯=
3、面板的计算：
1）模板厚度的选用:
钢结构对钢模板的要求，一般厚度为其跨径的ι/100；
所以面板选用5mm厚钢板；
2）面板荷载：
面板的荷载按 KN/m2
3）面板的强度和刚度验算
在横楞间距为ι1=400mm=40cm、竖楞间距ι2=800mm=80cm、面板厚度5mm 计算夸径ι=ι2=800mm=80cm
板宽b取500mm=计；即
q=Pb=×=·m
弯矩M max=1/10×q×L2=1/10××362×10-4=·m
W=1/6×b×h2=1/6×50×=
σ= M max/ W=×10-3=<[σw]=185 MPa
ƒmax=(qι4)/(128EI)=( ×254)/(128××106×((100×/12))
==<(容许)
面板强度和刚度满足要求。
4、竖肋的计算：
竖肋用[10槽钢，支撑水平间距最大为360mm.
I=×10-8m4，W=×10-6m3（I和W值查“型钢截面特征软件”）
弯矩M=PL/6=×6=
弯曲应力σ=M/W=3079÷×10-6=78MPa＜181 MPa
挠度ƒ =PL3 /77EI=× /(77××106×××10-8)
==＜500/400=
竖肋的强度和刚度满足要求。
本计算书适用于盖梁模板，按照计算，用料均满足要求。
山西昌宇工程设备制造有限公司
2016-02-18。