盖梁模板计算

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盖梁模板支撑受力计算书_secret

盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。

一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。

1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。

（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。

盖梁模板计算

盖梁模板计算(总15页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--盖梁模板及支架计算书砼对模板侧面最大压力Pm=*T*k1*K2*V1/2Pm=r*hPm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2h-----有效压头高度mT-----混凝土初凝时间hK1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1K2----坍落度50~90mm取；110~150取V----混凝土浇筑速度 m/hh----有效压头高度mr----混凝土容重 KN/m3本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26可按上公式计算得Pm= KN/m2混凝土倾倒荷载取4KN/m2模板最大侧压力为Pmax=+4=m2一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。

橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：最大变形＜320/400=，可满足要求最大应力如下图所示：最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求三、侧模竖肋验算盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。

竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜320/500=满足要求，具体变形如下：四、侧模大背肋验算大背肋为双拼[14槽钢，间距为，则单条大背肋受力为**=，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（7=）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜2108/500=满足要求，具体变形如下：五、拉杆验算单条大背肋受力为，由2条拉杆分担，则每条拉杆承受拉力，以Ф16圆钢作为拉杆，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为155MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：六、底板验算底板采用18mm后木胶板，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得木模板弹性模量为*103MPa，允许弯应力为11MPa，允许剪应力为。

盖梁模板计算

盖梁膺架计算一工程概况天津中心渔港经三路跨海滨大道分离式立交桥起点桩号K2+952.833,终点桩号K3+407.533，桥梁全长454.7m ，共18跨，其中0#、1#、17#、18#为桥台，2#-16#为中盖梁，中盖梁长25.816m ，宽1.7m ，高1.6m ，下部结构为4个1.4*1.7m 矩形墩柱，盖梁施工拟搭设膺架进行施工。

膺架搭设在承台上，根据承台尺寸，拟采用φ48*3.5mm 碗扣件作为脚手架，碗扣件立杆横距0.6m ，纵距0.6m ，步距1.2m ，上下托可调范围为30cm ，顶托上布设13*13cm 方木作为横梁，横梁上布设13*13cm 方木作为纵梁，纵梁上铺设盖梁底模。

二膺架计算1、纵梁方木计算按照三跨连续梁进行计算，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12 Mpa,［τ］=1.3 Mpa, E=9×103Mpaq小方木选用截面5×10cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×13×13²/6=366.2cm³I=1bh³/12=1×13×13³/12=2380cm4（1）荷载计算1、钢筋砼荷载：q1=25*1.6=40KN/ m22、模板荷载：q2=2.5KN/m22 、施工人员、施工料具运输、堆放荷载：1KN/m23、倾倒、振捣砼时产生的冲击荷载： 2.0 KN/m2平均每平米荷载总计：F=40+2.5+1+2=45.5KN/m2（2）强度计算：按三跨连续梁近似公式计算，转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=45.5×0.3=13.65KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.1×q×L²=0.1×13.65×0.6²=0.49KN/mσmax=Mmax/W=0.49/366.2=1.34Mpa＜［σ］=12 Mpa,满足要求（3）刚度验算：f max=qL4/150EI=13.65×0.64/(150*9*106*23.8*10-6)=0.06mmf max＜L/400 =1.5mm 满足要求（三）横梁方木计算横梁方木跨径0.6m，间距0.6m按照三跨连续梁进行计算，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12 Mpa,［τ］=1.3 Mpa, E=9×103 Mpa小方木选用截面13×13cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×13×13²/6=366.2cm³I=1bh³/12=1×13×13³/12=2380cm4（2）、强度计算：转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=13.65*0.6=8.19KN/m 根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.267×q×L=0.267×8.19×0.6=1.311KN/mσmax=Mmax/W=1.311*103/3.662*10-4=3.6Mpa＜［σ］=12 Mpa,满足要求（3）、刚度验算：fmax=1.883qL2/100EI=1.883*8.17*0.62/(100*9*106*2.38*10-5)=0.255mmf max =0.255＜L/400 =1.5mm 满足要求（四）支架强度、稳定性计算1、立杆稳定性计算立杆承受由横梁传递来的荷载N =45.5*0.6*0.6=16.38 KN 。

盖梁模板计算书

盖梁模板计算说明一、工程概况******期工程匝道桥盖梁模板截面为1500*5500mm、1500*5000mm、1500*7000mm、1500*6500mm共计4中类型，盖梁模板侧模共计加工2套，其中一套满足1500*5000mm盖梁使用，另一套即可满足1500*7000mm使用也可满足1500*5000mm使用，本方案为该工程盖梁模板侧模的设计，端模及底模采用木质模板。

模板设计的方针为：质量满足清水混凝土施工工艺要求；现场施工简便，工效高；制作工艺可行；经济适用。

二、设计依据本方案以甲方提供的图纸资料和技术交底为依据，进行盖梁方案设计。

混凝土浇筑侧压力按F＝70kN/m2设计。

施工时，应按规范要求分层、均布浇筑，严禁集中浇筑，且浇筑速度不应大于2m/h。

方案依据以下现行国家行业标准、规范进行设计：GB 50017－2003 《钢结构设计规范》GB 50204－2002 《混凝土结构工程施工质量验收规范》DBJ01-12-2004 《桥梁工程施工质量检验标准》；JGJ 74－2003 《建筑工程大模板技术规程》JGJ 81－2002 《建筑钢结构焊接规程》。

三、设计概述1、模板结构形式盖梁模板侧模面板采用6mm钢板，边框采用100*12钢板，背楞采用[20#*75槽钢，整体焊接成型。

3、模板拉接与稳固盖梁模板侧模间采用螺栓连接固定，模板水平方向设置的拉杆间距不大于1000mm。

拉杆采用Ф25精轧螺纹双母紧固，连接螺栓为M20*50mm。

四、质量标准模板加工质量标准如下：单位：mm五、加工安装质量保证措施1、严格执行原材料进场检验制度，原材料是影响结构刚度、强度指标的重要因素，采购中坚持优中选优的原则，首选国营大厂，以质量为基础，并进行严格的检验。

确保模板使用的安全指标。

2、模板的加工成型是保证结构平整度的重要环节，为使零部件加工精度的准确，全部利用专用设备进行裁剪卷圆、和定位冲孔加工。

在平台上定好胎具，对横、竖肋等上道工序检验合格后进行组焊成型。

盖梁支架及模板计算书

盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ；故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2，则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。

三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。

其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。

2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。

根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。

盖梁模板及支架受力计算书

盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1）弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2）抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。

盖梁模板计算书

盖梁模板计算书一、底模验算已知条件：取底模中部模板，尺寸为H ×L=1500mm ×1700mm ，面板采用6mm 厚钢板，竖向小肋采用槽钢［10，间距S=500mm ，横肋采用槽钢［10，间距h=425mm ，竖向大肋采用2根槽钢组合2［10，间距l=750mm 。

(如下图所示)1. 荷载组合：混凝土重 KN 102256.15.17.1=⨯⨯⨯，则作用在模板上的均布荷载为40KPa ；倾倒砼产生的冲击力取6KPa ；振捣砼产生荷载取2KPa ；施工人员、施工机具运输堆放荷载取2.5KPa 。

则荷载组合 KPa P 5.505.22640m ax =+++=。

2. 面板验算：（1）强度验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。

85.0500425==x yl l ，由附表二得0683.00-=x m K ，0711.00-=y m K ，0225.0=x M K ，0255.0=y M K ，00233.0=f K 。

取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载q 为：mm N q /05.010505.0=⨯=求支座弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=75.85350005.00683.02200 mm N l q K M y M y y ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=12.64242505.00711.02200 面板的截面系数： 3220.6616161mm bh W =⨯⨯== 应力为：M P a M P a W M 2153.1420.675.853m ax m ax <===σ 可满足要求。

求跨中弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅=⨯⨯=⋅⋅=3.28150005.00225.022mm N l q K M y M y y ⋅=⨯⨯=⋅⋅=3.23042505.00255.022钢板的泊松比3.0=v ，故需换算为：mm N vM M M y x v x⋅=⨯+=+=4.3503.2303.03.281)( mm N vM M M x y v y⋅=⨯+=+=7.3143.2813.03.230)( 应力为：M P a M P a W M 2154.580.64.350m ax m ax <===σ 可满足要求。

盖粱计算书

抱箍式盖梁施工计算书1．概况此方案主要适用岸上盖梁部分，岸上立柱直径为160cm，盖梁形式大体相同，因此取较重的两个墩的盖梁（盖粱长度为21.2m）进行验算。

2．支架系统受力分析2.1 方木计算盖梁底横桥向方木（10×12cm）计算（按照盖梁普通截面计算，方木采用杉木）盖梁每米自重：g1=1.8×2.0×25×1.2=108kN/m其中：1.2为安全提高系数。

模板自重为：g2=0.075t/m=0.75kN/m人群机具重取：g3=0.5t/m=5kN/mg=108+0.75+5=113.75kN/m工字钢间距为0.8m，即方木的跨径为0.8米。

M max=7.7kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=7.7×106/200×103=38.5Mpa<[σ]＝11×6＝66MpaV max=55.1knτ=3V/2bh=3×55.1×103/（2×100×120）=6.89Mpa<[τ]＝1.7*6＝10.2Mpa 故盖梁支架横桥向布置5根方木，每条方木4米，按4跨连续梁进行计算，则每条方木所受均布荷载为q=113.8/5=22.76kn/mM max=1.5kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=1.5×106/200×103=7.5Mpa<[σ]＝11MpaV max=11knτ=3V/2bh=3×11×103/（2×100×120）=1.38Mpa<[τ]＝1.7Mpa注：[σ]＝11Mpa、[τ]＝1.7Mpa查自《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》”第二章第50页表2.1.9。

根据以上计算结果，在盖梁底横桥向方向布置5条方木满足要求！2.2贝雷上工字钢验算牛腿上四排贝雷中对中间距为1.8米，其上铺设I16工字钢，间距为0.8米，每条工字钢4米。

盖梁模板支架计算书

盖梁模板支架计算书以盖梁跨度最大和荷载最大的一横河中桥为例，盖梁长16m，宽1.7m，高1.5m，柱中间距9.4m。

混凝土体积为40.8m3，钢筋混凝土容重取25KN/m3，混凝土总重力为1020kN。

一．模板概述1．侧模与端模支撑侧模为厂家加工的整体钢模,面模钢板厚度5mm，横肋采用12#槽钢，间距30cm，竖肋采用双12#槽钢，间距60cm，竖肋高1.8m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.7m，在竖肋外设φ48 的钢管斜撑，支撑在底模横梁上。

2．底模支撑底模为整体钢模,面模钢板厚度为5mm，在底模下部顺肋为12#槽钢，间距30cm，横肋为10×10cm方木，间距20cm，单根按3m，跨度按1.4m计算。

3．纵梁抱箍两侧各搭一条单层单排贝雷梁作为纵梁，全长18m，墩柱中心间距9.4m。

纵梁之间采用φ16的栓杆焊接。

4．抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成，抱箍高50cm，采用20根M24高强螺栓连接。

抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。

二．荷载组合①盖梁自重荷载：1020KN，即37.5KN/m2②人员荷载：2.5KPa③混凝土冲击荷载：2.0KPa④混凝土振捣荷载：2.0KPa⑤贝雷梁：单位重1kN/m，共18×2=36KN，连接件取0.2kN/m⑥3m长10×10方木：6KN/m3，单根0.18KN，共80根，共14.4KN⑦大模板荷载：全重按8000Kg，即80KN三．抱箍计算1.荷载组合抱箍上总荷载：q=37.5×1.7+（2.5+2+2）×1.7+14.4/16+1.2×2+80/16=83.1KN/m 2.计算简图q=83.1N/mm 3.3m9.4m3.3mR1R23.15×10Nmm53.15×10Nmm5R 1=R 2=KN l a ql 6654.93.32124.91.83)21(2=⨯+⨯=+）（，该竖向压力即为抱箍需产生的竖向摩擦力。

盖梁底模承载力计算

盖梁底模承载力计算一、每米梁底模板荷载1、模板自重：(1×1.2×2＋1×1.5)×0.012×8=0.374KN2、木枋自重：1×27×0.05×0.1×7=0.945KN3、槽钢自重：4×2.25×0.153=1.377KN4、钢管自重：20×0.0387=0.774KN5、扣件自重：18×0.016=0.288KN6、混凝土自重：1.5×1.2×24=43.2KN7、钢筋自重：9.9÷30×9.8=3.23KN8、施工荷载：1.5×2=3KN9、振捣器对模板荷载：1.5×2=3KN总荷载P=0.374+0.945+1.377=0.744+0.288+43.2+3.23+3+3=56.188KN二、每米梁钢管排架承载力设计1、风荷载设计值产生的立杆弯距：M W=0.85×1.4M WK=0.85×1.4×0.25×0.4×2.62÷10=0.0309KN2、水平杆抗弯设计值：M=1.2M GK+1.4∑M QK=1.2×(0.374+0.945+1.377+0.774+0.288)+1.4×(43.2+3.23+3+3)=77.92KN3、立杆段轴向力设计值：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.85×1.4∑N QK=1.2×(0.374+0.945+1.377+0.774+0.288+43.2+3.23)+0.85×1.4×(3+3) =67.37KN4、立杆抗压值：排架与承台支撑点最高为2.6米，步距为1.5米，立杆稳定系数取0.453。

F=A×S×n×K205×489÷1000×10×0.453=454.11KN；5、水平杆传给立杆设计值：R=P=0.374+0.945+1.377=0.744+0.288+43.2+3.23+3+3=56.188KN6、水平杆和立杆之间扣件摩擦力公式：立柱钢管纵向为0.4米，横向为0.5米，每米立柱上水平扣件为10个，根据规范取值每个8KN。

盖梁计算书(正交盖梁)

正交盖梁施工方案计算书一、计算说明盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程正交盖梁为26.3m3，计算时按照此荷载进行计算。

二、荷载1、盖梁自重盖梁方量：26.3m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。

G1=26.3m3*26KN/m3=683.8KN2、模板自重根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。

模板每平米平均重量为90kg，本次计算盖梁模板有46.74m2模板自重为：G2=4206.6kg*9.8N/kg=41.225KN。

3、1#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共31根（其中有29根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2重量：3*31*14.223=1322.7kg重力：G3=1322.7*9.8=12.962KN4、2#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为36a型，每根13m共两根，间距为2.1m，理论重量60.037kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为76.480cm2。

重量：13*2*76.480=1988.48kg重力：G4=1988.48*9.8=19.487KN5、动载荷（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。

（2）、施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。

永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。

当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。

盖梁模板及支架设计计算

盖梁模板及支架设计计算1) 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。

1.抱箍承受的垂直力：①盖梁高 1.6m，宽 1.9m，长 14.86m，砼42.5m3，钢筋6933Kg ,盖梁重：42.5 X2.3 + 6.93 = 104.7T②底模、侧模重底模重 3.362T，测模重 2 X 0 X10) X37.38Kg/ 片=2243Kg[12 槽钢 12.31Kg/m 6X17 X2.31 = 1255 Kg立柱：11 X1.8 X2X12.31 = 487Kg，三角支架 2 个：1.062T底横梁[22 25 条X3.2 X24.99 = 2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12 片，0.275 X12 = 3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908 X.1 = 134.099T = 1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：134.仃67.05T : 670.5KN2即每个抱箍要承受 67.0T ( 670.5KN )的垂直力。

加抱箍自重0.305T为67.355T。

抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。

摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6 = 1122.6KN ,采用d 24螺栓，每个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN = 4.28个螺栓。

采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28 = 2.8可施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12 = 93.55KN 每个螺栓的最小拧扭矩：tc = K XPC 刈tc —扭矩 K —钢与钢的摩擦系数，0.15〜0.2取0.2. d —螺栓外径PC —螺栓拉力tc = 0.2 X93.55 >0.024 = 0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为： tc = K XP >1，这时 K 取 0.15 , tc = 0.15 X262 >0.024 = 0.9432建议施工时取其中值：0.4490 0.9432二0.6961KN .m22）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ,柱间距离8.46m ,（高良桥9 …14 #墩为8.65m ）柱间均布荷载估算:贝雷架：[12 lx = 388.5cm 4, A = 15.65cm 2134.099 14.86二9.024T / m9.024T/m 2[12 f \ f yp zs-T ----------- A--3.1 8.65m 3.1-可编辑修改-1.9m0.1794T/m 2可编辑修改-1.5m贝雷架截面惯性矩：0.687mlx = 4 X 388.5 + 4 X15.69 W8.72[12=1554 + 296208 = 297762cm 211M ql 29.024 8.652 = 84.4T.m = 84.4 105Kg.cm （按简支梁计 88算偏安全）5yM 75 84.4 102二=5-1062.93Kg / cm =106.2MPaI 2 2.97762 103 ）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算 1、受力如图下图，9.755T抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.755②抱箍支承点距离：墩柱直径+贝雷架丄宽：1.3 + 0.12 = 1.42m2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为 W o = 100Kg/m2 = 0.1T/m2风载体系数：方型为K1 = 1.3风压高度变化系数：K2=1.2 , （26m高）地形地理条件系数：K3 = 1.15 ,（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W = K1 XK2 XK3 >Wo=1.3 X1.2 X1.15 >0.1T/m2 = 0.1794 T/m 2⑤风力：受风面积承风压强：17 X1.9 >0.1794 = 5.490T风力重心高1.8m/2 = 0.9m ,风力倾覆弯矩5.490T >0.9m = 4.94仃*m抗倾覆弯矩： 9.755T >.42/2m = 6.926T*m安全系数 6.926/4.941 = 1.40 可4）贝雷架也可用三层128工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。

盖梁系梁模板计算

盖梁、系梁模板设计计算书一、1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。

2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。

二．盖梁、系梁1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。

在侧模外侧采用间距为1m的[12竖带；在竖带上下各设一条Ф20的拉杆。

端模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。

端模外则由特制三角架背带支撑，空隙用木楔填塞。

2、底模支撑底模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm。

在底模下部采用间距0.4m大型工字钢作横梁，横梁长为4.5m。

盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。

横梁底下设纵梁。

横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。

与墩柱相交部位采用特制钢支架作支撑。

四．盖梁及系梁设计计算（一）侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图4-1所示。

2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh式中：K---外加剂影响系数，取1.2；γ---砼容重，取26kN/m3；h---有效压头高度。

砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。

则：v/T=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6mPm= Kγh=1.2×26×0.6=19kPa图4-1 侧模支撑计算砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。

则：Pm=19+4=23kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P＝Pm×（H－h）+Pm×h/2=23×1.2+23×0.6/2=34.5KN3、拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢）间距1.0m，1.0m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。

盖梁模板设计计算书

盖梁模板设计计算书一、概述本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。

针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。

二、正侧模设计1、正侧模尺寸及结构形式选定正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。

面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。

2、模板荷载计算（1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。

砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。

砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.21500 1500P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40＝79.46KpaP m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa取P m＝37.5Kpa（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。

（3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa；验算强度荷载P2＝37.5Kpa。

3、面板计算Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。

（1）强度计算先计算M max查《建筑工程模板施工手册》W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为：q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mmM x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3查《建筑工程模板施工手册》P498知：M max 304.029σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167＝145N／mm2其中V x＝1（截面塑性发展系数）（2）刚度验算F＝P1＝0.0375N／mm2h=300mm2.06×105×53Eh３２B0＝＝＝2.36×106 N·mm12（1-v2） 12×（1-0.32）查表知K f＝0.00249＝W maxFl40.0375×3004hf max＝K f·＝0.00249×＝0.32mm＜B0 2.36×106 500＝300/500＝0.6mm4、横肋计算横肋可看作是支承在竖向主梁上的连续梁，强度计算荷载为 q1＝P1·h＝0.0415×500＝20.75N／mm刚度验算荷载为 q2＝P2·h＝0.0375×500＝18.75N／mm其计算简图如下表：查《建筑工程模板施工手册》P531知M max＝K m q1l2＝-0.107×20.75×10002＝-2.22×106 N·mm最大弯矩位于支座2处。

公路桥-盖梁模板计算书

盖梁模板计算书编制：复核：审核：2018-07目录一、编制依据 (1)二、计算参数 (1)三、面板强度验算 (3)四、背杠 (4)1盖梁模板计算书一、编制依据1.《钢结构设计规范》;2.《钢结构工程施工及验收规范》; 3．《建筑工程大模板技术规程》; 4.《公路桥涵施工技术规范》； 5.《路桥施工计算手册》；二、计算参数1.钢材物理性能指标弹性模量25/1006.2mm N E ⨯=；质量密度3/7850m kg =ρ。

2.钢材强度设计值3.混凝土浇筑时荷载标准值混凝土浇筑时侧压力标准值由式221022.0v t r F c c ββ=；式中2（1）3/25m kN r c =；（2）)(44.40h t =，新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可取）15（/200+=T t ；（3）2.11=β；（4）0.12=β；（5）h m v /2=；故22210/44.4122.0m kN v t r P c c ==ββ；或者按照2/552.225m kN H r P c c =⨯==；按规范取二者较小值：2/44.41m kN P c =。

倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2/2m kN根据《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构工程及验收的规范》的有关规定，各类荷载相应的分项系数和调整系数，取值如下：荷载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4，折减调整系数取0.85。

故混凝土浇筑的侧压力设计值为2/27.4285.02.144.41m kN =⨯⨯；倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为2/38.285.04.12m kN =⨯⨯；总荷载设计值为20/65.4438.224.42m kN P =+=；刚模主要承受混凝土的侧压力，侧压力取2/45m kN P =，有效高度m r P h c 8.125/45/===。

钢模底部压力：底³ ³3因此计算时，模板压力按照50Kpa 计算三、面板强度验算1.面板取单元面板mm mm 300300⨯作为计算单元，则单元宽板承受的荷载为：m kN q /153.050=⨯=2.面板受力分析示意图偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖筋[10为支点的简支梁。

盖梁计算

盖梁支架计算书盖梁尺寸：11.95×1.7×1.45. 盖梁体积29.46m3.一、荷载计算1）、工字钢自重：W1=78.878×9.8×2=1.546KN/m2)、分配梁：12cm×10cm，间距50cm，根数3根·每根长3m单根重：0.1×0.1×0.1×8×3=0.24KN3)、模板自重：5.175KN/m4)、混凝土自重：41.7×25/10.9=95.64KN/m5)、施工机械人：4KN/m6)、振捣荷载：4KN/m7）、钢筋自重：5.97KN/m荷载合计W总= 139.89KN/m二、钢棒受力钢棒选用υ110，钢棒为锰钢最大允许剪应力【τ】=120MP,弯曲应力【σ】=210MP A=9.5cm2 钢棒每侧受力F=WL/4=381.2KN40b工字钢底宽为b=0.144m钢棒上的均布荷载q=F/b=2647.22KN，钢棒受力Mmax=qb2/2=27.45KN·m最大剪力在根部Qmax=qb=381.2KNσ=M/W=194MPa<210 MPa 满足要求Τ=4Q/3A=54MPa<120MPa 满足要求三、工字钢受力分析墩顶荷载看做悬臂简支荷载，荷载布置如下每根工字钢受力均布荷载W=80.44KN/m 集中荷载F=108.59KN（一）均布荷载作用下CA、BD段剪力Qb右=—Qa左=WX1.15=92.51KNAB段最大剪力Qa右=—Qb左=WX6.5/2=216.83KN对于简支桁架，CA、BD段最大弯矩在支座处Mmax=—WX1.15/2=-46.25KN·mAB段最大弯矩在跨中Mmax=W×25.6/8-46.25=323.147KN·m(二）集中荷载作用下CA、BD段最大剪力Qb右=—Qa左=F=108.59KNAB段最大剪力Qa右=—Qb左=F=108.59KN对于简支桁架，CA、BD段最大弯矩在支座处Mmax=—F×1.15=124.88KN·mAB段各部分弯矩相同Mmax=124.88KN综上：工字钢所受最大剪力Qmax=216.83KN最大弯矩Mmax=323.147-124.88=198.267KN·m工字钢40b I=22800cm4 W=1140cm3 S=692cm3i=15.6cm b=114mmσmax =M/W=173.92MPa<210 MPa 满足要求Τmax=4Q/3A=30.76MPa<120 MPa 满足要求（三）挠度验算最大挠度在AB段中间ωmax=5ql4/（384EI）=3.9mm＜16.25mm 满足要求湖北路桥新溆七标项目经理部工程部2010. 11 18。

盖梁模板角度如何计算公式

盖梁模板角度如何计算公式盖梁模板角度计算公式。

在建筑施工中，盖梁模板是一种常见的模板结构，用于支撑和固定混凝土梁的浇筑。

在安装盖梁模板时，需要根据具体的设计要求和施工现场的实际情况来确定模板的角度，以确保梁的浇筑质量和结构稳定性。

盖梁模板的角度计算是一个重要的工作，下面将介绍盖梁模板角度计算的相关公式和方法。

盖梁模板角度计算公式的推导。

在盖梁模板的安装过程中，需要确定模板的倾斜角度，以便确保混凝土在浇筑时能够均匀流动并填满整个梁的空间。

盖梁模板的角度计算公式可以通过以下步骤推导得出：1. 确定梁的设计要求，首先需要了解梁的设计要求，包括梁的长度、宽度、高度和混凝土的配合比等参数。

2. 确定模板的安装高度，根据梁的设计要求和施工现场的实际情况，确定模板安装的高度，即模板顶部距离梁底部的距离。

3. 计算模板的倾斜角度：根据模板安装高度和梁的设计要求，可以计算出模板的倾斜角度。

一般来说，可以使用三角函数来计算模板的倾斜角度，具体公式如下： tanθ = H/L。

其中，θ为模板的倾斜角度，H为模板安装高度，L为梁的长度。

通过以上公式，可以计算出模板的倾斜角度，从而确定模板的安装位置和角度。

盖梁模板角度计算的注意事项。

在进行盖梁模板角度计算时，需要注意以下几点：1. 确保梁的设计要求准确无误，在进行模板角度计算之前，需要确保梁的设计要求准确无误，包括梁的长度、宽度、高度和混凝土的配合比等参数。

2. 考虑施工现场的实际情况，在进行模板角度计算时，需要考虑施工现场的实际情况，包括地形、环境条件、施工设备和人员等因素。

3. 选择合适的模板材料和结构，在安装盖梁模板时，需要选择合适的模板材料和结构，以确保模板的稳定性和可靠性。

4. 进行施工现场的实际测量，在确定模板的倾斜角度之前，需要进行施工现场的实际测量，包括梁的长度、模板安装高度和倾斜角度等参数。

通过以上注意事项，可以确保盖梁模板角度计算的准确性和可靠性，从而保证梁的浇筑质量和结构稳定性。