C网直放站网络设计共42页

BTS PTB
PRCV
RPT G PTR
F
d1
d2
PTR=PRCV+GF PRCV降低3dB，意味着PTR下降3dB。前向链路覆盖半径
d2缩小。 解决PTR稳定的问题十分重要，可采取措施
A：通过设计保证平衰落概率，满足足够高的水准 B：施主侧采用分集接收
• 施主侧链路传输设计要点： 自由空间传播损耗 LO=92.4+20Logf（GHz）+20Logd（Km） 直放站施主侧接收机端口无衰落接收电平PRCV PRCV=（PTB+GB+GR）-（LO+LB+LR+L） 式中：GB、LB为基站天线增益与馈线损耗。 GR、LR为直放站施主天线增益R馈线损耗。 L为其它损耗。
计算由直放站引入到A点的噪声恶化 • No=KTB=-113dBm（B=1.25MHz） • NA-BTS= -113-Lo-LF+GL+NFL= -71dBm
式中：Lo---馈线损耗（2dB） LF---双工器/滤波器损耗（1dB） GL---低噪声放大器增益（40dB） NFL---BTS噪声系数（5dB） NA-BTS ---在A点由BTS引起的固有热噪声功率
2、由直放站引起基站搜索窗的变化
BTS
Fra Baidu bibliotek近端
远端
d1
d2
接入窗口宽度T=５μs＊d1+ + d2/C C = 3*108 (光速) ≤5μs
BTS
RPT
d1
d2
窗口宽度T=（d1+d2）/C + C = 3*108 (光速) ≤5μs
3、无线直放站施主链路设计及传输可靠性
• 施主链路传输应为可视环境； • 施主链路传输的稳定性直接影响着直放站覆盖区域的稳定性。
• NA-RPT = -113-LC+GR+NFR= -81dBm 式中：NA-RPT ---在A点由直放站引起的固有热噪声功率 LC---耦合器损耗（20dB） GR---直放站反向链路总增益（47dB） NFR---直放站反向链路噪声系数（5dB）
• PNA=PAN-BTS+PNA-RPT • NA总=10lgPNA= -70.6dBm • 恶化量= NA总-NA-BTS =0.4dB
5、前向与反向链路的平衡问题
• CDMA基站覆盖、直放站覆盖都要考虑链路平衡的问题。 • 前向链路导频功率太强，而反向链路弱时，对正在越区的移动终
端来说，导频信道就不再是协助越区而是一个干扰了。 • 前向链路太弱而反向链路太强，在小区交界处移动台将失去与任
一个小区的联系。
直放站前向链路与反向链路的预测
16、云无心以出岫，鸟倦飞而知还。 17、童孺纵行歌，斑白欢游诣。 18、福不虚至，祸不易来。 19、久在樊笼里，复得返自然。 20、羁鸟恋旧林，池鱼思故渊。
C网直放站网络设计
第四部分 网络设计
一、直放站建设中的几个问题 二、C网与G网的共用分析 三、工程设计与网络优化 四、工程施工能力及售后服务
-85dBm
-80dBm
BTS
BTS
1#
2#
• 导频信号，其强度相近，这将导致移动终端不断在二者 间切换，影响接入。
7、避免硬切换导入
BTS
BTS
2FA
2FA
BTS
RPT
1FA
• 当工作在单载波的BTS直放站与工作在双载波的BTS小区相邻，或 工作在双载波的BTS直放站与工作在单载波的BTS小区相邻时，移 动终端在小区间切换时会发生硬切换。
4、无线直放站施主天线与服务天线隔离
施主天线 服务天线
BTS 无线
直放站
天线隔离度计算的简化公式： ISO=F/Bdonor + F/Bsub + L + PL
• 在大量工程实践中，两天线之间的隔离度经验值约为70～80dB。 • 为了保证直放站服务天线与施主天线之间的反馈不导致直放
站自激，天线隔离度要求高于直放站增益15dB。 • 如果按隔离度80dB设计，直放站增益最大为65dB。 • 通过减小BTS与RPT距离，使施主侧达到最大可容忍接收电平
A：控制直放站的反向增益使直放站对施主基站带来的噪声恶化小 于０.4dB。 控制施主基站与直放站距离；调整施主传输损耗、施主天线增益、 直放站反向增益；控制直放站反向接收机噪声系数，使直放站服务 接收机入口（不含服务天线）总增益为-10dB左右。
B：最大允许的设计原则是使这个影响控制在施主基站噪声电平恶化 不大于3dB。 控制上述反向总增益为0dB。
BTS
RPT GF PTR
d1
d2
空间传输损耗： Hata模型 频率、直放站天线高度、 移动台天线校正因子、距离等
6、PN码规划问题
BTS 1#
BTS 4#
BTS 2#
BTS 3#
RPT
BTS N#
CDMA系统是同频系统，小区规划实际是覆盖（功率）规划和PN码偏置规划。 如果相邻小区PN偏置不够，对移动终端则容易产生模糊状况，也就是一个潜在 的干扰。 图中BTS N#通过光纤将直放站安装在BTS 3#和BTS 4#之间时，如果没有事先的 规划，则要首先分析直放站相邻小区的PN码偏移参数，以防产生PN码干扰原小区的 工作。基站与直放站小区规划最好同步进行。
结论：
•由一个直放站引起BTS的热噪声恶化约0.4dB左右，恶化量的大小取决 于直放站反向链路增益、噪声系数和耦合器衰减。
•直放站反向链路增益和耦合器衰减的设计原则是：在DNC输入端由直 放站引入的热噪声功率电平比BTS固有的热噪声电平低10dB。
•一个BTS的扇区设备，最多可支持3个光纤直放站远端接入，热噪声的 总恶化量约：1.2dB。
-40dBm，则服务侧可获得的输出功率为+15dBm，显然这将使 直放站的覆盖半径非常有限。
• 如果施主侧接收信号电平为-65dBm，服务侧达到同BTS相似的 覆盖半径，则要求其发射功率为40dBm左右，这时，直放站增 益需做到105dB。
• 要求天线隔离度必须大于120dB。
• 对策： ➢提高天线之间的隔离度。
采用无线直放站
HPA
双 工 器
A
DNC
LNA
BTS
Path loss
手 机
TX RPT
GR
• 计算方法与光纤直放站相同，根据BTS与直放站之间的空
间传输损耗，调整无线直放站上行链路增益GR ，使到达 A点的由直放站引入的热噪声功率比BTS固有热噪声功率
（-71dBm）低10dB，直放站使BTS的噪声电平恶化0.4dB。