地下室临时支撑设计计算书
临时支撑及现浇段支架计算书(精)
临时支撑及现浇段支架计算书1、计算方法本方案所有施工临时结构均采用容许应力法设计，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.1.8条规定，“结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用效应的分项系数及组合系数应取为1.0”。
2、计算依据（1）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；（2）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）；（6）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；（7）《桥梁悬臂施工与设计》，雷俊卿主编，北京：人民交通出版社，2000年5月第1版。
3、荷载标准值（1）钢筋混凝土自重荷载标准值26kN/m3，落叶松自重荷载标准值7kN/m3，其他型钢每米自重标准值按相关型钢表取用；（2）施工人员及设备荷载标准值，计算面板及直接支撑面板的小楞时取2.5kN/m2，计算支撑小楞的大楞及支架立杆时取1.5kN/m2；（3）振捣混凝土产生的荷载标准值，对水平模板取2kN/m2，对垂直模板取4kN/m2；（4）倾倒混凝土产生的荷载标准值，对垂直模板取2kN/m2。
（5）风荷载标准值按苏州地区10年一遇基本风速计算，参考英国桥梁规范《BS5400》（见《桥梁悬臂施工与设计》中第106～108页及《BS5400》中Part2.Specification for loads第17页“5.3.5 Nominal vertical windload”相关部分），当风荷载对连续梁梁体产生的竖向力攻角小于1°时，竖向风力系数可取为0.4。
4、材料容许承载力（1）根据《建筑施工模板安全技术规范》，竹胶合模板抗弯强度设计值为35Mpa，极限状态法与容许应力法相比，在表达式中增加了荷载分项系数及组合值系数，按最大的活载分项系数1.4考虑，则以极限状态法对应的强度设计值除以1.4作为容许应力法的容许强度值，即竹胶合模板容许弯曲强度取25Mpa；弹性模量为9.9×103Mpa。
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
地下室模板支撑方案计算书
地下室模板支撑方案计算书地下室模板支撑方案计算书1、板体模板及支撑计算板体模板采用12厚，50*100木楞，支撑在横杆D48*3.5钢管，由直角扣件传力于D48*3.5钢管脚手架，钢管脚手架，总高14.35米，每步高度为1.8米,共为为八步，砼板厚120 mm。
1.1、板面荷载1)模板及其支架自重标准值 0.5 KN/M22)新浇砼自重标准值 24 KN/M33)钢筋自重标准值 1.1 KN/M34)施工人员及设备荷载标准值 2.5 KN/M21.2、板厚120 mm的板模及支撑计算1.2.1、胶合板模板计算采用12厚胶合板，支撑在50*100水平背楞上, 静弯曲强度标准值f m=20 KN/ m2，弹性模量E=6500 KN/ m2 ,惯性矩I=b*h3/12，以4跨连续梁计算。
120砼板厚上的均布荷载（0.5+24*0.12+1.1*0.12）*1.2+2.5*1.4=7.012KN/M2按强度要求计算竖向内楞的间距M=Km*q*L2=f m *1/6*b*h2L=[ b*f m /(Km*6*q)]1/2*h=[1000*20/(0.121*6*7.012)]1/2*18=1128mm按刚度要求计算竖向内楞的间距ω=Kw*q*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=[E*b/(12*4*q)]1/3*h=[6500*1000/(12*4*0.967*7.012)] 1/3*18=488 mm经计算，胶合板支撑在水平背楞的跨度取400 mm, 而初步确定为100mm远远满足施工要求。
1.2.2、板模背楞计算水平木楞采用50*100的木楞。
木楞的抗拉强度[f]=13KN/m2，弹性模量E=9.5*105N/mm2, 截面抵抗矩W=b*h2/6, 惯性矩I=b*h3/12,按三跨连续梁计算，间距为a=400mm，内楞上所受的均布荷载q1= F*a=7.012*0.4=2.805KN/m按强度要求计算内楞跨度M=Km*q1*L2/10=[f]*WL=[b*fm/(6*Km*q1)]1/2*h=[(100*13/(6*0.177*2.805)1/2*50=1045mm按刚度要求计算内楞的跨度ω=K W*q1*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=(E*I/(4*K W*q1)) 1/3*h=(9500*103/(12*4*0.99*2.805)) 1/3*50=2073mm经计算横向内楞的跨度最大为1000mm.1.2.3、支撑横杆计算支撑横杆采用D48*3.5钢管，立杆间距为750*750。
地下室板模板计算书
模板（碗扣式）支撑体系计算书板模板支撑：一、综合说明由于其中模板支撑架高5.21米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括：楼板，长×宽＝0.6m×0.6m，厚0.36m。
特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。
据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。
2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。
3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008的部分内容。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5.21m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a 取0.4m。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽40mm，高90mm，布设间距0.15m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48×3.25钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
地下室、标准层柱模板支撑计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1200mm ，H 方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 4600mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm 。
柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度90mm ，间距250mm 。
柱箍采用轻型槽钢100×50×3.0，每道柱箍2根钢箍，间距300mm 。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
120400柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取25.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取4.600m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.600m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=78.130kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=78.130kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下29.39kN/mA面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×78.13+1.4×3.00)×0.30 = 29.39kN/m d —— 竖楞的距离，d = 250mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×29.387×0.25×0.25=0.184kN.M 面板截面抵抗矩 W = 300.0×18.0×18.0/6=16200.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.184×106/16200.0 = 11.337N/mm 2面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.250×29.387=4.408kN截面抗剪强度计算值 T=3×4408/(2×300×18)=1.224N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 78.130×0.300=23.439kN/m ； E —— 面板的弹性模量，取6000.0N/mm 2；I —— 面板截面惯性矩 I = 300.0×18.0×18.0×18.0/12=145800.0mm 4；经过计算得到 v =0.677×(78.130×0.30)×250.04/(100×6000.0×145800.0) = 0.709mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 250.000/250 = 1.00mm ；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下24.49kN/mA竖楞方木计算简图 1.竖楞方木抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×78.13+1.4×3.00)×0.25 = 24.49kN/m d 为柱箍的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×24.489×0.30×0.30=0.220kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 60.0×90.0×90.0/6=81000.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.220×106/81000.0 = 2.721N/mm 2竖楞方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×24.489=4.408kN截面抗剪强度计算值 T=3×4408/(2×60×90)=1.224N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 78.130×0.250=19.533kN/m ； E —— 竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm 2；I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 60.0×90.0×90.0×90.0/12=3645000.8mm 4；经过计算得到 v =0.677×(78.130×0.25)×300.04/(100×9500.0×3645000.8) = 0.031mm [v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm ；竖楞方木的最大挠度满足要求!五、B 方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 钢柱箍的规格: 轻型槽钢100×50×3.0mm ； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.20cm 3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 88.52cm 4；7.35kN 7.35kN 7.35kN 7.35kN 7.35kNAB 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×78.13+1.4×3.00)×0.25 × 0.30 = 7.35kN经过连续梁的计算得到1.230B 方向柱箍弯矩图(kN.m)B 方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 1.230kN.m 最大支座力 N = 23.944kN最大变形 v = 0.048mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 M x —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 1.23kN.m ； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 24.40cm 3； 柱箍的抗弯强度设计值(N/mm 2): [f] = 205.000 B 边柱箍的抗弯强度计算值 f = 50.39N/mm 2；B 边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.048mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 400.000/400 = 1.00mm ；柱箍的最大挠度满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算 计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力23.94kN 。
地下室临时支撑设计计算书
地下室临时支撑设计计算书1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011一、参数信息1、基本参数2、荷载参数二、设计简图钢管支撑立面图支撑平面图钢管支撑受力简图三、支撑结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011永久荷载的分项系数γG 1.2 可变荷载的分项系数γQ 1.4立杆纵向间距la(mm) 700 立杆横向间距lb(mm) 700立柱水平杆步距h0(mm) 1500 立柱顶部步距h d(mm) 5000.2扫地杆高度h2(mm) 200 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(m)：地下室顶板存在覆土但结构本身可承担外部覆土荷载，按最不利原则，只考虑施工荷载传递；设梁板下Ф48×3mm 钢管@0.7m×0.7m支承上部施工荷载，可得：N=γQ ×N QK ×l a ×l b =1.4×20×0.7×0.7=13.72kN1、可调托座承载力验算【N】=25≥N =13.72kN满足要求！2、长细比验算根据《规范》JGJ130-2011第5.4.6条规定可知：顶部立杆段：λ=l0/i =kμ1(h d+2a1)/i=1×2.2×(500+2×200)/15.9=124.528≤[λ]＝210 满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h0/i=1×1.8×1500/15.9=169.811≤[λ]＝210满足要求！3、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h d+2a1)/i=1.155×2.2×(500+2×200)/15.9=143.83≤[λ]＝210 非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h0/i=1.155×1.8×1500/15.9=196.132≤[λ]＝210比较后取大值，λ=196.132,查《规范》JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.188f＝N/(φA)=13720/(0.188×424)=172.12N/mm2≤ [f]＝205N/mm2满足要求！临时扣件钢管支撑满足要求！。
地下室模板支撑方案
扣件式钢管高支撑模板系统计算书一、参数信息：1.立杆参数：立杆的纵距b=0.9m立杆的横距l=0.9m立杆的步距h=1.50m伸出长度：0.3m2.荷载参数：混凝土板厚：300mm混凝土自重选用25kN/m3模板自重采用0.3kN/m2施工均布荷载选用2.5kN/m23.地基参数：地基承载力标准值取170kN/m2基础底面面积取0.25m24.木方参数：木方的宽度50mm木方的高度80mm木方的间距250mm木方的弹性模量为9500N/mm2木方的抗剪强度取1.4N/mm2木方的抗弯强度取15N/mm2木方的截面惯性矩II=5.00×8.003/12=213.33cm4木方的截面抵抗矩WW=5.00×8.002/6=53.33cm35.面板参数：面板板厚为18mm面板的抗剪强度取1.4N/mm2面板的抗弯强度取15N/mm2面板的弹性模量为6000N/mm2面板的截面惯性矩II=100×1.803/12=48.60cm4面板的截面抵抗矩WW =100×1.802/6=54.00cm36.其他参数：搭设高度取3m伸出长度取0.3m钢管尺寸:Ф48X3.2钢管i:1.59cm钢管立杆净截面面积 (cm2)；A=4.5cm2钢管截面惯性矩I：I=11.36cm4钢管截面惯性矩W：W=4.73cm4二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板取1米板带的按照三跨连续梁计算。
计算简图=25×0.30×1+0.3×1=7.80kN/m静荷载标准值：q1活荷载标准值： q=2.5×1=2.50kN/m2荷载设计值：q=1.2×7.80+1.4×2.50=12.86kN/m1、抗弯强度计算M = 0.1ql2M=0.1×12.86×0.252=0.08kN.m截面抗弯强度计算值：σ= M / W < [σ]σ=0.08×106/(54.00×103)=1.48 N/mm2截面抗弯强度设计值:[f]=15.00 N/mm2"面板的受弯应力计算值1.48N/mm2小于面板的抗弯强度设计值15.00N/mm2，满足要求!"2、抗剪计算V=0.6qlV=0.600×12.86×0.25=1.93kN截面抗剪强度计算值：T=3Q/2bh < [T]T=3×1930.00/(2×1000.00×18)=0.16N/mm2截面抗剪强度设计值 :[T]=1.40N/mm2"面板的剪力计算值0.16N/mm2小于面板的抗剪强度设计值1.40N/mm2，满足要求!"3、挠度计算l4/100EI < [v]v=0.677q1面板最大挠度计算v=0.677×7.80×2504 /(100×6000×486000.00)=0.07mm[v]=250/250=1.00mm"面板的最大扰度计算值0.07mm小于面板的最大挠度允许值1.00mm，满足要求!"三、板底木方和支撑钢管的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
格构式临时支撑架计算书
文件名称：支撑架计算书1. 支撑架规格支撑架采用格构式形式，由2m×2m ×6m的标准节搭接而成。
立杆和腹杆均由箱形管制作，其截面尺寸见表1-1。
表1-1立杆和腹杆截面尺寸2. 荷载计算2.1 风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）第7.1.1条，风荷载标准值计算公式如下：0w w z s z k μμβ=2.1.1 支撑架高度为30m考虑支撑架实际使用时，揽风绳和吊装杆件对支撑架顶部的有利约束作用，故风振系数z β取1。
地面粗糙度类别为B 类，风压高度变化系数z μ分别按照15米，20米处取1.16，1.42。
基本风压0w 取2/40.0m kN 。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）表7.3.1第32项，支撑架的挡风系数29.030230208.0152208.023015.0=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯==A A n φ， 由29.0=φ和b/h=1得，68.0=η 支撑架的整体体型系数63.068.0168.013.129.0112=--⨯⨯=--=ηημμn st stw所以风荷载标准值：2011/29.040.016.163.01m kN w w z stw z k =⨯⨯⨯==μμβ 2022/36.040.042.163.01m kN w w z stw z k =⨯⨯⨯==μμβ2.1.2 支撑架高度为30m地面粗糙度类别为B 类，风压高度变化系数z μ分别按照18米，36米处取1.21，1.50。
基本风压0w 取2/40.0m kN 。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）表7.3.1第32项，支撑架的挡风系数29.036236208.0182208.023615.0=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯==A A n φ， 由29.0=φ和b/h=1得，68.0=η 支撑架的整体体型系数63.068.0168.013.129.0112=--⨯⨯=--=ηημμn st stw所以风荷载标准值：2011/30.040.021.163.01m kN w w z stw z k =⨯⨯⨯==μμβ 2022/38.040.050.163.01m kN w w z stw z k =⨯⨯⨯==μμβ2.2 荷载组合由于支撑架为临时性结构，结构重要性系数取0.9。
地下室7、8#模板支模架方案(附计算书)
绿城·潍坊诚园梁板模板支撑架设计方案工程名称: 绿城·潍坊诚园施工单位: 浙江昆仑建设集团股份有限公司编制人: 编制时间:审核人: 审核时间:目录一、工程概况 (3)二、编制依据 (3)三、设计计算 (4)四、构造要求 (4)五、材料管理 (5)六、验收管理 (6)七、使用管理 (6)八、拆除管理 (7)九、施工图 (7)计算书：梁模板扣件钢管高支撑架计算书 (8)计算书：落地式楼板模板支架计算书 (16)一、工程概况工程名称：绿城·潍坊诚园地址：樱前街以北、新华路以西结构类型：框架剪力墙结构计划工期：793天施工面积：约15.1万m2总高度：66.8m层数：17—21标准层高：3.75—3.15m梁宽500mm，梁高2020mm，楼板厚度0.18m，模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用方木40mm×80mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×3.5双钢管对拉螺栓布置4道，竖向间距300,400,500,500(mm),断面跨度方向的间距500mm。
承重架采用1根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距梁底采用4根40mm×80mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。
梁两侧立杆间距1.2(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.0(mm)。
板底采用钢管支撑形式，钢管间距300mm。
脚手架搭设高度6.95m，步距1.50m，排距1m，纵向间距1m。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）5、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）6、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）7、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）三、设计计算详见附录计算书四、构造要求1 架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。
地下室顶板门式架支撑模板计算书10页
地下室顶板门式架支撑模板计算书（层高4.2m）一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m 单位宽度计算。
计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 41、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1＝8.14kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b＝0.9×1.2×0.1×1＝0.11kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k ＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]＝max[8.14×0.12/8, 0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]=0.04kN·mσ＝M max /W ＝0.04×106/37500＝1.05N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1＝4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！五、小梁验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.84kN/m 1、强度验算小梁弯矩图(kN·m)M1＝0.06kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN小梁弯矩图(kN·m)M2＝1.2kN·mM max ＝max[M 1，M 2]＝max[0.06，1.2]＝1.2kN·mσ＝M max /W ＝1.2×106/83330＝14.39N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算小梁剪力图(kN) V 1＝0.39kN小梁剪力图(kN) V 2＝3.16kNV max ＝max[V 1，V 2]＝max[0.39，3.16]＝3.16kNτmax ＝3V max /(2bh 0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2满足要求！ 3、挠度验算q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1＝0.48kN/m 小梁变形图(mm) νmax ＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 六、主梁验算1、主梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.74kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.5kN/m承载能力极限状态:按四跨连续梁，R'max ＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0×0.1+1.223×0×0.1＝0kN按悬臂梁，R1＝0.74×0.38＝0.28kNR＝max[R'max ，R1]＝0.28kN正常使用极限状态:按四跨连续梁，R'max ＝1.143q2L＝1.143×0.5×0.1＝0.06kN按悬臂梁，R1＝0.5×0.38＝0.19kNR＝max[R'max ，R1]＝0.19kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.15kN·mσ＝Mmax/W＝0.15×106/83330＝1.78N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝0.84kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×0.84×1000/(2×100×50)＝0.25N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.23mm≤[ν]＝0.25mm满足要求！七、门架稳定性验算q 1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0.1×2=0.92kNq2=Ggk(b+la)×5/4=0.04×(1.22+0.9)×5/4=0.12kNq3=Gzknz+Gxknx=0.1×2+0.1×1=0.3kNq 4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h)/(4×lb)))=2×0.04×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=0.92kNq5=Ggk×(b+la+lb)=0.05×(1.22+0.9+0.9)=0.15kNN Gk =(q 1+q 2+q 3+q 4+q 5+G fk )/h 0=(0.92+0.12+0.3+0.92+0.15+0.2)/1.93=1.36kN/m∑N Gik =((G 2k +G 3k )×h+G 1k )×((l a +b)×l b )=((24+1.1)×0.18+0.75)×((0.9+1.22)×0.9)=10.05kNN Q1k =Q 1k ×((l a +b)×l b )=1×((0.9+1.22)×0.9)=1.91kNN 1=0.9×[1.2×(N gk ×H+∑N Gik )+1.4×N Q1k ]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+1.4×1.91]=19.4kNN 2=0.9×[1.2×(N gk ×H+∑N Gik )+0.9×1.4×(N Q1k +2×(Q k ×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+0.9×1.4×(1.91+2×0.09×22/(1.22×10))]=19.23kNN 3=0.9×[1.35×(N gk ×H+∑N Gik )+1.4×(0.7×N Q1k +0.6×2×(Q k ×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.36×4.2+10.05)+1.4×(0.7×1.91+0.6×2×0.09×22/(1.22×10))]=20.85kNλ=k 0h 0/i=1.13×1930/15.8=139，查表得，φ＝0.38 σ＝ N w /(ΦA)＝20853.88/(0.38×489×2)＝55.38N/mm 2≤[σ]=1×205=205N/mm 2 满足要求！ 八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N ＝20.85/2=10.43kN≤[N]＝30kN满足要求！希望以上资料对你有所帮助，附励志名言3条：1、常自认为是福薄的人，任何不好的事情发生都合情合理，有这样平常心态，将会战胜很多困难。
临时支撑计算
第一节临时支撑计算
为确保临时支撑的安全，依据现行国家《钢结构设计规范》、《混凝土结构设计规范》，对临时钢平台进行了计算分析，计算报告如下。
正圆计算：临时支撑采用sap2000－V9.1.6建模计算；
荷载：1.钢结构自重按投影面积取100kg/m2,取150kg/m2放大系数1.5。
2.施工荷载取100kg/m2，
3.脚手架100kg/m2
4.支撑自重程序自动计算。
计算三维模型如下：
整体轴力图
由于构件对称性，对单榀支撑应力比检查如下：
考虑到施工时的荷载不均匀性，支撑的应力比取最大不超过0.468
长廊计算：临时支撑采用sap2000－V9.1.6建模计算；
荷载：1.钢结构自重按投影面积取100kg/m2,取150kg/m2，放大系数1.5。
2.施工荷载取100kg/m2，
3.临时脚手架100kg/m2
4.支撑自重程序自动计算。
计算三维模型如下：
整体轴力图
由于构件对称性，对单榀支撑应力比检查如下：
考虑到施工时的荷载不均匀性，支撑的应力比取最大不超过0.58。
梁木模板与支撑计算书(地下室450×1000梁)
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=450mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离300mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm 3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下13.91kN/mA梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f ——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×(0.20×0.45+24.00×0.45×1.00+1.50×0.45×1.00) + 0.9×1.40×2.50×0.45=13.91kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×13.908×0.3002=-0.125kN.mf=0.125×106/24300.0=5.151N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×13.908=2.503kN截面抗剪强度计算值T=3×2503/(2×450×18)=0.464N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q = 0.9×(0.20×0.45+24.00×0.45×1.00+1.50×0.45×1.00)=10.408N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.677×10.408×300.04/(100×6000.00×218700.0)=0.435mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.435mm，小于 [v] = 300/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.00=38.664N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×25.920+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.348kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.348×1000×1000/54000=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×25.920+1.4×5.400)×0.300=6.960kN 截面抗剪强度计算值T=3×6960.0/(2×1000.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×25.920×3004/(100×6000×486000)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×1.00×0.50/2=9.67kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=9.666kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
地下室临时支撑设计计算书-轮扣160mm
地下室临时支撑设计计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008一、参数信息1、基本参数二、设计简图碗扣式支撑立面图支撑平面图碗扣式支撑受力简图三、支撑结构验算支撑类型碗扣式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008永久荷载的分项系数γG 1.2 可变荷载的分项系数γQ 1.4立杆纵向间距la(mm) 900 立杆横向间距lb(mm) 900立柱水平杆步距h0(mm) 1500 立柱顶部步距h d(mm) 5000.2扫地杆高度h2(mm) 300 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(m)：斜杆或剪刀撑设置每行每列有斜杆支撑钢管类型Φ48×2.7抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 可调托座承载力容许值[N](kN) 30施工荷载传递；设梁板下Φ48×2.7mm 钢管@0.9m×0.9m支承上部施工荷载，可得：N=γQ ×N QK ×l a ×l b =1.4×15×0.9×0.9=17.01kN1、可调托座承载力验算【N】=30≥N =17.01kN满足要求！2、长细比验算根据《规范》JGJ166-2008第5.6.3条规定可知；立杆计算长度：l0＝h0＝1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]＝230满足要求！3、立杆稳定性验算λ=93.75，查《规范》JGJ166-2008附录E表E，取φ=0.641f＝N/(φA)=17010/(0.641×384)=69.106N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！。
(整理)地下室顶板门式架支撑模板计算书
地下室顶板门式架支撑模板计算书（层高4.2m）一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1＝8.14kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1＝0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]＝max[8.14×0.12/8, 0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]=0.04kN·mσ＝M max/W＝0.04×106/37500＝1.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1＝4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！五、小梁验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.84kN/m1、强度验算小梁弯矩图(kN·m)M1＝0.06kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN小梁弯矩图(kN·m)M2＝1.2kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.06，1.2]＝1.2kN·mσ＝M max/W＝1.2×106/83330＝14.39N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V1＝0.39kN小梁剪力图(kN)V2＝3.16kNV max＝max[V1，V2]＝max[0.39，3.16]＝3.16kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1＝0.48kN/m小梁变形图(mm)νmax＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！六、主梁验算1、主梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.74kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.5kN/m承载能力极限状态:按四跨连续梁，R'max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0×0.1+1.223×0×0.1＝0kN按悬臂梁，R1＝0.74×0.38＝0.28kNR＝max[R'max，R1]＝0.28kN正常使用极限状态:按四跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×0.5×0.1＝0.06kN 按悬臂梁，R1＝0.5×0.38＝0.19kNR＝max[R'max，R1]＝0.19kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.15kN·mσ＝M max/W＝0.15×106/83330＝1.78N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝0.84kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×0.84×1000/(2×100×50)＝0.25N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.23mm≤[ν]＝0.25mm满足要求！七、门架稳定性验算q1=G mk+G jk n j+G sk n s×4/5+G bk n b×4/5+G jk n j+G sk n s=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0 .1×2=0.92kNq2=G gk(b+l a)×5/4=0.04×(1.22+0.9)×5/4=0.12kNq3=G zk n z+G xk n x=0.1×2+0.1×1=0.3kNq4=2×G gk×4×l b/cos(arctan((5×h0)/(4×l b)))=2×0.04×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=0.92 kNq5=G gk×(b+l a+l b)=0.05×(1.22+0.9+0.9)=0.15kNN Gk=(q1+q2+q3+q4+q5+G fk)/h0=(0.92+0.12+0.3+0.92+0.15+0.2)/1.93=1.36kN/m∑N Gik=((G2k+G3k)×h+G1k)×((l a+b)×l b)=((24+1.1)×0.18+0.75)×((0.9+1.22)×0.9)=10.05kN N Q1k=Q1k×((l a+b)×l b)=1×((0.9+1.22)×0.9)=1.91kN-------------N1=0.9×[1.2×(N gk×H+∑N Gik)+1.4×N Q1k]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+1.4×1.91]=19.4kNN2=0.9×[1.2×(N gk×H+∑N Gik)+0.9×1.4×(N Q1k+2×(Q k×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05) +0.9×1.4×(1.91+2×0.09×22/(1.22×10))]=19.23kNN3=0.9×[1.35×(N gk×H+∑N Gik)+1.4×(0.7×N Q1k+0.6×2×(Q k×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.36×4.2 +10.05)+1.4×(0.7×1.91+0.6×2×0.09×22/(1.22×10))]=20.85kNλ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=139，查表得，φ＝0.38σ＝N w/(ΦA)＝20853.88/(0.38×489×2)＝55.38N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝20.85/2=10.43kN≤[N]＝30kN满足要求！-------------。
层高6米负一层地下室模板支架施工方案(含全套计算书)
目录1．编制依据 (1)1.1施工文件 (1)1.2主要规范、规程、标准 (2)1.3主要法规 (2)2．工程概况 (2)2.1工程简介 (2)2.2结构概述 (2)2.3建筑简介 (3)2.4结构概况 (3)2.5工程难点 (3)3．施工安排 (5)3.1施工部位及工期要求 (5)3.2劳动组织及职责分工 (5)3.3总体目标 (6)4．施工准备 (6)4.1技术准备工作 (6)4.2主要机械设备的选择及数量 (7)4.3材料准备 (7)5．主要施工方法及措施 (8)5.1流水段的划分 (8)5.2楼板模板及支撑配置层数 (8)5.3隔离剂的选用及使用注意事项 (8)5.4模板设计 (8)5.5模板的现场制作 (23)5.6模板的存放 (23)5.7模板的安装 (23)5.8模板拆除 (26)5.9模板的维护与维修 (28)5.10季节性施工措施 (29)6．质量要求及管理措施 (29)6.1工程质量目标 (29)6.2质量要求及允许偏差 (29)6.3质量保证措施 (30)7．其它管理措施 (32)7.1安全注意事项及保证措施 (32)7.2．文明施工及环境保护管理措施 (33)7.3．成品保护措施 (34)7.4．材料管理措施 (34)8、计算书 (35)1．编制依据1.1 施工文件序号名称编号1 《招、投标文件》2 《本工程施工合同文件》3 《物流城全套施工图》4 《ISO9001:2008、ISO14001:2004、OHSAS18001:2007【管理体系标准及职业安全健康管理体系】》《工程建设施工企业质量管理规范》(GB/T50430-2007)5 《国家现行法律、规范、规程、标准、省、市有关法规》6 《我公司人员、技术、设备能力和类似工程施工管理经验》71.2 主要规范、规程、标准类别名称编号国家《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）《碳素结构钢》（GB/T700-2006）《低合金高强度结构钢》（GB/T1591-2008）行业《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）1.3 主要法规类别名称编号国家《中华人民共和国建筑法》《中华人民共和国安全生产法》《中华人民共和国计量法》《中华人民共和国环境法》《建设工程质量管理条例》国务院令（第279号）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文《建设工程安全生产管理条例》国务院令（第393号）2．工程概况2.1 工程简介工程地点建设单位设计单位勘察单位监理单位施工单位2.2 工程概述***市物流城项目地处***区***商贸物流园内，位于***区***路与***路交界处东南侧，与***火车站直线距离10.9km，与***机场直线距离31.6km，距离***港10km。
30mt梁临时支座计算书
30mt梁临时支座计算书1.引言本文档旨在计算和分析使用30mt梁临时支座所需的参数和设计要求。
临时支座是在梁施工期间用于支撑梁的临时装置，以确保梁在施工期间保持稳定。
通过本文档的计算，可以确定梁临时支座所需的材料尺寸和承载能力，以确保安全和可靠性。
2.设计要求在计算梁临时支座之前，需要明确以下设计要求：-梁的净跨度-梁的形状和尺寸-施工加载条件-支座的可调性要求-支座的安全系数要求3.支座类型选择根据梁的形状和加载条件，我们选择适当的支座类型。
常见的支座类型包括：橡胶支座、钢制支座和橡胶-钢组合支座等。
在本设计中，我们选择使用橡胶-钢组合支座，因为它具有较好的垂直和水平刚度，并能够承受较大的荷载。
4.梁临时支座计算4.1梁临时支座所受最大荷载计算根据梁的形状和加载条件，我们可以计算出梁临时支座所受的最大荷载。
这个荷载包括梁自重和施工加载产生的附加荷载。
4.2支座垂直刚度计算支座的垂直刚度是指支座在垂直方向上的变形量。
通过计算支座的垂直刚度，可以确定支座的变形情况，以及梁在施工期间的变形情况。
4.3支座水平刚度计算支座的水平刚度是指支座在水平方向上的变形量。
通过计算支座的水平刚度，可以确定支座在水平方向上的变形情况，以及梁在施工期间的水平位移情况。
4.4支座尺寸计算根据支座的承载能力和安全系数要求，可以计算出支座所需的尺寸。
这包括支座的长度、宽度和高度的尺寸，以及钢板和橡胶垫的厚度。
5.结论通过本文档的计算和分析，我们可以得出以下结论：-使用30m t梁临时支座可以满足梁的施工加载要求。
-选择橡胶-钢组合支座作为梁的临时支座可以提供良好的刚度和承载能力。
-根据计算所得的支座尺寸，可以确定所需的材料尺寸和数量。
综上所述，本文档提供了关于30mt梁临时支座的计算和设计要求。
根据提供的关键词和描述，我们对支座的荷载计算、刚度计算和尺寸计算进行了详细的解释和说明。
通过使用本文档，设计师可以准确地选择适合的梁临时支座，以确保梁的施工期间的安全和稳定性。
地下室模板计算书
A1地下室单栋部位（局部5100mm高部位）模板支撑计算书A1地下室单栋部位存在与地下室顶板存在1200mm的高差，使单栋部位地下室层高为5100mm，现对该部位模板支撑验算如下：1、柱模板（设置对拉螺栓）计算书A1地块地下室楼栋部位（局部层高5100mm部位）柱截面尺寸为：600mm*600mm。
计算依据：（1）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008（2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（3）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（4）《钢结构设计规范》GB 50017-20031.1 工程属性新浇混凝土柱名称楼栋600*600 新浇混凝土柱长边边长(mm) 600新浇混凝土柱的计算高度(mm) 5100 新浇混凝土柱短边边长(mm) 6001.2侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.1 混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k (kN/m2) ζγcH＝0.8×24×5.1＝97.92kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 24k c承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×97.92+1.4×2，1.35×97.92+1.4×0.7×2]＝0.9max[120.304，134.152]＝0.9×134.152＝120.737kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝97.92 kN/m21.3 面板验算面板类型覆面木胶面板厚度(mm) 15合板面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 14.74 面板弹性模量E(N/mm 2) 8925 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数5柱箍间距l 1(mm)300模板设计平面图1.3.1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q 1＝0.9×1.35bG 4k ＝0.9×1.35×0.3×97.92＝35.692kN/m 活载线荷载q 2＝0.9×1.4×0.7bQ 3k ＝0.9×1.4×0.7×0.3×2＝0.529kN/mM max ＝-0.107q 1l 2-0.121q 2l 2＝-0.107×35.692×0.152-0.121×0.529×0.152＝-0.087kN ·m σ＝M max /W ＝0.087×106/(1/6×300×152)＝7.766N/mm 2≤[f]＝14.74N/mm 2 满足要求！ 1.3.2、挠度验算作用线荷载q ＝bS 正＝0.3×97.92＝29.376kN/mν＝0.632ql 4/(100EI)＝0.632×29.376×1504/(100×8925×(1/12×300×153))＝0.125mm ≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！1.4 小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 40×80 小梁截面惯性矩I(cm4) 170.667 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 最低处柱箍离楼面距离(mm) 2001.4.1、强度验算＝0.15×120.737＝18.111 kN/m小梁上作用线荷载q＝bS承小梁弯矩图(kN·m)＝0.362kN·mMmaxσ＝M/W＝0.362×106/42.667×103＝8.489N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2max满足要求！1.4.2、挠度验算＝0.15×97.92＝14.688 kN/m小梁上作用线荷载q＝bS正面板变形图(mm)ν＝0.383mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！1.5 柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数 2 柱箍材质规格(mm) Ф48×3.2 柱箍截面惯性矩I(cm4) 11.36 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.73 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1.5.1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.282kN·m，N1＝8.569kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m) 短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.282kN·m，N2＝8.569kNM/Wn＝0.282×106/(4.73×103)＝59.534N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！1.5.2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.067mm≤[ν]＝l/400＝0.988mmν2＝0.067mm≤[ν]＝l/400＝0.988mm满足要求！1.6 对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN)17.8扣件类型碟形26型扣件容许荷载(kN) 26N＝tb满足要求！N＝8.569×2=17.138kN≤26kN满足要求！2、墙模板（非组合式钢模板）计算书A1地块地下室楼栋部位（局部层高5100mm部位）墙截面尺寸选取250厚墙。
支撑设计计算书
模板支撑设计计算书顶板模板支撑：1、设计方案及材料：砼顶板厚200mm，密度25KN/m3,模板15mm厚，密度0.9KN/m3,施工荷载2.0KN/m2,钢管“48X3.5mm,每米重3.84Kg/m,支撑以纵距0.9m,横距0.9m,步距h=1.8m,层高 H = 7.45m。
2、荷载砼板自重：25X0.2X0.9 = 4.5KN/m木模板重：1.22X2.44X0.015 = 0.0446 KN/m水平管重：3.84X1X0.9 = 0.034 KN/m施工荷载：2.0X0.9=1.8 KN/m3、纵横杆的抗弯强度T =M/WWf,查表 W=5.08cm3,f=205N/mm2mM=0.077qL2=0.077X [1.2X (4.5+0.0446+0.034)+1.2X2.4] X0.92=0.522KN/m抗弯强度丁= M/W= 0.522*106=102.7N/mm2<f=205N/mm25.08 x 1034、纵、横向水平杆的抗剪计算VW[V]查表 I=12.19cm4 E=2 . 06X 105 N/mm2[V]=l/150=900/150=6mmq=1.2X (3.6+0.0162+0.034)=4.38KN/m5ql4 5 x 4.38 x 1.24 x 1012 / r7cwV=，—= -------------------- =4.70mm384EI 384 x 2.06 x 12.19 x 109V=4.70mm< [V]=6mm5、立杆稳定性计算N/ ① AWf查表：f=205N/mm2, i=1.58cm, A=4.89cm2,①=0.489立杆细长比：入=h/i=1.8/0.0158=113.92N=1.2(N 1k+N2k)+1.4£N k= 1.2X[(3.6+0.0162+0.034X2) X 1.2+5.25X0.0446] + 1.4X2.4X2=12.3KN N/ ① A=12.3 X 103/0.489 X4.89X 102=50.51 N/mm2<f=205N/mm2该设计各项指标均符合规范要求，可实施。
地下室临时支撑设计计算书(吊车)
地下室临时支撑设计计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20115、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著7、建筑结构静力计算手册一、参数信息1、基本参数3、楼板参数（1）地下室顶板：顶板厚度h0(mm) 300 砼强度等级C35顶板作为支承工作状态的汽车起重机是时混凝土是否达到设计强度（2）地下室底板：地下室底板厚度h d(mm) 400 砼强度等级C35层高H d(m) 4二、荷载计算根据起重车支腿位置力矩平衡，考虑起重机吊物工作状态下，大臂在不同位置工况下取支腿最大受力进行计算；考虑所有荷载按2根支腿共同受力。
汽车起重机工况图汽车起重机支撑立面图在汽车起重机后方工作时：各个力对前支腿取矩ΣM=0G z×L q+(G-G z)×S+G w×(R+L q)-F×(L q+L h)=0后2个支腿最大受力F=［G z×L q+(G-G z)×S+G w×(R+L q)］/(L q+L h)= [23×5.2+(48-23)×2.4+2×(8+5.2)]/(5.2+3.6)=23.409吨单个支腿最大荷载标准值F1=F/2=23.409/2=11.705吨在汽车起重机侧方工作时：各个力对侧边支腿取矩ΣM=0G×L zh/2+G w×(R+L zh/2)-F×L zh=0侧方2个支腿最大受力F=［G×L zh/2+G w×(R+L zh/2)］/L zh=[48×8.8/2+2×(8+8.8/2)]/8.8=26.818吨单个支腿最大受力F2=F/2=26.818/2=13.409吨在汽车起重机对角线方向工作时：考虑和起重臂相邻的三个支腿共同受力，各支腿受力分别为F a，F b，F c，结合吊重、起重机自重，通过各个力对转台旋转中心x方向、y方向分别取矩ΣM x=0、ΣM y=0，以及ΣF=0。
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地下室临时支撑设计计算书计算依据：
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003
2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
一、参数信息
1、基本参数
钢管支撑立面图
支撑平面图
钢管支撑受力简图
三、支撑结构验算
支撑类型扣件式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工临时支
撑结构技术规范》
JGJ300-2013
永久荷载的分项系数γG 1.2 可变荷载的分项系数γQ 1.4
立杆纵向间距la(mm) 900 立杆横向间距lb(mm) 900
立柱水平杆步距h0(mm) 1500 立柱顶部步距h d(mm) 300
0.2
扫地杆高度h2(mm) 200 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点
的长度a1(m)：
剪刀撑设置有节点转动刚度k(kN·m/rad) 35
支撑钢管类型Ф48×3 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205
可调托座承载力容许值[N](kN) 30
地下室顶板存在覆土但结构本身可承担外部覆土荷载，按最不利原则，只考虑
施工荷载传递；
设梁板下Ф48×3mm 钢管@0.9m×0.9m支承上部施工荷载，可得：
N=γQ ×N QK ×l a ×l b =1.4×25×0.9×0.9=28.35kN
1、可调托座承载力验算
【N】=30≥N =28.35kN
满足要求！
2、长细比验算
根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度
l0=h0=1500mm
λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]＝180
满足要求！
3、立杆稳定性验算
根据《规范》JGJ300-2013第4.4.11条规定可知，支撑结构设置剪刀撑，立杆计算长度：l0＝(1+2α)h0=(1+2×0.133)×1500=1900mm
α----扫地杆高度h2与步距h0之比与悬臂长度a1与步距h0之比的较大值，α=max （h2/h0,a1/h0）= max(200/1500,200/1500)=0.133
λ=l0/i=1900/15.9=119.497
λ=119.497，查《规范》JGJ300-2013附录A表A-1，取φ=0.352
f＝N/(φA)=28350/(0.352×424)=189.952N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！。