盖梁抱箍法施工设计计算书
盖梁抱箍计算书
盖梁抱箍计算书惠大疏港高速公路A09合同段抱箍计算书1、盖梁支撑体系设计计算及施工方法1．1、计算依据⑴惠大高速A09合同段施工图设计⑵公路桥涵施工技术规范⑶实用新编五金手册⑷装配式公路钢桥使用手册1．2、计算内容圆柱墩盖梁施工的抱箍计算2、施工方法简介圆柱墩盖梁：采用抱箍法施工，每根柱子使用两个抱箍，两抱箍之间用铁楔子固定做拆模使用。
抱箍为A3钢制作，厚度为0.02米，高度0.3米，每个抱箍由两个半环组成，每个连接处使用4根M22高强螺栓。
抱箍两侧耳上横桥向设各设1排贝雷片，贝雷片上每隔60cm 设一根长4m的18#工字钢作钢模板支承小棱。
3、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
4、本计算结果适用于D1.3m立柱上的盖梁施工。
5、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
6、抱箍加工完成实施前，必须先进行现场预压，变形满足要求后方可使用。
横梁计算采用间距0.6m的18型工字钢作横梁，横梁长4m，共布设横梁30个。
1、荷载计算=36.75m3×25kN/m3=920kN（1）盖梁砼自重：G1=100kN (根据厂家供货重量)（2）模板自重：G2=20kN（5）施工荷载与其它荷载：G3横梁上的总荷载：G H =G 1+G 2+G 3=920+100+20=1040kN q H =1040/17.27=60.22kN/m横梁采用0.6m 的18型工钢，则作用在单根横梁上的荷载：G H ’=60.22×0.6=36.13kN作用在横梁上的均布荷载为：q H ’= G H ’/l H =36.13/1.6=22.6kN/m(式中：l H 为横梁受荷段长度，为1.6m)2、力学模型如图1所示。
R A R B横梁，工16，EIq H =22.6 K N /m图1 横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=1669cm 4;抗弯模量Wx=185.4cm 3最大弯矩：M max = q H ’l H 2/8=22.6×1.62/8=7.232 kN ·m σ= M max /W x =7.232/(185.4×10-6)≈39MPa<[σw ]=140MPa (可)最大挠度： f max = 5 q H ’l H4/384×EI=5×22.6×1.64/(384×1.6×108×1669×10-8)=0.0007 m<[f]=l 0/400=2.1/400=0.00525 m (满足要求) 抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设2个抱箍体支承上部荷载，贝雷梁自重：G4=0.3×7×2=42kN （采用2排3m×1.5m贝雷片）抱箍上的总荷载：GB =G1+G2+G3+G4=920+100+20+42=1082kN支座反力RA =RB= RC=ql/3=361 kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
三柱盖梁抱箍法实用模板及支撑体系设计计算书
盖梁模板及支撑体系设计计算书（一）、盖梁工程概况本工程全线共七座桥梁，盖梁共40个，均为三柱式墩结构。
各部分尺寸各桥相同，分别为：长15.2m，宽1.6m，高1.4m，混凝土33.2m³。
柱间距5.5m，两侧悬臂1.5m。
计划防震挡块同盖梁一起浇筑。
如图所示：（二）、盖梁抱箍施工法结构设计1、侧模设计侧模为专用大钢模，面板采用δ=6mm的Q235钢板，肋板高度100mm。
其中纵肋（横桥向）、竖肋均采用[10槽钢，边肋为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。
整座盖梁侧模每侧设置16道拉杆梁，上下各有一道拉杆保证侧模稳定性。
2、底模设计底模模为专用大钢模，面板δ=6mm，肋板高度100mm。
其中纵肋（横桥向）、横肋（顺桥向）均采用[10槽钢，边肋在底部主要受力区采用等边角钢L100×10，其余部分为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。
3、横梁（顺桥向）采用[10槽钢立放，优先布置底模接缝处及薄弱处，然后再加密布置。
最大间距50cm。
4、主支撑梁（纵梁）主梁采用28b工字钢，长度16m，安装在三个抱箍之上，承受盖梁施工的全部荷载。
5、抱箍抱箍由两块半圆形高度为50cm的钢板（δ=10mm）制作而成。
两片抱箍间采用M20高强螺栓连接，每侧16颗，共计32颗。
与混凝土的接触面贴合一层2~3mm 厚度的橡胶垫。
紧固高强螺栓使抱箍产生对墩柱混凝土面的侧压力产生摩擦力，为主梁提供足够的支座反力。
6、防护栏杆与工作平台（1）在横梁上每隔3条横梁焊接一根竖向钢筋，长度50cm。
当横梁安装完毕时，将长度1.2m的钢管（Φ50×1.5），再沿纵向安装栏杆。
钢管间连接采用扣件连接。
（2）在横梁悬臂端放置竹胶板或竹踏板，方便作业人员走行。
（三）、盖梁抱箍法施工设计图图01 《桥墩盖梁模板支撑体系设计图》图02 《盖梁模板设计图（一）》图03 《盖梁模板设计图（二）》（含抱箍设计图）（四）、主要材料数量汇总表表1 盖梁施工支撑体系材料统计表（五）、设计简算说明1、设计计算原则（1）、满足结构受力的安全性。
中桥盖梁抱箍法施工设计计算书
小雁河中桥盖梁抱箍法施工设计计算书一、设计检算说明1、计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量,以做安全储备。
4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高50㎝。
5、抱箍安装完成施工前，必须先进行预压试验，变形满足要求后方可使用。
二、侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图2-1所示。
2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh式中：K---外加剂影响系数，取1.2；γ---砼容重，取25kN/m3；h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按25℃考虑。
则：v/T=0.3/25=0.012<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.012=0.52mPm= Kγh=1.2×25×0.52=15.6kPa图2-1 侧模支撑计算图式砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
Pm=19.6kPa则：Pm=15.6+4=19.6kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）： P=Pm×（H-h）+Pm×h/2=19.6×0.64+19.6×0.56/2=18kN3、拉杆拉力验算拉杆（υ16圆钢）间距0.75m，0.75m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
则有：σ=（T1+T2）/A=1.2P/2πr2=1.2×16/2π×0.0082=53714.8kPa=53.7MPa<[σ]=160MPa(满足要求)4、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=0.6m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法计算书一、工程概况本项目共有墩台帽201座，其中台帽40座，桥墩盖梁161座，有墩间系梁10座（全部在2号桥）。
盖梁为单立柱、双立柱、三立柱和四立柱非预应力形式，采用抱箍法施工。
二、盖梁无支架施工的受力验算拟采用321型贝雷片，在贝雷片I25a工钢，其上铺15cm×20cm 的方木做盖梁底模的底支撑。
1、纵向方木受力验算①盖梁混凝土自重：53.5m3×26KN/m3 = 1391KN②钢模板自重：（面板6mm厚的钢模取70Kg/m2）18.75×1.9+18.75×1.6×2= 95.63 m295.63×70Kg/m2 = 6694 Kg 即：66.94 KN③纵向方木自重：0.15×0.20×2.3×6KN/m3 = 0.414 KN荷载总重：1391+66.94+0.414 =1458.35 KN取安全系数为1.2则：方木所受线性荷载：1458.35×1.2/（18.75×1.9）×0.4= 19.65KN/m图2：方木计算模型按连续梁受均布荷载作用计算：图3：方木弯矩图经计算得：M max =3.9 KN〃m取方木（松木）抗弯强度f m = 8.0 MPa则：方木截面抵抗矩：W= M/[f]=3.9/[8]=48750 mm3方木的截面抵抗矩[W]=1/6bh2 = 150×200×200/6=1000000 mm3 W＜[W],方木截面满足要求。
2、横向贝雷受力验算①强度验算纵向贝雷所承受的力为方木所传递下来的集中荷载，方木的间距为40cm，按连续梁受均布荷载作用计算：图2：贝雷梁计算模型图3：贝雷梁弯矩图经计算得：M max =90.1 KN〃m＜788.2KN〃m②刚度验算按连续梁受均布荷载作用计算：图4：位移图f max=1.8mm≤L/400=7100/400=17.75mm最大的支撑反力在中间支点处P= 375.98 KN，在抱箍与墩柱接触面垫一层摩擦力较大的材料，取摩擦系数μ=0.3，则抱箍钢板对立柱的压力N=P/μ=375.98/0.3=1253.3 KN。
盖梁抱箍计算书
盖梁抱箍计算书1.1抱箍材料采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，采用16个高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层0.5cm厚的橡胶皮。
1.2荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，取28#右幅最大方量（64.5m3）的盖梁验算。
盖梁砼自重：G1=64.5×26=1677kN盖梁模板自重：G2=72KN钢管外撑自重：G3=2.77×4.65*12=0.154kN横梁工字钢：双40b，长度26米,G4=21kN施工荷载与其它荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1790.15kN支座反力R A=R B=1790.15/3=596.71kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
1.3抱箍受力计算1.3.1螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=596.71kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取200kN;μ---摩擦系数，取0.35；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 200×0.35×1/1.7=41.18kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=596.71/41.18=14.5≈15个，取计算截面上的螺栓数目m=16个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/8=596.71/16=37.3KN<[NL]=41.18kN故能承担所要求的荷载。
1.3.2螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶皮，查摩擦系数表：按橡胶皮与砼之间的摩擦系数取μ=0.6，橡胶皮与钢的的摩擦系数取μ=0.6，综合摩阻系数按0.45计算。
盖梁抱箍法施工方案设计计算书
梁箍法施工设计计算一、设计校核和计算说明1.计算原理(1)在满足结构受力的条件下考虑挠度和变形控制。
(2)综合考虑结构的安全性。
(3)采用更符合实际的力学模型。
(4)尽量采用现有的组件和已经使用过的支持方法。
2.没有贝雷架的相关数据。
根据计算，没有数据可以附上。
3.对于部分结构的不均匀分布，不对称采用较大的均布荷载。
4.本次计算不扣除墩柱承担的盖梁混凝土重量。
作为安全储备。
5.抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形符合要求后方可使用。
二、侧模支撑计算1.荷载计算(按最大盖梁)混凝土浇筑时的侧压力:Pm=Kγh式中:K——外加剂的影响系数，取1.2；γ-混凝土容重，26kN/m3；；H -有效压头高度。
混凝土浇筑速度V为0.3m/h，浇筑温度为20℃。
则:v/T=0.3/20=0.015<0.035h = 0.22+24.9v/T = 0.22+24.9×0.015 = 0.6mpm = kγh = 1.2×26×0.6 = 19千帕模板上混凝土振捣的侧压力按4kPa考虑。
那么:Pm=19+4=23kPa盖梁长度每延米侧压力按最坏情况考虑(即混凝土浇至盖梁顶部时):P = pm×(h-h)+pm×h/2 = 23×2+23×0.6/2 = 53.9 kN。
2、拉杆张力计算拉杆(φ20圆钢)间距1.2m，1.2m范围内混凝土浇筑时的侧压力由上、下拉杆承担。
有:σ=(T1+T2)/A=1.2P/2πr2= 1.2×53.9/(2π×0.012)= 102993 kpa = 103 MPa <[σ]= 160 MPa(OK)3、垂直皮带弯曲和挠度计算竖带两端设拉杆作为竖带支点，竖带为简支梁，长度l0=2.2m，混凝土侧压力按均布荷载q0考虑。
垂直带的弹性模量e[14b = 2.1×105 MPa；惯性矩Ix = 609.4cm4弯曲模量Wx = 87.1cm3立方厘米Q0 = 23×1.2 = 27.6千牛/米最大弯矩:mmax = q0l 02/8 = 27.6×2.72/8 = 25kn·m。
盖梁计算书抱箍
盖梁抱箍受力计算书1、抱箍概况盖梁长度为15.55m，宽度为1.8m，高度为1.5m，盖梁下接直径为1.4m圆形墩柱。
抱箍箍身高度为30cm，钢板厚度为16mm，连接处钢板厚度为25mm，连接螺栓为M30高强螺栓，连接面板处设加劲板，加劲板厚度为25mm。
抱箍示意图抱箍上横梁为双I40a工字钢，横梁上纵桥向铺[14的槽钢，60cm一道。
盖梁抱箍示意图2、荷载分析根据相关规范，设计模板、支架时，应考虑下列荷载。
①盖梁钢筋混凝土荷载：P1 =1.5m×25 KN/m3= 37.5kN /㎡②设备及人工荷载： P2=1.0KN/ m2③模板自重：P3=1kN/㎡④砼浇筑冲击及振捣荷载：P4 =2.0 kN/m2⑤其他可能产生的荷载，取P5=0.3 kN/m23、横梁及分配梁验算由于盖梁模板与常规承台模板相似，不再验算，以下验算[14分配梁和2I40a 的横梁。
强度取值：工字钢抗压强度为145Mpa，抗剪强度为85Mpa。
（1）模型建立系统受力采用midas Civil 2015有限元程序进行计算分析。
有限元模型横梁及分配梁模型（2）约束体系抱箍支撑点横梁与分配梁（3）荷载分布盖梁自重为面荷载，转换为分配梁线性荷载。
（4）运行分析①应力验算由分析结果可知，结构所受最大应力为118.7MPa，满足要求。
②刚度验算由分析结果可知，结构最大变形为0.8cm＜L/400满足要求。
③整体稳定性验算结构稳定性系数为：212＞1.3。
满足规范要求。
4、抱箍验算（1）螺栓承载力计算由运行分析可知，每个抱箍受力为64t，单边为32t即320KN，钢抱箍所受的竖向压力由M30的高强螺栓的预拉力克服，查《路桥施工计算手册》第426页：M30螺栓的允许承载力：[N L]=Pμn/k式中：P---高强螺栓的预拉力，取355KN；μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取2；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 355×0.3×2/1.7=125.29kN螺栓数目m计算：m=P/[NL]=640/125.29≈6，取实际截面上的螺栓数目m=32个，满足要求。
盖梁施工抱箍受力计算书
目录一、抱箍结构设计 (2)二、应力计算 (2)1、施工荷载 (2)2、计算钢带对混凝土的应力 (3)3、钢带内应力为σ2的受力布置图 (3)4、牛腿螺栓受力情况 (4)5、工字钢受力计算 (5)6、工字钢应力计算： (6)一、抱箍结构设计根据第二阶段施工设计图（第三册、第四册（第二分册）），我标头沟特大桥、南沟大桥、AK1+718匝道桥采用抱箍法施工盖梁，其中墩柱尺寸为180cm、160cm、140cm等，则现场抱箍加工尺寸为高50cm，直径为180cm、160cm、140cm，抱箍钢带厚度10mm，为考虑最不利因素，只对180cm的抱箍进行计算一般变形计算，即应力计算。
二、应力计算1、施工荷载1）盖梁设计混凝土方量为44.90m3,钢筋骨架为7.566T，自重为（考虑钢筋混凝土的平均密度为 2.5T/m3），则所得自重为44.90*2.5=112.25T；2）钢模自重：根据模板设计图，模板每平方米按照100㎏计算，则所得自重为26.4*0.1=2.64T；3）工字钢采用45b，其理论单位中为87.485㎏/m，共用2根，每根长12m，则所得自重为87.485*12*2=2.1T；4）施工荷载：按照混凝土施工工序人员最多需要作业人员10人计算，则所得自重为10人+混凝土动载+振捣力=10*0.1+0.5*1.2+0.3=1.9T；5）盖梁混凝土施工总荷载为：112.5+2.64+2.1+1.9=118.59T；为考虑施工安全系数1.2，则计算施工荷载为118.59*1.2=143T，根据施工荷载及现场施工布置，抱箍受力考虑为均布荷载，则单个抱箍受力为143/2=71.5T。
2、计算钢带对混凝土的应力1）钢带对墩柱的压应力σ1可由下式计算μσ1BπD=KG其中：μ——摩阻系数，取0.35；B——钢带宽度，B=500mm；D——立柱直径，D=1800mm；K——荷载安全系数，取1.2；G——作用在单个抱箍上的荷载，G=715KN。
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法施工设计及计算第一部分盖梁抱箍法施工设计一、施工设计说明1、工程概况本工程主要分部分项工程包括桩基础、承台（系梁）、立柱、墩盖梁（台帽）、预制小箱梁安装、整体化层及附属工程等。
桥墩采用双柱式及三柱式墩。
本次计算只选择下安立交PY6桥墩盖梁,其为本桥跨度最大的盖梁，墩柱中心距离为8.1595m，盖梁长度22.219m，宽1.8m，高1.6m ，悬臂长度2.95m，墩柱直径1.3m，砼浇筑方量为62.9m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册（3）公路施工手册，桥涵（上、下册）（4）路桥施工计算手册人民交通出版社（5）盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。
（6）施工图设计文件。
（7）我单位的桥梁施工经验。
二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[14背带。
在侧模外侧采用间距0.75m的[14作竖带，竖带高2m；在竖带上下各设一条φ18的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.8m。
2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm。
在底模下部采用间距0.3m[8型钢作横梁，横梁长1.8m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁在横梁底部采用两根贝雷片连接形成纵梁，长24m，纵梁在墩柱外侧采用［10型槽钢使纵梁形成整体，增加稳定性。
贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍和千斤顶。
4、千斤顶和抱箍为方便施工，抱箍与纵梁之间采用6个50T的螺旋千斤顶。
采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高60cm，采用20根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
桥梁盖梁施工抱箍结构计算书
盖梁结构支架计算书本标段两柱式盖梁取最大规格为1300*160*190cm，立柱直径有1.2m、1.4m、1.6m、1.8m共4种，抱箍采用16个M24高强螺栓分两排布置，高度为50cm，只是抱箍直径不同。
（1）计算参数取值1、盖梁自重两柱式盖梁尺寸均为1300×160×190cm，普通钢筋砼重力密度取2.6t/m3,砼体积为39.52m3，则砼总重力为102.75吨，根据盖梁尺寸，在盖梁长度分布荷载为。
： q1=102.75/13=7.9吨/m2、施工荷载（模板等）盖梁模板采用定型大块钢模，模板（包括底模、侧模和加劲肋）容重取0.75KN/m2，模板面积为72.4m2， q2=0.75*72.4/13=0.42吨/m；3、底横梁I20b@50cm工字钢，共20根，每根长4米。
自重20×31.1×4=2.5吨,q3=2.5/13=0.2吨/m4、底纵梁双拼I40b工字钢，共4根，每根长15米。
自重4×73.8×15=4.43吨,q3=4.43/13=0.34吨/m（2）两柱式盖梁计算1、钢抱箍计算1）、螺栓数目每个钢抱箍承受的荷载为:G＝(102.75+5.43+2.5+4.43)/2=41t=575.55KN抱箍体需承受的竖向压力N=575.55KN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页。
M27螺栓的允许承载力：［NL］=P×u×n/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取225KN（查《路桥施工计算手册》表12-15）u-摩擦系数，取0.3（查《路桥施工计算手册》表12-16）n-传力摩擦面数目，取1K-安全系数，取1.7则：［NL］=P×u×n/K=225×0.3×1/1.7=39.71KN需要螺栓数目m计算：m=N/［NL］=575.55/39.71=14.5≈15个,为安全起见和对称布置，同时考虑本项目通用性，每个抱箍设置16个螺栓，则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/16=575.55/16=36KN＜39.71KN，故能承担所有的荷载。
盖梁抱箍法计算书
附件6 抱箍法计算书二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m³，砼容重取25KN/m³。
采用两根50a工字钢作为纵梁，间距1.6~2m，纵梁长12m，纵梁上布置14工字钢作为横梁，横梁长4m，间距为40cm，共31根。
抱箍采用两块半圆形钢板制作，钢板厚12mm，高66cm，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽35cm，采用30根M24的高强螺栓连接，为提高墩柱与抱箍之间的摩擦力，保护墩柱混凝土面，墩柱与抱箍之间设置3mm厚的橡胶垫。
布置结构如图所示：1、荷载大小⑴施工人员、机具、材料荷载取值：P1=2.5KN/㎡⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值：P2=2.5KN/㎡⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载：①变截面处：P31=30.625KN/㎡②均截面处：P32=40KN/㎡⑷模板支架自重荷载取值：P4=1.5KN/㎡2、I14工字钢受力检算14工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=712cm4，截面系数W=102 cm3，理论重量m=16.89kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，则以单根横梁为例进行验算。
⑴荷载计算①施工人员、机具、材料荷载：q1=P1l=2.5×0.4=1KN/m②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：q2=P2l=2.5×0.4=1KN/m③盖梁钢筋混凝土自重荷载：q31=P31l=30.626×0.4=12.25KN/m；q32=P32l=40×0.4=16KN/m④模板、支架及横梁自重荷载q4=P4l+ g k=1.5×0.4+0.17=0.77KN/m考虑分项系数，其中①②项为1.4，③④项为1.2，则均截面处的荷载为：（1+1）×1.4+（16+0.77）×1.2=22.924 KN/m变截面处的荷载为：（1+1）×1.4+（12.25+0.77）×1.2=18.424KN/m横梁的受力模型为简支结构，则根据弯矩计算公式：M max= ql2/8=22.924×2²/8=11.462KN.m,抗弯强度验算：应力σ= M max /W=11.462 KN.m /（102cm3）=114 MPa＜f m=145 MPa，符合要求。
盖梁施工抱箍受力计算书
目录一、抱箍结构设计 (2)二、应力计算 (2)1、施工荷载 (2)2、计算钢带对混凝土的应力 (3)3、钢带内应力为σ2的受力布置图 (3)4、牛腿螺栓受力情况 (4)5、工字钢受力计算 (5)6、工字钢应力计算: (6)一、抱箍结构设计根据第二阶段施工设计图(第三册、第四册（第二分册)），我标头沟特大桥、南沟大桥、AK1+718匝道桥采用抱箍法施工盖梁，其中墩柱尺寸为180cm、160cm、140cm等，则现场抱箍加工尺寸为高50cm，直径为180cm、160cm、140cm，抱箍钢带厚度10mm，为考虑最不利因素,只对180cm的抱箍进行计算一般变形计算,即应力计算。
二、应力计算1、施工荷载1)盖梁设计混凝土方量为44。
90m3,钢筋骨架为7.566T，自重为（考虑钢筋混凝土的平均密度为2。
5T/m3），则所得自重为44。
90＊2。
5=112。
25T;2）钢模自重：根据模板设计图，模板每平方米按照100㎏计算,则所得自重为26。
4*0.1=2.64T；3）工字钢采用45b，其理论单位中为87。
485㎏/m,共用2根,每根长12m，则所得自重为87。
485*12＊2=2。
1T；4)施工荷载：按照混凝土施工工序人员最多需要作业人员10人计算，则所得自重为10人+混凝土动载+振捣力=10＊0。
1+0.5*1.2+0。
3=1.9T;5)盖梁混凝土施工总荷载为：112。
5+2。
64+2。
1+1.9=118。
59T；为考虑施工安全系数1。
2，则计算施工荷载为118.59*1。
2=143T,根据施工荷载及现场施工布置,抱箍受力考虑为均布荷载,则单个抱箍受力为143/2=71.5T。
2、计算钢带对混凝土的应力1）钢带对墩柱的压应力σ1可由下式计算μσ1BπD=KG其中：μ-—摩阻系数,取0.35；B——钢带宽度，B=500mm；D--立柱直径，D=1800mm；K——荷载安全系数,取1。
2；G—-作用在单个抱箍上的荷载,G=715KN。
盖梁抱箍法施工计算书【范本模板】
目录1、计算依据 (1)2、专项工程概况 (1)3、横梁计算 (1)3.1荷载计算 (1)3.2力学模型 (2)3。
3横梁抗弯与挠度计算 (2)4、纵梁计算 (3)4.1荷载计算 (3)4。
2力学计算模型 (3)5、抱箍计算 (4)5。
1荷载计算 (4)5.2抱箍所受正压分布力Q计算 (4)5。
3两抱箍片连接力P计算 (5)5。
4抱箍螺栓数目的确定 (6)5.5紧螺栓的扳手力P B计算 (6)5。
6抱箍钢板的厚度 (7)抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法,抱箍采用2块半圆弧形钢板制作,使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm,每块长度2。
5m;充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为4.5m，根据模板拼缝位置按照间距0。
25m布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼;纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以体积最大的浑河大桥8＃右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。
浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6。
7m，盖梁尺寸为12。
298×2.2×2.1m， C40砼54。
58m³,盖梁两端挡块长度为2。
2×（上口0.3m，下口0。
4m)×0。
6m，C40砼1.06m³。
I14工字钢横梁10cm厚底模间距0.5mI45C工字钢纵梁千斤顶抱箍图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算3.1荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=54。
48×26KN/m³=1416。
5KN挡块钢筋砼自重：G2=1。
06×26KN/m³=27.6KN模板自重：G3=98KN施工人员:G4=2KN/m2×12.298m×2.2m=54。
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算范本一：技术指南梁抱箍法的桥梁盖梁施工及计算1. 引言1.1 背景和目的在桥梁建设中，盖梁施工是一项关键工序。
梁抱箍法是一种常用的施工方法，本文档旨在提供梁抱箍法施工的详细步骤和计算方法，以保证施工质量和安全。
1.2 术语和缩写在本文档中，以下术语和缩写的含义如下：- 盖梁：指梁体的安装和固定过程。
- 梁抱箍法：一种使用箍筋将梁体固定在临时支撑上的方法。
2. 施工步骤2.1 准备工作- 检查临时支撑的位置和状态，确保其能够承受梁体的重量。
- 准备所需材料，包括钢筋、模板等。
- 检查梁体的尺寸和质量，确保其符合设计要求。
2.2 安装临时支撑- 根据设计要求，按照规定位置搭建临时支撑。
- 确保临时支撑的稳定性和牢固性。
2.3 安装箍筋- 根据设计要求，在梁体上布置箍筋，距离和间距应符合规范要求。
- 使用钢筋连接器将箍筋和梁体连接在一起。
2.4 安装预应力设备（如果适用）- 如果需要进行预应力处理，根据设计要求安装预应力设备。
2.5 固定梁体- 使用螺栓或焊接等方式，将梁体与箍筋连接。
- 检查固定的牢固性和稳定性。
3. 计算方法3.1 盖梁受力计算- 根据梁体的几何形状和材料特性，计算盖梁受力情况。
- 考虑到箍筋和梁体的受力情况，计算盖梁的承载能力。
3.2 临时支撑计算- 根据梁体的重量和临时支撑的位置，计算临时支撑的稳定性和承载能力。
4. 附件本文档附带以下附件供参考：- 梁抱箍法施工图纸- 盖梁受力计算表格- 临时支撑计算表格5. 法律名词及注释- 盖梁：指将梁体安装和固定到桥墩或其他支撑上的过程。
- 梁抱箍法：一种使用箍筋将梁体固定在临时支撑上的方法。
- 临时支撑：用于支持梁体的临时结构，通常由木材或钢材构成。
- 箍筋：用于固定梁体的钢筋，通常以环形或螺旋形包围梁体。
范本二：操作手册桥梁盖梁抱箍法施工及计算操作手册1. 简介本操作手册旨在提供有关桥梁盖梁抱箍法施工及计算的详细步骤和指导，以确保施工过程的顺利进行和施工质量的达标。
抱箍设计计算书
Φ1.3米抱箍设计计算书一、抱箍上作用力1、盖梁砼重：43.6×2.5×103=109×103kg ，即1090kN ，取1100KN ；2、底模、侧模及拉杆等重量：取7吨，即70KN ；3、I40b 横梁（四根）重：18.3（长）×4×73.878Kg=5407.87KG ，取54.1KN ；4、I16分配梁重：32×2.2(长)×20.5=1443.3Kg ，取14.44KN ；5、施工荷载：取50KN 。
总计：G=1100+70+54.1+14.44+50=1288.54KN 。
取1300KN二、钢带与墩柱的摩擦力计算1、钢带对墩柱的压应力1σ公式（两墩柱）KG D B =πμσ1式中：μ－摩擦系数，取0.35（〈简明施工计算手册〉P893）；B －钢带宽度，取400㎜；D －墩柱直径，取1300㎜；K －荷载安全系数，取1.2；G －传于牛腿上的上部荷载，取1300/2=650KN 。
[0σ]－砼墩柱抗压强度容许值，其值不大于0.8b a R ，C30砼，0.8b a R =0.8×21.0MPa=16.8 MPa 。
代入相关量值得：1σ=130014.343035.0106502.13⨯⨯⨯⨯⨯=1.27MPa<[0σ]=16.8 MPa 满足要求。
2、钢带内力2σ的合成图Bt d Br 22/ 0 1sin σθθσπ⎰=得 t r 12σσ=式中：t －钢带厚度，取16㎜；[σ]－Q235钢轴向应力为140MPa （《实用土木工程手册》P1972）代入相关量值，得6.511665027.112=⨯==t rσσ MPa<[σ]=140MPa 满足要求3、在2σ=51.6 MPa 下，半个钢带的伸长量为mm r E l 5.0650142.31006.26.5152=⨯⨯⨯==∆πσ 钢带加工长度（半个）L=πr －Δl=)1(2E r σπ- ,带入相关量值得：L=2040㎜两半抱箍接头间隙取20㎜，则取L=2020㎜。
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盖梁抱箍法施工设计计算书一、设计检算说明1、计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可附。
3、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
二、侧模支撑计算1、荷载计算（按最大盖梁）砼浇筑时的侧压力：P=Kγh m式中：K---外加剂影响系数，取1.2；γ---砼容重，取26kN/m；3h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。
则：v/T=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6mP= Kγh=1.2×26×0.6=19kPam砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
则：P=19+4=23kPam盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P=P×（H-h）+P×h/2=23×2+23×0.6/2=53.9kNmm2、拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢）间距1.2m，1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
则有：σ=（T+T）/A=1.2P/2πr221=1.2×53.9/（2π×0.01=102993kPa=103MPa<[σ]=160MPa(可) ）2、竖带抗弯与挠度计算3．设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l=2.2m，砼侧压力按均布荷载0q考虑。
0竖带[14b的弹性模量E=2.1×10MPa;惯性矩Ix=609.4cm;抗弯模量Wx=87.1cm 354 q=23×1.2=27.6kN/m0最大弯矩：M= ql/8=27.6×2.7/8=25kN·m2200maxσ= M/2W=25/(2×87.1×10)-6xmax=143513≈144MPa<[σ]=160MPa(可)w挠度：f= 5ql/384×2×EIx=5×27.6×2.7/(384×2×2.1×10×609.4×84400max10)=0.0075m≈[f]=l/400=2.0/400=0.005m-804、关于竖带挠度的说明在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。
为了确保在浇筑砼时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，在竖带外设钢管斜撑。
钢管斜撑两端支撑在模板中上部与横梁上。
因此，竖带的计算挠度虽略大于允许值，但实际上由于上述原因和措施，竖带的实际挠度能满足要求。
三、横梁计算采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。
在墩柱部位横梁设计为特制钢支架，该支架由工16型钢制作，每个墩柱1个，每个支架由两个小支架栓接而成。
故共布设横梁124个，特制钢支架6个（每个钢支架用工16型钢18m）。
盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。
1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G=216.7m×26kN/m=5634.2kN 331（2）模板自重：G=520kN (根据模板设计资料) 2（3）侧模支撑自重：G=96×0.168×2.9+10=57kN 3（4）三角支架自重：G=8×2=16kN 4（4）施工荷载与其它荷载：G=20kN5横梁上的总荷载：G=G+G+G+G+G=5634.2+520+57+16+20=6237.2kN 5214H3q=4431/26.4=126.8kN/mH横梁采用0.4m的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载G'=126.8×0.4=50.7kN H作用在横梁上的均布荷载为：q'= G'/l=50.7/2.2=23kN/m(式中：l为横梁受荷段长度，为2.4m) HHHH2、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1×10MPa;惯性矩I=1127cm;抗弯模量Wx=140.9cm 354最大弯矩：M= q'l/8=28×2.4/8=20kN·m2 2HmaxHσ= M/W=20/(140.9×10)-6xmax=141945≈142MPa<[σ]=160MPa (可)w最大挠度：f= 5 q'l/384×EI=5×28×2.4/(384×2.1×10×1127×844HHmax10)=0.0051m<[f]=l/400=2.2/400=0.006m (可) -80四、纵梁计算纵梁采用单层四排，上、下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m。
、荷载计算1．（1）横梁自重：G=4.6×0.205×56+3×18×0.205=64kN6（2）贝雷梁自重：G=（2.7+0.8×2+1+2×3×0.205）×40=237kN 7纵梁上的总荷载：G=G+G+G+G+G+G+G=5634.2+520+57+16+20+64+237=6538kN 7346Z512纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q：q= G/L=6538/49.26=133kN/m Z2、结构力学计算结构体系为一次超静定结构，采用位移法计算。
（1）计算支座反力R：C第一步：解除C点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载情况下的弯矩与挠度第二步：计算C点支座反力R作用下的弯矩与挠度C第三步：由C点位移为零的条件计算支座反力RC 由假定支座条件知:∑f=0cR、R（2）计算支座反力BA由静力平衡方程解得（3）弯矩图根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图：）纵梁端最大位移4 （)↓(=-648q/EI4、纵梁结构强度验算（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在A、B支座，代入q后M=8.82q=8.82×133=1173kN·m B（2）贝雷片的允许弯矩计算查《公路施工手册桥涵》第923页，单排单层贝雷桁片的允许弯矩[M]为975kN·m。
0则四排单层的允许弯矩[M]=4×975×0.9=3510 kN·m(上下加强型的贝雷梁的允许变矩应大于此计算值)故：M=1173kN·m＜[M]=3510 kN·m 满足强度要求B5、纵梁挠度验算（1）贝雷片刚度参数弹性模量：E=2.1×10MPa5惯性矩：I=Ah×h/2=(25.48×2×4)×150×150/2=2293200cm（因无相关资料可查，4进行推算得出）（2）最大挠度发生在盖梁最大横向跨中部位f=648q/EI=648×133/(2.1×10×2293200×10)=0.018m-88max[f]=L/2/400=20.82/2/400=0.026m由于f<[f]，计算挠度能满足要求。
max五、抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力R=R=[2(l+a)-8.31]q/2=[2(9+4.5)-8.31]×133/2=1672kN BAR=8.31q=8.31×133=1105kNC进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
N以最大值为抱箍体需承受的竖向压力2、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=1242kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[N]=Pμn/KL式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[N]= 225×0.3×1/1.7=39.7kN L螺栓数目m计算：m=N'/[N]=1242/39.7=31.3≈32个，取计算截面上的螺栓数目m=32个。
L则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/44=1242/32=38.8KN≈[N]=38.7kN L故能承担所要求的荷载。
（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算抱箍产生的压力P= N/μ=1242kN/0.3=4140kN由高强螺栓承担。
b则：N'=P=4140kNb抱箍的压力由32条M24的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为N=P/44=4140kN /42=130kN<[S]=225kN b1σ=N”/A= N′（1-0.4m/m）/A 1轴心力---′N式中：m---所有螺栓数目，取：66个1A---高强螺栓截面积，A=4.52cm 2σ=N”/A= P （1-0.4m/m）/A=5573×(1-0.4×66/42)/66×4.52×10 -41b =117692kPa=118MPa＜[σ]=140MPa故高强螺栓满足强度要求。
（3）求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M=uN×L 1111u=0.15钢与钢之间的摩擦系数1L=0.015力臂1M=0.15×133×0.015=0.299KN.m12)M为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10°2M=μ×N′cos10°×L+N′sin10°×L2212[式中L=0.011 (L为力臂)]22=0.15×133×cos10°×0.011+133×sin10°×0.011=0.470(KN·m)M=M+M=0.299+0.470=0.769(KN·m) 21=76.9(kg·m)所以要求螺栓的扭紧力矩M≥77(kg·m)（二）抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P=21N=21×133=2793（KN）11抱箍壁采用面板δ16mm的钢板，抱箍高度为1.734m。