盖梁抱箍法计算书
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法施工计算书 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】目录抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为，根据模板拼缝位置按照间距布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。
浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距，盖梁尺寸为××， C40砼，盖梁两端挡块长度为×（上口，下口）×，C40砼。
图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=×26KN/m3=挡块钢筋砼自重：G2=×26KN/m3=模板自重：G3=98KN施工人员：G4=2KN/m2××=施工动荷载：G5=2KN/m××=,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。
横梁自重G6=××27=横梁上跨中部分荷载：G7=G1+G2+G3+G4+G5+G6=++98+×2+=每根横梁上所受荷载：q1= G7/15=27=作用在每根横梁上的均布荷载：q2= q1/==m两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。
力学模型图2 力学模型分配梁抗弯与挠度计算由分析可知，横梁跨中弯矩最大，计算如下：Mmax=q2l2/8- q2l12/2=××2=·m图3 分配梁弯矩示意图Q235 I14工字钢参数：弹性模量E=×105Mpa，截面惯性矩I=712cm4,截面抵抗矩W=①抗弯计算σ= Mmax/W= ×103=＜［σ］=170Mpa结论：强度满足施工要求。
抱箍计算书
盖梁施工抱箍受力计算书一、抱箍结构设计抱箍具体尺寸见抱箍设计图，主要包括钢带与外伸牛腿的焊接设计两方面的内容，其中牛腿为小型构件，一般不作变形计算，只作应力计算。
二、受力计算1、 施工荷载 1）、盖梁混凝土和钢筋笼（35.2方，平均密度2.5吨/3m ）自重为：2.5×35.2=88（吨）2）、钢模（每平方米100kg ）自重为：0.1×[2×15.84×0.81+2×(15.84+10.6)×0.69÷2+2×0.81×1.6+2×2.75×0.81+10.6×1.6]=6.791（吨）3）、侧模加劲型槽钢（采用10型槽钢，理论线密度为10kg/m ，共20根，每根长2m ）自重为：2×20×0.01=0.4（吨）4）、脚手架钢管（采用50钢管，线密度为37kg/m ，模板底部10根，每根长4m ；模板两侧护栏20根，每根长1.5m ；模板两侧扶手4根，每根长18m ）自重为： (10×4+20×1.5+4×18)×0.037=5.254（吨）5）、支垫槽钢（采用10型槽钢，理论线密度10kg/m ，共24根，每根长2m ）自重为： 0.01×2×24=0.48（吨）6）、工字钢（采用36B 型工字钢，理论线密度为65.6kg/m ，共4根，每根长18m ）自重为： 4×18×0.0656=4.723（吨）7）、工字钢拉杆(每根直径18mm ，共5根，每根长1.5m )自重为：5×1.5×0.00617×231810-⨯=0.015（吨）8）、连接工字钢的钢板（共8块，每块重79kg）自重为：8×0.079=0.632（吨）9）、钢模两翼护衬（单侧护衬重150kg）自重为：2×0.15=0.3(吨)10）、施工活荷载：10人+混凝土动载+振捣力=10×0.1+0.5×1.2+0.3=1.9（吨）11）、总的施工荷载为：88+6.791+0.4+5.254+0.48+4.723+0.015+0.632+0.3+1.9=108.495（吨）12）、考虑安全系数为1.2，则施工总荷载为：108.495×1.2=130.194（吨）13）、单个牛腿受力：130.194÷4=33（吨）2、计算钢带对砼的压应力σ可由下式计算求得：钢带对立柱的压应力1μσBπD=KG1其中：μ—摩阻系数，取0.35B—钢带宽度，B=600mmD—立柱直径，D=1800mmK—荷载安全系数，取1.2G—作用在单个抱箍上的荷载，G=660kNσ=KG/(μBπD)=1.2×660×1000/(0.35×300×3.14×1200)=2.002Mpa<[]cσ则：1=16.8Mpa，满足要求。
盖梁钢抱箍计算计算书
盖梁钢抱箍计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、荷载组合S1=1.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4(Q 1k + Q 2k )=1.2×(1200+50+18.4)+1.4×(20+16)=1572.48kN S2=1.35(G 1k +G 2k +G 3k )+0.7×1.4(Q1k +Q 2k )=1.35×(1200+50+18.4)+0.7×1.4×(20+16)=1747.62kN取较大值，即荷载设计值S ＝Max[S1，S2]＝Max[1572.48，1747.62]=1747.62kN二、墩柱参数示意图三、钢带验算钢抱箍形式单抱箍钢带宽度B(mm) 800 钢带厚度t(mm) 12 两半抱箍接头间隙d(mm) 30钢带和墩柱间的摩擦系数μ0.3 钢带抗拉、压、弯强度设计值f (N/mm2) 215 钢带弹性模量E(N/mm2) 206000 螺栓个数n 20螺栓强度等级高8.8级螺栓抗拉强度设计值f t b(N/mm2) 170 螺栓直径(mm) M22 螺栓有效截面积Ae(mm2) 303.4σ1＝S/(μπBD)=1747620/(0.3×3.14×800×1500)=1.546N/mm2≤[σ]=14N/mm2满足要求。
2、钢带内应力σ2＝σ1D/(2t)=1.546×1500/(2×12)=96.625 N/mm2≤f=215N/mm2满足要求。
3、钢带下料长度L(半个)ΔL=πDσ2/(2E)=3.14×1500×96.625/(2×206000)=1.105mm钢带下料长度L(半个)＝πD/2-ΔL-d=3.14×1500/2-1.105-30=2323.895mm4、螺栓强度验算钢带所受拉力P=Btσ2=800×12×96.625=927600N=927.6kN螺栓设计拉力N t=nA e f t b=20×303.4×170=1031560N=1031.56kNN t≥P满足要求。
盖梁抱箍计算书
盖梁抱箍计算书惠大疏港高速公路A09合同段抱箍计算书1、盖梁支撑体系设计计算及施工方法1．1、计算依据⑴惠大高速A09合同段施工图设计⑵公路桥涵施工技术规范⑶实用新编五金手册⑷装配式公路钢桥使用手册1．2、计算内容圆柱墩盖梁施工的抱箍计算2、施工方法简介圆柱墩盖梁：采用抱箍法施工，每根柱子使用两个抱箍，两抱箍之间用铁楔子固定做拆模使用。
抱箍为A3钢制作，厚度为0.02米，高度0.3米，每个抱箍由两个半环组成，每个连接处使用4根M22高强螺栓。
抱箍两侧耳上横桥向设各设1排贝雷片，贝雷片上每隔60cm 设一根长4m的18#工字钢作钢模板支承小棱。
3、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
4、本计算结果适用于D1.3m立柱上的盖梁施工。
5、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
6、抱箍加工完成实施前，必须先进行现场预压，变形满足要求后方可使用。
横梁计算采用间距0.6m的18型工字钢作横梁，横梁长4m，共布设横梁30个。
1、荷载计算=36.75m3×25kN/m3=920kN（1）盖梁砼自重：G1=100kN (根据厂家供货重量)（2）模板自重：G2=20kN（5）施工荷载与其它荷载：G3横梁上的总荷载：G H =G 1+G 2+G 3=920+100+20=1040kN q H =1040/17.27=60.22kN/m横梁采用0.6m 的18型工钢，则作用在单根横梁上的荷载：G H ’=60.22×0.6=36.13kN作用在横梁上的均布荷载为：q H ’= G H ’/l H =36.13/1.6=22.6kN/m(式中：l H 为横梁受荷段长度，为1.6m)2、力学模型如图1所示。
R A R B横梁，工16，EIq H =22.6 K N /m图1 横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=1669cm 4;抗弯模量Wx=185.4cm 3最大弯矩：M max = q H ’l H 2/8=22.6×1.62/8=7.232 kN ·m σ= M max /W x =7.232/(185.4×10-6)≈39MPa<[σw ]=140MPa (可)最大挠度： f max = 5 q H ’l H4/384×EI=5×22.6×1.64/(384×1.6×108×1669×10-8)=0.0007 m<[f]=l 0/400=2.1/400=0.00525 m (满足要求) 抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设2个抱箍体支承上部荷载，贝雷梁自重：G4=0.3×7×2=42kN （采用2排3m×1.5m贝雷片）抱箍上的总荷载：GB =G1+G2+G3+G4=920+100+20+42=1082kN支座反力RA =RB= RC=ql/3=361 kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
盖梁抱箍计算书
盖梁抱箍计算书1.1抱箍材料采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，采用16个高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层0.5cm厚的橡胶皮。
1.2荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，取28#右幅最大方量（64.5m3）的盖梁验算。
盖梁砼自重：G1=64.5×26=1677kN盖梁模板自重：G2=72KN钢管外撑自重：G3=2.77×4.65*12=0.154kN横梁工字钢：双40b，长度26米,G4=21kN施工荷载与其它荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1790.15kN支座反力R A=R B=1790.15/3=596.71kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
1.3抱箍受力计算1.3.1螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=596.71kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取200kN;μ---摩擦系数，取0.35；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 200×0.35×1/1.7=41.18kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=596.71/41.18=14.5≈15个，取计算截面上的螺栓数目m=16个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/8=596.71/16=37.3KN<[NL]=41.18kN故能承担所要求的荷载。
1.3.2螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶皮，查摩擦系数表：按橡胶皮与砼之间的摩擦系数取μ=0.6，橡胶皮与钢的的摩擦系数取μ=0.6，综合摩阻系数按0.45计算。
盖梁支撑计算书.
盖梁抱箍、分配梁计算书（以简支墩为例）本合同段盖梁施工分为两种，其中圆柱墩盖梁材料抱箍与型钢支撑进行施工，矩形墩盖梁施工采用Ф120mm穿心棒与型钢支撑进行施工，其中简支墩为为最不利墩位，以下门里大桥简支墩为例进行计算。
（一）抱箍承载力计算（以Ф2.0m墩柱抱箍为例）1、荷载组合计算（1）盖梁砼自重：G1=67.08m3×26kN/m3=1744.1kN（2）模板自重：G2=122.6kN（3）施工荷载与其它荷载：G3=20kN（4）I20a工字钢：G4=4×26×27.9㎏/m=29.0kN（5）I45a型钢自重：G5=80.4㎏/m×16×4=51.5kNGZ=G1+G2+G3+G4+G5=1744.1+122.6+20+29.0+51.5=1967.2kN每个盖梁按墩柱设二个抱箍体支承上部荷载，由静力平衡方程解得:RA=RB=1967.2/2=983.6kN值为抱箍体需承受的竖向压力N，即为抱箍体需产生的摩擦力。
2、抱箍受力计算①螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=983.6kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：]=Pμn/K[NL式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.4；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 225×0.4×1/1.7=53kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=983.6/53=11.26≈19个，现场加工抱箍螺栓共计24个，如下图所示，以24个螺栓进行截面计算，则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/24=983.6/24=40.98KN＜[NL]=53kN故能承担所要求的荷载，满足实际施工需要。
②螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.4计算抱箍产生的压力Pb= N/μ=983.6kN/0.4=2459kN由高强螺栓承担。
盖梁施工抱箍受力计算书
盖梁施工抱箍、工字钢受力计算书目录一、抱箍结构设计 (2)二、应力计算 (2)1、施工荷载 (2)2、计算钢带对混凝土的应力 (3)3、钢带内应力为σ2的受力布置图 (3)4、牛腿螺栓受力情况 (4)5、工字钢受力计算 (6)6、工字钢应力计算： (6)盖梁施工抱箍、工字钢受力计算书一、抱箍结构设计根据第二阶段施工设计图（第三册、第四册（第二分册）），我标头沟特大桥、南沟大桥、AK1+718匝道桥采用抱箍法施工盖梁，其中墩柱尺寸为180cm、160cm、140cm等，则现场抱箍加工尺寸为高50cm，直径为180cm、160cm、140cm，抱箍钢带厚度10mm，为考虑最不利因素，只对180cm的抱箍进行计算一般变形计算，即应力计算。
二、应力计算1、施工荷载1）盖梁设计混凝土方量为44.90m3,钢筋骨架为7.566T，自重为（考虑钢筋混凝土的平均密度为 2.5T/m3），则所得自重为44.90*2.5=112.25T；2）钢模自重：根据模板设计图，模板每平方米按照100㎏计算，则所得自重为26.4*0.1=2.64T；3）工字钢采用45b，其理论单位中为87.485㎏/m，共用2根，每根长12m，则所得自重为87.485*12*2=2.1T；4）施工荷载：按照混凝土施工工序人员最多需要作业人员10人计算，则所得自重为10人+混凝土动载+振捣力=10*0.1+0.5*1.2+0.3=1.9T；5）盖梁混凝土施工总荷载为：112.5+2.64+2.1+1.9=118.59T；为考虑施工安全系数1.2，则计算施工荷载为118.59*1.2=143T，根据施工荷载及现场施工布置，抱箍受力考虑为均布荷载，则单个抱箍受力为143/2=71.5T。
2、计算钢带对混凝土的应力1）钢带对墩柱的压应力σ1可由下式计算μσ1BπD=KG其中：μ——摩阻系数，取0.35；B——钢带宽度，B=500mm；D——立柱直径，D=1800mm；K——荷载安全系数，取1.2；G——作用在单个抱箍上的荷载，G=715KN。
1.3米盖梁抱箍设计计算书
盖梁抱箍设计计算书一、设计说明1、概况1.3米墩柱为四三柱式结构，柱上方为盖梁。
盖梁为长14.55m，宽1.6m，高1.4m的钢筋砼结构，墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工，盖梁砼浇筑量约33m32．抱箍规格采用两块半圆弧型钢板（板厚δ=14mm）制成，采用12根M27x10.8级高强螺栓连接，抱箍高450cm。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。
二、抱箍承载力计算1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G1=33m3×26kN/m3=858kN（2）模板及支撑自重约：G2=279kN（3）施工荷载与其它荷载约：G3=50kN总荷载：G H=G1+G2+G3 =858+279+50=1187kNq=1187/14.55=81.6kN/m建立力学模型如图1-1所示。
每个盖梁按墩柱设四个抱箍体支承上部荷载，可知：支座反力R=[(lx2+ax2)-8.31]q/3=[(5.75x2+1.525x2)-8.31]×81.6/2=255Kn以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
2、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=255kN抱箍所受的竖向压力由M27的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M27螺栓的允许承载力：[N L]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取290kN;μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[N L]= 290×0.3×1/1.7=51.2kN螺栓数目m计算：m=N’/[N L]=255/51.2=5个，取计算截面上的螺栓数目m=12个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/11=255/12=21.25KN <[N L]=51.2kN故能承担所要求的荷载。
盖梁抱箍法施工计算书
11.2.1抱箍法盖梁施工计算书1、计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《云南省标准化施工指南》（3）宾南高速土建3标两阶段施工图设计；（4）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041－2000）；（5）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）；（6）路桥施工计算手册. 人民交通出版社. 2002；（7）公路桥涵施工技术规范实施手册. 人民交通出版社. 2002及相关文件2、专项工程概况（1）盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁底部采用2根I40b工字钢作为纵梁，抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以K55+213右幅1号墩盖梁例进行抱箍相关受力计算。
（2）盖梁尺寸：2.1m×1.7m×11.7m（宽×高×长）；不规则尺寸：2.1m×0.7m×1。
63m（宽×高×长）；下部采用圆形双柱墩，柱直径2m，柱间中心距离6.4m，盖梁周围预留1m以上作为操作平台；（3）计算假定：工字钢放在抱箍上按外伸梁计算，荷载按均布荷载垂直作用在两片工字钢上，柱顶承受的荷载忽略不计（偏安全），工字钢受弯、剪作用，抱箍受剪力作用。
抱箍法施工示意图如下：I14工字钢横梁10cm厚底模间距0.5mI45C工字钢纵梁千斤顶抱箍抱箍法施工示意图3、横梁计算冬季雪荷载及养护设施荷载根据现场情况考虑增加，（1）荷载计算1）根据《路桥施工计算手册》表8-1，得C30砼容重取25KN/m³盖梁钢筋砼荷载：G1＝39.4×25KN/m³＝985KN；挡块钢筋砼荷载：G2＝3.6×25KN/m³＝90KN；2）根据《路桥施工计算手册》表8-1得模板采用组合钢膜、连接件及钢楞时荷载均按0.75KN/㎡考虑，得：模板面积：经计算，盖梁模板面积为59.88㎡；模板荷载：G3＝59.88×0.75＝44.91KN3）根据《路桥施工计算手册》表8-1得施工人员、施工料具运输、堆放产生的荷载均按按2.5KN/㎡考虑，得：施工人员荷载：G4＝2.5KN/m2×11.7m×2.1m＝61.425KN4）根据《路桥施工计算手册》表8-1得倾倒砼时产生的冲击荷载采用溜槽或串通产生的荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑，不叠加计算，得：施工动荷载：G5＝2KN/m×11.7m×2.1m＝49.14KN5）横梁盖梁长度为11.7m，两侧布置横梁时各延长1m作为操作平台；由于盖梁宽2.1m，各延长1m后为4.1m，根据钢材长度规范一般取4.5m，施工时可根据现场情况调整横梁间距及数量；两墩柱中心距离为6.4m，墩径为2m，则两墩柱间净间距为4.4m，考虑到中间位置受力较为集中，横梁布置间距采用0.25m；则横梁数量为：中间位置（两墩柱之间）：4.4÷0.25＝17.6根，取整为18根；两侧位置（两墩柱外侧）：(2+3.3)÷0.25＝21.2根，取整后为22根，即两侧各布置11根横梁；即：横梁总数为40根；根据《路桥施工计算手册》得，I14工字钢每米重量为16.88m；横梁总荷载G6＝mg＝16.88×4.5×40×9.8＝29776.32N≈30KN；计算中：g取9.8N/Kg；7）横梁上跨中部分荷载：G7＝G1+G2+G3+G4+G5+G6＝985+90+44.91+61.429+49.14+30＝1260.475KN 每根横梁上所受荷载：q1＝ G7/15＝1265.475/40≈31.5KN作用在每根横梁上的均布荷载：q2＝ q1/2.1＝31.5/2.1≈15KN/m两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法施工设计及计算第一部分盖梁抱箍法施工设计一、施工设计说明1、工程概况本工程主要分部分项工程包括桩基础、承台（系梁）、立柱、墩盖梁（台帽）、预制小箱梁安装、整体化层及附属工程等。
桥墩采用双柱式及三柱式墩。
本次计算只选择下安立交PY6桥墩盖梁,其为本桥跨度最大的盖梁，墩柱中心距离为8.1595m，盖梁长度22.219m，宽1.8m，高1.6m ，悬臂长度2.95m，墩柱直径1.3m，砼浇筑方量为62.9m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册（3）公路施工手册，桥涵（上、下册）（4）路桥施工计算手册人民交通出版社（5）盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。
（6）施工图设计文件。
（7）我单位的桥梁施工经验。
二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[14背带。
在侧模外侧采用间距0.75m的[14作竖带，竖带高2m；在竖带上下各设一条φ18的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.8m。
2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm。
在底模下部采用间距0.3m[8型钢作横梁，横梁长1.8m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁在横梁底部采用两根贝雷片连接形成纵梁，长24m，纵梁在墩柱外侧采用［10型槽钢使纵梁形成整体，增加稳定性。
贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍和千斤顶。
4、千斤顶和抱箍为方便施工，抱箍与纵梁之间采用6个50T的螺旋千斤顶。
采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高60cm，采用20根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
桥梁盖梁施工抱箍结构计算书
盖梁结构支架计算书本标段两柱式盖梁取最大规格为1300*160*190cm，立柱直径有1.2m、1.4m、1.6m、1.8m共4种，抱箍采用16个M24高强螺栓分两排布置，高度为50cm，只是抱箍直径不同。
（1）计算参数取值1、盖梁自重两柱式盖梁尺寸均为1300×160×190cm，普通钢筋砼重力密度取2.6t/m3,砼体积为39.52m3，则砼总重力为102.75吨，根据盖梁尺寸，在盖梁长度分布荷载为。
： q1=102.75/13=7.9吨/m2、施工荷载（模板等）盖梁模板采用定型大块钢模，模板（包括底模、侧模和加劲肋）容重取0.75KN/m2，模板面积为72.4m2， q2=0.75*72.4/13=0.42吨/m；3、底横梁I20b@50cm工字钢，共20根，每根长4米。
自重20×31.1×4=2.5吨,q3=2.5/13=0.2吨/m4、底纵梁双拼I40b工字钢，共4根，每根长15米。
自重4×73.8×15=4.43吨,q3=4.43/13=0.34吨/m（2）两柱式盖梁计算1、钢抱箍计算1）、螺栓数目每个钢抱箍承受的荷载为:G＝(102.75+5.43+2.5+4.43)/2=41t=575.55KN抱箍体需承受的竖向压力N=575.55KN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页。
M27螺栓的允许承载力：［NL］=P×u×n/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取225KN（查《路桥施工计算手册》表12-15）u-摩擦系数，取0.3（查《路桥施工计算手册》表12-16）n-传力摩擦面数目，取1K-安全系数，取1.7则：［NL］=P×u×n/K=225×0.3×1/1.7=39.71KN需要螺栓数目m计算：m=N/［NL］=575.55/39.71=14.5≈15个,为安全起见和对称布置，同时考虑本项目通用性，每个抱箍设置16个螺栓，则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/16=575.55/16=36KN＜39.71KN，故能承担所有的荷载。
盖梁抱箍法计算书
附件6 抱箍法计算书二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m³，砼容重取25KN/m³。
采用两根50a工字钢作为纵梁，间距1.6~2m，纵梁长12m，纵梁上布置14工字钢作为横梁，横梁长4m，间距为40cm，共31根。
抱箍采用两块半圆形钢板制作，钢板厚12mm，高66cm，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽35cm，采用30根M24的高强螺栓连接，为提高墩柱与抱箍之间的摩擦力，保护墩柱混凝土面，墩柱与抱箍之间设置3mm厚的橡胶垫。
布置结构如图所示：1、荷载大小⑴施工人员、机具、材料荷载取值：P1=2.5KN/㎡⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值：P2=2.5KN/㎡⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载：①变截面处：P31=30.625KN/㎡②均截面处：P32=40KN/㎡⑷模板支架自重荷载取值：P4=1.5KN/㎡2、I14工字钢受力检算14工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=712cm4，截面系数W=102 cm3，理论重量m=16.89kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，则以单根横梁为例进行验算。
⑴荷载计算①施工人员、机具、材料荷载：q1=P1l=2.5×0.4=1KN/m②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：q2=P2l=2.5×0.4=1KN/m③盖梁钢筋混凝土自重荷载：q31=P31l=30.626×0.4=12.25KN/m；q32=P32l=40×0.4=16KN/m④模板、支架及横梁自重荷载q4=P4l+ g k=1.5×0.4+0.17=0.77KN/m考虑分项系数，其中①②项为1.4，③④项为1.2，则均截面处的荷载为：（1+1）×1.4+（16+0.77）×1.2=22.924 KN/m变截面处的荷载为：（1+1）×1.4+（12.25+0.77）×1.2=18.424KN/m横梁的受力模型为简支结构，则根据弯矩计算公式：M max= ql2/8=22.924×2²/8=11.462KN.m,抗弯强度验算：应力σ= M max /W=11.462 KN.m /（102cm3）=114 MPa＜f m=145 MPa，符合要求。
盖梁抱箍法施工计算书
目录1、计算依据12、专项工程简况13、横梁计算1 3.1荷载计算13.2力学模型23.3横梁抗弯与挠度计算24、纵梁计算3 4.1荷载计算34.2力学计算模型35、抱箍计算4 5.1荷载计算45.2抱箍所受正压分布力Q计算45.3两抱箍片连接力P计算55.4抱箍螺栓数目的确定65.5紧螺栓的扳手力P B计算65.6抱箍钢板的厚度7抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程简况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为4.5m，根据模板拼缝位置按照间距0.25m布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。
浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6.7m，盖梁尺寸为12.298×2.2×2.1m，C40砼54.58m³，盖梁两端挡块长度为2.2×（上口0.3m，下口0.4m）×0.6m，C40砼1.06m³。
I14工字钢横梁10cm厚底模间距0.5mI45C工字钢纵梁千斤顶抱箍图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算3.1荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=54.48×26KN/m³=1416.5KN挡块钢筋砼自重：G2=1.06×26KN/m³=27.6KN模板自重：G3=98KN施工人员：G4=2KN/m2×12.298m×2.2m=54.1KN施工动荷载：G5=2KN/m×12.298m×2.2m=54.1KN,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。
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附件6 抱箍法计算书
二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m³，砼容重取25KN/m³。
采用两根50a工字钢作为纵梁，间距1.6~2m，纵梁长12m，纵梁上布置14工字钢作为横梁，横梁长4m，间距为40cm，共31根。
抱箍采用两块半圆形钢板制作，钢板厚12mm，高66cm，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽35cm，采用30根M24的高强螺栓连接，为提高墩柱与抱箍之间的摩擦力，保护墩柱混凝土面，墩柱与抱箍之间设置3mm厚的橡胶垫。
布置结构如图所示：
1、荷载大小
⑴施工人员、机具、材料荷载取值：
P1=2.5KN/㎡
⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值：
P2=2.5KN/㎡
⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载：
①变截面处：
P31=30.625KN/㎡
②均截面处：
P32=40KN/㎡
⑷模板支架自重荷载取值：
P4=1.5KN/㎡
2、I14工字钢受力检算
14工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=712cm4，截面系数W=102 cm3，理论重量m=16.89kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，则以单根横梁为例进行验算。
⑴荷载计算
①施工人员、机具、材料荷载：
q1=P1l=2.5×0.4=1KN/m
②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：
q2=P2l=2.5×0.4=1KN/m
③盖梁钢筋混凝土自重荷载：
q31=P31l=30.626×0.4=12.25KN/m；q32=P32l=40×0.4=16KN/m
④模板、支架及横梁自重荷载
q4=P4l+ g k=1.5×0.4+0.17=0.77KN/m
考虑分项系数，其中①②项为1.4，③④项为1.2，则均截面处的荷载为：
（1+1）×1.4+（16+0.77）×1.2=22.924 KN/m
变截面处的荷载为：
（1+1）×1.4+（12.25+0.77）×1.2=18.424KN/m
横梁的受力模型为简支结构，则根据弯矩计算公式：
M max= ql2/8=22.924×2²/8=11.462KN.m,
抗弯强度验算：
应力σ= M max /W=11.462 KN.m /（102cm3）=114 MPa＜f m=145 MPa，符合要求。
挠度验算：
ω=5ql4/384EI=5×22.924×16×1012/384×2.1×105×712×104=0.003mm＜[ω] =l/800=2.5mm，符合要求
3、I50a工字钢受力检算
50a工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=46500cm4，截面系数W=1860 cm3，理论重量m=93.654kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，纵梁的跨距为7m，则以单根纵梁为例进行验算。
⑴荷载计算
①施工人员、机具、材料荷载：
q1=P1l=2.5×1.8=4.5KN/m
②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：
q2=P2l=2.5×1.8=4.5KN/m
③盖梁钢筋混凝土自重荷载：
q31=P31l=30.626×1.8=55.125KN/m；q32=P32l=40×1.8=72KN/m
④模板、支架、横梁及纵自重荷载
q4=P4l+ g k=1.5×1.8+0.17×31+0.94=8.91KN/m
考虑分项系数，其中①②项为1.4，③④项为1.2，则均截面处的荷载为：
（4.5+4.5）×1.4+（72+8.91）×1.2=109.7KN/m
变截面处的荷载为：
（4.5+4.5）×1.4+（55.125+8.91）×1.2=89.44KN/m
纵梁的受力模型为超静定结构，则根据弯矩计算公式：
M max= ql2/24=109.7×7²/24=224KN.m,
抗弯强度验算：
应力σ= M max /W=224KN.m /（1860cm3）=120.4MPa＜f m=145 MPa，符合要求。
挠度验算：
ω=5ql4/384EI=5×224×2401×1012/384×2.1×105×4.65×108=0.07mm＜[ω] =l/800=8.75mm，符合要求
4、抱箍的受力验算
根据设计图纸，单块抱箍重325kg，一个抱箍的总重量为325×2×10=6.5KN
荷载分项系数为1.2，则抱箍自重荷载为g=6.5×1.2=7.8KN
上部荷载的支座反力R=ql/2=121.1×7/2=425.95KN
则抱箍承受的竖向压力N=R+g=433.75KN
根据《路桥施工计算手册》可得
⑴螺栓的允许承载力验算
[N L]=Pμn/K=225×0.3×1/1.7=39.71KN
⑵螺栓数目计算
m=N/[N L]=433.75/39.71=10.9≈12个，取计算截面上的螺栓数目30个，则每条高
强螺栓提供的抗剪力：
P=N/m=433.75/30=14.46KN＜[N L]=39.71 KN，符合要求，能承担所要求的荷载。
⑶螺栓轴向受拉计算
橡胶与钢之间的摩擦系数μ取0.3，抱箍产生的压力P b=N/μ=1435.83KN,由高强螺栓承担。
N1= P b=1435.83KN
抱箍的压力由30根M24的高强螺栓的拉力产生每条螺栓拉力为：
N0= P b/m=1435.83/30=47.86KN
σ=N/A= P b（1-0.4m/n）/A=1435.83×（1-0.4×30/30）/4.5×30=63.8MPa＜[σ]=225 MPa，故高强螺栓满足强度要求。
⑷螺栓需要的力矩，μ1=0.15、L1=0.018
螺帽压力产生的反力距M1=μ1N0L1=0.15×47.86×0.018=0.129KN.m
爬升角为8°，螺栓爬升角产生的反力距为M2，μ1=0.15、L2=0.012
M2=（μ1N0cos8°+ N0sin8°）L2=0.165 KN.m
M= M1+ M2=0.129+0.165=0.294 KN.m，故螺栓的拧紧力矩M≥0.294 KN.m
⑸抱箍体的应力计算
抱箍壁受拉产生的拉应力为P=m N0=15×47.86=717.9KN
抱箍采用12mm厚钢板，抱箍高度为66cm，抱箍的纵向截面积：
S=0.012×0.66=0.00792㎡，则抱箍壁受到的拉应力为：
σ=P/S=717.9/0.008=87.74MPa＜[σ]=140MPa，符合要求。
总结：经验算，二道窝铺大桥盖梁采用抱箍法满足施工，有一定的安全保障系数，可以按此设计进行施工。