标贯试验锤击数确定泥岩单桩极限端阻力标准值
桩的极限侧阻力标准值qsk（kPa）
桩的极限侧阻⼒标准值qsk（kPa）桩的极限侧阻⼒标准值qsk（kPa）表5.2.8-1⼟的名称⼟的状态混凝⼟预制桩⽔下钻（冲）孔桩沉管灌注桩⼲作业钻孔桩填⼟20～2818～2615～2218～26淤泥11～1710～169～1310～16淤泥质⼟20～2818～2615～2218～26黏性⼟I L＞121～26 20～3416～2820～340.75＜I L≤136～5034～4828～404～48 0.50＜I L≤0.7550～6648～6440～5248～620.25＜I L≤0.5066～8264～7852～6362～760＜I L≤0.2582～9178～8863～7276～86I L≤091～10188～9872～8086～96红粘⼟0.7＜αW≤1.013～3212～3010～2512～300.5＜αW≤0.732～7430～7025～6830～70粉⼟e＞0.9 22～4422～4016～3220～40 0.75≤e≤0.942～6440～6032～5040～60 e＜0.75 64～8560～8050～6760～80细粉砂稍密22～4222～4016～3220～40中密42～6340～6032～5040～60密实63～8560～8050～6760～80中砂中密54～7450～7242～5850～70密实74～9572～9058～7570～90粗砂中密74～9574～9558～7550～70密实95～11695～11675～9270～90砾砂中密、密实116～92～110110～130注：①对于尚未完成⾃重固结的填⼟和以⽣活垃圾为主的杂填⼟，不计算其侧阻⼒；②αW 为含⽔量，αW＝ω/ωL；③对于预制桩，根据⼟层埋深h，将qsk乘以下表修正系数。
⼟层埋深h（m）≤51020≥30修正系数0.8 1.0 1.1 1.2桩的极限端阻⼒标准值qpk（kPa）表5.2.8-2⼟名称桩型预制桩⼊⼟深度（m）⽔下钻（冲）孔桩⼊⼟深度（m）⼟的状态h≤99＜h≤1616＜h≤30h＞3051015h＞30黏性⼟0.75＜I L≤1210～840630～13001100～17001300～1900100～150150～250250～300300～4500.50＜I L≤0.75840～17001500～21001900～25002300～3200200～300350～450450～550550～7500.25＜I L≤0.501500～23002300～4400400～500700～800800～900900～1000 0＜I L≤0.25 2500～38003800～51005100～59005900～6800750～8501000～12001200～14001400～1600粉⼟0.75＜e＜0.9840～17001300～21001900～27002500～3400250～350300～500450～650650～850 e≤0.75 1500～23002100～3000550～800650～900750～1000850～1000粉砂稍密800～16001500～21001900～25002100～3000200～400350～500450～600600～700中密、密实1400～22002100～30003000～38003800～4600400～500700～800800～900900～1100细砂中密、密实2500～38003600～48004400～57005300～6500550～650900～10001000～12001200～51005100～63006300～72007000～8000850～9501300～14001600～17001700～1900粗砂5700～74007400～84008400～95009500～103001400~15002000～22002300～24002300～2500砾砂中密、密实6300～105001500～2500⾓砾、圆砾7400～116001800～2800碎⽯、卵⽯8400～127002000～3000⼟的状态51015＞1551015黏性⼟0.75＜I L≤1400～600600～750750～1000 1000～1400200～400400～700700～9500.50＜I L≤0.75670～11001200～15001500～18001800～2000420～630740～950950～12000.25＜I L≤0.501300～22002300～27002700～30003000～3500850～11001500～17001700～19000＜I L≤0.252500～29005000 1600～1800 2200～2400 2600～2800粉⼟0.75＜e＜0.91200～1600 1600～1800 1800～2100 2100～2600600～1000 1000～1400 1400～1600 e≤0.75 1800～2200 2200～2500 2500～3000 3000～35002100粉砂稍密800～1300 1300～18001800～20002000～2400500～9001000～14001500～1700中密、密实1300～17001800～24002400～28002800～3600850～1000 1500～17001700～1900细砂中密、密实1800～22003000～34001400 1900～2100 2200～2400中砂2800～32004400～5000 5200～5500 5500～7000 1800～2000 2800～3000 3300～3500粗砂4500～50006700～7200 7700～8200 8400～9000 2900～3200 4200～中密、密实5000～84003200～5300⾓砾、圆砾5900～9200碎⽯、卵⽯6700～10000注：①砂⼟和碎⽯类⼟中桩的极限端阻⼒取值，要综合考虑⼟的密实度，桩端进⼊持⼒层的深度⽐h b/d，⼟愈密实，h b/d愈⼤，取值愈⾼。
桩的极限端阻力标准值
桩的极限端阻力标准值桩基是土木工程中常见的基础形式之一，它通过承担建筑物或其他结构的重力和水平荷载，将荷载传递到较深的土层或岩石中。
在桩基设计中，极限端阻力是一个重要的参数，它直接影响着桩基的承载能力和稳定性。
本文将讨论桩的极限端阻力标准值及其相关内容。
桩的极限端阻力是指桩基在受到极限荷载作用时，桩端所能承受的最大阻力。
它是桩基设计中的重要参数之一，直接影响着桩的承载能力和稳定性。
在实际工程中，桩的极限端阻力需要通过现场试验或计算来确定，一般采用静载荷试验、动载荷试验或静力观测等方法来获取。
根据《桩基与基础工程技术规范》（GB 50007-2011）的规定，桩的极限端阻力标准值应根据地质条件、桩的类型、直径、长度、桩端形式、桩身材料等因素来确定。
在设计中，需要综合考虑这些因素，采用合适的计算方法或试验方法来确定桩的极限端阻力标准值。
在确定桩的极限端阻力标准值时，需要充分考虑地质条件。
不同的地质条件对桩的极限端阻力有着不同的影响。
例如，在软土地区，桩的极限端阻力往往较小，需要采取加固措施来提高桩的承载能力；而在岩石地区，桩的极限端阻力通常较大，可以更好地承担荷载。
此外，桩的类型、直径、长度、桩端形式、桩身材料等因素也会对极限端阻力标准值产生影响。
不同类型的桩在相同地质条件下，其极限端阻力标准值可能存在较大差异。
因此，在实际设计中，需要综合考虑这些因素，采用合适的计算方法或试验方法来确定桩的极限端阻力标准值。
总的来说，桩的极限端阻力标准值是桩基设计中的重要参数，它直接影响着桩的承载能力和稳定性。
在确定极限端阻力标准值时，需要充分考虑地质条件、桩的类型、直径、长度、桩端形式、桩身材料等因素，采用合适的计算方法或试验方法来确定。
只有在合理确定了极限端阻力标准值的基础上，才能保证桩基在实际工程中的安全可靠性。
如何用标准贯入试验N值推估基桩之极限承载力(重)
1.如何用标准贯入试验N值推估基桩之极限承载力(重)?Ans.R u = q p A p+ U L f SR u = 40 N A p+ 1/5 N S A S + 1/2 N C A C试验所的之打击数N值经有效复土应力修正及地下水修正后，可估计出土壤之极限承载力。
2.在粘土层内椿基打设完成后，欲进行试验椿最恰当时间为?Ans.两周后。
3.何谓锤击桩?何谓RCD工法?Ans.1.锤击桩：利用钢绳将桩帽拉起，以自由落体方式锤击基桩。
2.RCD工法：反循环基桩钻堀工法。
4.全套管基桩施工法,于砂土层常用鲨鱼抓斗出土?Ans.对。
5.沉箱之种类有那些?Ans.(a)开口沉箱。
(b)压气沉箱。
(c)浮式沉箱。
6.下列有关采用特密管浇置水中混凝土之说明中，何者正确? (a)浇置作业需连续实施。
(b)浇灌时特密管不得横向移动。
(c)浇灌时特密管不得埋入已灌注之混凝土中。
(d)特密管使用后应迅速去除附着之混凝土。
Ans.(a)浇置作业需连续实施。
(b)浇灌时特密管不得横向移动。
(c)特密管使用后应迅速去除附着之混凝土。
7.完全补偿式基础为q=rDf?Ans.是的，完全补偿式基础为q=rDf。
8.建筑技术规则方形基础承载力计算之公式如何? 一方形基础宽2m深1m，建于粘土层c=3.5t/m2，试求净极限承载力。
Ans.N c = 5 ( 1 + 0.2 B / L ) ( 1 + 0.2 D f / B )N c =5（1+0.2(2/1)）（1+0.2(1/2)）＝7.7Q u =C N c＝2.5×7.7＝25.025 T/m29.下列中何者与场铸基椿工法无关?(a)皂土泥水。
(b)特密管。
(c)椿锤。
(d)套管。
Ans.(c)椿锤。
10.地基反力系数,可用来设计筏式基础?Ans.可以，地基反力系数可用来设计筏式基础。
11.反循环椿施工最不适合的地层为那种土层?Ans.卵石土层。
12.为减少地层对椿基之负摩擦力作用，椿身考虑以那种材料保护比较有效? Ans.椿身考虑用沥青保护比较有效。
极限侧摩阻力标准贯入试验报告
*****二期强夯地基各土层桩的极限侧摩阻力标准值试验报告********测绘有限公司2013 年8 月 16 日*******二期工程强夯地基各土层桩的极限侧摩阻力标准值试验报告报告编写：核定：审查：批准：*******测绘有限公司2013年8月16日试验声明1、试验报告涂改无效。
2、试验报告无“检测专用章”或单位公章无效。
3、试验报告无主检、审核、批准人签字或等同标识无效。
4、未经本单位书面批准，不得全部或部分复制本检测报告。
5、试验数量达不到抽检比例时，仅对被试验点负责；一般情况下，仅对来样负责。
6、对试验报告若有异议，应于收到报告之日起15日内向本单位书面提请复议。
地址：邮编：255086 电话：传真：目录首页 (1)1 前言 ·····················································································２2 工程地质状况 ·········································································２3 试验目的、试验方法、试验依据及主要仪器设备 ····························５3.1试验目的 ·········································································５3.2试验方法 ·········································································５3.3 试验依据 ········································································７3.4 主要仪器设备 ··································································８4 试验结果的整理与分析 ·····························································８4.1资料整理 ·········································································８4.2 桩身极限侧摩阻力标准值计算 ·············································８5 试验结论 ...............................................................................９附录1试验点位平面图 . (10)附录2标贯试验曲线图 (11)共11页第１页工程质量试验报告批准：审核：主检：报告编写：共15页第2页1 前言济南金艺林房地产开发有限公司拟建的济南市鲁商·凤凰城二期工程位于济南市济南市幼安路北侧，唐冶中路西侧。
标准贯入试验参考值
⑤当钻杆长度大于3米时,锤击数应按下式进行钻杆长度修正：N63.5=αN,式中N63.5为标准贯入试验锤击数,α为触探杆长度校正系数,如触探杆长分别为≤3、≤6、≤9、≤12、≤15、≤18、≤21米时,则α相应分别为1、0.92、0.86、0.81、0.77、0.73、0.70粗砂、中砂（孔隙比均大于0.75而小于0.85）为2公斤/平方厘米, 细砂、粉砂（孔隙比均大于0.85而小于0.95）为1—1.5公斤/平方厘米。对于老粘土和一般粘性土的容许承载力见下表。
锤击数(次)
3
5
7
9
11
13
15
17
19
21
23
容许承载力（kg/cm2）
标准贯入试验
操作
标准贯入试验多与钻探相配合使用, 操作要点是:
①钻具钻至试验土层标高以上约15厘米处, 以避下层土受扰动。
②贯入前, 应检查触探杆的接头, 不得松脱。贯入时, 穿心锤落距为76厘米, 使其自由下落, 将贯入器直打入土层中15厘米。以后每打入土层30厘米的锤击数, 即为实测锤击数N。
③提出贯入器, 取出贯入器中的土样进行鉴别描述。
1.2
1.6
2.0
2.4
2.8
3.2
3.6
4.2
5.0
5.8
6.6
经验公式
研究单位
经验公式
适用土层
备注
江苏水利工程总队
Fak=23.3N
粘性土、粉性土
不做杆长修正
冶金部武汉勘察院
Fak=4.9+35.8N
粘性土、粉性土
与实际值比较偏大
测定
桩侧土阻力值参考桩的极限侧阻力标准值qsik(kPa)
强风化软质岩
N63.5＞10
1600~2600
强风化硬质岩
N63.5＞10
2000~3000
注：1)砂土和碎石类土中桩的极限端阻力取值，要综合考虑土密度，桩端进入持力层的深度比hb/d,土愈密实，hb/d愈大，取值愈高。
2)预制桩的岩石极限端阻力指桩端支承于中、微风化基岩表面或进入强风化岩、软质岩一定深度条件下极限端阻力。
210~850
650~1400
1200~1800
1300~1900
150~250
250~300
300~450
300~450
可塑0.50<IL≤0.75
850~1700
1400~2200
1900~2800
2300~3200
350~450
450~600
600~750
750~800
硬可塑0.25<IL≤0.50
可塑0.50<IL≤0.75
500~700
800~1100
1000~1600
硬可塑0.25<IL≤0.50
850~1100
1500~1700
1700~1900
硬塑0<IL≤0.25
1600~1800
2200~2400
2600~2800
粉土
中密0.75<e≤0.9
800~1200
1200~1400
1400~1600
3)全风化、强风化软质岩和全风化、强风化硬质岩指其母岩分别为frk≤15MPa,frk＞30MPa的岩石。
1500~2300
2300~3300
2700~3600
3600~4400
桩的极限端阻力标准值
桩的极限端阻力标准值桩的极限端阻力标准值是指桩在受到极限端阻力时所能承受的最大力量。
在土木工程中，桩是一种常见的基础工程结构，用于支撑建筑物或其他工程结构。
桩的极限端阻力标准值的确定对于工程设计和施工具有重要意义。
本文将对桩的极限端阻力标准值进行详细介绍。
首先，桩的极限端阻力标准值受到多种因素的影响。
其中包括桩的类型、长度、直径、材质、周围土壤的性质等。
不同类型的桩在相同条件下其极限端阻力标准值可能会有所不同。
例如，钢筋混凝土桩和钢管桩在相同土壤条件下的极限端阻力标准值可能存在差异。
此外，桩的长度和直径也会对其极限端阻力标准值产生影响，一般来说，桩的长度越长、直径越大，其极限端阻力标准值也会相应增加。
而桩的材质则直接影响其极限端阻力标准值的大小，不同材质的桩在相同条件下其极限端阻力标准值也会有所不同。
其次，确定桩的极限端阻力标准值需要进行一系列的试验和计算。
首先需要进行桩基的地质勘察，了解桩基的土层结构、土壤性质等信息。
然后根据地质勘察结果确定桩的设计参数，包括桩的类型、长度、直径等。
接下来需要进行桩的静载试验和动载试验，通过试验数据来确定桩的极限端阻力标准值。
在试验过程中，需要注意对试验数据的准确记录和分析，以确保得到可靠的结果。
最后，根据试验结果和相关理论计算，确定桩的极限端阻力标准值，供工程设计和施工参考。
另外，桩的极限端阻力标准值对于工程的安全性和稳定性具有重要意义。
在工程设计中，需要根据桩的极限端阻力标准值来确定桩的数量和布置方式，以保证工程结构的稳定和安全。
在施工过程中，需要严格按照桩的极限端阻力标准值来进行桩基的施工，确保桩基的承载能力符合设计要求。
因此，准确确定桩的极限端阻力标准值对于工程的质量和安全具有重要意义。
综上所述，桩的极限端阻力标准值是桩基工程设计和施工中的重要参数，其确定需要考虑多种因素，并进行试验和计算。
准确的极限端阻力标准值对于工程的安全和稳定具有重要意义，因此在工程实践中需要引起足够的重视。
桩极限端阻力标准值
桩极限端阻力标准值
桩基是土木工程中常用的地基处理方法，其承载力主要由桩身侧面摩擦力和桩
端端阻力共同承担。
而桩端端阻力是桩基承载力的重要组成部分，其标准值的确定对于工程设计和施工具有重要意义。
桩端阻力标准值的确定需要考虑多方面因素，包括地层情况、桩的形式和材料、施工工艺等。
首先，地层情况是确定桩端阻力标准值的关键因素之一。
地层的密实程度、土质的类型、含水量等都会直接影响桩端的承载能力，因此在确定桩端阻力标准值时，需要对地层进行详细的勘察和分析，确保数据的准确性和可靠性。
其次，桩的形式和材料也会对桩端阻力标准值的确定产生影响。
不同形式的桩（如钢筋混凝土桩、钢管桩、木桩等）在相同地层条件下，其桩端阻力标准值可能会存在差异。
而桩的材料强度、连接方式等也会影响其在地基中的承载能力，因此在确定桩端阻力标准值时，需要考虑桩的具体形式和材料特性。
此外，施工工艺对桩端阻力标准值的确定同样具有重要影响。
施工工艺的不同
可能会导致桩端的承载能力出现差异，因此在确定桩端阻力标准值时，需要考虑施工工艺的影响因素，确保标准值的准确性。
在确定桩端阻力标准值时，需要综合考虑以上因素，并结合工程实际情况进行
合理的确定。
通常情况下，可以采用现场试验和理论计算相结合的方法，通过现场试验获取实际数据，再结合理论计算进行分析，最终确定合理的桩端阻力标准值。
总的来说，桩端阻力标准值的确定需要考虑地层情况、桩的形式和材料、施工
工艺等多方面因素，并通过现场试验和理论计算相结合的方法进行合理确定。
只有在充分考虑各种因素的情况下确定的桩端阻力标准值才能更加准确可靠，为工程设计和施工提供有力支撑。
桩的极限端阻力标准值
桩的极限端阻力标准值桩的极限端阻力标准值是指桩在承受外力作用下，其端部所能承受的最大阻力。
这个数值对于桩基工程设计和施工具有重要意义，它直接关系到桩基的承载能力和整体工程的安全性。
因此，对于桩的极限端阻力标准值的研究和确定具有重要的理论和实际意义。
首先，桩的极限端阻力标准值受到多种因素的影响，包括桩的类型、长度、直径、材质、桩端形式、桩周土体的性质等。
其中，桩的类型是影响极限端阻力标准值的重要因素之一。
不同类型的桩在受力时会有不同的承载特性，因此其极限端阻力标准值也会有所不同。
此外，桩的长度和直径也会直接影响其承载能力，长桩和大直径桩通常具有更大的极限端阻力标准值。
桩的材质和桩端形式也会对其承载能力产生影响，不同的材质和形式会导致不同的极限端阻力标准值。
此外，桩周土体的性质也是影响极限端阻力标准值的重要因素，土体的密实程度、土质和含水量等都会对桩的承载能力产生影响。
其次，确定桩的极限端阻力标准值需要进行严谨的理论分析和现场试验。
在理论分析方面，可以通过有限元分析、桩的受力分析等方法来计算桩的极限端阻力标准值。
通过这些分析方法，可以得到桩的承载特性和受力情况，从而确定其极限端阻力标准值。
在现场试验方面，可以通过静载试验、动载试验等方法来直接测试桩的承载能力，从而得到其极限端阻力标准值。
这些理论分析和现场试验相互结合，可以更加准确地确定桩的极限端阻力标准值。
最后，对于桩的极限端阻力标准值的确定还需要考虑到安全系数的问题。
在实际工程中，为了确保桩基的安全性，通常会在确定极限端阻力标准值时考虑安全系数的影响。
通过对桩的极限端阻力标准值进行合理的安全系数设计，可以确保桩基在承受外力作用时不会发生失稳和破坏，从而保证整个工程的安全性和稳定性。
综上所述，桩的极限端阻力标准值是桩基工程设计和施工中的重要参数，它受到多种因素的影响，需要进行严谨的理论分析和现场试验来确定，并且需要考虑安全系数的影响。
只有在合理确定了桩的极限端阻力标准值之后，才能确保桩基工程的安全性和稳定性。
用标准贯入击数估算钻孔灌注桩单桩极限承载力
利 用标贯击 数估 算单桩极 限承 载力可获得较高的精确度 ， 应 用到实际工程 中是可行的。
关键词 ： 标贯击数 ， 侧 阻力 ， 端阻 力， 钻孔灌注桩 中图分 类号 ： Ｔ Ｕ ４ ７ ３ ． １ １ 文献标识码 ： Ａ 好， 因此 ， 本课题采用对 数 函数 回归公式 ， 即ｑ ＝２ １ １ ｎ Ｎ＋ ３ ． ６ ， 相
・
７ ６・
第４ ０卷 第 ３ ５期 ２ ０ １ ４年 １ ２月
山 西 建 筑
ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩ Ｉ ＥＣＴＵＲＥ Ｉ
Ｖｏ １ ． ４ ０ Ｎ ｏ ． ３ ５
Ｄｅ ｃ ． ２ ０１ ４
文章 编号 ： １ ０ ０ ９ － ６ ８ ２ ５（ ２ ０ １ ４ ） ３ ５ — ０ ０ ７ ６ — ０ ３
利用最小二乘法 进行 拟合 ， 得到 回归公式如下 ：
ｑ ＝ ３ ９ ２ １ ｎ （ Ｎ ｌ ｎ ｈ ）一 ８ ７ ４ 。 相关 系数 ｒ ＝ ０ ． ８ ５ ６ 。 １ ） 侧 阻力 回归方 程。根据 收集到 的 １ ５ ０组数 据 ， 绘 制极 限侧
；
６ ０ ５ ０
阻力标 准值 ｑ 与标贯击数 Ｊ ７ 、 ｒ 散点 图（ 见图 ３ ） 。
◆ 系列 １ 对数（ 系列 １
２ 数据 统计 分析
２ ． １ 粘土、 粉 质粘 土
１ ） 侧 阻力回归公 式。 根据收集到 的 ３ ５ ８ 组数据 ， 绘制极限侧阻力标准值 ｇ 与标贯 击数 Ⅳ散点 图（ 见图 １ ） 。
２ ． ２ 粉 土
图２ ｌ Ｉ － Ｊ ｌ × Ｎ ＿ 桩端 阻力关 系图 －
；
２ ０ １ ０
；
Ｎ ｜ 击
图１ Ｎ
(整理)桩的极限侧阻力标准值qsk(kPa)
桩的极限侧阻力标准值qsk（kPa）表5.2.8-1土的名称土的状态混凝土预制桩水下钻（冲）孔桩沉管灌注桩干作业钻孔桩填土20～2818～2615～2218～26淤泥11～1710～169～1310～16淤泥质土20～2818～2615～2218～26黏性土I L＞121～26 20～3416～2820～340.75＜I L≤136～5034～4828～404～48 0.50＜I L≤0.7550～6648～6440～5248～62 0.25＜I L≤0.5066～8264～7852～6362～76 0＜I L≤0.2582～9178～8863～7276～86I L≤091～10188～9872～8086～96红粘土0.7＜αW≤1.013～3212～3010～2512～300.5＜αW≤0.732～7430～7025～6830～70粉土e＞0.9 22～4422～4016～3220～400.75≤e≤0.942～6440～6032～5040～60e＜0.75 64～8560～8050～6760～80细粉砂稍密22～4222～4016～3220～40中密42～6340～6032～5040～60密实63～8560～8050～6760～80中砂中密54～7450～7242～5850～70密实74～9572～9058～7570～90粗砂中密74～9574～9558～7550～70密实95～11695～11675～9270～90砾砂中密、密实116～138116～13592～110110～130注：①对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土，不计算其侧阻力；②αW 为含水量，αW＝ω/ωL；③对于预制桩，根据土层埋深h，将qsk乘以下表修正系数。
土层埋深h（m）≤51020≥30修正系数0.8 1.0 1.1 1.2桩的极限端阻力标准值qpk（kPa）表5.2.8-2土名称桩型预制桩入土深度（m）水下钻（冲）孔桩入土深度（m）土的状态h≤99＜h≤1616＜h≤30h＞3051015h＞30黏性土0.75＜I L≤1210～840630～13001100～17001300～1900100～150150～250250～300300～4500.50＜I L≤0.75840～17001500～21001900～25002300～3200200～300350～450450～550550～7500.25＜I L≤0.501500～23002300～30002700～36003600～4400400～500700～800800～900900～10000＜I L≤0.252500～38003800～51005100～59005900～6800750～8501000～12001200～14001400～1600粉土0.75＜e＜0.9840～17001300～21001900～27002500～3400250～350300～500450～650650～850 e≤0.751500～23002100～30002700～36003600～4400550～800650～900750～1000850～1000粉砂稍密800～16001500～21001900～25002100～3000200～400350～500450～600600～700中密、密实1400～22002100～30003000～38003800～4600400～500700～800800～900900～1100细砂中密、密实2500～38003600～48004400～57005300～6500550～650900～10001000～12001200～1500中砂3600～51005100～63006300～72007000～8000850～9501300～14001600～17001700～1900粗砂5700～74007400～84008400～95009500～103001400~15002000～22002300～24002300～2500砾砂中密、密实6300～105001500～2500角砾、圆砾7400～116001800～2800碎石、卵石8400～127002000～3000土名称桩型沉管灌注桩入土深度（m）干作业钻孔桩入土深度（m）土的状态51015＞1551015黏性土0.75＜I L≤1400～600600～750750～10001000～1400200～400400～700700～9500.50＜I L≤0.75670～11001200～15001500～18001800～2000420～630740～950950～12000.25＜I L≤0.501300～22002300～27002700～30003000～3500850～11001500～17001700～19000＜I L≤0.252500～29003500～39004000～45004200～50001600～18002200～24002600～2800粉土0.75＜e＜0.91200～16001600～18001800～21002100～2600600～10001000～14001400～1600 e≤0.751800～22002200～25002500～30003000～35001200～17001400～19001600～2100粉砂稍密800～13001300～18001800～20002000～2400500～9001000～14001500～1700中密、密实1300～17001800～24002400～28002800～3600850～10001500～17001700～1900细砂中密、密实1800～22003000～34003500～39004000～49001200～14001900～21002200～2400中砂2800～4400～5200～5500～1800～2800～3300～3200500055007000200030003500粗砂4500～50006700～72007700～82008400～90002900～32004200～46004900～5200砾砂中密、密实5000～84003200～5300角砾、圆砾5900～9200碎石、卵石6700～10000注：①砂土和碎石类土中桩的极限端阻力取值，要综合考虑土的密实度，桩端进入持力层的深度比h b/d，土愈密实，h b/d愈大，取值愈高。
标准贯入试验
（四）标准贯入试验(SPT)标准贯入试验实质上仍属于动力触探类型之一，所不同者，其触探头不是圆锥形探头，而是标准规格的圆筒形探头(由两个半圆管合成的取土器)，称之为贯入器。
因此，标准贯入试验就是利用一定的锤击动能，将一定规格的对开管式贯入器打入钻孔孔底的土层中，根据打入土层中的贯入阻力，评定土层的变化和土的物理力学性质。
贯入阻力用贯入器贯入土层中的30cm的锤击数N63.5表示，也称标贯击数。
标准贯入试验开始与本世纪四十年代以来在国外有着广泛的应用，在我国也于1953年开始应用.标准贯入试验结合钻孔进行，国内统一使用直径42cm的钻杆，国外也有使用直径50cm或60cm的钻杆.标准贯入试验的优点在于：操作简单，设备简单，土层的适应性广，而且通过贯入器可以采取扰动土样，对它进行直接鉴别描述和有关的室内土工试验。
如对砂土做颗粒分析试验。
本试验特别对不易钻探取样的砂土和砂质粉土物理力学性质的评定具有独特的意义。
1.标准贯入试验设备规格标准贯入试验设备规格要符合表8-24的要求.标准贯入试验设备规格表8-242.标准贯入试验的技术要求（1）钻进方法：为保证贯入试验用的钻孔的质量，用采用回转钻进，当钻进至试验标高以上15cm外，应停止钻进。
为保持孔壁稳定，必要时可用泥浆或套管护壁。
如使用水冲钻进，应使用侧向水冲钻头，不能用向下水冲钻头，以使孔底土尽可能少扰动。
扰动直径在63.5～150cm之间，钻进时应注意以下几点：1）仔细清除孔底残土到试验标高；2）在地下水位以下钻进时或遇承压含水砂层，孔内水位或泥浆面始终应高与地下水位足够的高度，以减少土的扰动。
否则会产生孔底涌土，降低N值；3）当下套管时，要防止套管下过头，套管内的土未清除。
贯入器贯入套管内的土，使N值急增，不反映实际情况；4）下钻具时要缓慢下放，避免松动孔底土。
（2）标准贯入试验所用的钻杆应定期检查，钻杆相对弯曲<1/1000，接头应牢固，否则锤击后钻杆会晃动。
桩的极限侧阻力标准值
硬可塑
0.25 <IL≤0.50
硬塑
0< IL≤0.25
坚硬 aw
0.7a<w 0.5<
IL≤0 ≤1 ≤0.7
24～40 40～55 55～70 70～86 86～98 98～105
13～32
32～74
21～38 38～53 53～68 68～84 84～96 96～102
12～30
30～70
21～38 38～53 53～66 66～82 82～94 94～104
160～240
140～200
注：强1风对化于硬尚质未岩完成自a重w固结w的/ w填l 土和以N生63.活5>垃10圾为主的2杂20填～土30，0 不计算其16侧0～阻2力40；
2 aw 为含水比，
，w 为土的天然含水量，wl 为土的液限；
76～98 98～120 60～100 112～130
135～150 150～170 80～100 120～150 140～220 160～260
22～46 46～64 64～86
中砂
中密 密实
15<N≤30 N>30
54～74 74～95
53～72 72～94
53～72 72～94
粗砂
中密 密实
15<N≤30 N>30
74～95 95～116
74～95 95～116
砾砂
圆砾、角砾 碎石、卵石 全风化软质岩
稍密 中密(密实)
中密、密实 中密、密实
表 5.3.5－1 土的名称
桩的极限侧阻力标准值qsik (kPa)
土的状态
混凝土预制桩
泥浆护壁钻 （冲）孔桩
干作业钻孔桩
用标贯试验锤击数据确定粘性土地基承载力方法探讨
用标贯试验锤击数据确定粘性土地基承载力方法探讨段新胜顾湘摘要：通过对实际工程不同勘探方法对比研究，提出了用标贯试验锤击数确定粘性土地基承载力标准值的有效方法。
关键词：标贯试验锤击数标准值地基承载力标准值THE METHOD RESEARCH TO DETERMINE GROUNDSTANEARD VALUEOF BEARING CAPACITY BYSTANDARD PENETRATIONDuan Xinsheng,Gu XiangAbstract：Through contrasting of the results of different geotecnical investigation methods in several engineering project the effective methods to determine ground standard value of bearing capacity by standard penetration is presented.Key words：standard vaiue of standard penetration, ground standard value of bearing capacity▲众所周知，标贯试验是一种勘探与原位测试合二为一的地基勘察方法，这种方法可简单快捷地确定粘性土地基承载力标准值，故在我国和世界大多数国家都得到广泛应用。
但目前在实际勘察工作中存在的普遍问题是在同一地质单元的同一层土中，标贯试验锤击数的离散性太大，使得用《建筑地基基础设计规范》(GBJ7—89)中公式5—6(即本文(1)式)计算出的标贯试验锤击数标准值N会出现小于该层土标准贯入试验锤击数最小值的不合理现象，致使难以用该规范提供的附表5—9(即本文表1)来确定粘性土地基承载力标准值。
N＝μ-1.645σ=μ(1-1.645δ)(1)式中：N—标贯试验锤击数标准值；μ—标贯试验锤击数平均值；δ—变异系数。
桩的极限端阻力标准值
桩的极限端阻力标准值桩的极限端阻力标准值是指桩在承受垂直荷载时，桩端的极限承载能力。
在土力学中，桩的极限端阻力标准值是一个重要的参数，它直接影响着桩的设计和施工。
在工程实践中，准确确定桩的极限端阻力标准值对于保证工程的安全和可靠具有至关重要的意义。
桩的极限端阻力标准值的确定是一个复杂的工程问题，需要考虑多种因素的综合影响。
首先，地下土层的力学性质对于桩的极限端阻力标准值具有重要影响。
土层的密实度、含水量、颗粒组成等因素都会对桩的极限端阻力标准值产生影响。
其次，桩的形式和材料也是影响桩的极限端阻力标准值的重要因素。
桩的形式可以分为锥形桩、柱形桩、椭圆形桩等，而桩的材料可以是混凝土、钢筋混凝土、钢桩等，不同形式和材料的桩对于极限端阻力标准值的承载能力有着不同的影响。
最后，桩的施工质量也是影响桩的极限端阻力标准值的重要因素。
桩的施工质量直接关系到桩的承载能力，合理的施工工艺和质量控制是保证桩的极限端阻力标准值的关键。
在实际工程中，确定桩的极限端阻力标准值需要进行多种手段的综合分析和计算。
通过地质勘察、原位试验、室内试验等手段，可以获取地下土层的力学性质，从而确定桩的极限端阻力标准值的设计数值。
同时，结合桩的形式和材料的特性，进行合理的计算和分析，得出桩的极限端阻力标准值的合理范围。
在施工过程中，需要严格控制桩的施工质量，保证桩的实际承载能力与设计数值相符合。
总之，桩的极限端阻力标准值是一个重要的工程参数，对于保证工程的安全和可靠具有重要意义。
在确定桩的极限端阻力标准值时，需要综合考虑地下土层的力学性质、桩的形式和材料、施工质量等多种因素，并通过合理的分析和计算得出合理的设计数值。
只有在合理确定桩的极限端阻力标准值的基础上，才能保证工程的安全和可靠性。
标贯试验锤击数确定泥岩单桩极限端阻力标准值
标贯试验锤击数确定泥岩单桩极限端阻力标准值摘要：泥岩中单桩竖向极限承载力，用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）中嵌岩桩方法确定，其承载力偏低。
经过在泥岩中进行标准贯入试验，建立标准贯入锤击数和桩端极限端阻力的对比关系，经现场单桩静载荷试验验证，其结果较为准确可靠。
关键词：泥岩；极限端阻力标准值；标贯试验锤击数；对比关系1 前言泥岩是建筑桩基础理想的持力层，但是用现行《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）“5.3.9”条，嵌岩桩单桩竖向极限承载力采用岩石单轴抗压强度进行计算，其承载力偏低。
我们经过在泥岩中积累的标贯试验锤击数和单桩竖向极限端阻力值的经验统计对比关系，确定出的单桩极限承载力比规范法有明显提高，经现场单桩静载荷试验验证，其结果较为准确可靠。
2 泥岩的一般特征泥岩的成岩作用差，被一些专家称为“似岩非岩、似土非土”的特殊岩土，受水浸泡后会崩解、泥化。
甘肃天水地区的泥岩属第三系陆源碎屑沉积物，一般为褐红色，局部呈灰绿色，泥质结构，水平层理构造，表层2.0m左右为强风化层，其下过渡为中等风化，岩石坚硬程度属极软岩，岩体完整程度为较完整～完整，岩体基本质量等级属5级。
天然含水量7.14%～24.3%，标准贯入试验锤击数19～52，天然状态单轴抗压强度标准值0.80～3.71，承载力特征值为300～600kPa，钻孔灌注桩极限端阻力标准值1800～3000kP。
各个勘察单位尽管各有依据和自己的经验，但差异太大，实际应用中不好把握，甚至造成基础设计中不小的浪费。
3 工程实例3.1 工程概况甘肃天水某医院住院楼项目，地上18层，地下2层，剪力墙结构。
初步设计拟采用泥浆护壁钻孔灌注桩基础，桩端持力层为④泥岩层，桩径为800㎜，桩身砼强度等级为C35，桩身长度约12.5m，桩端拟进入中等风化的④泥岩层深度≥1.0m，施工前通过单桩竖向抗压静载荷试验确定单桩承载力。
地质概况表其中4泥岩层，为第三系陆源碎屑沉积物，褐红色，表层1.5m左右呈强风化，其下过渡为中等风化层，岩石坚硬程度属极软岩，岩体完整程度为完整，岩体基本质量等级为Ⅴ级。
注册岩土工程师专业案例下午试卷真题2018年_真题无答案
注册岩土工程师专业案例下午试卷真题2018年(总分50, 做题时间180分钟)单项选择题1. 在某地层中进行钻孔压水试验，钻孔直径为0.10m，试验段长度为5.0m，位于地下水位以下，测得该地层的P-Q曲线如图所示，试计算该地层的渗透系数与下列哪项接近?(注：1m水柱压力为9.8kPa)______•**/d•**/d•**/d**/dSSS_SINGLE_SELA AB BC CD D2. 某边坡高度为55m，坡面倾角为65°，倾向为NE59°，测得岩体的纵波波速为3500m/s，相应岩块的纵波波速为5000m/s，岩石的饱和单轴抗压强度=45MPa，岩层结构面的倾角为69°，倾向为NE75°，边坡结构面类型与延伸Rc性修正系数为0.7，地下水影响系数为0.5，按《工程岩体分级标准》(GB/T 50218—2014)用计算岩体基本质量指标确定该边坡岩体的质量等级为下列哪项?______• A.Ⅴ• B.Ⅳ• C.Ⅲ• D.ⅡSSS_SINGLE_SELA AB BC CD D3. 某岩石地基载荷试验结果见下表，请按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)的要求确定地基承载力特征值最接近下列哪一项?______试验编号比例界限值(kPa) 极限荷载值(kPa)1 1200 40002 1400 48003 1280 3750•**•**•****SSS_SINGLE_SELA AB BC CD D4. 某拟建公路隧道工程穿越碎屑岩地层，平面上位于地表及地下分水岭以南1.6km、长约4.3km、埋深约240m、年平均降水量1245mm，试按大气降水入渗法估算大气降水引起的拟建隧道日平均涌水量接近下列哪个值?(该地层降水影响半径按R=1780m，大气降水入渗系数λ=0.10计算，汇水面积近似取水平投影面积且不计隧道两端入渗范围)______•**/d•**/d•**/d**/dSSS_SINGLE_SELA AB BC CD D5. 作用于某厂房柱对称轴平面的荷载(相应于作用的标准组合)如图所示。
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标贯试验锤击数确定泥岩单桩极限端阻力标准值
发表时间：2019-06-05T18:01:34.757Z 来源：《建筑学研究前沿》2019年3期作者：李建国[导读] 泥岩中单桩竖向极限承载力，用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）中嵌岩桩方法确定，其承载力偏低。
天水建筑设计院甘肃天水 741000
摘要：泥岩中单桩竖向极限承载力，用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）中嵌岩桩方法确定，其承载力偏低。
经过在泥岩中进行标准贯入试验，建立标准贯入锤击数和桩端极限端阻力的对比关系，经现场单桩静载荷试验验证，其结果较为准确可靠。
关键词：泥岩；极限端阻力标准值；标贯试验锤击数；对比关系 1 前言
泥岩是建筑桩基础理想的持力层，但是用现行《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）“5.3.9”条，嵌岩桩单桩竖向极限承载力采用岩石单轴抗压强度进行计算，其承载力偏低。
我们经过在泥岩中积累的标贯试验锤击数和单桩竖向极限端阻力值的经验统计对比关系，确定出的单桩极限承载力比规范法有明显提高，经现场单桩静载荷试验验证，其结果较为准确可靠。
2 泥岩的一般特征
泥岩的成岩作用差，被一些专家称为“似岩非岩、似土非土”的特殊岩土，受水浸泡后会崩解、泥化。
甘肃天水地区的泥岩属第三系陆源碎屑沉积物，一般为褐红色，局部呈灰绿色，泥质结构，水平层理构造，表层2.0m左右为强风化层，其下过渡为中等风化，岩石坚硬程度属极软岩，岩体完整程度为较完整～完整，岩体基本质量等级属5级。
天然含水量7.14%～24.3%，标准贯入试验锤击数19～52，天然状态单轴抗压强度标准值0.80～3.71，承载力特征值为300～600kPa，钻孔灌注桩极限端阻力标准值1800～3000kP。
各个勘察单位尽管各有依据和自己的经验，但差异太大，实际应用中不好把握，甚至造成基础设计中不小的浪费。
3 工程实例
3.1 工程概况
甘肃天水某医院住院楼项目，地上18层，地下2层，剪力墙结构。
初步设计拟采用泥浆护壁钻孔灌注桩基础，桩端持力层为④泥岩层，桩径为800㎜，桩身砼强度等级为C35，桩身长度约12.5m，桩端拟进入中等风化的④泥岩层深度≥1.0m，施工前通过单桩竖向抗压静载荷试验确定单桩承载力。
地质概况表
其中4泥岩层，为第三系陆源碎屑沉积物，褐红色，表层1.5m左右呈强风化，其下过渡为中等风化层，岩石坚硬程度属极软岩，岩体完整程度为完整，岩体基本质量等级为Ⅴ级。
场地属非自重湿陷性场地，无可液化土层分布。
3.2 试验过程
依据规范和有关规定，共布置三根试桩（桩径800㎜，桩端进入中等风化的④泥岩层1.0m）进行单桩竖向抗压静载荷试验，每根试桩根据试桩位置设置2根锚桩，锚桩规格尺寸与试桩相同。
为了准确测量桩的总极限侧阻力和极限端阻力，采用锚桩横梁—压重平台联合反力装置，锚桩与试桩位置采用偏心布置，桩心距一端为3.3m，另一端为3.9m。
试桩顶面高出地面0.3m，锚桩顶面与地面持平。
根据试桩桩型和场地地层条件，试验最大加载5500kN，采用慢速维持荷载法加荷，加荷分级11级，每级加载500kN（第一级加载1000kN）；采用分离式油压千斤顶和高压泵站加荷，锚桩横梁—压重平台联合反力装置，大量程百分表进行沉降观测。
1#试桩荷载加至4700kN时锚桩1-1拔起，在锚桩1-1端采用压重平台堆载150t荷载后继续试验，荷载加至第11级5500kN沉降稳定时，其累计沉降量为75.17mm，试桩完好，累计沉降量已超过60㎜，终止试验。
2#试桩荷载加至5300kN时锚桩2-1拔起，在锚桩2-1端采用压重平台堆载50t荷载后继续试验，荷载加至第11级5500kN沉降稳定后，其累计沉降量为64.97mm，试桩完好，累计沉降量已超过60㎜，终止试验。
3#试桩荷载加至4980kN时锚桩3-1拔起，在锚桩3-1端采用压重平台堆载80t荷载后继续试验，荷载加至第11级5500KN沉降稳定时，其累计沉降量为73.34mm，试桩完好，累计沉降量已超过60㎜，终止试验。
根据3根试桩Q～s曲线形态分析，其曲线形态呈缓变型，曲线未出现明显的陡降点，S～lg t曲线尾部亦未出现向下弯曲。
1#、2#、3#试桩最大荷载下的累计沉降量均大于60㎜，按《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2003）“4.4”条规定，取Q～s曲线上累计沉降量S=40㎜所对应的荷载为单桩极限承载力，1#、2#、3#试桩的单桩极限承载力分别为4351.6kN、4705.9kN、4455.9kN；单桩极限承载力满足极差不超过平均值30%的条件，取3根试桩的单桩极限承载力的平均值作为该工程试桩的单桩极限承载力标准值Qu=4504kN，单桩竖向抗压承载力特征值Ra=2252kN。
试桩载荷、沉降Q～s曲线
3.3 试验结论
根据试验过程中锚桩拔起时的荷载和桩心距计算，锚桩1-1所承受的总极限侧阻力为2386.9kN，锚桩2-1所承受的总极限侧阻力为2750.5kN，锚桩3-1所承受的总极限侧阻力为2552.9kN，三根被拔起的锚桩总极限侧阻力平均值为2563.4kN。
根据桩径及桩周土厚度计算，锚桩1-1所承受的平均极限侧阻力为79.6kPa，锚桩2-1所承受的平均极限侧阻力为93.1kPa，锚桩3-1所承受的平均极限侧阻力为88.1kPa。
由于每组试桩和锚桩桩径及桩周土厚度一致，所以本工程单桩平均极限侧阻力标准值为86.9Kpa。
最后计算得出1#试桩的极限端阻力为3916.6kPa，2#试桩的极限端阻力为3892.1kPa，3#试桩的极限端阻力为3787.8kPa，综合得出④泥岩层的平均极限端阻力标准值为3865.5kPa。
4 结论
分析上述资料可知，试验得出的泥岩层桩端极限端阻力值远大于一般勘察报告中所提供的数据。
因此可以在泥岩层中进行标准贯入试验，建立标准贯入锤击数和桩端极限端阻力的对比关系。
而后经现场载荷试验验证，总结出标准贯入试验锤击数与载荷试验成果的对应关系，从而得到本地区可靠的数据。
这样不但完善了泥岩的勘察测试方法，也提高了勘察成果质量。
参考文献
[1]《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）
[2]《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2003）
[3]《工程地质手册》（第五版）。