地下建筑结构 浅埋式矩形地下结构课程设计 计算书
地下建筑结构课程设计计算书荷载计算excel表

地下建筑结构课程设计计算书荷载计算excel表一、概述地下建筑结构是指位于地表以下的建筑结构,它具有抗震、防水、隔热等特点,其结构设计需要考虑地下水情况、地下室结构及荷载计算等方面。
本文将以地下建筑结构课程设计为背景,介绍荷载计算在该课程设计中的重要性,并提供相应的excel表格,以便学生进行相关计算。
二、荷载计算的重要性1. 安全性考虑地下建筑结构承受着来自土壤、地下水压力等荷载的作用,而荷载计算可以有效评估地下建筑结构的安全性。
通过荷载计算,设计者可以确定结构所承受的最大荷载,确保地下建筑结构的稳定性和安全性。
2. 结构设计依据地下建筑结构的设计需要依据荷载计算结果进行合理规划,包括确定地下室、基础等结构的尺寸、材料及强度等参数。
荷载计算是设计方案的重要依据,可以指导结构设计者在实际工程中进行合理的施工与建造。
3. 施工过程控制荷载计算结果也可以用于施工过程的控制,帮助监理和施工单位根据实际荷载情况制定合理的施工方案,从而确保地下建筑结构在施工过程中的安全性和稳定性。
三、excel表格的设计为方便地下建筑结构课程设计的学生进行荷载计算,我们设计了一个包含荷载计算所需公式和参数的excel表格,以便学生进行相关计算。
设计思路如下:1. 表格包括荷载计算的基本公式在表格中,我们提供了荷载计算所需的基本公式,包括土压力的计算公式、荷载系数的计算公式等,学生可以通过表格中的公式直接进行计算,避免繁琐的手工计算。
2. 表格中包含荷载计算所需的参数除了基本公式,表格中还包含了荷载计算所需的各项参数,如土的密度、墙体的摩擦系数、地下水压力等。
学生可以根据实际情况,输入相关参数进行计算,从而得出准确的荷载计算结果。
3. 表格具有数据可视化功能为了便于学生理解和使用,设计的excel表格还具有数据可视化功能,可以直观展现荷载计算结果,并提供相应的数据图表,帮助学生更好地分析和理解荷载计算的结果。
四、总结地下建筑结构的课程设计需要对荷载进行合理计算,以确保结构的安全性和稳定性。
浅埋地下通道结构设计计算书

浅埋地下通道结构设计计算书1已知条件浅埋地下通道结构,埋置深度2m,地下水位位于自然地面以下 1.0m,考虑地面超载q=25N/m2。
土层①为粉质粘土,重度、内摩擦角和粘聚力分别为:r1=18kN/m3,115ϕ︒=, c1=10kN/m2115ϕ︒=土层②为淤泥质粘土,重度r2=17kN/m3,计算时考虑内摩擦角和粘聚力分别在一定范围内变化:215ϕ︒︒=8~,c2=10~15kN/m2。
地下通道结构混凝土强度等级C30,钢筋采用HPB335,砼重度为25kN/m3。
水土压力的荷载分项系数为1.2;地面超载荷载分项系数为1.2。
材料系数:C30混凝土:f c=14.3N/mm2f t=1.43N/mm2HRB335钢筋:f y=300N/mm22荷载计算取计算宽度为1m2.1顶板q1=覆土重+结构顶板重+地面超载永久荷载标准值土压力18×1+(18-10)×1=26kN/m2水压力1×10=10kN/m2顶板自重25×0.6=15kN/m2总计51kN/m2 永久荷载设计值g=1.2×51=61.2kN/m2 可变荷载设计值q=1.2×25=30kN/m2 总计g+q=91.2kN/m2 2.2底板忽略加腋与墙角永久荷载设计值g=61.2kN/m2 可变荷载设计值q=30kN/m2 总计g+q=91.2kN/m2 2.3侧墙2.3.1e1,e2取小值e1=1.2×Σγhtan2(45°-φ/2)-2×15×tan(45°-φ/2)+1.2×10×1.3=12.43kN/ m2e2=1.2×Σγhtan2(45°-φ/2)-2×15×tan(45°-φ/2)+1.2×10×1.3=98.86kN/ m22.3.2e1,e2取大值e1=1.2×Σ(γh+q)tan2(45°-φ/2)-2×10×tan(45°-φ/2)+1.2×10×1.3=46.36kN/ m2e2=1.2×Σ(γh+q)tan2(45°-φ/2)-2×10×tan(45°-φ/2)+1.2×10×1.3=139.94kN/ m2 2.4计算简图3内力计算3.1顶板与底板跨中最大弯矩A B C D分配系数0.5 0.481 0.519 0.5 0.519 0.481 0.5固端弯矩-229.9 229.9 -101.87 139.34 -229.9 229.9 -30.791 ←-61.58 -66.448 →-33.2232.1219 ←64.244 59.54 →29.77-7.7253 ←-15.45 -16.671 →-8.3362.1631 ← 4.3262 4.00944 → 2.0047-0.5202 ←-1.04 -1.1226 →-0.5610.14566 ←0.2913 0.27 →0.135-0.035 ←-0.07 -0.0756 →-0.038-268.97 151.76 -151.76 166.04 -166.08 261.81 弯矩图如下剪力图如下3.2侧墙跨中最大弯矩A B C D分配系数0.5 0.481 0.519 0.5 0.519 0.481 0.5固端弯矩-154.28 154.28 -181.62 222.19 -154.28 154.286.57527 ←13.151 14.1895 →7.0947-19.464 ←-38.93 -36.077 →-18.044.68103 ←9.3621 10.1017 →5.0508-1.3107 ←-2.621 -2.4295 →-1.2150.31522 ←0.6304 0.68025 →0.3401-0.0883 ←-0.177 -0.1636 →-0.0820.02123 ←0.0425 0.04581 →0.0229-142.69 177.47 -177.47 192.97 -192.95 134.94 弯矩图如下3.3转角最大弯矩A B C D分配系数0.5 0.481 0.519 0.5 0.519 0.481 0.5固端弯矩-229.9 229.9 -181.62 222.19 -229.9 229.9 -11.611 ←-23.22 -25.057 →-12.535.25193 ←10.504 9.7348 → 4.8674-1.2631 ←-2.526 -2.7258 →-1.3630.35367 ←0.7073 0.65554 →0.3278-0.0851 ←-0.17 -0.1836 →-0.0920.02382 ←0.0476 0.04414 →0.0221-0.0057 ←-0.011 -0.0124 →-0.006-242.87 203.97 -203.97 219.46 -219.47 235.12 弯矩图如下4配筋计算。
地下建筑结构课程设计矩形闭合框架计算书

M7’ 130.8346
由砼规范,在轴向压力、弯矩、剪力共同作用下,构件的受剪承载力计算应满足:
V 1.5(
A 1.75 f t bh0 0.07 N ) f yv sv h0 VC V AS ,若 VAS ≤0,说明不需要配筋 1 S
M V h0
其中: 计算结果:
1 M 4 0.5( L d 墙 / 1000) 1 0.5( L d 墙 / 1000) ( M 3 M 4 ) 1 3 1 (d 底 / 1000)3 E 12
计算结果 δ11 8700.992 δ12(δ21) 2230.08 δ22 1927.8222 △1p -1847510.416 △2p -795581.5627
因为 C0,所以不是沙土,而是粘土,因此 n=0.7
1
1.3 底 板:
q 2 q1
L
P
P 砼 d墙
其中:
q1
P 为顶板以下,地板以上的结构重量。
荷载计算结果: e1 36.0954 e2 90.8487 q2 178
160.5 2 抗浮验算
抗浮验算: (k≥1.05~1.1 满足要求) Q重 645 3 力法求解内力 用力法求解内力:因为结构左右对称,荷载也为左右对称,所以将结构按一半来简化计算, 计算简图如下: (均部荷载作用下,顶板中间建力为零,只有弯矩和轴力。 Q浮 300 K 2.15
顶板
2.4388
VC 顶板
326335.5406
VAS 顶板
-325894.1656
侧墙
8.2743
VC 侧墙
269195.6508
VAS 侧墙
地下建筑结构课程设计计算书

地下建筑结构课程设计计算书范本一:一、课程设计概述1.1 目标1.2 范围1.3 设计基础二、地下建筑结构设计计算2.1 地下建筑结构设计参数2.2 地下建筑结构荷载计算2.3 地下建筑结构承载力计算2.4 地下建筑结构变形计算三、地下建筑结构材料选用3.1 地下建筑结构材料特性分析3.2 地下建筑结构材料选用原则3.3 地下建筑结构材料性能计算四、地下建筑结构施工工艺4.1 地下建筑结构施工流程4.2 地下建筑结构施工方法4.3 地下建筑结构施工注意事项五、地下建筑结构安全评估5.1 地下建筑结构安全评估指标5.2 地下建筑结构安全评估方法5.3 地下建筑结构安全评估实例分析附件:附件一:地下建筑结构设计计算图纸附件二:地下建筑结构施工工艺图纸附件三:地下建筑结构安全评估报告法律名词及注释:1. 地下建筑结构设计规范:指国家相关标准规范中对地下建筑结构设计的要求和规定。
2. 地下建筑结构承载力:指地下建筑结构在外界荷载作用下能够承受的最大力量。
3. 地下建筑结构变形:指地下建筑结构在荷载作用下出现的形变和位移。
范本二:一、课程设计概述1.1 目标1.2 范围1.3 设计背景与意义二、地下建筑结构设计理论分析2.1 地下建筑结构设计原理2.2 地下建筑结构设计方法2.3 地下建筑结构设计参数确定三、地下建筑结构设计计算3.1 地下建筑结构荷载计算3.2 地下建筑结构承载力计算3.3 地下建筑结构变形计算3.4 地下建筑结构稳定性计算四、地下建筑结构材料选用4.1 地下建筑结构材料特性分析4.2 地下建筑结构材料选用原则4.3 地下建筑结构材料性能计算五、地下建筑结构施工工艺5.1 地下建筑结构施工流程5.2 地下建筑结构施工方法5.3 地下建筑结构施工注意事项六、地下建筑结构安全评估6.1 地下建筑结构安全评估指标6.2 地下建筑结构安全评估方法6.3 地下建筑结构安全评估实例分析附件:附件一:地下建筑结构设计计算图纸附件二:地下建筑结构施工工艺图纸附件三:地下建筑结构安全评估报告法律名词及注释:1. 地下建筑结构设计规范:指国家相关标准规范中对地下建筑结构设计的要求和规定。
5 浅埋式地下结构

3 H H顶 K顶 3 a H墙 3 a H墙 K墙 3 H H顶
(5.4)
侧墙嵌固刚度系数
(5.5)
底板嵌固刚度系数
3 H H 底 (5.6) K底 3 a H墙
式中: a—板短边的长度(m); H顶、H墙、H底—相应的顶板、墙、底板的厚度(m)。 H—墙高(m);
5.2.1.3 设计内力
时,其箍筋间距不应大于5d;当搭接钢筋为受压筋时,
刚性节点构造:为缓和应力集中现象,在节点可加斜 托,斜托的控制在1:3左右为宜。沿框架转角部分外侧 的钢筋,其弯曲半径R必须为所用钢筋直径的10倍以上,
即R≥10d。
变形缝的设置及构造:
为防止因不均匀沉降、温度变化和混凝土收缩等引 起结构破坏,沿地下结构纵向,每隔一定距离需设置变 形缝(伸缩缝或沉降缝)。变形缝的间距为30 m左右。 变形缝缝宽一般为20~30mm,缝中填充富有弹性且
某地下指挥所平面
5.2 矩形闭合结构
5.2.1 设计计算要点
矩形闭合结构是由钢筋混凝土墙、柱、顶板和底板整体 浇筑的方形空间盒子结构,此种结构的顶板和底板均为 水平构件,侧墙为竖向构件。根据水平构件尺寸将此类 结构划分为两种结构体系,一种是框架结构体系,另一 种是箱形结构体系,两种结构体系常采用不同的分析方 法进行设计。 地下结构的设计计算通常包括三方面的内容,即:荷载 计算、内力计算、截面设计。这里仅介绍一些矩形闭合
图56地基反力线性分布时框架计算简图图57弹性地基上框架计算简图弹性地基上闭合框架的内力计算方法以单层单跨对称框架为例?如图58a所示的弹性地基上的单层单跨对称框架计算时采用如图58b所示的基本结构即将上部框架与底板相连接的刚节点替换为铰接同时加一个未知力x1使原封闭框架成为两铰框架
地下建筑结构课程设计(word文档良心出品)

————目录————一、设计资料1.1设计数据资料 (1)1.2结构尺寸及示意图 (1)1.3重心计算 (1)1.4计算半径 (2)二、基本使用阶段荷载计算2.1垂直荷载 (2)2.2均布荷载 (2)2.3三角形侧载 (2)2.4自重 (2)2.5拱背荷载 (2)2.6拱底反力 (2)三、管片配筋计算3.1材料选择 (4)3.2截面配筋计算1)截面设计 (4)2)截面复核 (6)四、管片接头验算4.1负弯矩接头 (7)4.2正弯矩接头 (8)五、顶推力验算 (9)六、心得体会 (10)七、设计规范 (11)八、主要参考文献 (11)九、上交材料 (11)盾构管片课程设计一、设计资料教师评阅:1.1设计数据资料管片外径11.5m管片内径10.3m覆土深度20.1m土层容重14.1kN/m³饱和容重19.1 kN/m³地下水位1.1m土层内摩擦角17.1°土层粘聚力 24 kN/㎡1.2结构尺寸及示意图1.3重心计算盾构管片课程设计教师评阅: 重心z=300mm1.4计算半径r=5.15+0.3=5.45m二、基本使用阶段荷载计算2.1垂直荷载q=1.1×1.41+(20.1-1.1)×(1.91-1)=18.84t/㎡2.2均布荷载p1=18.84×tan²(45-17.1/2)-2×2.4×tan(45-17.1/2)=6.73 t/㎡2.3三角形侧载p2=2×5.45×tan²(45-17.1/2)×0.91=5.41 t/㎡2.4自重g=2.6×0.6=1.56 t/㎡2.5拱背荷载G=2(1-π/4)×5.45²×0.91=11.62 t/㎡2.6拱底反力Pr=18.84+1.56π+0.2146×5.45×0.91-π/2×5.45×1=16.24 t/㎡计算的M和N见下表。
地下建筑结构课程设计讲义 PPT

b —— 支座宽度;
q —— 作用于杆件上的均大布家荷好 载。
18
矩形闭合框架的计算——内力计算
设计剪力
a)
设设设设 设设设设
b) M p
q
Mi
Np
Ni
Qi
=Qp
-
q 2
b
Qi
Qp
大家好
19
矩形闭合框架的计算——内力计算
设计轴力
计 算 剪 力 由静载引起的设计轴力按下式计算
设计剪力
Ni N p
q顶
e1
1
e1
Q1
H
l
Q2
l
Q1
e2
e2
L
q底
计算大家简好 图
7
矩形闭合框架的计算——荷载计算
(一)顶板上的荷载
作用于顶板上的荷载,包括有顶板以上的覆土压力、水压 力、顶板自重、路面活荷载以及特载。
1.覆土压力
将结构范围内顶板以上各层土体(包括路面材料)的重量之 和求出来,然后除以顶板的承压面积即可
矩形闭合框架的计算——内力计算
(五)设计弯矩、剪力及轴力的计算
设计弯矩:实际不利的截面(弯矩大而截面高度又小)则是
侧墙边缘处的截面,对应这个截面的弯矩。根据隔离体平衡
条件,可以按下面的公式计算
Mi MpQpb2q2b22
M i —— 设计弯矩;
M p —— 计算弯矩; Q p —— 计算剪力;
近似方法: M i Mp-Qpb2
特载则指常规武器(炮、炸弹)作用或核武器爆炸形成的荷 载。关于特载的大小是按照不同的防护等级采用的,它在人 防工程的有关规范中有明确的规定。
地震荷载:处于地震区的地下结构,还受到地震荷载的作 用。
第5章浅埋矩形通道式结构详解

则将各系数代入力法典型方程得: 25.6X1 102.4X 2 147.84X3 134437.91 0 102.4X1 733.87 X 2 591.36 X3 691476.68 0 147.84X1 591.36X 2 1073.83X3 942537.57 0
解得 X1 1005.35kN m, X 2 474.06kN, X3 755.08kN
D点的弯矩表达式为:
M0 MP X1 3X2 ③
将底梁所求各相关系数及A´ 点弯矩M0 、Q0代入弹性地基梁 初参数方程得:
1.13873108 y0 1.56497 1080 0.7597M 0 493.1252 103 0 ④ 5.08374107 y0 1.138731080 0.7513M 0 188.0998103 0 ⑤
a. 设计弯矩
不利截面是侧墙边缘处的截面
计算中近似的采用:
b Mi MP Qp 2
设计弯矩计算简图
b. 设计剪力
不利截面仍处于支座边缘处
Qi
Qp
qb 2
设计剪力计算简图
c. 设计轴力
由静载引起的设计轴力: N i N p
由特载引起的设计轴力:
Nit
N
t p
将二者相加即为杆件最后设计轴力
抗浮验算 K Q重 1.05 ~ 1.10 Q浮
c 25kN / m3
E=2107kN / m2 k 1.5104 kN / m3
现将底板D´A´与上部框架结构ABCD切开,令结点A
、D处的弯矩、剪力、竖向位移、转角分别为θ0 、y0、 M0与 Q0 ,方向如图所示,可得到下图所示的计算简图。
非底梁(上部框架结构)内力分析
上部框架结构计算简图、力法典型方程和D点弯 矩表达式的建立:
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浅埋式闭合框架结构设计计算书设计资料根据学号位数为016,选择的尺寸序号为(7)即mm L mm L y x 3300,3900==, 选择荷载序号为③,即m kN q m kN q /38,/2821==。
由于设计资料中明确了荷载以考虑最不利组合(含恒荷载),故在该荷载值即为设计值。
考虑到闭合框架在长度方向上的尺寸较大,计算中视其为平面应变问题,取1m 长的框架为计算单元。
施工材料的性质如表1-1一、截面尺寸确定及内力计算设S为400mm,则有h1=S+h=400+360=760mm),可得h+S/3≤760mm,1计算弯矩M1.1.结构的计算简图和基本结构如下图。
图-2计算简图和基本结构1.2典型方程弹性地基梁上的平面框架的内力计算可以采用结构力学中的力法,只是需要将下侧(底板)按弹性地基梁考虑。
由图-1的基本结构可知,此结构是对称的,所以就只有X1和X2,即可以得出典型方程为:系数是指在多余力xi的作用下,沿着xi方向的位移,△iP是指在外荷载的作用下沿xi的方向的位移,按下式计算:δij=δ’ij+bij△ij=△’iP+bipδ’ij=dsi∑⎰EJMjMδij---框架基本结构在单位力的作用下产生的位移(不包括地板)。
bij---底板按弹性地基梁在单位力的作用下算出的切口处xi方向的位移;’iP---框架基本结构在外荷载的作用下产生的位移;bip---底板按弹性地基梁在外荷载的作用下算出的切口处xi方向的位移。
1.3求δ’ij和△’iP:图-5p MM1=1(kN.m) M2=3.3(kN.m) MP 上=53.235(kN.m)MP 下=260.145(kN.m) (摘自excel 文件;) 根据结构力学的力法的相关知识由图乘法可以得到: 惯性矩: 设EI=1,可得各系数如下:图-3 M 1图-4 M 2δ’11=EI L L 2xy +⨯=23.958 δ’22=EIy21L 2/3M =10.5δ’12=δ’21=EIL M M y21=-10.89△’1p=EI)L 1/3)M -(M 22L M 1M /2L 1/3(2-y P 下P y P P x ⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=1706.3541△’2p=EI)M 3/4)M -(M L 1/3M 0.5L M (21P 下P y 1y P ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-=-875.7585(摘自excel 文件)1.4 求bij 和bip α=)/1(5.04k 4m EI b=接下来要用弹性地基梁的知识,求的相应的θ值。
对于受x1x2,xp 的的情况进行讨论。
λ处x=l 代入公式:φ1λ=ch αxcos αx=-1.327276273φ2λ=ch αxsin αx+sh αxcos αx=2.056158107 φ3λ=sh αxsin αx=3.198600365φ4λ=ch αxsin αx-sh αxcos αx=4.605376385以X1=1时为例说明如何求θ。
图-6 M1作用时的弹性地基梁:因为MΛ=-3.23KNM ,QΛ=0 KN可以求出另两个未知初始值。
然后根据所有的初始值求出他的M和Q等值。
这可以得到:MΛ=Aφ3λy0+Bθ0φ4λ+CM0φ1λ+DQ0φ2λQΛ=Ey0φ2λ+Fθ0φ3λ+GM0φ4λ+HQ0φ1λ由软件可以计算得到,如下值:θ0==3.73204E-05y0==-2.37211E-05同理可以得到当x2,xp时的θ0和y0。
又b11=-2×Ly×θ10;b12= b21=-2×θ10;b22=-2×θ20 ;b1p=-2×Lyθp0;b2p=-2θp0和δ11=δ’11+b11δ12=δ21=δ’12+b12δ22=δ’22+b22△1p=△’1P+b1p△2p=△’2P+b2p根据以上公式就可以求出相应的值,详细的情况见来自excel的表格:1.5 求X1和X2:又由典型方程:X1δ11+X2δ12+△1P=0, X1δ21+X2δ22+△2P=0可得,X1=211222112P1222P 1-δδδδδδ∆+∆-= -62.889 kN X2=211222111P212P 11--δδδδδδ∆+∆=18.110 kN1.6其他:对于底板的弹性地基梁,可以得到它的初始值,然后像前面所述的那样求出它的关于M 和Q 的方程。
可知:M0=M1 X1+M2 X2+MP 下=34.500 kNm Q0= -54.6kN 可以推得:1.7弹性地基梁的M对地基上取若干个点,来计算它们的φ1 φ2 φ4 φ3,为接下来的弯矩的计算做好准备,另外这些数据在计算剪力时也是需要的。
所以是比较的重要,如果他们都计算错了,那么,其他的也就不会正确,具体的数据见来自excel 得下表:然后由MΛ=Aφ3λy0+Bθ0φ4λ+CM0φ1λ+DQ0φ2λ1.8两侧和上侧的M.又Mx=M1 X1+M2 X2+MP下,可以得到以下表格:顶板x取M(x)值0 -35.124771880.39 -15.960171880.78 -1.0543718831.17 9.5926281171.56 15.980828121.95 18.110228122.34 15.980828122.73 9.5926281173.12 -1.0543718833.51 -15.960171883.9 -35.12477188 得到弯矩图如下:2.求框架的Q:2.1弹性地基梁的Q:因为Qx=Ey0φ2x+Fθ0φ3x+GM0φ4x+HQ0φ1x,所以可得:2.2其他的Q有结构力学可解得,如图所示3.框架的轴力N;3.1对于地基N= q2Ly- X1 则有:地基x取值N(x)0 70.80.39 70.80.78 70.81.17 70.81.56 70.83.2对于上侧,两侧由结构力学计算-46.43-46.43-59.80-59.80-49.57-49.57-59.80-59.80轴力图 N二、截面配筋计算在此我们给出上述计算过程得到的弯矩图、轴力图如下-46.43-46.43-59.80-59.80-49.57-49.57-59.80-59.80轴力图 N分析弯矩、轴力图我们可以发现最大轴力出现在上部结构顶板出为62.9kN,若采取对称配筋可以计算出此时偏心构件的100.01178cbc N f bh ξξα==,故整个闭合框架均可按大偏心受压构件进行配筋计算。
在混凝土构件设计中对于大偏心受压构件,在轴力相同的情况下弯矩越大越危险,在弯矩相同的情况下轴力越小越危险。
在此原则的指导下我们比较上部结构各截面的弯矩、轴力值,发现侧墙底部的截面对整个上部结构起控制作用,故只需要计算此处截面的配筋情况,这样的做法只是在确保安全的前提下简化了计算。
1、侧墙底部截面的配筋计算已知:弯矩34.5.c M kN m =,轴力54.6c N kN =;截面性质(400h mm =,0360h mm =,1000b mm =,'30s a mm =);材料性质(14.3c f Mpa =, 1.43t f Mpa =,300y f Mpa =)求's s A A =(对称配筋) 解:100.01178cb c N f bh ξξα==,可以确定此构件为大偏心受压构件,且2's a h ξ<,取02'0.16s a h ξ==。
再0631.87cc M e mm N ==,故初始偏心距020max 650.87/30i e e mm h ⎧=+=⎨⎩ 考虑弯矩增大系数20011 1.0551300*c i l e h h ηζ⎛⎫=+=⎪⎝⎭的影响,对受压区钢筋取矩可求得()'2min 0*'370''c s s y s N e A A mm bh f h a ρ===<-。
故按构造要求配筋即2min '800s s A A bh mm ρ===,选配钢筋7φ12@200,实际钢筋面积791mm^22、底板的配筋计算考虑到底板的的轴力较小,为简化计算忽略轴力的作用,将底板作为受弯构件计算,这做是在确保安全的前提下简化计算。
已知:弯矩34.5.c M kN m =;截面性质(400h mm =,0360h mm =,1000b mm =,'30s a mm =);材料性质(14.3c f Mpa =, 1.43t f Mpa =,300y f Mpa =)求's s A A =(对称配筋) 解:由于采用对称配筋,受压区的钢筋肯定不能屈服,故用下式计算()1001'''1''/1c s s y ss y s ss cu s y f bx A f A a M f A h h E a x fασσεβ⎧-=⎪⎛⎫⎪=-⎨ ⎪⎝⎭⎪⎪=-<⎩ 验算满足最小配筋率要求,选配9φ12@100,实际钢筋面积1017mm^23、折角处箍筋的计算根据《GB50010-2010》的构造要求,折角出的箍筋应能承受未在受压区锚固的纵向受力钢筋的合力,且在任何情况下不得小于全部纵向受力钢筋合力的0.35倍。
由箍筋承受的纵向受拉钢筋的合力按下列公式计算未在受压区锚固的纵向受拉钢筋的合力1cos450s y S N f A kN ==。
全部纵向受力钢筋合力的0.35倍20.35*cos4533.58s y s N f A kN ==。
故取211*6*33.58,=20.72sv yv sv A f kN A mm =求得,配筋范围260s mm=。
选配φ8,n=6。
4、分布钢筋按照构造要求分布钢筋的配筋面积不小于受力昂金面积的15%,且配筋率不小于0.15%,综合考虑施工等因素影响选配分布钢筋φ12@200,角部钢筋加密间距为100三、参考资料[1]张誉,建筑混凝土结构设计,北京:机械工业出版社,2006.1 [2]张誉,混凝土结构基本原理,北京:机械工业出版社,2006.1 [3]混凝土结构设计规范(GB50010-2010) [4]人民防空地下室设计规范(GB50038-2005) [5]建筑结构制图标准(GB/T50105-2010) [6]04CJ01-3变形缝建筑构造(一)。