某水库进水口启闭机排架结构及配筋计算书
水库工作闸门计算说明书

水库放水闸工作闸门2×2.5-7.25m计算书2005.11一.基本资料1.孔口尺寸(B H)2.5×2 m2.进口底坎高程:∇950.40 m3.检修平台高程:∇959.50 m4.上游校核洪水位:∇956.86 m5.上游设计水位:∇957.65 m6.死水位:950.40m二.布置该闸门采用设计水头7.25m,运行条件为动水启闭,利用螺杆下压力动水闭门,动水启门。
面板设置在上游面,止水布置在下游,止水高度2.6m,止水宽度2.1m。
由于闸门孔口尺寸较小,梁系按照结构布置,要满足主梁和主轮的布置要求。
还要满足闸门底缘下游倾角不小于30°的布置要求。
由于闸门孔口尺寸较小,闸门主轮未能作等荷布置,且兼作控制闸门反位移支承,侧滑块作控制闸门侧向位移支承,侧滑块布置在门体上游侧的面板上。
考虑闸门结构尺寸较小,孔口尺寸宽高比等于0.8小于1,故闸门采用单吊点启吊,吊耳设置在门顶,边梁布置为单腹板。
悬臂轮布置为双腹板.顶、侧止水均采用P型橡塑复合止水,底止水为I型平板橡皮,底侧止水也为平板橡皮。
三.结构计算1.总水压力:结构布置见下图Hs=7.25m ,h=2.6m ,Bz=2.1m ,P=1/2λ(2Hs-h)hBzs=0.5 1 (2 7.25-2.6) 2.62.1=32.49t 面板与梁格布置简图2.面板 初选面板厚度按下式计算: []σαδ9.0kp a=梁格编号b(cm)a(cm)b/a k αp (kg/cm 2)(cm)1106.487.2 1.220.3891.650.5690.8423δ考虑到淤沙和锈蚀的作用,初选面板厚度为:δ=1.2cm;计算面板厚度采用:δ=0.84cm;设计面板厚度为:δ=1.2cm;3.面板与梁格的连接计算:由于该闸门的尺寸较小,属于潜孔低水头闸门,故不设置水平次梁,顶、底梁均采用与主梁类似的截面。
4.主梁的计算① 荷载分析主梁可视为支承在边梁上的简支梁,承受水平方向传递来的均布水压力。
者山河水库取水兼放空建筑物布置及结构设计计算

者山河水库取水兼放空建筑物布置及结构设计计算者山河水库是一座具有农村生活饮水和灌溉用水供水的综合性水库,在工程优化设计过程中,结合工程特性、坝址区地形、地质等情况,综合考虑工程整体布置、施工难度及工程投资等因素,优选“三孔合一多用途孔”从水库取水。
经详细结构设计结算,优化后的取水兼放空建筑物设计方案,具有较高的技术可行性和经济合理性。
标签:者山河水库;取水兼放空建筑物;进口底板;设计计算1 工程概况安龙县者山河水库工程位于黔西南布依族苗族自治州安龙县龙广镇纳万村,距离龙广镇政府6km。
者山河水库工程任务是为联新村及辖区内的7个村组共4789人及4311头大小牲畜提供生活饮水以及解决下游3100亩农田的灌溉用水问题。
水库坝址控制流域面积5.42km2,校核洪水位1261.70m,总库容107.0万m3;正常蓄水位1260.00m,相应库容93.0万m3;死水位1245.50m,相应库容13.4万m3,兴利库容79.6万m3。
坝型为混凝土重力坝方案,其枢纽布置为:混凝土重力坝+坝身溢洪道+左岸取水兼放空管+供水管线。
工程为Ⅳ等小(1)型工程,挡水、泄水、取水兼放空建筑物为4级建筑物,次要建筑物为5级建筑物。
2 取水兼放空建筑物布置可研阶段审查意见:基本同意右坝段取水兼放空钢管的设计布置。
进水口底高程为1242.50m,闸门井内设2.0m×2.0m(宽×高)检修闸门各一道,后接φ800坝内埋管。
但在初步设计过程中,结合工程区地形条件,考虑到右岸为顺向坡,取水兼放空建筑物布置在右岸会导致顺向开挖边坡的高度较高,为了减少工程开挖量,考虑将取水兼放空建筑物布置在左岸。
在实施施工导流时,分期导流中的导流建筑物从地形条件上看[1],宜布置在较平缓的左岸,避开较陡峭的右岸顺向坡,导流需要的孔口尺寸为 2.2×1.5m(宽×高)。
为了减少导流洞与取水兼放空建筑物的干扰,考虑将取水兼放空孔与导流孔合为一体,故取水兼放空建筑物的空口尺寸需要扩大为2.2×1.5m(宽×高),满足导流需要。
分析水电站溢流坝启闭排架计算方法

分析水电站溢流坝启闭排架计算方法摘要本文主要介绍了水电站的工程概况,通过合理方法简化启闭排架的计算模型,采用PKPM软件进行内力及配筋的计算,详细说明软件中存在的主要问题对该问题的解决提出可行性方案与措施。
关键词启闭排架;简化与复杂;PKPM修正1 工程情况概述水电站位于江的上游支流河上,大坝的地址位于原来电站旧坝下游1 540m 的位置,坝址控制集雨面积为185km2,拦河坝采用浆砌石重力坝,因为左右两岸非溢流坝段和河床中间溢流坝段组成,其中溢流坝段长39m、非溢流坝段长82.25m。
溢流坝段要布置共3个孔为溢流闸孔,闸孔净宽10m,采用平面钢闸门挡水。
每扇门各设立一台QPQ2×250kN固定式启闭机进行启闭控制,启闭平台分成3跨,每跨两端以简支形式搁在启闭排架上。
启闭排架采用双层钢筋的钢架结构,净高8m,跨长3.2m,基础固结在闸墩上。
排架柱尺长×宽=600mm×600mm,横梁尺寸高×宽=600mm×500mm。
2 假设计算的条件启闭排架梁、柱长细比均1/h大于5,在计算简图中采用梁、柱轴线代替梁柱杆件。
横梁支座截面和跨中截面的高度比hc/h小于1.6,不考虑横梁支托的影响,衡量按等截面钢架简化计算。
启闭排架同时受到横纵两个方向的荷载作用,实际上构成空间受力,结构的刚度在两个方向上不同,同时考虑到结构的空间作用计算比较复杂,所以将横纵两个方向的受力分开简化计算。
横相按照平面框架计算,纵向按照一般偏心受压柱计算,这里不作为详细的讲解和介绍。
3 计算工程情况的组合3.1 横向荷载组合在横向荷载计算的时候,风压力分为两种情况考虑,一种是闸门全部开启,工作桥上无人群荷载,除排架和工作桥受到风压力以外,高悬的闸门上所受到的风压力通过门槽或活动门挡传给排架;另一种是闸门刚开启的时候,仅排架和工作桥承受风荷载,前者属于对排架受力最不利的情况。
3.2 纵向荷载组合按照以下两种情况考虑:第一,由于相邻两孔闸门同时启闭,左右两跨工作桥传来的支座压力相等,此时排架的柱轴方向受力最大;第二,左右两跨传来的压力不相等,最不利荷载组合,一个孔刚刚开启的时候该跨的工作桥传来的荷载最大,另一个孔闸门关闭,启门力是零,工作桥荷载最小这样的情况下偏心荷载最大。
排架结构计算稿(理正)

富全水厂集中供水工程初步设计计算稿1清水池1.1 边墙1.1.1计算条件计算板长= 11.700(m) ;计算板宽= 5.000(m) ;板厚= 300(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ;板自重荷载设计值= 9.00(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ;活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):三角形荷载= 46.20(kN/m2)砼强度等级: C25, f=11.90 N/mm2c=360.00 N/mm2支座纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件:四边上:简支下:固定左:固定右:固定计算简图如下:1.1.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩 0.0 50.2面积 600(0.20%) 600(0.20%)(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 0.0 -105.1 0.0 0.0面积 600(0.20%) 1156(0.39%) 600(0.20%) 600(0.20%)实配 E12/14@100(1335)计算弯矩简图如下:1.2 顶板1.2.1计算条件计算板长= 11.700(m) ;计算板宽= 4.350(m) ;板厚= 250(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ;板自重荷载设计值= 7.50(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ;活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载= 7.80(kN/m2)=11.90 N/mm2砼强度等级: C25, fc支座纵筋级别: HRB400, f=360.00 N/mm2y=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件:四边上:固定下:简支左:固定右:固定计算简图如下:1.2.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩 0.0 12.1(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 -24.1 -24.1 0.0 0.0面积 35520%) 35520%) 5520%) 35520%)实配 E10@200(393)计算结果简图如下:1.3 横梁1.3.1计算简图1.3.2计算条件荷载条件:均布恒载标准值:8.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值:3.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重: 25.00kN/m3计算时考虑梁自重:考虑恒载分项系数:1.20 活载分项系数: 1.40配筋条件:抗震等级:非抗震纵筋级别:HRB400混凝土等级: C25 箍筋级别:HPB235配筋调整系数:1.0 上部保护层厚度:25mm面积归并率:30.0% 下部保护层厚度:25mm最大裂缝限值:0.300mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:双筋1.3.3计算结果单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm-----------------------------------------------------------------------梁号1:跨长 = 4235mm B × H = 1000mm × 200mm左中右弯矩(+) : 0.000 15.9440.000弯矩(-) : -31.835 0.000 -30.714剪力: 43.515 1.588 -42.323上部纵筋: 625 400 606下部纵筋: 400 400 400箍筋: 1451 1451 1451上纵实配: 2E20(628)下纵实配: 2E20(628)箍筋实配: d8@200腰筋实配: 2E12裂缝: 0.202 0.051 0.202挠度: -0.000 3.604 -0.000最大裂缝:0.202mm<0.300mm最大挠度:3.604mm<21.175mm(4235/200)计算结果简图如下:2泵房2.1 操作房柱子2.1.1已知条件及计算要求(1)已知条件:矩形柱b=400mm,h=400mm计算长度 L=4.40m砼强度等级 C25,fc=11.90N/mm2纵筋级别 HRB400,fy=360N/mm2箍筋级别 HPB235,fy=210N/mm2轴力设计值 N=30.00kN弯矩设计值 Mx=15.00kN.m,My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN,Vx=0.00kN(2)计算要求:1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算2.1.2截面验算(1)截面验算:Vy=50.00kN < 0.25βcfcbh0=434.35kN 截面满足2.1.3正截面受压承载力计算(1)计算类型:大偏心受压,x=ξ*h0=70mm,ξ=0.192 < ξb=0.518。
溢洪道启闭机房应力计算过程

溢洪道启闭机房应力计算过程一、 屋面梁配筋砖的重量 r 砖=19KN/m 3KNG 78.24571924.072.221=⨯⨯⨯⨯⨯=预制板的重量 r 板=25KN/m 3 规格4500×600×120KN G 8.4578425)35.41.0412.06.05.4(2=⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯=π瓦片的重量 r 瓦=15KN/m 3KN G 97.6621502.0134.427=⨯⨯⨯⨯=KN G 55.77097.668.45778.245=++=总屋面永久荷载标准值砖、瓦、预制板荷载 ÷7=m100mm 钢筋混凝土板 25××27÷7= KN/m 屋面均布活荷载标准值 KN/m 屋面雪荷载标准值 KN/m 分布荷载设计值 q=+×++×= KN/m 集中荷载设计值 F=10由图知最大弯矩发生在跨中 M= KN·m 最大剪力 KN F L Q 32.184= KN F r Q 57.121= 屋面梁配筋混凝土等级采用C25,fc= N/mm 2 纵筋用Ⅱ级钢筋,fy=2'/310mm N f y = 箍筋用Ⅰ级钢筋,2'/210mm N f y = 梁面尺寸250×500最大弯矩设计值 M= KN·m 1、验算截面尺寸取a=25mm ,则ho=h −a=500−25=475mm Hw=ho=475mm0.49.1250475<==b hw < 由式(4—11)计算95.11KN105.39105.39分布荷载作用下弯矩图、弯力图集中荷载作用下弯矩图、弯力图104.1656.6316.18=××250×475=×105N =371KN>γd V max =故截面尺寸满足抗剪要求。
2、计算纵向箍筋396.0410.04752505.121005.2412.1262=>=⨯⨯⨯⨯==sb o c d S bh f m r αα(查表3-1) b sb s εεαα>>即,,故不满足)3-10)适用条件,须按双筋截面配筋由式(3-2)计算受压钢筋截面面积1S A取mm a 25= mm a h x b 502258475544.0'0=>=⨯==ε 满足式(3-1a )适用条件226''203.72)25475(310475250396.05.121005.2412.1)(mm a h f bh d f M r A o y osb c d s=-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯=--=‘ 选用2φ122'86.267631003.72310475250544.05.12mm f A f bh f A ysy o b c s =⨯+⨯⨯⨯='+=ε选用4φ30(22826mm As =) 3、抗剪腹筋计算 (1) 支座AKN V r KN N bh f V L d o c c 18.22191.1031039064752505.1207.007.0=<==⨯⨯⨯==初选双肢箍筋,选用φ8@200,即26.100mm A sv =,mm S 200= 查表4—1得 mm S 250max =,s=200mm<mm S 250max =,可以。
下水库进出水口启闭机房及辅助房施工设计方案及对策

,下库进/出水口启闭机房及辅助房施工方案1工程概况下库进/出水口启闭机房及辅助房位于进出水口闸门井EL.185.7平台,平台设置有两栋启闭机房和一栋辅助房,启闭机房分别布置在1#、2#闸门井上部,辅助房布置在1#、2#启闭机房之间。
启闭机、辅助房均为混凝土框架结构,包含垫层、基础混凝土、地梁、柱、框架梁、板、楼梯及屋面等。
基础混凝土强度等级为C30;上部结构混凝土强度等级为C30;垫层混凝土强度等级为C15。
启闭机房顶部高程212.2m,辅助房顶部高程为191.65m。
本工程±0.00相当于黄海高程186.45m。
抗震重要性类别为乙类,场地类别为Ⅰ类,设计基本地震加速值0.05g。
抗震设防烈度为六度,钢筋混凝土抗震等级为:框架为四级。
结构设计使用年限50年。
屋顶采用钢筋混凝土屋面,屋面为不上人屋面。
2 编制依据《水电水利工程土建施工安全技术规程》DL/T5371-2007;《钢筋焊接及验收操作规程》JGJ 18-2003;《混凝土结构设计规程》GB50010-2010;《混凝土泵运施工技术规程》JGJ/T10-2011;《混凝土质量控制标准》GB50164-2011;《混凝土结构工程施工质量验收规》GB50204-2011;《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2011;《建筑现场临时用电安全技术规》JGJ46-2005;《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011;《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》 11G101-1;《下库进/出水口启闭机房及辅助房结构钢筋图(1~9/9)》H76J-5D7-6-55~63;《下库进/出水口启闭机房埋管埋件、电缆敷设及盘柜布置图(1~2/2)》H76J-7D2-10-202~203;《下库进/出水口启闭机房平台及一层照明布置图》 H76J-7D2-10-302;《下库进/出水口启闭机房平台及一层接地布置图》 H76J-7D2-10-406;《下库进/出水口检修闸门启闭机房给排水说明、图例》 H76J-10D3-7-1-1~7;《下库进/出处水口检修闸门启闭机房C4 建筑技施图》H76J-10D1-4-01~21;《下水库进/出水口186m高程闸门井平台结构布置图》H76J-5D7-6-51~54;《合同文件技术条款》;通过现场踏勘,获得有关资料。
xx水电站门机粱配筋计算书

一、计算目的:通过计算求出尾水门机梁最大内力,并以此作为设计依据选择门机梁的支座形式及配置钢筋。
二、计算依据:1、《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)2、《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077-1997)3、《公路桥涵设计通用规范》(J TG D60-2004)三、计算方法结构力学、材料力学四、计算内容:本次计算针对xx水电站门机梁进行配筋计算.1、梁配钢筋:4.1.1、几何参数:宽度:l x=1000mm 长度:l y=1300mm4.1.2、荷载计算:1)恒荷载:梁自重g k=h×1×r=1.3×1×25 =32.5 KN/m设计值 g=32.5×1.05=34.13 KN/m板自重 g k =0.3*2.58*25=19.35 KN/m设计值g=19.35*1.05=20.32 KN/m。
2)活荷载:检修荷载标准值q k=15KN/m2×3.58m=53.7KN/m[查《水工建筑物荷载设计规范》(D L 5077-1997)P50]设计值 q=1.2×53.7=64.44 K N/m人群荷载标准值q k=3 K N/m2×3.58m=10.74 KN/m[查《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004]设计值q=1.2×10.74=12.89 KN/m门机轮压P=400 KN(4轮最大轮压)4.1.3.材料信息:混凝土强度等级: C30钢筋等级:Ⅱ级钢筋4.1.4、计算过程:1)连续梁跨距L=8m,四轮轮压位置分别选取了如下四个位置分别进行计算:计算结果如下:①位置一计算内力简图及配筋情况如下:②位置二计算内力简图及配筋情况如下:③位置三计算内力简图及配筋情况如下:④位置四计算内力简图及配筋情况如下:2)简支梁跨距L=7.74*1.05=8.13m,四轮轮压位置分别选取了如下四个位置分别进行计算:①位置一计算内力简图及配筋情况如下:②位置二计算内力简图及配筋情况如下:③位置三计算内力简图及配筋情况如下:④位置三计算内力简图及配筋情况如下:五、计算结果计算结果见下表计算成果表建议采用固端连续梁结构,钢筋按表中最不利荷载位置,位置四选配。
(完整版)XX水库供水隧洞结构计算书.doc

龙洞河水电站有压引水隧洞结构计算书1工程概况公明供水调蓄工程供水隧洞是从鹅颈至公明水库连通隧洞L0+387 桩号接往石岩水库的一条供水隧洞,全长 6.397km,桩号为 G0+000~G6+397。
根据初步设计报告供水隧洞为 2 级建筑物,设计流量为 10.24m3/s,采用圆型断面,内径为 3.4m。
供水隧洞进口底高程为29.60m,出口底高程为 27.50m,隧洞全段纵坡为 -0.0328%。
供水隧洞Ⅱ类围岩 3576m、Ⅲ类围岩 1836m、Ⅳ类围岩 345m、Ⅴ类围岩 310m。
2设计依据2.1 规范、规程《水工隧洞设计规范》( SL279-2002)(以下简称“隧洞规范”)《水工隧洞设计规范》( DL/T 5195-2004)(电力行业标准,下称“电力隧洞规范”)《水工钢筋混凝土结构设计规范(试行)》(SDJ20-78)(以下简称“砼规” )《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GB 50086-2001)2.2 参考资料《深圳市公明水库调蓄工程初步设计报告》(深圳市水利规划设计院, 2007.05)《G-12 隧洞衬砌内力及配筋计算通用程序》《PC1500 程序集地下结构计算程序使用中的几个问题》(新疆水利厅,张校正)《取水输水建筑物丛书-隧洞》《水工设计手册-水电站建筑物》(水利电力出版社, 1989)《水击理论与水击计算》(清华大学出版社, 1981)《水力学-下册》(吴持恭,高等教育出版社,1982)3计算方法隧洞支护及衬砌结构按新奥法理论进行设计,支护型式采用锚喷支护通过工程类比确定,喷锚支护类型及其参数参照电力隧洞规范附录 F 表 F.1 选取;衬砌型式采用钢筋混凝土衬砌。
根据隧洞规范 6.1.8 条第 2 点规定,围岩具有一定的抗渗能力、内水外渗可能造成不良地质段的局部失稳,经处理不会造成危害者,宜提出一般防渗要求,本工程按限制裂缝宽度设计,裂缝宽度短期组合不超过 0.3mm,长期组合不超过 0.25mm。
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目录1 计算总说明 (1)1.1计算目的及要求 (1)1.2基本资料 (1)1.3计算参数 (1)1.4 计算方法 (2)1.5参考书目及资料 (2)2 框架结构配筋计算 (2)2.1荷载计算 (2)2.1.1启闭机层楼面荷载 (2)2.1.2启闭机荷载 (3)2.1.3 风荷载 (3)2.1.4 地震荷载 (3)2.1.5 结构设计输入信息 (3)2.2 内力及配筋计算 (6)2.2.1 结果附图目录 (6)2.2.2 附图说明 (7)2.2.3 计算结果分析及选筋 (8)2.2.3.1 启闭机层楼板 (8)2.2.3.2排架梁 (8)2.2.3.3 排架柱 (11)3 计算结果分析 (12)4 附图 (13)1 计算总说明1.1计算目的及要求本算稿为某水库技施阶段进水口启闭机排架结构设计计算,计算结果用于施工图设计。
1.2基本资料1.2.1 初拟结构尺寸启闭机排架柱初拟断面尺寸800mm ×600mm ,其余结构尺寸详见附图1。
1.2.2 启闭机荷载资料金结专业提供的启闭机荷载资料,详见附录互提资料单。
1.3计算参数a) 材料容重钢筋混凝土容重:25 kN/m 3b) 材料强度参数混凝土强度等级: C 25;C 25混凝土轴心抗压强度设计值:c f =11.9 N/mm2 C 25混凝土轴心抗拉强度设计值:t f =1.27 N/mm 2c) 钢筋钢筋HPB300级:y f =270N/mm 2钢筋HRB335级:y f =300N/mm 2d) 混凝土保护层厚度:c 板=25 mm ;c 梁 =35 mm ;c 柱 =35 mme) 结构参数0γ=1.0;G γ=1.2,Q γ=1.3;f)地震荷载作用及风荷载作用本工程地震基本烈度7度,设防烈度为7度(0.11g),故应进行抗震计算。
查《建筑结构荷载规范》GB5009-2001附表D.4,该工程所在地基本风压为0.4kN/m 2。
1.4 计算方法框架结构、平台板采用中国建筑科学研究院编制的PKPM2005软件的PMCAD和SAT-8进行结构配筋计算。
1.5参考书目及资料DL/T5057-2009《水工混凝土结构设计规范》DL/T5077-1997《水工建筑物荷载设计规范》GB50010-2010《混凝土结构设计规范》GB50009-2001《建筑结构荷载规范》(2006年版) 2 框架结构配筋计算启闭机层框架结构平面简图及梁上活荷载分布图如下:起升额定荷载 : Q1=296kN Q2=327kN Q3=614kN Q4=551kNVII级地震所产生的水平荷载: Q1'=7.4kN Q2'=8.2kN Q3'=15.4kN Q4'=13.8kN图2.1-1 启闭机层框架结构平面简图及梁上活荷载分布图2.1荷载计算2.1.1启闭机层楼面荷载楼面荷载包括楼面恒载和楼面活载,楼面恒载为楼面自重(程序自动计算),楼面活载主要为人群荷载和施工荷载,取8.02/kN m 。
楼面自重荷载标准值 由软件自动计算(楼板厚200mm 。
)2.1.2启闭机荷载取动力系数为1.2。
根据金结专业提供的资料及程序中选择荷载分项系数,则输入荷载值为:检修门启闭机荷载值:1Q =296kN ;2Q =327kN ;3Q =614kN ;4Q =551kN ;荷载分布位置见图2.1-1。
2.1.3 风荷载基本风压按GB50009-2001《建筑结构荷载规范》中附表D.4全国基本风压分布图采用,根据该图查的xx 地区50年一遇的基本风压值为0.452/kN m ,故此处取基本风压值为0.452/kN m 。
2.1.4 地震荷载该地区基本烈度7度,设防烈度为7度(0.11g)2.1.5 结构设计输入信息a)总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (3k /N m ): Gc = 25.00钢材容重 (3k /N m ): Gs = 78.00水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式 风荷载计算信息: 计算X,Y 两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y 两个方向的地震力 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号: MCHANGE= 0墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00墙元侧向节点信息: 内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国b) 风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.45地面粗糙程度: A 类结构基本周期(秒): T1 = 0.27体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 1各段体形系数: USi = 1.30c) 地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD = 2设计地震分组: 一组特征周期 TG = 0.35多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3活荷质量折减系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0d) 调整信息 ........................................中梁刚度增大系数: BK = 1.00梁端弯矩调幅系数: BT = 0.85梁设计弯矩增大系数: BM = 1.00连梁刚度折减系数: BLZ = 0.70梁扭矩折减系数: TB = 0.40全楼地震力放大系数: RSF = 1.00 0.2Qo 调整起始层号: KQ1 = 0 0.2Qo 调整终止层号: KQ2 = 0顶塔楼内力放大起算层号: NTL = 0顶塔楼内力放大: RTL = 1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0f)配筋信息 ........................................梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300墙主筋强度 (N/mm2): IW = 300梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 270梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1 = 0.60f) 设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应:否柱配筋计算原则: 按单偏压计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 35.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 35.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否g) 荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合系数: CD_L = 0.70风荷载的组合系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50 2.2 内力及配筋计算2.2.1 结果附图目录计算过程见附图1~5,附图目录见表2.2-1。
表2.2-1 配筋计算附图目录2.2.2 附图说明a )“附图1启闭机层混凝土构件配筋及钢构件应力比简图”中梁柱计算结果表示方法如下:梁计算结果表示方法:1231231GAsvAs As As Asm Asm Asm VTAst Ast -----1,2,3As As As 为梁上部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(2cm ); 1,2,3Asm Asm Asm 表示梁下部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(2cm );Asv 表示梁在Sb 范围内的箍筋面积(2cm ),取抗剪箍筋和剪扭箍筋的大值;Ast 表示受扭所需要的纵筋面积(2cm ); 1Ast 表示梁受扭所需要的周边箍筋的单根钢筋的面积(2cm ); G ,VT 分别为箍筋和剪扭配筋标志。
柱计算结果表示方法:AscGAsv-Asvo (Uc)AsvjAsx AsyAsc 表示柱一根角筋的面积(2cm ),采用双向偏压计算时,角筋面积不应小于此值,采用单向偏压计算时,角筋面积可不受此值控制;Asx ,Asy 表示该柱的单边配筋面积(2cm ),包括两根角筋; ,,,Asvj Asv Asvo 表示柱节点域抗剪箍筋面积(2cm )、加密区斜截面抗剪箍筋面积(2cm ),非密区斜截面抗剪箍筋面积(2cm );Uc 表示柱的轴压比;G 为箍筋标志。
2.2.3 计算结果分析及选筋2.2.3.1 启闭机层楼板根据附图4分析可知,在满足裂缝宽度的情况下,现浇板上下层顺水流方向最大配筋面积为593mm 2,垂直水流方向最大配筋面积为400mm 2,故上层两个方向选筋Φ14@150(1026S A =mm 2);下层两个方向选筋为Φ14@150(1026S A =mm 2)。
2.2.3.2梁a) KJ1梁(500×1000mm(宽×高))1)箍筋根据附图5分析可知,L1梁箍筋配筋面积为270mm 2,选四肢箍筋,初选筋为φ10@200(314S A =mm 2),框架梁梁端箍筋按构造要求加密,加密区选筋为φ10@100。