混凝土对模板侧压力计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文 新浇筑混凝土时对模板的侧压力 新浇混凝土初凝时间
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.7142 (h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算： F = 0.22γct0β1β2V1/2 F = γcH 式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿span lang="EN-US">KN/㎡）γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿span lang="EN-US"> t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料，可采用t= 200/(T+15) 计算T——混凝土的温度（℃＿span lang="EN-US"> V——混凝土的浇筑速度＿span lang="EN-US">m/h＿span lang="EN-US"> H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m ＿span lang="EN-US"> β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿span lang="EN-US">1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿span lang="EN-US">30㎜时，取0.85＿span lang="EN-US">50ｿspan lang="EN-US">90㎜时，取1.0＿span lang="EN-US">110ｿspan lang="EN-US">150㎜时，取1.15 =0.22×25×5.7142×1.2×1.15×1^(1/2)=43.4 (kN/m^2) =25×2=50 (kN/m^2) 取其中的较小值：F=43.4(kN/m^2) 新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值：F设=1.2×0.85×43.4=44.3(kN/m^2) 混凝土振捣对模板产生的侧压力荷载设计值：F2=1.4×0.85×4=4.76(kN/m^2) 故最终新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值F=49.06(kN/m^2) 有效压头高度为：h=49.06/25=1.96m。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸 1.05m，下口尺寸为 1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2；（本段掺外加剂，取 1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取 1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算(完整资料).doc
【最新整理，下载后即可编辑】一 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5hV------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2=22.4kN/m 2H F c γ==25x3=75kN/ m2取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ二、对拉螺栓计算：对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm ，横向最大间距为1200mm 。
对拉螺栓经验公式如下：f A N *≤N---对拉螺栓所承受的拉力的设计值。
一般为混凝土的侧压力A---对拉螺栓净截面面积（mm2）A=201mm2 f --对拉螺栓抗拉强度设计值单根D16螺杆所能承受最大拉力：Fmax=f A=335X201=67.3KNN=Lxlxq=1.2mx0.75mx22.4kN/m2 =20.16KN<67.3KN故满足要求为什么两者取最小值？新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
混凝土侧压力
在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中教小值）：F=0.22γctoβ1β2V∧½F=γc H式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；γc——混凝土的重力密度，kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，h为有效压头高度，h=F/rc 。
新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
我国有关部门在20世纪60 ~80年代初期对混凝土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。
经试验获得的侧压力主要影响因素如下：（1）最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。
（2）在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低而延长，从而增加其有效压头。
（3）机械振捣的混凝土侧压力比手工捣实增大约56%。
（4）侧压力随坍落度的增大而增大，当坍落度从7cm增大到12cm时，其最大侧压力约增加13%。
（5）掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算在混凝土浇筑过程中，混凝土会对模板产生侧压力。
这种压力会随着混凝土的浇筑高度而逐渐增加，直到达到临界点后不再增加。
此时的侧压力就是新浇筑混凝土的最大侧压力，同时也是混凝土的有效压头。
根据理论和实践，我们可以使用以下两种公式进行计算，并取二者中的最小值作为标准值。
其中，第一种公式为F=0.22γctβ1/β2V1/2，第二种公式为F=γcH/2.在这两个公式中，F代表新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，γc代表混凝土的重力密度，t0代表新浇混凝土的初凝时间，V代表混凝土的浇灌速度，H代表混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，β1代表外加剂影响修正系数，β2代表混凝土塌落度影响系数。
计算出标准值后，我们还需要考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值。
这个值为4 kN/m2，并分别取荷载分项系数1.2和1.4.根据这些计算，我们可以得到作用于模板的总荷载设计值为32.48kN/m2.同时，有效压头高度为1.3m。
接下来是对拉螺栓的计算。
我们采用D16螺杆，纵向最大间距为750mm，横向最大间距为1200mm。
对拉螺栓的设计值一般为混凝土的侧压力，而对拉螺栓净截面面积为201mm2.根据经验公式N≤Af，我们可以计算出单根D16螺杆所能承受的最大拉力为67.3KN。
在本案例中，我们需要计算出对拉螺栓所承受的拉力的设计值。
根据计算，这个值为20.16KN，小于最大拉力，因此满足要求。
最后，我们需要解释一下为什么要取两个公式中的最小值。
这是因为这两个公式分别考虑了混凝土的不同特性，而取最小值可以保证计算结果更加准确。
梁、木模板、侧模设计计算
梁、木模板、侧模设计计算（荷载及荷载组合）1. 荷载计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值hH F(2)振捣混凝土时产生的水平荷载标准值可按下表采用：2振捣混凝土时产生的水平荷载标准值确定值为22）荷载设计值(1) 计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数：(2)模板工程属临时性工程。
由于我国目前还没有临时性工程的设计规范，所以只能按正式结构设计规范执行。
a. 对钢模板及其支架设计，其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减,但其截面塑性发展系数取1.0。
b. 采用冷弯薄壁型钢材,由于原规范对钢材容许应力值不予提高,因此荷载设计值也不予折减,系数为1.0。
c. 对木模板及其支架的设计,当木材含水率小于25%时,其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。
d. 在风荷载 作用下,0.8系数予以折减。
2. 荷载组合1）荷载类别及编号名称类别编号荷载值（kN/m 2）振捣混凝土时产生的荷载活载(5) 5.60 新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载(6)86.40 2）荷载组合项次项目荷载组合（kN/m 2）承载力验算荷载刚度验算荷载1梁侧面模板(5)+(6)92.00 (6)86.40 侧压力计算分布图：其中：h 为有效压头高度h =F /γc （m ）梁、木模板、侧模设计计算说明：本程序中包含了梁侧模板所有计算参数，您无需查阅规范和相关手册，就能进行计算，您对哪个参数不清楚时，点击红色方框，系统会自动弹出提示对话框，当计算结果不能满足要求时，您可以重新修改设计参数，直到满足要求为止。
横木肋的截面特征值木模板的截面特征值肋宽肋高截面模量W惯性矩I板厚截面模量W惯性矩 I弹性模量Ecm cm cm3cm4cm cm3cm4N/mm210541.67 104.2 1.522.50 16.9 9000参数名称符号单位设计参数参数名称符号单位设计参数板面均布恒载加活载q kN/m48.79 木肋均布恒载加活载q kN/m16.26 刚度验算荷载q kN/m37.86 刚度验算荷载q kN/m12.62 横向内木肋间距a m0.20 螺杆水平间距x m0.60 外主肋间距L m0.60 螺杆竖向间距y m0.6030001. 木模板面计算：σmax=kN/mm2<0.0150 kN/mm2满足ωmax=mm<0.50 mm满足2. 内木肋计算：σmax=kN/mm2<0.0150 kN/mm2满足ωmax=mm< 1.50 mm满足3. 螺杆直径计算： D =mm4. 外肋计算：主肋按3σmax=0.138 kN/mm2<0.2050 kN/mm2满足ωmax=0.661 mm< 1.50 mm满足。
建筑施工模板侧压力计算讲解
模板侧压力计算：
混凝土作用于模板的侧压力，通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
2/121022.0V t F c ββγ=
H F c γ=
式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h ，即取T=25℃。
V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;根据资料取V= 0.5-1.5m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取
1.5m
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
因此可得：
2/121022.0V t F c ββγ=
=22.4KN/m
H F c γ=
=25*1.5 =37.5 KN/m
则混凝土作用于模板的侧压力值为22.4 KN/m 。
根据设计，则最小面模板受压强为：
P=22.4/(1.5*1.3)
=11.5 KN/m 2
根据螺纹布置校核其强度：
对拉螺栓采用D30螺杆；纵向最大间距为1800mm ，横向最大间距为1000mm 。
单根D16螺杆所能承受最大拉力：
Fmax=f*A=235*3.14*152=166KN
N=L*l*q=1.8m*1m*22.4kN/m 2 =40.32KN<166KN
故符合强度。
模板拉杆计算
即：P = F + 4
S
四、计算拉杆所承受的拉力：
由４根拉杆围成的模板区
域所承受的侧压力Ｐ１： b
拉
Ｐ１＝Ｐ＊Ｓ
杆
每根拉杆所承受的拉力Ｆ杆：
Ｆ杆＝Ｐ１/４
a
Ｑ235圆钢拉杆（不同规格）的屈服荷载为F屈：
当F屈 ＞Ｆ杆 时，说明所选用的拉杆以及拉杆
的间距布置符合要求；
当F屈 ＜Ｆ杆 时，说明所选用的拉杆以及拉杆
的间距布置不符合要求，需要增大拉杆直径或缩
小拉杆间间距。
五、模板挠度计算：
在模板下部截取1㎡模板如下图所示：
作用于每跟背撑上的荷载
为：q 撑１＝q 撑２＝Ｐ/n （Ｐ－荷载组合）
1m
（一般有效压头高度h＞２m）
那么背撑受力图为：
1m q 撑２
背撑 q 撑１ n根
q 撑１＝q 撑２
1m
背撑最大挠度为：Ｗmax=-5qL4/384EI L ：所取背撑长度；
㎜时，取0.85；50~90㎜时，取1.0；110~150㎜
时，取1.15；
V–混凝土浇筑速度（m/h)
H–混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面 的总高度（ｍ）
h- 混凝土的有效压头高度（ｍ），即侧压力达到 最大值的浇筑高度
混凝土侧压力的计算分布图形如下：
F
h H
图中 h= F/24
三、进行荷载组合：（一 + 二）
Ｉ＝bh3/12
Ｗmax必须小于允许值 注：允许值为不超过相应结构计算跨度的
1/1
一、振捣混凝土时产生的标准值： 对垂直面模板可采用4.0KN/㎡。
二、新浇混凝土对模板侧面的压力值： 用内部振捣器时，新浇的普通混凝土作用于模板 的最大侧压力，可按下列两式计算，取其中的较 小值： F=0.22rt0β1 β2V½
混凝土侧压力的计算
混凝土侧压力的计算混凝土的侧压力计算是指在混凝土结构中，由于自重或外部荷载作用而产生的对结构侧面的压力。
混凝土结构的侧压力计算对于结构设计、施工和安全评估具有重要意义。
下面将从混凝土的侧压力产生机制、计算方法以及相关考虑因素等方面进行详细介绍。
一、混凝土侧压力产生机制垂直荷载是指施加在结构上的重力和其他的垂直荷载，例如建筑自身的重量、设备负荷、人员荷载等。
侧压力可以通过垂直荷载乘以反弯矩引起的转动半径的倒数来计算。
水平荷载是指风荷载、地震荷载、弯曲力产生的惯性荷载等。
侧压力可以通过水平荷载乘以水平方向的转动半径的倒数来计算。
二、混凝土侧压力计算方法自重侧压力的计算可以根据混凝土的密度和截面形状进行估算。
将混凝土的体积乘以密度就可以得到自重侧压力。
需要注意的是，在实际计算中需要考虑结构的不同部位的密度不均匀性以及预压混凝土的侧压力。
垂直荷载侧压力的计算通过乘以转动半径的倒数可以得到。
转动半径又称为相对中性轴到结构侧面的距离，可以通过结构的几何形状和材料的力学性质进行计算。
对于不规则形状的结构，可以采用近似计算方法。
水平荷载侧压力的计算也需要乘以转动半径的倒数。
转动半径可以通过结构的刚度分析和静力分析进行计算。
对于受抗震设计要求的结构，需要考虑地震荷载产生的侧压力。
三、混凝土侧压力计算的相关考虑因素1.结构的几何形状和尺寸：结构的截面类型、高度、宽度等参数对侧压力的产生有重要影响。
2.材料的力学性质：混凝土的密度、强度、抗震性能等参数对侧压力的计算有重要影响。
3.荷载的类型和大小：垂直荷载和水平荷载的类型和大小对侧压力产生有明显影响。
4.结构的支撑条件：结构的支撑条件对侧压力的传递和分布也有一定影响。
5.设计规范和标准：混凝土结构设计需要遵守相关的国家或地区的设计规范和标准进行计算。
总结：混凝土的侧压力计算是混凝土结构设计和施工的重要内容之一、通过深入了解混凝土侧压力的计算原理、方法和相关考虑因素，可以为结构设计和施工过程中的侧压力计算提供科学依据，并保证结构的安全性和可靠性。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土浇筑侧模受力计算
模板施工模板侧压力的计算方法压力的影响因素：混凝土：模板：混凝土浇筑：混合的材料渗透性/防水性浇筑速度整体形状、尺寸、等级和密度浇筑体的平面面积在空气或在水里浇筑水泥等细料浇筑体的平面形状浇筑方法各种材料的比例模板表面的粗糙程度振动浇筑地的温度模板的倾斜度重量密度模板的刚度工作性浇筑的竖向高度模板侧压力P max 计算公式式中：C1 与模板尺寸、形状有关的系数，墙：C1=1.0，柱：C1=1.5C2 与混凝土配合比、材料组成有关的系数（查表1）D 混凝土配合比的密度，KN/m³H 模板竖向高度，mh 混凝土浇筑竖向高度，mK 温度系数，按照{66/(T+16)}2R 混凝土浇筑浇筑时竖向上升速率，m/hT 浇筑混凝土地方的气温，℃当C1√（R）>H时，则取完全流体状态的压力值（DH）桥台模板混凝土侧压力算例一：截面尺寸：0.8×6×5m（高）H=h=5.0m,C1=1.0普通硅酸盐水泥D=25KN/m³，C2=0.3浇筑地混凝土的温度10℃，K=1.92，混凝土浇筑速度为：24m³/h，上升速度为由前面计算公式：模板上侧压力如图所示。
混凝土侧模受力计算示例截面不变化92.11610362=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=k桥台模板混凝土侧压力算例二：截面尺寸：如图示，长10mH=h=5.0m,C1=1.0普通硅酸盐水泥掺加缓凝剂D=25KN/m³，C2=0.45浇筑地混凝土的温度10℃，K=1.92，混凝土浇筑输送体积（Q）速度为：每20分钟一辆6m³的运输车=18m³/h，Q=18m³/h，考虑截面是变化的由混凝土压力计算公式：截面变化92.11610362=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=k 所计算的高度截面积㎡混凝土供应速率h R /m3=5.04.54.03.53.02.52.01.51.00.50.0h(m)表1C2取值表。
模板受力计算
目录一模板系统强度、变形计算 ...................... 错误!未定义书签。
侧压力计算.................................. 错误!未定义书签。
面板验算.................................... 错误!未定义书签。
强度验算.................................... 错误!未定义书签。
挠度验算................................. 错误!未定义书签。
木工字梁验算................................ 错误!未定义书签。
强度验算................................. 错误!未定义书签。
挠度验算................................. 错误!未定义书签。
槽钢背楞验算................................ 错误!未定义书签。
强度验算................................. 错误!未定义书签。
挠度验算................................. 错误!未定义书签。
对拉杆的强度的验算.......................... 错误!未定义书签。
面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ........ 错误!未定义书签。
二受力螺栓及局部受压混凝土的计算............... 错误!未定义书签。
计算参数.................................... 错误!未定义书签。
计算过程.................................... 错误!未定义书签。
混凝土的强度等级......................... 错误!未定义书签。
单个埋件的抗拔力计算 ..................... 错误!未定义书签。
箱梁模板受力验算书
箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。
取值25。
V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。
（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。
β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。
β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。
F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。
0号块混凝土对模板侧压力计算书工程概括.doc
0号块混凝土对模板侧压力计算书工程概括10号块混凝土对模板侧压力计算书一、工程概括330国道永康段改建工程第04标段傅店大桥左右幅第14-16跨（40+60+40m）变截面连续箱梁，0号节段拟采用满堂碗扣支架法施工，0号块长度共12m，宽16.25m；截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.449m到3.8m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.52m到0.6m，顶板厚度由0.3m到0.6m，均呈直线变化。
本计算书对（40+60+40m）现浇箱梁桥碗扣法施工进行了验算。
二、计算依据和规范1、《330国道永康段改建工程第04合同两阶段施工图设计》第三册2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—20116、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工计算手册》8、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置于顶托上。
横向方木截面尺寸为10×10cm，放置于纵向方木上，腹板和底板处间距为20cm，翼缘板处为30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003 中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取26KN/m3。
3、支架采用碗扣式脚手架，碗扣支架钢管为φ48、d=3.5mm ，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=182MPa 。
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（8-8）
F=0.22γc t 0β1β2V 1/2（8-9）F=γc H
F ：新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡）
γc ：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）
t 0：新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t=200（T+15）计算T ：混凝土的温度（°）
H ：混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面时的高度（m ）
β1：外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2：混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110~150mm 时，
混凝土侧压力的计算分布图形如图8-1所示，有效压头高度h （m ）按下式计算：（8-10）h=F/γc 3.58m
89.6025KN/m³；10℃
4m 2m/h
β1：外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，取β2：混凝土坍落度影响修正系数，坍落度小于30mm ，取0.85；50~90mm ，取1.0；110~150mm ，取1.15。
V ：混凝土的浇筑速度，取混凝土对模板侧压力计算
F ：新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡）；计算得
γc ：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）,取值t 0：新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，T ：混凝土的温度（°），取H ：混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面时的高度（m ），取
=200（T+15）计算
，取1.0；110~150mm 时，取1.15.8.00h
1.2
1.2；110~150mm ，取1.15。
取=200/（T+15）计算，。