催化裂化主分馏塔扩能改造
催化裂化装置两器旋风分离器更换技术探讨
梁
卓
彭振亚
周旭东
构 景武
中国石油天然气第一建设公司 河南洛阳
４ ７ １ ０ １ ２
摘
要
随着我 国炼油建设总体技术水平的发展 ， 催化裂化装置两器 内旋风分离器 的更换施工技术有了长足发展。如何利 用施工企业现有机械设 备、 根据现场催化装置特点和施工条件 ， 经济合理选择施 工方案成 了施工企业 日益关注的 问题。本 文通过对旋风分离器 内部组焊 、 侧壁开孔 、 顶部开 孔、 整体更换施工技术进行 比较分析 ， 对 几种施工方法进
头 １ ０ 沉 降段 １ １提 升 管 ｌ ２ 汽提 段 １ ３待 生立 管 ｌ ４ 二 段 密 相床 １ ５再 生立 管 １ ６再生塞阀
同样采用临时拉杆 固定后焊接 。焊接后对旋风分离器整体进行
复查。待所有安装料腿 、 拉杆及翼阀安 装完毕 ， 检查合格后对所
有加固件进行拆除。
大成 为催 化裂化装置检修的重点 。合理 的选择施工方案是保证 施工企业 目标控 制、 进度控制 、 费 用控 制重要的技术 手段 。
１旋风 分 离器 更换 的原 因
在两器 内长期 高温的作用下 （ 再生器 ６ ５ ０ ～６ ８ ０ ￣ Ｃ，反应器 ４ ８ ０ ～５ ０ ０ ￣ Ｃ） ， 会 发生 金属 蠕变、 焊缝 开裂 、 局部变形及 衬里脱 落
图 ２同轴式提升管催化裂化
首先对旋 风分离本体安装就位后 ，采用临时拉杆与两器器壁进
行 相 焊 加 固 。焊 接 完 毕 经 复 查 合 格 ， 然 后对 灰 斗 部分 进 行 组 对 ，
注： ｌ空气分布管 ２待 生塞 阀 ３一段密相床 ４ ５旋风分 离器 ６外部烟气集合 管 ７旋风分 离系统 ８快速分离设 施 ９耐磨弯
催化裂化装置的节能改造及运行分析
催化裂化装置的节能改造及运行分析在石油炼化装置中，催化裂化设备对能量的消耗较大，运行的成本高，通过采用先进的节能技术改造，可以有效地降低催化裂化设备的运行成本。
文章分析了催化裂化设备能量消耗大的原因，提出降低设备能耗的技术改造措施，对于提高催化裂化设备的能量利用率、降低设备的运行成本、提升经济效益均具有重要的作用。
标签：催化裂化装置；节能改造；运行近年来，世界经济发展模式发生了深刻的变革，降低能源消耗、实现低投入高产出已经是企业提高市场竞争力的主要手段。
催化裂化过程的能耗除化学反应热产品转移到产品外，其他能量都通过不同途径散失于周围环境之中。
减少这部分热量损失就是节能。
鉴于经济效益的原因，散失和排放热量是不可避免的，笔者从几个方面论述如何减少排放和损失。
1催化裂化装置耗能大的原因催化裂化装置的能源消耗主要由耗电量、循环水、烧焦、蒸馏水、脱盐水、烟气等构成，其中电量、烧焦又是主要的能源消耗者。
1.1电量消耗分析三机组是催化裂化装置的主要耗电设备，烟机的运行效率会对其用电量产生重要影响，比如，当催化裂化装置正在运行的时候，烟机偶尔会因为震动强度过大而被强制退出系统，这就会增大催化裂化装置的耗电量。
除此之外，催化剂细粉的数量也会对三机组的运行效率产生影响，比如，当细粉在烟机转盘上粘黏堆积的时候，有可能会导致三机组轮轴震动。
1.2烧焦消耗分析催化裂化装置的反再系统和分馏、稳定系统需要在一定的生焦率下来维持自身运转对能量的需求，但生焦率需要控制在一定的比例内，一般受原料轻重和反应深度的影响，生焦率在6%～9%左右。
生焦率过高则系统内部热量严重过剩，会造成能耗大幅度增加，液收也会降低。
2催化裂化装置的节能改造及运行2.1原料结构优化，降低原料重金属和钙的含量钙的主要来源在于原料，优化原料品种，对该装置使用的原油构成中，掺炼渣油的先经过渣油加氢装置进行加氢、脱硫和脱重金属处理，从油种优化前后比较，Fe、Ni等金属含量减少了40%～50%。
柴油加氢裂化装置最大量生产重石脑油和喷气燃料改造总结
柴油加氢裂化装置最大量生产重石脑油和喷气燃料改造总结李志敏（中海石油宁波大榭石化有限公司，浙江省宁波市３１５８１２）摘要：２．０Ｍｔ／ａ工业加氢裂化装置设计原料为环烷基柴油，主要生产重石脑油和超低硫柴油。
受市场环境变化影响，对产品结构进行了调整，最大量生产重石脑油和喷气燃料。
通过调整产品切割点、增设分馏塔等措施实现了该目的。
工业运转结果表明，以柴油为原料，该装置生产的重石脑油和优质喷气燃料的收率分别为５２．９８％，２９．３５％，高价值产品收率超过８２．３％，柴油收率仅３．６３％。
各馏分产品性质优良，其中喷气燃料烟点３０．２ｍｍ，硫、氮质量分数均小于０．５μｇ／ｇ，冰点－５３℃。
关键词：柴油加氢裂化装置 重石脑油 喷气燃料 改造方案 标定数据 国内炼油产品逐步走向产能过剩，柴汽比逐步降低［１ ３］。
然而为了满足国内外非生产性税费一致性的要求，目前仍然暂缓征收喷气燃料产品消费税，对于有喷气燃料需求的企业，提高喷气燃料／柴油比例成为优化产品结构的重要手段，使柴油加氢装置增产喷气燃料成为现实选择。
通过将直馏柴油精制装置改为生产直馏喷气燃料、调整加氢裂化转化率和切割点等方式可以增产喷气燃料［４ ６］。
中海石油宁波大榭石化有限公司２．０Ｍｔ／ａ工业燃料油加氢裂化装置上周期主要以环烷基直馏柴油为原料，生产超低硫柴油和重石脑油等，重石脑油收率达到５０％以上。
该装置需要将未转化的柴油最大量地转化为喷气燃料。
ＧＢ６５３７—２０１８《３号喷气燃料》要求其闪点（闭口）不低于３８℃，１０％回收温度不高于２０５℃，５０％回收温度不高于２３２℃。
另外市场上优质喷气燃料大多要求烟点高于２５ｍｍ，冰点低于－５０℃，闪点在４０～５０℃。
装置前期产品以柴油和石脑油为主，主分馏塔重馏分侧线抽出压力不高，如何在工业装置上满足侧线喷气燃料的产品质量要求也成为现实难题［７ ８］。
结合装置实际运行情况，优选了中国石油化工股份有限公司大连石油化工研究院催化剂及工艺，依托中石化洛阳工程有限公司进行设计，在２０１８年底进行了装置改造建设。
汽油分馏塔改造及运行优化
及 急冷 油循 环 调 节 阀 因焦 粉 冲 刷 泄 漏 ， 冷 油 细 急
过 滤器 也 频 繁 出 现 焦 粉 堵 塞 情 况 ， 安 全 生 产 造 对 成严 重 威 胁 。 为 此 ， 急 冷 油 泵 出 口过 滤 器 增 加 在
２ 第二次 改 造及 运 行情 况
薹 渡 米
乙 Ｅ Ｙ２ ＩＵＲ ～ 烯 Ｔ ＬＥ２１Ｙ ３ 工 Ｅ２ （ ２ ２ Ｈ Ｎ， Ｓ 业 ０Ｎ Ｔ ９ １ ４） Ｄ
汽 油 分 馏 塔 改 造 及 运 行 优 化
吴志光 ， 王 锋 ， 国发 薛
（ 中国石 油化 工 股份有 限公 司广 州分 公 司化 工一 部 ， 东 广州 ５ ０ ２ ） 广 １７ ６
作者简介 ： 吴志光 ， ，０ ０年毕业 于江 门五 邑大学 精细化工 男 ２０ 专业 ， 现从事 乙烯生 产技术管理 ， 工程师。
・
３ ・ ０
乙 烯 工 业
第２ ４卷
全塔填料层总高度及总板数
填料 １ ０ ｍ＋ ３６ ０ｍ ７层大孔穿流筛板 ＋３层角钢塔盘
中质油 及急 冷油 回流分 布 器 采用 喷 嘴 式 液体 分 布器 ， 消除焦 粉 或 聚合 物 堵塞 的隐 患 ， 实现 既 又 了喷雾 传 热 ； 汽油 分 馏 塔 １０～１０℃ 区间 （ ３ ４ 即分 馏段 下 部 ） 极 易发生 聚合 反 应 的部 位 ， 用 ４层 是 采 大孔 穿 流筛 板 提 高 其 抗 堵 性 能 ； 中质 油 段 下 部 采 用 ３层 传 热 效 率 较 高 且 流 通 量 大 的 大 孔 穿 流 筛 板， 缓解 该部 位 的通量 与传 热效 率之 间 的矛盾 。
２ １ 改造 情 况 ． 此 次改 造是 在 保持 Ｓ Ｗ 三段 式 工 艺 不 变 、 ＆ 塔
设备及公用工程
TQ028.8200606457气体膜分离技术在低压瓦斯回收中的应用刊/王良军(大庆炼化公司储运厂)膜科学与技术.-2004,25(增刊).-67 ~70!!阐述了有机蒸气膜分离的原理、性能及其应用,介绍了大庆炼化公司应用有机蒸气膜分离技术回收低压瓦斯中的C3和C4、原料气进行净化后通过膜装置对瓦斯中的C3以上组分富集,然后通过压缩机把渗透气送到ARG G装置回炼,实现了瓦斯气的全程合理回收,投用后取得了较好的经济效益。
图3表3参1(方静摘)TQ028.8200606458有机蒸气膜在石油化工领域的应用刊/吴勇,赵小平(上海东化环境工程有限公司)膜科学与技术.-2004,25(增刊).-40~43TQ028.8200606459苯环己烷分离渗透蒸发膜的研究进展与展望刊/方志平,姜忠义(中国石油化工股份有限公司科技开发部)石油化工.-2005,34(9).-885~890!!综述了渗透蒸发膜分离苯环己烷混合物的研究进展。
介绍了用于渗透蒸发技术的膜材料,展望了渗透蒸发技术分离苯环己烷混合物的前景。
渗透蒸发膜分离技术应用于苯环己烷混合物的分离目前尚处于实验室探索阶段,该技术的关键是高分离性能膜材料的合成。
研究者认为,利用杯芳烃对苯分子的识别作用,充填在高分子膜中或接枝于高分子(如聚酰亚胺等)的主链或侧链,将是分离苯环己烷混合物的一种膜材料。
图2参49(吴小蓓摘)11.设备及公用工程TE683.1200606460石化企业低压TV系统接地故障保护刊/张建(洛阳石油化工工程公司)炼油技术与工程.-2005,35(9).-44~45!!由于石化企业生产装置逐步联合化、大型化,使得石化企业的380V配电系统的供电范围亦越来越大。
石化企业一般采用相间短路保护电器低压断路器或熔断器兼作单相接地故障保护,当线路末端发生故障时,部分线路的保护灵敏性和可靠性难以得到保证。
指出石化企业低压配电系统接地故障保护存在的问题及其危害性,并做实例分析,提出了解决措施。
催化裂化装置的节能改造及运行分析
２ ３ ３ 锅 炉 定 排 、 排 热 水 未 得 到 充 分 利 用 锅 ．． 连 炉定 排 、 排 （ 称 定 连 排 ） 水 温 度 为 １Ｏ ℃左 连 简 热 ５
不 足 ， 取 了一 系列 措施 。 采
作 者 简 介 ：旷 军 虎 （ ９９ ） ２ ０ １ ７ 一 ，０ １年 毕 业 于 中 国 石 油 大 学 ， 从 事 催 化 裂 化 的技 术 管 理 工 作 。
第 １ 期 Ｏ
旷 军 虎 等 ． 化 裂 化 装 置 的节 能 改 造 及 运 行 分 析 催
８ ７
装 置预分 馏 塔 的 进 料 温 度 、 降低 塔 底 重 沸 器 的 中
（ 国 石 油 玉 门 油 田炼 油 化 工 总 厂 ，玉 门 ７ ５ ０ ） 中 ３２ ０
摘 要 ： 过 对 玉 门 油 田炼 油化 工 总 厂 ８ ０ｋ ／ 催 化 裂 化 装 置 的 能 耗 构 成 进 行 分 析 ， 现 装 置 能 耗 主 要 有 通 ０ ｔ ａ 发
烧 焦 、 汽 和 用 电消 耗 ３部 分 决 定 ， 出 降 低 装 置 能 耗 的 具 体 措 施 ， 在 检 修 期 间 进 行 整 改 。通 过 对 工 艺 方 面 的 蒸 提 并 技 术改 造 、 要 设 备 的检 查 维 护 、 其 它 装 置 建 立 热 联 运 等 手 段 ， 装 置 在 烧 焦 、 汽 和 用 电 ３ 方 面 的 能 耗 大 重 与 使 蒸 个 幅 降低 ， 置 改 造 后 的 综 合 能 耗 降低 ４ ｉ８ ／， 少 能 耗 １ ． ３ 。 装 ２ ． ５ＭＪｔ减 ２ １
低 单位 产 值 能 耗 成 为 装 置 降 低 成 本 、 高 经 济 效 提 益 的重 要 途径 ， 也是 总 厂 发 展 低成 本 战略 、 设 节 建
催化裂化（LTAG+MIP）技术工业应用
催化裂化（LTAG+MIP）技术工业应用发布时间：2022-04-28T10:06:01.653Z 来源：《科学与技术》2022年1期作者：郝仁[导读] 某炼化企业新建催化裂化装置郝仁中石化北海炼化有限责任公司，广西壮族自治区北海市 536017摘要：某炼化企业新建催化裂化装置，采用LTAG工艺技术，配置有催化柴油加氢改质装置，双反应器共用再生器，主反应器进料为加氢蜡油与低硫渣油混合进料，副反应器进料为加氢后催化柴油。
主反应器采用MIP技术，提升管分第一、第二反应区。
LTAG+MIP技术的应用，多生产高辛烷值汽油组分及化工原料，提高轻油收率，全厂柴汽比降至1以下。
关键词：催化裂化双器柴汽比轻油收率化工原料目前，汽油需求增长缓慢，柴油需求有下降趋势，航空煤油需求保持相对稳定增长，化工原料需求增长迅速，炼油产能过剩，为可持续发展，提高经济效益，需要炼化企业提高轻油收率，减少柴油生产，多生产化工原料。
向“油产化、油转化、油转特”方向发展。
根据公司自身状况，合理利用原有装置流程，选用（LTAG+MIP）技术催化裂化装置，灵活调整产品结构，以适应市场需求。
1装置概况及技术特点某炼化公司新建120×104t/a催化裂化装置，同时配置65×104t/a催化柴油加氢改质装置。
采用中国石化股份有限公司石油化工科学研究院的MIP技术和LTAG技术，以生产高辛烷值低烯烃的汽油、富含丙烯的液化气为主，催化剂为CGP专用催化剂。
再生部分采用单段逆流高效再生技术。
重油沉降器、柴油沉降器、再生器并列式三器布置。
重油提升管加工加氢蜡油与低硫渣油，加工规模80×104t/a。
柴油提升管加工加氢后催化柴油，加工规模40×104t/a。
主副反应器顶反应油气管线合并后进入分馏塔。
主要产出物料有干气、液化气、稳定汽油、柴油、油浆。
简要流程见图1。
2原料性质装置3股原料，其中柴油及蜡油2股原料经过加氢处理，渣油原料采用低硫渣油，原料性质提高，大幅降低原料硫含量、多环芳烃、残碳、金属含量等指标，在催化剂及高温条件下尽量向预想方向进行反应，既可达到理想收率，又能提高产品性质。
催化裂解(DCC) 新技术的开发与应用
催化裂解（DCC）新技术的开发与应用王巍谢朝钢（中国石化集团石油化工科学研究院，北京，100083）摘要：文章介绍了DCC技术的主要特点、原料油和催化剂、典型工业试验结果，并重点介绍催化裂解技术的最新工业应用情况。
对于石蜡基常压渣油原料，DCC-Ⅰ型技术的丙烯质量收率可以达到24.8%，DCC-Ⅱ型技术的丙烯质量收率可以达到14.6%。
另外对新开发的高丙烯选择性催化裂解催化剂的工业应用情况进行了总结。
关键词：催化裂解丙烯催化剂工业化随着石油化学工业的快速发展，我国丙烯产量大幅增长。
2001年我国丙烯产量为4.75 Mt，2002年达到5.32 Mt，2003年则达到5.93 Mt，年增长率达到12%左右。
预计2005年丙烯产量可以达到6.75 Mt，丙烯表观消费量为7.92 Mt左右，而2010年丙烯表观消费量将达到10.49 Mt，2005-2010年年均增长率为5.8%。
丙烯平衡存在大量缺口，大力发展我国的丙烯生产技术具有很重要的现实意义。
目前丙烯的生产主要依靠蒸汽裂解和催化裂化的副产，全球丙烯产量中70%来源于蒸汽裂解，28%来源于催化裂化和2%来源于丙烷脱氢等技术。
在我国，催化裂化生产的丙烯占总产量的比例为39%左右，而蒸汽裂解生产的丙烯占总产量的比例约为61%。
由于我国原油偏重，轻烃和石脑油资源贫乏，而催化裂化生产丙烯技术具有原料重质化、产品中丙烯／乙烯比值高以及生产成本低的优点，因此发展多产丙烯的催化裂化技术是适合我国国情的一条丙烯生产技术路线。
20世纪80年代末，石油化工科学研究院成功地开发出了以重油为原料、以生产丙烯为主要目的的催化裂解（Deep Catalytic Cracking-DCC）新工艺[1～2]。
该技术在生产丙烯的同时，兼产异丁烯及高辛烷值汽油组分。
DCC技术分别获得中国、美国、欧洲和日本专利，并于1991年获中国专利金奖，1992年获中国石化科技进步特等奖，1995年获国家发明一等奖。
大庆炼化公司100万t／a催化裂化装置节能措施与效果分析
收 稿 日期 ：２ ０ １ ３ — ０ ９ — ０ ６
Ｆ Ｄ Ｆ Ｃ Ｃ工艺 技 术 避免 了单 提 升管 反 应 器 中汽
油 改质 与 重 油 裂化 的相互 影 响 ．两 根 提 升 管 均可
作 者 简 介 ：张 力 民 （ １ ９ ７ ５ 一 ） ，男 ，黑 龙 江省 人 ，工 程 师 ， 主 要 从 事炼油催化裂化工艺及技术的研究工作 。
化
・
学
工
业
第 ３ ２卷 第
１ 期
月
４ ８・
ＣＨＥＭ Ｉ ＣＡＬ Ｉ ＮＤＵＳ ＴＲＹ
２ ０ １ ４ 年 １
大庆炼化公 司 １ ０ ０万 ｔ ／ ａ 催化裂化装置节能措施与效果分析
张 力 民
（ 中 国 石 油 大 庆炼 化公 司 ，大 庆 １ ６ ３ ４ １ １ ）
摘
日正式 投 产后 ．实 现一 次开 车成 功 。
重 油提升管 反应器 的原料 为大庆 常压渣油 ．设
计 规模 为 １ ０ ０万 ｔ ／ ａ ．汽油提升管反 应器 的原料是二
套Ａ Ｒ Ｇ Ｇ装 置 的稳定 汽 油 ．设计 规 模 为 ３ ６万 。
使 预提 升 段 内催 化 剂 达 到好 的流 化 状 态 ，这
烯 ．汽 油 改 质 的 比例 基本 不 受 限制 ，降 烯 烃 效果 大大 提 高 反应 部分 在 采用 Ｆ Ｄ Ｆ Ｃ Ｃ工艺 技术 的同 时还 采取 如下 措施 ．以进一 步优 化反 应技 术 。
（ １ ）采用 预提 升技 术
月份 破 土动 工 ．２ ０ ０ ３年 ６月份 正式 改 建 ，９月 １ ８
能量系统优化技术在催化裂化—气体分馏热联合装置节能改造的应用
方法 ）
］对本公 司炼油 厂 ３ ＃催 化裂 化 一气分热
联 合 装置 进行 能量 优 化改 造 ，说明 我 国炼油 企 业催 化 裂 化装 置 和气 体 分馏 装 置 间的 热联 合 节能 潜 力 。 １、联合 装置工 艺流程和 “ 三环 节 ” 过程 能量流 结 构 理 论简 述
１ Ｉ 艺 流 程 简 述 １
国外 的 高 出不 少 ，具体 表 现在 全 厂蒸 汽动 力 系统 能
耗 高 、原料 和 产 品储运 系 统能 耗 高及其 它 系 统 （ 包 括 厂区 采暖 、空调 等等 ）能耗 高 ；其 主要 原 因 是全 厂 各工 艺装 置 间 及其 与这 些 系统 间缺 乏能 量 系统 综 合 ，缺 乏 对大 系统匹配 的能量 总体 优化利 用的 考虑
关键词 ： 能量 优 化
能量 流结构理 论
节能改造
引 言
集 成 ，便 可使 这些 热 阱充 分 利用 低温 热源 ，实现 优
近 年 来 ，受 经济 全球 化 的制 约 ，我国 炼油 企 业
的 节能 工 作取 得 了很 大成 绩 ，主要 工艺 装 置 的能耗 大大 降低 ，如蒸 馏装 置 等 ，先 进装 置 的能 耗基 本 接
次优 化改 造 不考 虑 油经气提塔后再经换 热 、冷却 后出装置 。为 了取 走 分馏塔 的 过剩 热量 ，设有 顶循 、两 个中 段 以 及塔底 油浆 循环 回流 。２ ≠ 分装置 （ ≠气 以下 称 “ 二气
分 ” 采用 四塔流 程 ，包 括脱 丙烷塔 、脱 乙烷 塔 、丙 ） 烯 塔 和脱 异 丁烷 塔 。这 两套 装置 在 设计 时 已考 虑热
造 ，主要 内容 包括 ：将 催 化主 分馏 塔 的一 中后 冷 热量 用
重油催化裂化装置节能措施与效果分析
科 技 论坛 ｌ ｌ ｌ
徐 仕 光
重油 催化 裂化 装置 节 能措施 与效 果分析
（ 中国石油哈 尔滨石化公 司 ， 黑龙江 哈 尔滨 １０ ０ ） ５ ０ ０
摘 要： 重油催化 裂化装 置的能耗 问题对节能工作具有十分重要的意义 ， 本文主要针对 目 前催化裂化装 置节能方面存在的 问题进行简要 阐述 ， 同时分别就工艺、 设备 以及操作 三个方 面的节能措施和相应的效果进行分析论述。 关键词 ： 油催化裂化 ； 重 节能 ； 存在问题 ； ； 措施 效果 ． Ｗ，同时还增 温度下降 ， ４ ０ 影响余热锅炉过热蒸汽质量 ， 为此必 目前 ， 重油催化裂化装置 的能耗问题对我 剂脱 沥青装 置损失 能量 达 １ Ｍ 国石油化工企业 的发展有着至 关重要 的作用 。 加 了循环水 的耗量 ； 油催化裂化装置为提高 须增加燃料气用 量， 重 因而造 成装置能耗增加 ；． ｄ 催化裂化是我 国主要的重 油二 次加工装 置 ， 同 脱沥青油温度 ， 至少需提供 １ Ｍ 热量 ， ． Ｗ ４ ０ 即造 由于烟气温度低 ， 省煤器的低温腐蚀加重 ， 余热 时也是最主要 的耗能装置 ，强吸热催化裂化反 成油浆热量损失。 锅炉的故障率加大 ， 安全运行周期缩短。 ２节能措施及效果 ２０ 年 ５ ， ０２ 月 将原余热锅炉更 换为新型模 应所需要 的全部热量都是 由催化剂再生烧焦的 过程提供 ， 如何降低反应过程 的能耗 ， 提高其节 ２１生产工艺 的优化 ． 块 式余热 锅炉 ， 使重油催化裂化装置所产的饱 第一 ， 改善原料性质 。由于原油变重 ， 常压 和蒸汽全 部过热 ， 停掉了减温减压器 ， 避免了高 能水平是我们研究 的重要课题 。 １节能方面存在的主要问题 渣油残炭一般 为 ７ ８ 催化裂化焦炭产率高 品位 能量损失 ，同时提高 了余热锅炉 自
催化裂化或延迟焦化分馏塔富吸收油返塔温度优化
充吸收剂 ， 在吸收干气所夹带 的轻馏分后直接返
回或 与柴 油换 热升 温后 再 返 回主分 馏 塔 ， 部 分 该
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一
２ ６一
炼
油
技
术
与
工
程
２０ ０ ６年第 ３ ６卷
顶循
主
帐
［
—
分 馏 塔
再 吸 收 塔
ＣＷ
反应油气 —４ ８＂ ９ Ｃ
柴 油
炼油 回炼 油浆
！ －油浆
图 １ 某催化裂化装置分馏 、 吸收部分工艺流程 再
Ｆ ｇ Ｐ ｏ ｅ ｓ ｆ ｗ ｏ ｍｅ ｏ ａｉ ｎ ａ ｄ ｒ ａ ｓ ｒ ｔ ｎ ｏ ｅ ｆ ｉ ａａｙｉ ｒ ｃ ｉ ｇ ｕ ｉ ｉ ．１ ｒ ｃ ｓ ｏ ｆｆ ｆ ｎ ｔ ｎ ｅ ｂ ｏ ｐ ｉ ｆｔ ｕｄ ｃ ｔ ｔ ｃ ａ ｋｎ ｎ ｔ ｌ ｉ ｏ ｏ ｈ ｌ ｌ ｃ
目前 多数 催化 裂 化 或延 迟 焦 化装 置设 计 中 ，
柴油流程可作 为柴油 回流 。以某 催化裂化装 引
置分馏 、 收部 分 为例 ， 典 型 流程 如 图 １ 示 。 吸 其 所 主分馏 塔通 常包 括 顶 循环 、 中段循 环 及 油 浆循 环 三 个循 环取 热 ， 分设 计考 虑 回炼 油循 环 ， 主要 部 各
罗伟平 陈清林 陈晓晖 华 贲
华南理工大学传热强化与过程节能教育部重点实验室 （ 广东省广州 市 ５ ０４ ） １６０
摘要 ： 借助流程模拟软件 Ｐ Ｏ Ｉ详细分析了吸收稳定系统富 吸收油返 回催 化裂化或 延迟焦 化主分馏塔 温度 Ｒ ／Ｉ
对操作及热量回收的影响。应用炯经济分析原理， 针对不同的设计工况， 通过分馏塔不同温位取热的相互权衡对
改变再生方式提高催化裂化装置处理量
改变再生方式提高催化裂化装置处理量
何建平;侯玉宝
【期刊名称】《炼油技术与工程》
【年(卷),期】2001(031)003
【摘要】中国石化股份公司洛阳分公司的同轴式重油催化裂化装置因设备利旧而达不到1.40 Mt/a的设计处理量。
把再生方式由完全再生改为常规再生后，装置处理能力由1.38 Mt/a提高到1.49 Mt/a。
【总页数】2页(P26-27)
【作者】何建平;侯玉宝
【作者单位】中国石化股份公司洛阳分公司;中国石化股份公司洛阳分公司
【正文语种】中文
【中图分类】TE6
【相关文献】
1.催化裂化轻汽油醚化装置大处理量工业试生产 [J], 李秀强;李林;叶晓明;王瑛
2.利用烷基化装置主分馏塔提高气分装置处理量 [J], 方晓庆
3.催化裂化装置动态机理模型的应用：原料处理量对过程动态？… [J], 罗雄麟;林世雄
4.催化裂化装置扩大处理量的技术改造 [J], 代兰英
5.富氧再生提高催化裂化装置能力 [J],
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催化裂化装置分馏塔顶及冷却系统腐蚀分析与优化
的NH 3含量，因此在对污水进行检测的过程中，其呈现的pH 值会在8.4左右，但是在对分馏塔顶系统进行分析的过程中，其形成的腐蚀情况主要是以HCl 酸性腐蚀为主，其发生腐蚀的主要位置在塔顶的挥发线以及冷却器的部位。
之后在对其进行腐蚀反应的详细分析之后，发现是HCl 同H 2S 在水环境中的溶解度以及平衡分压不同的原因。
例如在温度为110℃以下的时候，当出现冷凝液就会让HCl 充分的溶解到冷凝液当中，这样便使得冷凝液的pH 值降低，并且这个过程中氨的含量正在不断的升高，但是始终保持在露点的范围之中，因此使得没有在水中充分的溶解，而且对于H 2S 来说，只有在温度降低到77摄氏度以下的时候才会发生溶解。
为此，氨气无法对该区域中的冷凝中存在的酸性物质进行中和，进而使得对相关设备以及管线发生腐蚀反应。
在这种腐蚀条件下，会由于加工原材料的区别，使得腐蚀介质的含量也有所不同，同时对于腐蚀的实际表现也并不相同。
在发生腐蚀的过程中，其实际的特征主要不仅会造成设备厚度的减薄，同时还会造成局部位置的穿孔，同时在特别的位置上还会出现一定程度的鼓泡开裂以及各种氢脆化的破坏现象，加强硫化物的应力腐蚀效果。
同时，在有着CN-存在的情况下，其H 2S 与铁元素反应而产生的硫化亚铁，这两种元素会对形成的硫化铁的保护层产生腐蚀的效果，为此会产生络合离子，这样的反应会进一步加剧腐蚀的效果，而产生的络合离子还会同铁离子继续发生反应，从而生产白色的物质。
为此，在反应过程中存在着氰化物或者氯化物的时候，其拥有着较多的活性离子，在该系统加工过程中会有着较为严重的腐蚀现象。
2.2 分馏塔的结盐腐蚀现象在系统当中发生结盐或者发生腐蚀反应，都会对设备发生严重的侵蚀效果，这样便对设备的使用周期造成严重的影响。
一般来说，在催化装置发生结盐的位置主要发生在分馏塔顶循系统以及挥发线空冷系统当中，同时在发生结盐的分馏塔顶循系统的塔盘当中，经常性的发生结盐，就会严重的影响塔顶的正常运行。
催化裂化装置分馏系统工艺分析
催化裂化装置分馏系统工艺分析催化裂化装置是石油化工行业中广泛应用的一种重要工艺，可以将重油转化为高级汽油和石脑油等价值较高的产品。
其分馏系统是催化裂化装置中的一个关键环节，对整个装置的性能和经济效益有着重要影响。
本文将对催化裂化装置分馏系统的工艺进行分析。
催化裂化装置的分馏系统主要由精制塔、主分馏塔、副分馏塔和热泵塔等组成。
其工艺流程为：经过预分馏后，重质原料油进入主分馏塔，其中与裂化产物混合油进行热交换，然后进入精制塔。
精制塔中通过顶部回流氮气控制塔压，控制裂化产物油的沸点，使得其能够在适当的温度下进行分馏。
顶部回流后的氮气通过冷凝循环器冷却冷凝，然后再经过氮气收集器进行脱气，使得其压力保持在一个正常的范围。
裂化产物油通过精制塔的塔顶侧抽离，并经过冷凝装置进行冷却，得到液相产品。
精制塔的下部通过塔底汽提法进行脱蜡处理，脱蜡后的石脑油经过副分馏塔分离，得到高级汽油和石脑油等高附加值产品。
副分馏塔中通过顶部回流氮气控制塔压，底部液相产品通过泵抽出，经过再冷凝后得到石脑油。
经过脱蜡处理的底部渣油再经过加氢处理后得到洁净的石油基础油。
在该工艺中，通过精心设计分馏系统的工艺参数，可以提高产品质量和产量，提高装置的经济效益。
首先，需要选择合适的分馏塔类型和设计参数，以确保分馏塔具有足够的分离效果和塔顶气体的回收能力。
其次，需要合理控制塔底压力和塔顶回流氮气的量，以达到最佳的分馏效果。
此外，还需要合理设计冷凝装置，以确保冷凝温度适当，能够有效冷凝出液相产品。
此外，还需要注意操作控制的安全性和稳定性。
对于分馏系统来说，要注意控制好分馏温度和压力的变动，以防止分馏塔内发生过热、过压等异常情况。
在日常操作中，要注意监控分馏系统的各个关键参数，及时发现问题并进行调整和处理。
综上所述，催化裂化装置分馏系统是催化裂化装置中一个重要的工艺环节。
通过合理设计和精心操作，可以提高产品的质量和产量，提高装置的经济效益。
但需要注意操作的安全性和稳定性，及时处理和解决问题。
重油催化裂化装置主分馏塔技术分析的新途径
Ｐ Ｏ／ Ｒ Ⅱ是 美 国 ＳＭＳ ｌ 司开发 的先 进 流程 ｌ Ｃ 公
模拟 软件 ， 可以用 来设 计 新工 艺 、 现 已有 装 置 的 发 工艺 瓶 颈 、 化 和 改 进 装 置 的 操 作【 。应 用 优 １ ｑ］ Ｐ ／Ｉ ＲＯ １软件对 现有 的分 馏塔 进行 工 艺模 拟 ， 以 可 快速 得到塔 内汽液 相 负荷 、 质物 性 等诸 多 数 据 ， 介 在此 基础上建 立塔板 水力学核 算模型 ， 工艺人 员 可 根据 需要随 时对塔进行 全 面技 术 分析 ， 应用模 拟结 果调整生产方 案并进 行卡边 操作 ， 而产 生 巨大 的 从 经济效益 。但相关模型的准确性是模拟结 果能否用 于指导实际操 作的关 键。在实 际生 产 中 ， 内件故 塔 障或积垢等 问题造成的产 品性质改变经 常给工艺核 算模 型的修正与准确性验证带来 非常不利的影响 。 ｙ 射线 扫描 技 术 是一 种 在 石 油化 工 生 产 过 程 不需停 产便可 对设 备故 障 及运 转 状况 进 行科 学 诊
合应 用 为调 整 分 馏 塔操 作 和 寻 求 解 决 问题 的措 施 提 供 了有 效 的 帮 助 。
关 键词 ： 化裂 化 装 置 分馏 塔 流 体 流 动 计算 机 模 拟 催 射 线
１ 前 言
馏 塔 的任 务 主 要是 将 反 应 系统来 的气态 产 物分 割 成 富气 、 汽油 、 粗 轻柴 油 、 回炼 油和 油浆 等馏 分 。塔 径 为 ７ 分馏塔 上部共设有塔板 ３ ｍ， ４层 ， 自分馏塔顶
为双溢流 筛板 。筛板 下部设 有油浆 回流脱 过热段 ， 采 用 ７ 人字挡 板 ， 柴油 汽提塔 设 ６层 双溢流微 层 轻
催化裂化油浆密度控制技术的改进
催化裂化油浆密度控制技术的改进白峰;连燕峰【摘要】The slurry oil density of 120×10^4t/a catalytic cracking unit （the 1I set of catalytic unit for short below） of Yongping Refinery Plant of Yanchang Petroleum Group Refinery Company WAS always on the low side and difficult to control, which led big loss of the total fluid yield and decrease of economic benefit. Therefore, to control oil slurry density became a burning problem to be solved. The reasons of low slurry oil density of the II set of catalytic unit were analyzed and the method of optimum operation were put forward, then put it into practices and effectively improved the density of the slurry oil. At last, some advice to further improvement were proposed.%延长石油永坪炼油厂120×10^4t/a催化裂化装置（下简称Ⅱ套催化装置）油浆密度一直偏低,控制困难,导致装置总液收损失较大,整体效益下降。
因此,控制油浆密度已成为亟待解决的问题。
本文对Ⅱ套催化装置油浆密度偏低的问题,经过原因分析,提出了优化操作的方法,并进行了实践,有效地提高了油浆密度,并对进一步改进提出了意见。
催化裂化主分馏塔的模拟策略与用能分析优化
顶循环
点Ⅲ： １ ①进 料 温度高 ， 成复 杂并 夹带催 化 剂粉 尘 ； Ｊ 组
富吸收油
② 全塔余 热 量大 ； ③产 品容 易分 离 ； ④系 统压 降小 。
因此 ， 化裂 化 主分馏 塔 的模拟 策 略和方 法有 别于 催
一
一
中循 环
般 的分 馏塔 。
为 了实 现催 化裂 化装 置 的节能 降耗 ， 国内外学 者 进行 了大 量 的研 究 ， 大多集 中在 工艺 操作 优化 但
维普资讯
２０ 年 ６ ０８ 月
石 油 炼 制 与 化 工 Ｐ Ｔ ＯＬ ＵＭ Ｒ Ｅ ＳＮＧ Ａ Ｅ Ｏ Ｅ Ｒ Ｅ Ｐ ＯＣ Ｓ Ｉ ＮＤ Ｐ ＴＲ ＣＨＥ Ｃ ＭＩ Ａｌ Ｓ
第３ ９卷 第 ６期
催 化 裂 化 主分 馏 塔 的模 拟 策 略 与 用 能分 析 优 化
收 稿 日期 ：０ ７１ ０ 修 改 稿 收 到 日期 ：０ ８Ｏ ４ ２ ０ ０２ ； ２ ０ １２ 。 作 者 简介 ： 艺 专 （ ９ ４ ） 在 读 硕 士 研 究 生 ， 究 方 向 为 过 颜 １８ 一 ， 研
程 系 统工 程 。
基 金 项 目 ： 东 省 自然 科 学 基 金 （ ４ ２ １ ８ ； 学 回 国人 员 科 广 ００ ０ ２ ） 留
反应油气 汽 提 蒸 汽
选择 、 塔底脱 过 热段 平衡 级 的模 拟 处理 策 略等 。本
研 究 以某 １０Ｍｔａ 化 裂化装 置 的分馏 单 元为 研 ． ／ 催
图 １ 催 化 裂 化 装 置 主分 馏 塔 流 程 示 意
３ 主 分馏 塔 的模拟 策 略 ３ １ 反应 油气 的模 拟策 略 ． 催化 裂 化 反 应具 有 参 与 反应 的分子 类 型 多 和
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催化裂化主分馏塔扩能改造后， 一般随着顶
循、 中段回流取热量的增加， 使得该段液体负荷相 应增加许多， 采用当今常用的一些传质元件很难
分馏塔进行简单改造已无法达到扩能要求。针对 这种状况， 提出在分馏塔塔体直径不变的情况下， 采用新型高效传质设备分离技术一 催化裂化主分 馏塔技术， 对塔内件进行技术改造以达扩能目的。
２ 设计简述
２１ 设计依据 ．
中国石化武汉分公司工 套重油催化裂化装置 始建于 １ ５ 原为加工能力 ０６ ａ ９ 年， ７ ． Ｍ／ 的蜡油催 ｔ 化裂化装置， ８ 年引进 Ｓｎ ＆ ｂｔ 公司的 １７ ９ ｔｅ Ｗ ｓｒ ｏ ｅｅ 技术， 改造为加工能力 １ ａ Ｍ／ 的高低并列式两段 ｔ 再生重油催化裂化装置。此后， 虽然围绕着装置 扩能、 节能降耗以及产品分布和产品质量的改善
塔底温度／ ℃
８ ５５ ７ ３
２０ ７ ２ ２ ６ ６ ２ ９
３０ ５
２３ 改造方案 ． 本次改造在不动塔体的情况下将旧的塔内件 全部拆除， 重新设计 ， 单溢流改为双溢流； 塔盘更 换为高效导流浮阀塔盘、 Ｄ 塔盘、 Ｇ塔盘， Ｔ Ｊ Ｆ Ｌ Ｖ 以
提高处理能力和传质效率。 导流浮阀塔盘， 其优点在于从导流浮阀吹出
部操作困难， 发生液泛， 出现淹塔现象， 同时装置 要进行 Ｍ Ｄ改造， Ｇ 汽油回炼量达 ２ ｔ ， ２ 液化石油 置扩能和产品质量要求。 ／ ｈ 气收率有较大幅度提高， 分馏塔气、 液相负荷也将 收稿日 ２０ 一 ０ ２ 期： ４ １－ ８ ０ 大幅度增加。此外， 该分馏塔塔顶结盐问题严重， 作者简介： 高有飞， 工程师， ８ 年毕业于北京石油化工学 １９ ９ 院 经常堵塞塔盘， 造成塔盘效率降低， 影响产品质
的经济效益。
降器顶至分馏塔顶压力降为０２ 一 ． Ｐ， ． ０２ Ｍ ａ与 ２ ４
改造前相近。
（） ３产品质量控制 良好。在塔顶负荷大幅增 加的情况下， 汽油干点仍能控制在 １ ℃左右。在 ８ ０ 不出重柴油的情况下， 轻柴油与油浆的分离效果
（） ３催化裂化主分馏塔分离技术作为一项新 技术， 不仅拓宽了催化裂化装置扩能改造的思路， 也更好地体现了现有装置设备利旧、 节约改造投 资、 缩短施工周期以及节能降耗这一改造设计原
进行了一系列技术改造， 但实际加工能力仍没突
设计依据是 套重油催化裂化装置 ２０ 年 Ｉ ０１ 的全年平均物料平衡数据， 并参考了装置 ２０ 年 ０１ ９ 月８日 最大处理量 １ ｔ 和处理量 １ ｔ 时 ３ ／ ２ ｈ １／ ５ ｈ 的操作数据。
２２ 工况说明 ．
改造分为以下两个工况： 工况 １第一阶段最大产柴油方案， ： 装置处理 量 １２ ａ年开工时间 ８ ｈ ． ｔ ， Ｍ／ ４０ ０ ｏ
步提高冷回流温度来减轻结盐程度。
顶 循环油流量／ －－ ｋ ｈＩ ｇ
一中抽出温度／ ℃ 一中返塔温度／ ℃
１０ ７
一中 量 ｋ ｈ＇ 流 ／－ ｇ－
二中抽出温度／ ℃ 二中返塔温度／ ℃
１３ ３ ２ ０ ３
３０ ３ ２ 印
二中 量／ｇ 一 流 ｋ＂ ’ ｈ
循环油浆返塔温度／ ℃ 循 浆流量／ － 环油 ｋ ｈ’ ｇ一
炼 油 技 术
２０ 年 ３ ０５ 月
工 与 程
Ｆ ＇ＯＬ ｔＭ ｎＮＥ Ｙ ＥＮＧＩ Ｅ Ｎ Ｇ Ｅｔｔ Ｅ Ｊ Ｒｈ １ Ｒ Ｎ ＥＲＩ
第 ３ 卷第 ３ ５ 期
催化裂化主分馏塔扩能改造
高有飞， 谢凯云２ 刘 兴‘ 张振千， 蔡连波‘ 刘家海２ 俞晓梅３
１中国石化集团洛阳石油化工工程公司工程研究院（ ． 河南省洛阳市４１ ３ ７ ０） ０ ２中国石化武汉分公司（ ． 湖北省武汉市（０８） １ ２ ０ ３ 浙江工业大学（ ． 浙江省杭州市 ３ ０ ） １１ ０４
降液管 分配比， 液流程数 ％
线５ ３５ ４ ２一８ ５ ２ 顶循 Ｔ Ｄ 塔盘 ＦＪ 液化石油气 ２ ５０ １ ８
汽油 轻柴油 重柴油 油浆 焦炭 损失
５ ００ ００ ４ ０５ ２４ ６ ８５ ２ １ ６５ ３ ３ ９１ 一０ （ ９ ５０ ７
摘要： 介绍了催化裂化主分馏塔技术， 其特点在于综合了高效导流浮阀塔盘、 Ｄ 塔盘、Ｖ 塔盘三者的优点， Ｔ Ｊ Ｆ ＬＧ 根据催化裂化主分馏塔各段不同的汽液负荷及结盐、 结焦情况， 采用不同的塔盘。采用该技术后结盐、 结焦堵塞塔 盘的状况基本消除， 液化石油气收率提高 了２３ 个百分点， ． ９ 在汽油回炼量增加 ２ ｔ 的情况下， ０ ／ ｈ 该装置的处理能力
工况２ 第二阶段最大产柴油方案， ： 装置处理
量 １ ａ年开工时间 ８ ｈ Ｍ／ ， ｔ ４０ ０ ｏ 根据表 １ 提供的装置物料平衡数据和表 ２ 提
破 １ ａ Ｍ／。生产方案以柴油为主， ｔ 出重柴油。 该装置的主分馏塔改造前主要存在的问题是 在较大处理量、 柴油生产方案条件下， 分馏塔中下
项 目
产量 ｔ 一 产率， ／＂ ’ ｈ 鱼
１ ６ ２
吕． １ ３｛
产量／＂一 １＊， ｔ ｔ Ｉ 鱼 ｈ － ＇
１７． ３ ５ １ ．５ ９７ １７．５ １ ７
１ ０． ０ ０ ０
抽出、 返回口 及人孔进行了相应的改造； 对上部板 间距作了适当调整； 对部分热电偶作了相应移位。
原料 焦化蜡油 减压蜡油 减压渣油 产品 干气 酸性气 液化石油气 汽油 轻柴油 重柴油 油浆 焦炭 损失
供的操作条件， 对主分馏塔进行了模拟， 塔按工况 １ 设计， 并对工况 ２ 进行了核算。计算表明， 采用 新开发的催化裂化主分馏塔技术完全可以满足装
量， 甚至被迫停工。还有柴油抽不上量的问题也
果
， 一直从事石油化工传质领域的研究， 并取得多项专利和 成
， 联系电 ０ ９ ４ ７ １ 一 １ｇ ｙ ｅ ＠ ． 话： ７一８ ４ ； 、 ； ｏ ｉ １ 二 ３ ８４ Ｅ ｗ ｕ９ ６ ｆ ３
１ ６ ７．３
３ ８ ９． １ ２ ６ ４． ８
２７ ５４ ３２ 东 ４．
…５３ １４ ８９
３ ．７ ９８
２ ．８ ３８ ３０ ．１ ３５ ．６
２８ ．７ ４．５ ９ ５６ ．５
０． ４ ３
８ ７． １
０． ０１
５６ ．８
０．０ ０
第３ห้องสมุดไป่ตู้期
高有飞等． 催化裂化主分馏塔扩能改造
油浆中 ３０ ５℃含量下降。 从表４ 可以看出， 本次分馏塔改造效果良 好， 明显改善， 具体表现在以下几个方面： （） １分馏塔处理能力大幅提高。在液化石油 气产 率 由改 造 前 的 １． 提 高 到 目前 的 ７ ６％ ３ ２． ％， ００ 汽油回炼增加 ２ ｔ ２ ０ ／ ｈ的情况下， 装置处 理量达到了 １ ． ｔ ， １１ Ｍ／（ ３ ５ 合 ． ｔ 按每年 ８ ０ ７ ／ ｈ ６ ａ ４０ ｈ 计算）分馏塔仍操作正常， ， 且不用出重柴油。 ２０ 年 ３ ９ ０４ 一 月平均处理量为 １ ． ／， ３ ３ ｔ 而期间 ３ ６ ｈ 加工每吨原料的利润为 ３６ Ｂ 单从增加处 ２ Ｒ Ｙ， Ｍ 理量方面， 每年可净增效益 ２ １．ｘ ０Ｒ Ｂ ０５５ ＇ Ｍ Ｙ。 １ （） ２在处理量增加， 液化石油气收率提高 ２３ ． ９ 个百分点， 汽油回炼量增加 ２ ｔ 的情况下， ０ ／ ｈ 从沉
２８ ７
对于分馏塔结盐问题， 从工艺角度看， 操作应
尽量使原料的盐浓度低于３ Ｌ塔顶冷回流温 ｍ／， ｇ
度从４℃提高到 ６９。本次设计， ５ ０ ０ 塔上段采用的 传质元件为抗堵性能良好的ＴＤ 塔盘和 ＬＧ ＦＪ Ｖ塔 盘， 轻度结盐对其影响不大。本次改造， 顶循段塔 盘的操作上限明显提高， 在适当情况下， 可以进一
原来， 催化裂化主分馏塔存在柴油经常抽出 不上量的问题， 这可能与操作负荷较低， 抽出层塔 盘漏液有关。粗汽油回炼后， 这种情况估计会有 所减轻。某些情况下， 抽出斗设计不合理， 也会发 生这种情况。故本次设计考虑将柴油抽出层塔盘 改为导流浮阀塔盘以改善该层塔盘的操作状态。 对于回炼油段， 本次设计采用抗堵性较好的 ＬＧ塔盘， Ｖ 以缓解该段的结焦问题。
０ ０
６６ ．５ ７ ３ ４．５ １ ．０ ９０
１ ３ ４． ６
９ ．８ ３６
２ ９ ３．４
８ ．４ ５６ ００ ．０
０的 ．
１７． ３ ５ ４．８ ７
０． ８ ６
１０ ０ ０ ．０
３６ ．２ ０４ ．５
１０ ０ ０ ．０
３４ ．８ ０５ ．０ ２ ．２ ００
２ 功 ３１ ３． ６． ７． 仓
：２ｌ 朋 ６２ ２４ １２ ４３
３ 改造效果
的气体是水平的， 防止了液体的返混， 改善了汽液 接触， 浮阀阀腿前端的导流孔， 使气流的推液作用 加强了， 也使阀间区域液体得到活化， 塔板性能得 到了较大的改善。与普通浮阀相比， 压力降可降 低 １％一 ５ 汽相负荷下限降低 １ ， ５ ２％， ／ 汽相负荷 ３ 上限提高 １％一 ５ 塔盘效率提高５ ０ ２％， ％以上。 ＴＤ 塔盘具有结构简单、 ＦＪ 液体通量大、 塔板效 率较高以及抗堵性能好等特点。 ＬＧ塔盘具有结构简单、 Ｖ 液体通量大、 压力降
低以及抗堵性能好等特点。 在改造过程中， 为适应新的塔盘方位， 对塔的
装置改造后， 为了考察效果， ２０ 年 ４ 于 ０４ 月 １－ ６日 ４ １ 对该装置进行了 标定。改造前后装置物 料平衡的对比列于表４ ０
表４ 改造前后装置物料平衡对比 一一一一一一一一一 配 ］ 一一 １ Ｕ 一一改 后 造
满足该段流体力学的要求。针对这一情况， 采用 高效导流浮阀塔盘、ＦＪ ＴＤ 塔盘、 Ｇ Ｌ 塔盘的成套组 Ｖ 合技术， 成功地将视为没有扩能余地的中国石化 武汉分公司 Ｉ 套重油催化裂化装置主分馏塔的处 理能力由原来的 １ ６ ａ ． ｔ 提高到 １１ Ｍ／ｏ ０ Ｍ／ ． ｔ ６ ａ