框架桥模板支架计算书(2015.3.31)
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
模板支架计算图式(荷载组成)
支架基础砼垫层
扫地杆
底托
泵车
DZM2020.5.3
模板支架计算书内容:
1、工程概况：含地形地貌、场地、环境、地质水文等 2、计算依据：施工图、设计资料、国家规范、地方规
4、设计计算参数：模板支架所用材料的技术参数(包括：材料规格型号、[σ]、I、W、E、单位重等)
5、荷载计算(取值)及组合
6、受力检算(分步进行)：至支架基础。应有计算简图式、列出计算原式
荷载组成
侧模系统 底模板 防护栏杆(挂安全网) 小椤(横向分配梁) 大椤(纵向分配梁)
顶托
支架体
剪刀撑
12 其它荷载(堆料等) ④风载(架体侧面,含护栏) ①施工人员、机具荷载 ⑤防护设施荷载 ②砼倾倒荷载 ③振捣荷载 ⑥侧模(内模)及支撑荷载 ⑦结构钢筋砼自重
桥梁支架模板计算【范本模板】
（六）、承台施工方案及模板计算4、安装模板承台桥墩均采用大块钢模板施工,设拉杆。
面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0。
3m,[14 横带间距0。
5m,竖肋采用[10槽钢,间距30cm，横肋采用［14槽钢，间距100cm.横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。
拉杆采用φ20圆钢承台尺寸:钢桁梁部分11.4×18。
4×3.5m。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。
安装前在模板表面涂刷脱模油,保证拆模顺利并且不破坏砼外观。
安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。
由于承台几何尺寸较大,模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。
承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆,故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm，便于模板支护与加固。
模板与模板的接头处,应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。
模板表面应平整，内侧线型顺直,内部尺寸符合设计要求.模板及支撑加固牢靠后,对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。
5、浇注砼钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误,然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。
砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。
对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录.砼浇注采用商品砼.浇筑的自由倾落高度不得超过2m,高于2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析.砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为30 cm左右，前后两层的间距在1。
5m以上。
砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5~10cm 的距离；插入下层砼5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形,预埋件移位等.密实的标志是砼面停止下沉,不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。
框架桥模板支架计算书(2015.3.31)
w=ql4/(150*EI 钢) = 41.7×6004/(150×2.1×105×121867)=1.41mm<1200/400=3mm。 钢背楞刚度和强度满足要求。 6.1.4 拉杆直径计算 由上面计算得 q=41.7KN/m， 按多跨连续梁计算得拉杆的最大支反力 F=1.1ql=1.1×41.7 ×1.20=55.04KN。则拉杆直径为：√(4F/ [fm]/π )= √(4×55×103/215/π )=18.05mm，取 φ 20 钢筋作为拉杆。 6.2 顶板模 6.2.1 顶板施工荷载 顶板厚度为 0.49m，根据公式得顶板面分布荷载为： q=26×0.85+6.5=28.6KN/m2； 6.2.2 面板检算 顶板模面板采用 15mm 竹胶板作为面板，木背肋间距为 280cm，取 1m 单位宽度按 3 跨连 续梁计算。 fm=M/W=ql2/(10*b*h2/6) =6×28.6×2802/(10×1000×152)=5.98MPa<[ fm]=20MPa。 w=ql /(150*EI) =12×28.6×2804/(150×6500×1000×153)=0.64mm<280/400=0.7mm。 面板强度和刚度满足要求。 6.2.3 木背肋检算 木背肋截面抗弯抵抗矩为：W 木=100×1002/6=166666.67mm3；截面惯性矩为：I 木=100× 1003/12=8333333.33mm3。木背肋上的线单位荷载为：q=28.6×0.28=8KN/m，内模分配梁间 距为 900mm。按 3 跨连续梁计算有： fm=M/W =ql2/(10* W 木)= 8×9002/(10×166666.67)=3.9MPa<1.15[ fm]=12.65MPa。 w=ql4/(150*EI 木) = 8×9004/(150×9000×8333333.33)=0.47mm<900/400=2.25mm。 木背肋强度和刚度满足要求。 七、模板分配梁计算 作用于模板分配梁上的新浇筑混凝土自重标注值为：q=26×h+2.5；木模系统水平自重 标准值取 0.3KN/m2。 7.1、顶板分配梁 碗扣支架立杆布置 0.6m×0.6m。则有作用于底模分配梁上的施工荷载为：
建筑施工模板支架计算书
一、材料选用竹、木胶合模板板材1、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性能好、易脱模和可以两面使用等特点。
板材厚度不应小于12mm。
并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006）的规定。
2、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。
3、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。
4、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。
5、竹胶合模板技术性能应符合表3.5.5的规定。
3.5.6 常用木胶合模板的厚度宜为12、15、18mm ，其技术性能应符合下列规定：1. 不浸泡，不蒸煮剪切强度： 1.4～1.8 N/mm 2；2. 室温水浸泡剪切强度： 1.2～1.8 N/mm 2；3. 沸水煮24 h 剪切强度： 1.2～1.8N/mm 2；4. 含水率： 5%～13%；5. 密度： 450～880（kg/m 3）。
6. 弹性模量： 4.5×103～11.5×103 N/mm 2。
3.5.7 常用复合纤维模板的厚度宜为12、15、18mm ，其技术性能应符合下列规定：1. 静曲强度：横向28.22～32.3N/mm 2；纵向52.62～67.21N/mm 2； 2. 垂直表面抗拉强度：大于1.8N/mm 2；3. 72h 吸水率： <5%；4. 72h 吸水膨胀率 <4%；5. 耐酸碱腐蚀性：在1%苛性钠中浸泡24h ，无软化及腐蚀现象；6. 耐水汽性能：在水蒸汽中喷蒸24h 表面无软化及明显膨胀。
7. 弹性模量： 大于6.0×103N/mm 2。
二、荷载及变形值的规定 2.1 荷载标准值2.1.1 恒荷载标准值应符合下列规定：1. 模板及其支架自重标准值（k G 1）应根据模板设计图纸计算确定。
盖梁支架模板计算书
四、支架、模板计算书支架立杆纵、横向间距90×90cm，碗扣件Φ48，壁厚3.5mm。
一、何载计算1．模板自重竹胶板9kN/m3×0.012cm（厚度）=108N/m2=0.108kN/m25cm厚大板6kN/m3×0.05cm（厚度）=0.3kN/m22．支撑方木12×15cm自重6kN/m3×0.12m×0.15m=0.108kN/m23．碗扣支架自重每根立杆3.841kg/m×4.5m=0.173kN4．新浇钢筋混凝土自重①．中支点横梁部分：25kN/m3×1.5m=37.5kN/m2②．正常段部分：平均梁高0.92m25kN/m3×0.93m=23.25kN/m25．施工人员、机具何载 1.0kPa=1.0kN/m26．振捣何载 2.0kPa=2.0kN/m2说明：5、6项何载取值依据JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》附录8-1。
二、木模板验算验算公式依据《建筑施工工程师手册》按多跨等跨连续梁计算，跨度取0.9米验算木板厚度5+1.2=6.2cm宽度bcm.何载组合：1+4①+5+6q=0.108kN/m2+0.3kN/m2+37.5kN/m2+1kN/m2+2kN/m2=40.908kN/m21.抗弯：M max=0.08ql2=0.08×40.908kN/m2×bcm×0.92m2=2.65kN.cmW n=1/6bh2=1/6×6.22×b=6.41bcm3σm=M max/W n=2.65kN.cm/(6.41bcm3)=0.415kN/cm2=4.15N/mm2<f m=13N/mm22.抗剪：Q=k v×ql=0.6ql=0.6×40.908kN/m2×bcm×0.9m=0.221bkN对于矩形断面τ=1.5Q/(bh)=1.5×0.221bkN/(bcm×6.2cm)=0.0536kN/cm2 =0.536N/mm2<f v=1.5N/mm23.稳定性在均布何载作用下W=k w ql4/(100EI)k w=0.677q=40.908kN/m2l=0.9m E=10000N/mm2I=bh3/12=bcm×6.23cm3/12=19.9bcm4则W=0.677×40.908kN/m2×0.93m3/(100×10000N/mm2×19.9bcm4)=1.01mm<L/400=2.25mm即扰度在允许范围之内，5cm大板满足强度、刚度、稳定性要求。
桥现浇段支架及模板计算
模板及施工支架设计计算书一、模板分析计算1.1 荷载分析在本工程中，荷载主要分为两类，第一类是竖向荷载，主要由钢筋混凝土自重、模板自重、施工机具和人群荷载、混凝土倾倒时的冲击荷载、混凝土振捣荷载、支架自重等。
第二类是水平荷载，主要是由钢筋混凝土对侧模的水平侧压力、混凝土倾倒时的冲击荷载、混凝土振捣荷载等，不考虑其他荷载。
箱梁11号段模板在混凝土浇筑时，其荷载详细见表：荷载组合如下：1、计算承载能力时，按照设计荷载进行组合：底模：(1)+(2)+(3)+(4)+(5)侧模：(6) +(7)+(8)+(9)2、验算刚度时，按照设计荷载进行组合：底模：(1)+(2)侧模：(6)1.2 模板计算本工程中，模板系统主要有箱梁底模、腹板外侧模及翼板底模、腹板内侧模、顶板底模，箱梁底模、腹板外侧模及翼板底模用钢模板，腹板内侧模、顶板底模使用木模。
1.2.1 箱梁底模1、箱梁底模构造面板直接铺在小横杆上，构件之间不采取连接措施。
2、模板面板计算1）、荷载计算腹板及横隔板处：计算承载能力时：+⨯⨯18.22.+⨯⨯⨯+⨯+=31=.10386KN8.1m1q/8.2115.314.8计算刚度时：⨯31=+2.='8.2⨯⨯KN16q/m1.898.11底板其它位置：计算承载能力时：()m KN q /5.4918.214.815.3218.114.016.02.31=⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯= 计算刚度时：()m KN q /8.34218.114.016.02.31=⨯⨯+⨯+⨯⨯=' 2）、承载力计算 腹板及横隔板处：m KN L q M MAX ⋅=⨯⨯=⋅⋅=415.02.086.10310110122 []MPa MPa W M MAX MAX MAX1817.997.416610415.06=≤=⨯==σσ底板其它位置：m KN L q M MAX ⋅=⨯⨯=⋅⋅=446.03.05.4910110122 []MPa MPa W M MAX MAX MAX1819.1067.416610446.06=≤=⨯==σσ符合要求。
桥架支架计算书
桥架支架计算书摘要：一、桥架支架概述1.桥架支架的作用2.桥架支架的分类二、桥架支架的计算方法1.荷载计算2.材料选择3.支架间距计算4.支架长度计算5.支撑结构设计三、桥架支架计算书实例1.工程概况2.荷载条件3.计算过程4.结果分析四、桥架支架施工及验收1.施工准备2.支架安装3.质量验收4.安全注意事项正文：桥架支架计算书一、桥架支架概述桥架支架是用于支撑桥架的一种结构，它在电气工程、通信工程等领域中有着广泛的应用。
桥架支架的主要作用是固定和支撑桥架，以保证电缆在桥架内整齐排列，方便施工和维护。
根据工程需求和现场条件，桥架支架有多种类型，如墙壁支架、地面支架、悬挂支架等。
二、桥架支架的计算方法1.荷载计算：首先需要计算电缆桥架上的荷载，包括电缆自重、附加设备重量、施工荷载等。
根据工程实际需求，可采用我国相关规范进行计算。
2.材料选择：根据荷载计算结果，选择合适的材料，如角钢、槽钢、钢管等。
同时，需要考虑材料的防腐性能和防火性能。
3.支架间距计算：支架间距应根据电缆桥架的规格、电缆的规格和安装方式等因素确定。
支架间距过大会影响电缆的稳定性，过小会增加支架成本。
4.支架长度计算：支架长度应根据电缆桥架的高度和安装方式确定。
对于墙壁支架和地面支架，支架长度一般等于桥架高度；对于悬挂支架，支架长度需考虑悬挂高度和安装间距。
5.支撑结构设计：根据支架材料和安装方式，设计合适的支撑结构，保证支架的稳定性和安全性。
三、桥架支架计算书实例某工程电缆桥架规格为BJ-1000，电缆规格为ZR-YJV-0.6/1kV-1×10，采用悬挂支架安装。
根据工程需求，进行如下计算：1.荷载计算：电缆自重为120N/m，附加设备重量为30N/m，施工荷载为20N/m，总计荷载为170N/m。
2.材料选择：根据荷载计算结果，选择Q235B 角钢，规格为20×20×1.5mm。
3.支架间距计算：支架间距为2m。
【建筑行业资料】模板支架计算书
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PS：祝您生活美滿，工作順心，原這篇文檔能夠給您帶來幫助！範本支架計算書一、概況：現澆鋼筋砼樓板，板厚（max=160mm），最大樑截面為300×600 mm，沿梁方向梁下立杆間距為800 mm，最大層高4.7 m，施工採用Ф48×3.5 mm鋼管搭設滿堂腳手架做範本支撐架，樓板底立杆縱距、橫距相等，即la＝lb＝1000mm，步距為1.5m，範本支架立杆伸出頂層橫杆或範本支撐點的長度a＝100 mm。
剪力撐腳手架除在兩端設置，中間隔12m－15m設置。
應支3－4根立杆，斜杆與地面夾角450－600。
搭設示意圖如下：二、荷載計算：1.靜荷載樓板底範本支架自重標準值：0.5KN/ m3樓板木範本自重標準值：0.3KN/m2樓板鋼筋自重標準值：1.1KN/ m3澆注砼自重標準值：24 KN/ m32.動荷載施工人員及設備荷載標準值：1.0 KN/ m2掁搗砼產生的荷載標準值：2.0 KN/ m2架承載力驗算：大橫向水準杆按三跨連續梁計算，計算簡圖如下：q作用大橫向水準杆永久荷載標準值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m作用大橫向水準杆永久荷載標準值：q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m作用大橫向水準杆可變荷載標準值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大橫向水準杆可變荷載設計值：q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m大橫向水準杆受最大彎矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m抗彎強度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求撓度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求3.扣件抗滑力計算大橫向水準杆傳給立杆最大豎向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，應採取措施，緊靠立杆原扣件下立端，增設一扣件，在主節點處立杆上為雙扣件，即R＝10.74KN＜16KN，滿足要求。
框架支架模板计算书
目录一、工程概况 (1)二、900＊900＊1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2)三、1200＊1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (21)四、现浇横梁支架立杆受力计算 (34)五、地梁基础 (47)六、柱模 (47)七、楼板模板 (50)2＃桥框架支架模板计算书一、工程概况（一）工程简介2＃框架桥起止里程桩号：K0+870—K1+760,地面以上结构层数为2/11。
5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响，框架结构层数设计为一层，地面标高为185，楼面板为195平台,其余均为二层结构。
墙柱混凝土强度等级为C30，楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm，混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm，共26段，其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管，排污干管高、宽分别为2＊2.6m。
（二）支架模板布置情况本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3。
5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166—2008）的要求。
由于A1—A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3。
5m,因现浇楼板厚度为120mm、200mm，厚度较薄,采用钢管支架搭设.现浇楼板厚120mm支架采用1200＊1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000＊9000＊1200mm。
框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。
（三）支架基础下地质情况经地勘资料查得, 本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定.（四）地基要求压实处理,浇注10cm厚C20混凝土。
支架现浇地形起伏较大,需将边坡设置成60×80cm、60×60cm的梯步台阶，立杆距离台阶边缘距离宜大于50cm，台阶相邻高差小于1米,用10cm厚C20混凝土浇筑。
框架梁模板扣件钢管高支撑架计算书
附件3框架梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为5.0米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=550mm ×700mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。
50001500700550600600图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.180×0.650×0.900=3.159kN 。
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.000×0.700×0.900=15.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.350×0.900×(2×0.700+0.550)/0.550=1.117kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+2.000)×0.550×0.900=1.485kN均布荷载 q = 1.2×15.750+1.2×1.117=20.240kN/m 集中荷载 P = 1.4×1.485=2.079kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm 3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm 4；A计算简图0.097弯矩图(kN.m)0.003经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.328kNN2=5.277kNN3=5.277kNN4=1.328kN最大弯矩 M = 0.096kN.m最大变形 V = 0.1mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.096×1000×1000/48600=1.975N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×2894.0/(2×900.000×18.000)=0.268N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.058mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.277/0.900=5.864kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×5.86×0.90×0.90=0.594kN.m最大剪力 Q=0.625×0.900×5.864=3.298kN最大支座力 N=1.25×0.900×5.864=6.596kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3；I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.594×106/54000.0=10.99N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.625ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×3298/(2×40×90)=1.374N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.521×4.886×900.04/(100×9500.00×2430000.0)=0.724mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。
模板支架计算书2
模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):2.60；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.12；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土标号:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；计算楼板的宽度(m):4.00；计算楼板的厚度(m):0.12；计算楼板的长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.000×0.300×0.120 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1= (1.000 + 1.000)×1.200×0.300 = 0.720 kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.900 + 0.105) = 1.206kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.720=1.008 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.008×1.200 /4 + 1.206×1.2002/8 = 0.519 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 +1.206×1.200/2 = 1.228 kN ；截面应力σ= M /W = 0.519×106/64000.00 = 8.117 N/mm2；方木的计算强度为 8.117 小于13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 1.206×1.200/2+1.008/2 = 1.228 kN；截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1.228×103/(2 ×60.000×80.000) = 0.384 N/mm2；截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；方木的抗剪强度为 0.384 小于 1.300 满足要求!4.挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.720 kN；最大变形 V= 5×1.005×1200.04 /(384×9500.000×2560000.000) +720.000×1200.03 /( 48×9500.000×2560000.0) = 2.182 mm；方木的最大挠度 2.182 小于 1200.000/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.206×1.200 + 1.008 = 2.455 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)= 0.826 kN.m ；最大弯矩 Mmax= 2.389 mm ；最大变形 Vmax= 8.929 kN ；最大支座力 Qmax截面应力σ= 184.073 N/mm2；支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
框构桥满堂支架计算书
附件1****框构中桥满堂支架计算书1、工程概况***框构中桥结构为12m+20m+12m，净高7.5m，顶板厚1.0m、底板厚1.2m，外侧墙身厚1.0m，中隔墙厚0.9m，桥梁宽度为15m。
桥梁主体为C40钢筋混凝土。
纵断面（单位：m）2、支架布置形式2.1顶板支架立杆支架采用碗扣式支架，材料壁厚 3.0 mm（考虑到目前市场上钢管质量参差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm，所以验算时按照壁厚3mm），外径φ48 mm。
上下托均采用可调式上下托，剪刀撑采用外径φ48 mm普通钢管，壁厚3.0 mm。
立杆纵、横距均为600mm，横杆水平步距均为1200mm；立杆采用2根LG-300+1根LG-120组合，支架高度为7.2m，立杆伸出支架0.45m；支架顶部设纵、横向分配梁，横向分配梁采用2根φ48×3.0mm钢管，设在顶部托盘上，纵向分配梁采用100x100mm方木垂直搭设在横向分配梁上，间距均为300mm；在纵向分配梁上铺设15mm厚竹胶板作为顶板底模。
顶板侧模为15mm厚竹胶板，模板背肋为100x100mm方木，竖直布设于模板背后，间距为400mm，在方木背肋后设置2根φ48×3.0mm钢管分配梁，层间距为500mm。
侧模采用“内拉外顶”方式加固，每道分配梁设Φ14的拉筋，水平间距为600mm,顶板左右侧拉筋对应焊接在顶板主筋上，外侧用钢管支架顶在分配梁上，水平间距为600mm，层间距为400mm。
2.2侧（隔）墙模板及支撑侧（隔）墙模板采用厚2.3mm的钢模板，采用φ16的对拉筋，正方形布置，水平间距为600mm，竖向间距为1000mm，施工时分两次施工，第一次施工3.5m，第二次施工2.8m。
满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
（完整版）模板支撑体系计算书
（完整版）模板支撑体系计算书模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×900 模板支架高度H(m) 31.2 模板支架横向长度B(m) 20模板支架纵向长度L(m) 10.15 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.35非自定义:0.29 地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地24面高度(m)风压高度变化系数0.796μz风荷载体型系数μs 1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1000梁两侧立柱横向间距l b(mm) 1000步距h(mm) 1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300梁底支撑小梁根数 4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.232小梁截面抵抗矩W(cm3) 32.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 7040 小梁截面惯性矩I(cm4) 114.333 小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2， 1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2， 1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q 右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.61 5kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0 .615kN/m 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·mσ=Mmax/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/m m2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝ma x[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/2 50＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0 .3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.5 42kN正常使用极限状态max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.071kN,R2'=1.406kN,R3'=1.406kN,R4'=1.071kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.366kNτmax=2V max/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.295kN，R2=3.661kN，R3=3.661kN，R4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.224kN，R2'=2.701kN，R3'=2.701kN，R4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 1P＝max[R2，R3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[2.701，2.7 01]=2.701kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.38kNτmax=2V max/A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.942kN，R2=7.871kN，R3=7.871kN，R4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.871/1=7.871kN，R3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125P＝max[R1，R4]=0.295kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.224kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.192kNτmax＝2V max/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm) Φ48×2.7立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 384回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.12抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.151、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.032kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.574kN，R2＝7.003kN，R3＝7.003kN，R4＝0.574kN 立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w/l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7.003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf＝N/(φA)+M w/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm) 120 混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天) 14 混凝土的实测抗压强度f c(N/mm2) 7.488 混凝土的实测抗拉强度f t(N/mm2) 0.858 立柱垫板长a(mm) 100 立柱垫板宽b(mm) 450F1=N=11.985kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析F l≤(0.7βh f t+0.25σpc,m)ηu m h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
模板支架计算书
xx工程xx 2-9m框架桥模板、支架检算书编制：复核：审核：批准：xxx 2-9m框架桥模板、支架检算1模板、支架说明XXX 2-9m框架桥涵身采用4mm厚钢模，模板每块尺寸长×宽=1.5×1m；顶板和墙身端头采用15mm厚竹胶板。
涵身侧模采用对拉杆固定，拉杆直径Φ12，拉杆纵横间距75cm×50cm。
满堂支架采用Φ48×3.5碗扣架，支架立杆纵横向间距90cm，立杆下端安插可调丝杆底托并布设扫地杆，立杆顶部安插可调丝杆顶托。
横杆步距1.2m，同时为保证钢管支架整体稳定性，支架横断面每间隔2.7m即3排设一剪刀撑，支架纵断面在每侧均设一道剪刀撑。
支架上部顶托内沿框架桥横断面方向设置主横楞，主横楞采用100×100mm方木；沿框架桥纵断面设置次横楞，次横楞采用80mm×80mm 方木，间距200mm。
2模板支架检算对选区的模板支架进行力学检算，以判断其是否可满足结构施工的安全性要求。
2.1对拉杆检算（1）根据《建筑施工计算手册》砼侧压力标准值计算公式：P1=0.2γt0β1β2V 1 2P2=γc H二者取较小值。
式中：1P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kPa)；H——有效压头高度（m）；V——混凝土的浇筑速度(m/h)；t——新浇筑混凝土的初凝时间（h），按实测确定；cγ——混凝土的容重(kN/m³)；1β——外加剂影响修正系数，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；2β——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度为110mm~150mm时，取1.15；P1=0.2γt0β1β2V 12=0.2×26×2×1.2×1.15×√2=20.297kPaP2=γc H=26×6.2=161.2kPa根据以上计算可知，取两者中较小值为P1=20.297kPa。
根据《路桥施工计算手册》表8-2可知，振捣混凝土时产生对模板的侧压力为P2=4.0kPa，则模板最大侧压力计算如下所示，取P max=1.2P1+1.4P2=1.2×20.297+1.4×4=29.956kPa（2）对拉杆的应力计算：N=P max×横向间距×纵向间距=29.956×0.75×0.5=11.23kN<12.9kPa符合要求。
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w=ql4/(150*EI 钢) = 41.7×6004/(150×2.1×105×121867)=1.41mm<1200/400=3mm。 钢背楞刚度和强度满足要求。 6.1.4 拉杆直径计算 由上面计算得 q=41.7KN/m， 按多跨连续梁计算得拉杆的最大支反力 F=1.1ql=1.1×41.7 ×1.20=55.04KN。则拉杆直径为：√(4F/ [fm]/π )= √(4×55×103/215/π )=18.05mm，取 φ 20 钢筋作为拉杆。 6.2 顶板模 6.2.1 顶板施工荷载 顶板厚度为 0.49m，根据公式得顶板面分布荷载为： q=26×0.85+6.5=28.6KN/m2； 6.2.2 面板检算 顶板模面板采用 15mm 竹胶板作为面板，木背肋间距为 280cm，取 1m 单位宽度按 3 跨连 续梁计算。 fm=M/W=ql2/(10*b*h2/6) =6×28.6×2802/(10×1000×152)=5.98MPa<[ fm]=20MPa。 w=ql /(150*EI) =12×28.6×2804/(150×6500×1000×153)=0.64mm<280/400=0.7mm。 面板强度和刚度满足要求。 6.2.3 木背肋检算 木背肋截面抗弯抵抗矩为：W 木=100×1002/6=166666.67mm3；截面惯性矩为：I 木=100× 1003/12=8333333.33mm3。木背肋上的线单位荷载为：q=28.6×0.28=8KN/m，内模分配梁间 距为 900mm。按 3 跨连续梁计算有： fm=M/W =ql2/(10* W 木)= 8×9002/(10×166666.67)=3.9MPa<1.15[ fm]=12.65MPa。 w=ql4/(150*EI 木) = 8×9004/(150×9000×8333333.33)=0.47mm<900/400=2.25mm。 木背肋强度和刚度满足要求。 七、模板分配梁计算 作用于模板分配梁上的新浇筑混凝土自重标注值为：q=26×h+2.5；木模系统水平自重 标准值取 0.3KN/m2。 7.1、顶板分配梁 碗扣支架立杆布置 0.6m×0.6m。则有作用于底模分配梁上的施工荷载为：
单位：cm
三、计算说明 框架涵施工分节段浇筑，计算时暂时按一次浇注计算。 模板采用木模，面板为 1.5cm 竹胶板，背肋采用 10×10cm 方木。分配梁采用双钢管， 采用碗扣件支架支撑分配梁，再通过立柱将荷载传递与涵洞底板上。 顶板木方间距 28cm， 腹板间距 21cm， 拉杆间距 60cm （交错布置） ， 立杆布置为 60×60cm，
Wg
D3
d 1 32 D
4
483 41 4 1 5078mm3 48 32
单根钢管截面惯性矩：
d Ig 1 64 D
D4
4
484 41 4 1 121867mm4 48 64
钢管弹性模量 Eg 2.06 105 MPa 1.0m 模板上承受的混凝土浇筑单位荷载为： q=69.5×0.6=41.7KN/m， 拉杆间距为 1200mm。 fm=M/W=ql2/(10* W 钢)= 41.7×6002/(10×5078×5078) =58.11MPa<1.25[ fm]=181MPa。
1
横杆间距 120cm。 四、使用材料及其参数 4.1、普通材料单位重及其性能 材料 名称 竹胶 板 方木 钢材 规格型号 δ 1.5cm 10x10cm Q235 单位重 （KN/m3） 10 5 78.5 弹性模量 （MPa） 6.5×103 9×103 2.1 ×105 强度设计值（N/mm2） 抗弯 抗拉 抗压 抗剪 145 \ 1.4 85 结构部位 模板 模板 模板、 支架
2
2
205 2.05×105
壁厚 t（mm） 3.5
截面积 A（cm2） 4.89
截面惯性矩 I（cm4） 12.19
截面模量 W（cm3） 5.08
回转半径 i（cm） 1.58
5.3、混凝土振捣产生荷载 q2： 对水平模板取 2.0KN/m2； 对垂直模板取 4.0KN/m2； 5.4、倾倒混凝土时对模板的荷载 q3：2.0KN/m2； 5.5、侧模施工荷载（腹板） 混凝土压力： 砼浇筑速度取ν =2.0m/h （考虑斜向分段控制） ， 外加剂影响修正系数κ =1.2， 混凝土入模温度取 15℃，根据《路桥施工计算手册》得： h=1.53+3.8ν /T=1.53+3.8×2.0/15=2.04m pm=κ ×γ ×h=1.2×26×2.04=63.54KN/m 。 考虑施工活载载影响后的单位面积上的侧模施工荷载： qc=pm+q2+q3=63.54+4.0+2.0=69.5KN/m2。（计算模板和拉杆时使用的荷载） 5.6、承重模板荷载 qz=γ ×h+q1+q2=26×h+2.5+2.0+2.0=26h+6.5（计算模板时使用荷载） qz=1.2×（1.05×γ ×h+q1） （计算模板以外结构使用荷载，考虑 1.2 分项系数和 1.05 超载系数） 5.7、风荷载 查建筑结构荷载规范得赤峰市重现期为 50 年的风压值 W0 为：0.55 KN/m2。则有： Wk = 0.7μ z·μ s·Wo 式中：Wk——风荷载标准值（kN/m2） ； μ z——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2001）规定采用，取 1.0； μ s——风荷载体型系数， 按现行国家标准 《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2001） 规定的竖直面取 0.8； 即碗扣支架风荷载为 Wk = 0.7μ z·μ s·Wo=0.7×1.0×0.8×0.55=0.31 KN/m 。 5.8、荷载分项系数（碗扣支架） 1）计算模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数： （1 ）永久荷载的分项系数，取 1.2；计算结构倾覆稳定时，取 0.9。 （2 ）可变荷载的分项系数，取 1.4。 2）计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取 1.0。 5.9、荷载组合效应 1）立杆稳定计算：永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载） 2）斜杆强度和连接扣件（抗滑）强度计算：风荷载
3.0
4
D2 d 2 482 422 15.9 4 4
6
横杆步距 h 1.2m ，偏于安全考虑按两端铰支，取 1.0 ， 故计算长度 l h 1.0 1.2m 1200mm 长细比： 3.0 =
5
4
qf=（26×0.85+2.5+0.3）×0.9=14.94KN/m； qd=（26×0.85+2.5+0.3）×0.9=14.94KN/m； 分配梁采用双 48 钢管，截面抵抗矩 Wy=5078mm3；截面惯性矩为：Iy= 121867mm3，按 3 跨梁续梁计算得： 7.2、腹板处 fm=M/W=ql2/(10* Wy) = 14.94×6002/(10×5078)=105.92MPa<1.25[ fm]=181 MPa。 w=ql4/(150*EIy) =14.94×600 /(150×210000×121867)=0.5mm<900/400=2.25mm。 八、碗扣支架检算 本方案碗扣支架在框架涵内立杆按 0.6m×0.6m 布置，横杆步距为 1.2m。顺涵洞方向每 3m 布设剪刀撑一道，斜杆采用普通钢管与旋转扣件组成，扣件抗滑移承载力 Rc=8.0KN。 8.1、碗扣支架计算荷载 根据《路桥施工手册》得作用于碗扣支架的永久荷载为： q=26×h+0.3 其中： h——混凝土高度，单位 m h1——碗扣支架高度，单位 m 0.3——木模系统自重标准值，单位 KN/m2 a、强度检算 顶板上最大单位荷载： Q=1.2×q+1.4×(2.0+1.0) =1.2×(26×0.85+0.3)+1.4×(2.0+1.0)=31.08KN/ m2 顶板下支架横向、顺向均按 60cm 布置。 从《桥涵》公路施工手册中查得碗扣式构件当横杆步距为 1.2m 时，每根立杆能承受竖 向荷载为 N 30kN 。 每根立杆实际承受的荷载： N=Qab=31.08×0.6×0.6=11.19<30KN 故强度满足要求。 b、刚度检算 碗扣式支架立杆钢管规格为按Φ 48×3.0 计算。 钢管回转半径： i
计算结构为临时钢结构，钢材的容许应力提高系数取 1.25，木材顺纹容许应力提高系 数取 1.15。 4.2、碗扣支架设计荷载 4.2.1 立杆设计荷载 立杆设计荷载 横杆步距（m) 设计荷载（KN/根） 0.6 40 1.2 30 1.8 25 2.4 20
4.2.2 扣件抗滑移承载力：[Qc]=8.0KN 4.2.3 碗扣支架物理特性 钢材的强度和弹性模量（N/mm2） P235A 钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值 弹性模量 4.2.4 钢管截面特性 钢管截面特性 外径 F（mm） 48 五、各类施工荷载 本计算中框架涵支架体系按容许应力计算。 5.1、钢筋混凝土容重γ ：26KN/m3； 5.2、施工人员、施工料具运输、堆放 q1： 计算模板、分配梁时采用 2.5KN/m2； 计算主梁时采用 1.5KN/m ； 计算立柱、柱顶横梁时采用 1.0KN/m2；
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六、模板检算 6.1 侧模 6.1.1 面板验算 侧模采用 15mm 竹胶板作为面板，木背肋间距为 210mm，取 1m 单位宽度按 3 跨连续梁计 算。 fm=M/W=ql2/(10*b*h2/6)=6×69.5×3002/(10×1000×152)=16.68MPa<[ fm]=20MPa。 w=ql4/(150*EI) = 12×69.5×2104/(150×6500×1000×153)=0.49mm<210/400=0.525mm。 面板强度和刚度满足要求。 6.1.2 木背肋验算 木背肋截面抗弯抵抗矩为：W 木=100×1002/6=166666.67mm3；截面惯性矩为：I 木=100× 1003/12=8333333.33mm3 。 0.21m 模 板 上 承 受 的 混 凝 土 浇 筑 单 位 荷 载 为 ： q=69.5 × 0.21=14.6KN/m，模板背楞间距为 600mm。按 3 跨连续梁计算有： fm=M/W=ql2/(10* W 木) =14.6×6002/(10×166666.67)=3.15MPa<1.15[ fm]=12.65MPa。 w=ql4/(150*EI 木) = 14.6×6004/(150×9000×8333333.33)=0.17mm<900/400=2.25mm。 木背肋强度和刚度满足要求。 6.1.3 背楞验算 横竖背楞采用两根外径Φ 48mm 壁厚 3.5mm 普通钢管 60x60cm 布置，对拉杆按横竖背楞 钢管交错处设置，拉杆采用 M20 对拉螺栓。 查Φ 48cm 壁厚 3.5mm 普通钢管的参数： 单根钢管截面抵抗矩：