烘干机课程设计

回转烘干机课程设计_年产6吨矿渣烘干机的设计
年产6吨矿渣烘干机的设计
目录
第一章前言 5
11课程设计背景 5
12课程设计的依据5
121矿渣烘干机的原理及优点 5
122矿渣烘干机的结构和型式 6
123矿渣烘干机的加热方式及流程 6
13烘干物料设备原理及其应用 8
131物料的烘干8
132干燥设备分类及在水泥中应用8
14回转烘干机工艺流程流程型号及特性9
141矿渣烘干机的工艺流程9
142矿渣烘干机的型号及特性10
第二章矿渣烘干机的选型计算 13
21 烘干机的实际产量计算13
211烘干机的实际每小时产量计算13
211煤的选取及基准的转换抚顺烟煤13
212计算空气需用量烟气生成量烟气成分13
213烟气的燃烧温度和密度14
22 物料平衡及热平衡计算 15
221确定水的蒸发量15
222干燥介质用量15
223燃料消耗消耗量17
224废气生成量18
23烘干机的容积V及规格18
24电动机的功率复核19
25烘干机的热效率计算19
26废气出烘干机的流速19
27根据废气量及含尘量选型收尘设备和排风设备及管路布置20 271 收尘设备选型 20
272选型依据20
28确定燃烧室及其附属设备21
281据工艺要求选择燃烧室的型式21
282计算炉篦面积21
283计算炉膛容积21
284计算炉膛高度22
285 燃烧室鼓风机鼓风量计算22
29确定烟囱选型计算22
291烟囱的高度22
292烟囱的直径23
第三章烟道阻力损失及烟囱计算26 311 摩擦阻力损失26
312 局部阻力损失27
313 几何压头的变化27
32 烟道计算27
321 烟气量28
322 烟气温度28
323 烟气流速与烟道断面29
324 烟道计算30
33 烟囱计算30
331 计算公式31
3312 本课程设计33
3313 确定烟囱选型34
33131 烟囱高度34
第四章烘干机结构35
41 筒体部分35
42 内部扬料装置36
43 轮带36
44 支承装置26
441 托轮支承装置37
442 挡轮装置37
45 托轮与轴承的结构38
46 卸料罩壳的设计38
47 密封装置的设计39
471 密封装置的位置与要求39
472 密封结构40
48 传动装置40
49电动机选型及其特点41
491 电动机选型41
492 YCT系列电动机42
493减速机的设计42
第五章总结45
参考文献46
致谢信47
6吨年矿渣烘干机的设计
摘要本课题设计的是6万吨年矿渣回转烘干机工业生产中矿渣发挥着着重要的作用尤其是一些重大型工厂利用矿渣制成提炼加工为矿渣水泥矿渣微粉矿渣粉矿渣硅酸盐水泥矿渣棉高炉矿渣粒化高炉矿渣粉铜矿渣矿渣立磨节约了能耗随着现今工业的发展最离不开的也是资源的开采由于资源已是不可再生资源工业赖以生存和发展的物资基础在工业的发展和日常的生活中矿渣烘干机的发展越来越快
烘干机的价值也将会更加被世界能源界所重视随着国家可持续发展战略的实施等矿产资源的合理开发和综合用已成重要课题原来干选机作为废弃物闲置堆放的的充分开发用已刻不容缓用宝贵的资源使之变废为宝不仅能产生可观的
经济效益还解决了堆放占用土地和污染环境等一系列问题
12课程设计的依据
121矿渣烘干机的原理及优点
矿渣烘干机又称回转烘干机的工作原理1矿渣由皮带输送机或斗式提升机送到料斗然后经料斗的加料机通过加料管道进入加料端2加料管道的斜度要大于物料的自然倾角以便物料顺利流入矿用烘干机内3烘干机圆筒是一个与水平线略成倾斜的旋转圆筒物料从较高一端加入载热体由低端进入与物料成逆流接触也有载热体和物料一起并流进入筒体的4随着圆筒的转动物料受重力作用运行到较底的一端湿物料在筒体内向前移动过程中直接或间接得到了载热体的给使湿物料得以干燥然后在出料端经皮带机或螺旋输送机送出5矿渣烘干机筒体内壁上装有抄板作用是把物料抄起来又撒下使物料与气流的接触表面增大以提高干燥速率并促进物料前进6载热体经干燥器以后一般需要旋风除尘器将气体内所带物料捕集下来载热体一般分为热空气烟道气等如需进一步减少尾气含尘量还应经过袋式除尘器或湿法除尘器后再放排放
1处理量比较大抗过载能力强热效率高煤耗降低20左右直接降低干燥成本传动大小齿轮采用销柱可换齿轮取代了传统的铸钢齿轮节约成本投资又大大降低了维修费用和时间
2在设计时为了达到最佳的烘干效果采用顺流干燥方式物料与热源气流由同一侧进入干燥设备烘干机出口温度低热效率高
3在内部结构上实现了创新强化了对已分散物料的清扫和热传导作用消除了筒体内壁的沾粘现象
4使用了新型的给料排料装置杜绝了矿渣烘干机给料堵塞不连续不均匀和
返料等现象为您降低了除尘系统的负荷该设备在扬料装置系统上作了多方面的技术革新特别是采用了新型多组合式扬料装置克服了传统烘干机的风洞现象5可满足不同用户对矿渣类物料的烘干后粒度和水分要求
顺流式烘干机的特点顺流式烘干机中物料和气流运动方向相同适用于初水分高的物料湿物料与温度较高相对湿度低的热气首先接触这时热交换急剧干燥速度快随着物料与热气流在烘干机内前进物料水分逐渐减少温度逐渐升高在接近卸料端时热气流的湿含量的相对湿度增大气体温度已降低此时干燥速率已很慢所以物料顺流式烘干机内的干燥速率是很不均匀的
142矿渣烘干机的型号及特性
在回转烘干机内按物料与热气体流动的方向的不同有顺流式和逆流式两种顺流式烘干机物料与热气流的流动方向是一致的在进料端湿物料与温度较高的热气体接触其干燥速度较快而在卸料端由于物料易被烘干物料温度也升高了而气体温度以降低二者温差较小故干燥速率很慢所以在整个筒体内干燥速率不均匀逆流式烘干机物料与热气体流动方向是相反的已烘干的物料的物料与温度较高含湿量较低的热气体接触所以整个筒体内干燥速率比较均匀
顺流干燥烘干特点示意图
逆流干燥烘干特点示意图
再选择烘干机的顺逆流操作时应根据具体条件来考虑入物料的特性粒径物料最终水分的要求以及车间的布置情况等在水泥厂中两种操作方法均有采用而以顺流操作的居多其主要特点如下
1 在烘干机热端物料与热气体的温差较大热交换过程迅速大量水分易被蒸发适用于初水分较高的物料
2．粘性物料进入烘干机后由于表面水分易蒸发可减少粘结有利于物料运动用于烘干湿煤时可避免高温气体直接接触干煤引起着火
3．顺流操作的热端负压低能减少进入烘干的漏风量有利于稳定烘干机内热气体的温度及流速
4．喂料与供煤同设与烘干机的热端车间布置较方便
5．顺流操作的烘干机出料温度低一般可用胶带输送机输送
6．顺流操作的粉尘飞扬较逆流时要多烘干机内总的传热速率比逆流式要慢回转烘干机的规格是以筒体的直径和长度表示目前我国水泥厂常用的几种规格的烘干机及设备参数如下表所示
编号规格m LD 有效容积转速斜度功率KW 1 φ1×5 5
39 244 5 45 2 φ12×6 5 81 2 5 45 3 φ15×12
8 212 208 5 20 4 φ22×12 545 39 47 5 17 5 φ22×14 636 47 49 524 14 6 φ24×18 75 814 32 4 30 7
φ3×20667 1415 35 3 65
回转烘干机的操作控制参数
干燥物料的种类石灰石矿渣粘土烟煤无烟煤进烘干机热气温度℃800～1000 700～800 600～800 400～700 500～700 出烘干机废气温度℃100～150 100～150 80～110 90～120 90～120出烘干机物料温度℃100～120 80～100 80～100 60～90 60～90 烘干机出口气体流速ms 15～3 15～3 15～3 15～3 15～3
第二章矿渣烘干机的选型计算
矿渣烘干机选型的计算包括烘干机的实际小时产量燃料燃烧计算及燃烧室的选择烘干机物料平衡及热平衡计算烘干机容积和规格电动机拖动率复核烘干机的热效率计算废气出烘干机的流速等
已知原始数据
烘干物料矿渣
产量6万t年矿渣
粘土初水分v1 20
粘土终水分v2 2
进烘干机高温混合气温度tm1 800℃
出烘干机混合气温度tm2 80℃
进料温度18℃
出料温度80℃
当地大气压101×105MPa
环境温度ta 20℃
环境风速20--80Nms
废气排放浓度标准150mgBm3
矿渣平均粒径05--10cm
21 烘干机的实际产量计算
211烘干机的实际每小时产量计算
22燃料的燃烧计算
211煤的选取及基准的转换抚顺烟煤
种类工业分析元素分析低位热值
MJKg
Mar Mad Aad Ad Vdaf Cdaf Hdaf Odaf Ndaf Sdaf 烟煤 351 788 4445 8029 61 116 142 059 2782
212计算空气需用量烟气生成量烟气成分
基准100Kg煤引用下表
1Kg煤燃烧所需理论空气量
实际空气量
理论氧气量
理论烟气量实际烟气量
烟气的组成成分
213烟气的燃烧温度和密度
设进窑炉的煤和空气的温度均为20度差表可知
由上表可知
燃料的收到基低位放热量
339×71361030×543109× 1031-052 -25×351
28640kJkg
理论燃烧温度
设则
9406×168×1800 284437＜2890128
设则
9406×168×1900 3002395＞2890128
实际温度
烟气分子量
在 137175P 101325Pa时的密度
22 物料平衡及热平衡计算
221确定水的蒸发量
每小时水分蒸发量
222干燥介质用量
冷空气温度20度
高温烟气湿寒量
热含量
高发热量
求
补充热量
干燥介质带入热量废废气带走热q2
物料带入热量物料带走热量
干燥器壁扩散热量
1湿物料带人干燥器的热量
2物料出干燥器带出的热量
干燥器表面向环境的散量
如图可以得到
蒸发1水干燥介质用量
每小时干燥介质用量
混合比
223燃料消耗量
当时蒸发1Kg水的燃料消耗为
每小时燃料消耗
224废气生成量
废气量分为三份
出烘干机的废气温度为80℃则
23烘干机的容积V及规格
烘干机的容积及规格
规格筒体内径 m 12 12 15 22 24 30 30 筒体长度m 8 10 12 12 18 20 25 筒体容积91 113 212 456 81 1414 筒体转速rmin 55 55 507 47 32 35 35筒体斜度 3 5 5 5 4 3 4 电机转数rmin 960 970 1460 970 970 985 985 电机功率kW 55 75 17 22 30 55 55
由公式
24电动机的功率复核
系数k值
物料填充率β01 015 020 025 单筒回转烘干机的k值 0049 0069 0082 0092
国内常用的几种烘干机的规格及性能参数
编号规格m LD 有效容积转速斜度功率KW 1 φ1×5 5
39 244 5 45 2 φ12×6 5 81 2 5
45 3 φ15×12 8 212 208 5 20 4 φ22×12
545 39 47 5 17 5 φ22×14636 47 49 524
14 6 φ24×1875 814 32 4 30 7
φ3×20667 1415 35 3 65
回转烘干机的操作控制参数
干燥物料的种类石灰石矿渣粘土烟煤无烟煤进烘干机热气温度℃800～1000 700～800 600～800 400～700 500～700 出烘干机废气温度℃100～150 100～150 80～110 90～120 90～120 出烘干机物料温度℃100～120 80～100 80～100 60～90 60～90 烘干机出口气体流速ms 15～3 15～3 15～3 15～3 15～3
几种回转烘干机水分蒸发强度A值Kgm3·h
粘土1 粘土2 矿渣石灰石水分
A 值水分 A 值水分 A 值水分 A 值
φ15×1210 22 10 285 10 35 2 123
15 29 15 38 15 40 3 165 20 33
20 43 20 45 4 205 25 36 25 47
25 49 5 244 30 52 6 265 10 35
φ22×1210 22 10 285 10 35 2 105
15 29 15 38 15 40 3 153 20 33
20 43 20 45 4 172 25 36 25 47
25 49 5 228 30 52 6 225 10 337
φ24×1810 22 10 195 10 30 2 96
15 29 15 26 15 35 3 138 20 33
20 32 20 37 4 179 25 36 25 39
25 39 5 215 30 40 6 236 10 34
所以电机可以选用的型号为Y200L-6
25烘干机的热效率计算
26废气出烘干机的流速
27根据废气量及含尘量选型收尘设备和排风设备及管路布置
271 收尘设备选型
排风量
废气含尘浓度
由排风量查表可知选用CLTA型旋风收尘器它的特点是结构完善能在阻力较小的条件下具有较高的收尘效率收尘器的阻力系数为105根据气体流量和含尘浓度的大小选用直径为
筒体截面上的气体流速为
每个筒体的气体流量
所需旋风收尘器个数为
因此选用三个旋风收尘器
272选型依据
含尘气体的处理量可根据烘干机出口废气量考虑一定的漏风和储备获得
含尘浓度和排放标准
总的收尘效率
28确定燃烧室及其附属设备
281据工艺要求选择燃烧室的型式
燃煤量小于200Kgh时可以选人工操作燃烧室燃煤量大于200Kgh选用机械化操作燃烧室由于
282计算炉篦面积
燃烧室炉蓖面积热强度
通风方式及煤种燃烧室型式人工操作燃烧室回转炉蓖燃烧室倾斜推动炉蓖燃烧室振动炉蓖燃烧室人工通风烟煤无烟煤810930
9301050 93 810930
810930 9301160
9001160 自然通风烟煤
无烟煤350580470700 —
— 520700
520700 —
—
从表中可以看出取
283计算炉膛容积
燃用挥发分较高的煤如烟煤时可取低值燃用挥发分较低的煤如无烟煤时可取高值则取
284计算炉膛高度
285 燃烧室鼓风机鼓风量计算
根据风量鼓风机可以选型为SWT-28其参数如下
风量全压转速电机功率1295 92Pa 1450rmin 009kW
第三章烟道阻力损失及烟囱计算
烟囱是工业炉自然排烟的设施在烟囱根部造成的负压抽力是能够吸引并排烟的动力在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关为了顺利排出烟气烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损失因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小
31 烟气的阻力损失
烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面摩擦阻力损失局部阻力损失此外还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头流动速度由小变大时所消耗的速度头动压头等
311 摩擦阻力损失
摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失计算公式如下
mmH2O
mmH2O
式中摩擦系数砌砖烟道 005
L计算段长度m
d水力学直径
其中 F通道断面积㎡
u通道断面周长m
烟气温度t时的速度头即动压头 mmH2O
标准状态下烟气的平均流速Nms
标准状态下烟气的重度㎏NM3
体积膨胀系数等于
t烟气的实际温度℃
312 局部阻力损失
局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向使气流脱离通道壁形成涡流而引起的能量损失计算公式如下
㎜H2O
式中 K局部阻力系数可查表
313 几何压头的变化
烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化下降烟道增加烟气的流动阻力烟气要克服几何压头此时几何压头的变化取正值上升烟道与此相反几何压头的变化取负值几何压头的计算公式如下
㎜H2O
式中 H烟气上升或下降的垂直距离m
大气即空气的实际重度 kgm3
烟气的实际重度 kgm3
32 烟道计算
321 烟气量
烟气在进入烟道时过剩空气量较燃烧时略大而且在烟道内流动过程中由于不断地吸入空气而烟气量在不断地变化尤其在换热器烟道闸板和人孔等处严密性较差空气过剩量都有所提高在烟囱根处空气过剩量变得最大因此在计算烟道时在正常烟气量的基础上根据烟道严密性的好坏应做适当的调整以使计算烟气量符合实际烟气量空气吸入量大约可以按炉内烟气量的10～30％计算炉子附近取下限烟囱附近取上限
322 烟气温度
烟气温度指烟气出炉时的实际温度而不是炉尾热电偶的测定值应是用抽气热电偶测出的烟气本身的温度烟气温度与炉型及炉底强度有关连续加热炉的烟气温度比较稳定均热炉和其他热处理炉等周期性的间歇式工作的炉子不单烟气量随着加热工艺变化而且烟气温度也有较大的变化因此烟道计算时应采用典型工艺段的烟气出炉温度
烟气在烟道内的流动过程中由于空气的吸入和散热吸热现象的发生使烟气温度不断发生变化因此烟道计算中采用每算阶段的实际温度一般采用计算算段的平均烟气温度
323 烟气流速与烟道断面
烟道内烟气流速可参考下列数据采用
烟道烟气流速
表151 烟气温度℃＜400 400～500 500～700 700～800 烟气流
速Nms 25～35 25～17 17～14 14～12 烟道为砌砖烟道时根据采用的烟气
流速计算烟道断面积然后按砌砖尺寸选取相近的标准烟道断面再以此断面为基
础计算出该计算段的烟气流速
324 烟道计算
混合煤气发热量Q 2000KcalNm3煤气消耗量B 7200Nm3h当 11时查燃料燃
烧图表得烟气量为287Nm3 Nm3煤气烟气重度 128 Kg Nm3
当 11时出炉烟气量为V 7200×287 20660 Nm3h 575 Nm3S计算分四个计算
段进行
第Ⅰ计算段炉尾下降烟道烟道长25m竖烟道入口烟气温度为900℃采用烟气
流速时烟道断面选用1044×696断面此时烟气速度当量直径
烟道温降℃m时第Ⅰ计算段内烟气平均温度℃末端温度℃此计算段烟气速
度头
1动压头增量
炉尾烟气温度为900℃流速为12ms时动压头h
动压头增量
2几何压头
㎜H2O
也可以查图151计算
3局部阻力损失
由炉尾进入三个下降烟道查表得局部阻力系数K 23
4 摩擦阻力损失
第Ⅰ计算段阻力损失为
第Ⅱ计算段换热器前的水平烟道烟道长9m
烟道断面为1392×1716其面积F2 218㎡当量直径查表得d2 155m
温降℃m时平均温度℃末端温度此计算段动压头℃
1动压头增量
2局部阻力损失
K1 15 K2 11 K K1K2 1511 26
3摩擦阻力损失
第Ⅱ计算段阻力损失为
第Ⅲ计算段换热器部分
在上一讲换热器的计算中己表述过换热器部分烟气的阻力损失计算另外还用图154的方法进行计算要注意的是由于换热器安装时烟道封闭不严吸入部分冷空气因此计算此段烟气量时应考虑增加的过剩空气量
计算中设定换热器内烟气阻力损失hⅢ 8㎜H2O
第Ⅳ计算段换热器出口至烟囱入口烟道长11m设有烟道闸板
烟道断面为1392×1716面积F3 218m2当量直径d4 155m温降t 25℃m烟气经换热器后温度降为500℃考虑换热器与闸板处吸风由11增为14 即烟气量增加至24700Nm3h 685Nm3s 此时烟气温度可由下式计算
式中――计算段开始烟气量温度和比热
――吸入空气量温度和比热
还可以从煤气燃烧计算图查取烟气温度500℃的烟气由增至后其温度降为
440℃因此此计算段烟气平均温度℃末端温度℃烟气流速此计算段烟气速度头
1 动压头增量
2 局部阻力损失
3 摩擦阻力损失
第IV计算段阻力损失为
烟道总阻力系数为
IhⅡhⅢhⅣ 877555800453 2685㎜H2O
总阻力损失是计算烟囱的主要依据因此要采取合理的措施尽量减小烟道阻力损失
33 烟囱计算
331计算公式
H
式中H烟囱高度m
K抽力系数计算烟囱高度时必须考虑富余抽力对于计算高度低于40米的烟囱按计算阻力增大20～30％估计高度大于40米的烟囱按计算阻力增大15～20％
h烟道总阻力损失㎜H2O
h1h2分别为烟囱顶部和底部烟气速度头㎜H2O烟囱出口速度一般取25～40Nms
h烟囱内烟气平均速度头按平均速度和平均温度求得㎜H2O
---烟囱每米高度的几何压头㎜H2O
烟囱每米高度的摩擦损失
d烟囱平均直径
d 05d1d2 m
d1d2分别为烟囱顶部和底部直径
3312 本课程设计计算
在烟道计算中烟道总阻力损失h 2685㎜H2O烟囱底部温度t 413℃m烟囱底部 16此时烟气量为384Nm3m3×7200m3 27500Nm3 762Nm3s烟囱温降℃m夏季平均温度 30℃当地大气压烟气重度
假设烟囱高度为45m时烟囱顶部温度℃烟囱内烟气平均温度℃
采用烟囱出口速度时烟囱顶部直径底部直径烟囱平均直径烟囱底部烟气速度
烟气平均速度
烟囱顶部烟气速度头烟囱底部烟气速度头烟囱内速度头增量烟气平均速度头
抽力系数采用K 115时有效抽力
烟囱每米摩擦损失
烟囱每米几何压头查图151得
计算烟囱高度
烟囱计算
表152
项目代号公式数值单位备注烟道总阻力由烟道计算2685 ㎜H2O 抽力系数k 取K 115～130 115
有效抽力3087 ㎜H2O 烟气量 V 查燃烧计算图
384×7200 762 Nm3s 烟囱底部烟气温度t2 由烟道计算413 ℃顶部烟气温度t1 368 ℃℃m预设H 45m 烟气平均温度t 391 ℃烟囱出口速度w1 采用25～40 3 Nms
烟囱顶部直径d1 18 m 烟囱底部直径d2 27 m 烟囱平均直径 d 225 m 底部烟气速度W2 133 Nms 烟气平均速度w 217 Nms 顶部烟气速度头h1 137 ㎜H2O 底部烟气速度头h2 029 ㎜H2O 平均烟气速度头h 075 ㎜H2O 大气温度t0 夏天最高月平均温度30 ℃大气压力当地气压760 mmHg 每米摩擦损失0017 ㎜H2O 每米几何压头查图151 063 ㎜H2O 烟囱计算高度H 3212 m 采用烟囱高度
32 m 3313确定烟囱选型
33131烟囱的高度
烘干机每小时排烟量
烟囱高度可以根据大气污染物排放标准中的规定来确定
烟囱高度m
1 1
2 26 610 1020 2635 烟囱最低高度m 20 25 30 35 40
45 由此表和上述计算分析最终取烟囱高度H 35m
33132烟囱的直径
烟囱出口烟气流速v ms
通风方式运行情况全负荷时最小负荷时机械通风
1020 45 自然通风610 253 由表可以选取 4ms
则烟囱出口直径
烟囱底部直径
第四章烘干机结构
41 筒体部分
筒体部分包括筒体和内部装置筒体是卧式回转圆筒用15mm厚度的锅炉钢板25kg卷焊制成筒体直径D为22m筒体的长度L为12m
在筒体的进料端为防止倒料装有挡料圈和导料板在筒体的热端为了保护筒体可装有耐热护口板
42 内部扬料装置
内部扬料装置其作用在于改善物料在烘干机筒体内的运动状态增大物料和气流的接触面积以及增加筒体内的热交换能力加快物料的烘干速度筒体回转时升举式扬料板将物料带到高处连续洒下使物料在空中呈分散瀑布状与高温烟气流有较好的接触进行热交换
筒体内设有四种扬料板沿筒体周向均匀分布且平行排列
43 轮带
轮带用铸钢车削加工而成通过垫板挡块等零件活套安装在筒体外圈上其结构形式和固定方式与回转窑类同筒体有前后两个轮带起作用是把筒体和物料的重量传递给托轮支承装置
烘干机筒体在传动时要轴向窜动生产用烘干机都采用挡轮结构抑制窜动轮带设计成如图所示的结构轮带上有传动槽传动时托轮支承在轮带的槽内并且防止筒体轴向传动
44 支承装置
回转圆筒烘干机的支承装置为挡轮托轮系统
441 托轮支承装置
托轮支承装置有前后两个档且构造相同没档由两个托轮四个轴承和一个大底座组成作用是支承轮带使筒体转动并起径向定位作用托轮用铸钢制成托轮的结构及布置与回转窑类同
托轮装置承受整个回转部分的重量同时传递运动为使筒体稳定运转设计为二共四个托轮没个轮带下的没个托轮夹角为60度托轮结构如图所示442 挡轮装置
一般在靠出料端轮带两侧各装一个其轴线与筒体垂直某侧挡轮转动是筒体上窜或下滑的标志在操作中应避免使上挡轮或下挡轮长时间连续转动挡轮的结构与回转窑的普通挡轮结构类同
45 托轮与轴承的结构
托轮装置按所用轴承可分为滑动轴承托轮组和滚动轴承托轮组滚动轴承托轮组又可分为转轴式和心轴式还有滑动滚动轴承托轮组径向滑动轴承轴向滚动轴承滚动轴承托轮组具有结构简单维修方便摩擦阻力小减少电耗及制造简单等优点托轮挡轮标准中每组托轮承载不超过100吨时都用滚动轴承只有当载荷较重时所需滚动轴承尺寸较大受到供货条件的限制而采用滑动轴承一般干燥器中都用滚动轴承
托轮组的左右轴承可以是分设的也可以是整体的整个轴承座便于调整托轮可通过机械加工保证左右两轴承座孔的同心度因此取消了调心球面瓦或省去了调心式的止推轴承较大的托轮组一般采用左右轴承座分设的结构设有球面瓦使
安装和调整过程中左右轴承始终保持同轴线
46 卸料罩壳的设计
根据物料离开转同时的方向及位置的不同卸料方法可分为轴向卸料径向卸料及中心卸料三种
1轴向卸料法最简单的方法是使物料在转筒低的一端自动流出若欲保持物料在筒体内具有一定的厚度则可在转筒尾端装一环形挡料圈也可将筒端做成锥型
2径向卸料法在出料端的筒体上开许多孔物料即由这些孔中卸出如圆筒筛及水泥熟料的换热冷却筒都用此阀卸料
3中心卸料法此时转筒在卸料端装有3～4个瓢把物料抄起后倒入状在筒中心的卸料管而卸出
47 密封装置的设计
471 密封装置的位置与要求
回转筒一般是在负压下进行操作回转的筒体及部件和固定装置的连接处努克避免存在缝隙为了防止外界空气被吸入筒体内或防止筒体内空气携带物料外泄污染环境必须在某些部位设定密封装置
对密封装置的基本要求是
1密封性能好
2能适应筒体的形状误差椭圆度偏心等和运转中沿轴向的往复窜动
3磨损轻维修和检修方便
4结构尽量简单
472 密封结构。