叠合板式混凝土剪力墙平面内竖向拼缝构造措施研究

叠合板式混凝土剪力墙平面内竖向拼缝构造措施研究

周宏庚

(安徽水利科学研究院合肥分院，合肥 230022)

摘要：叠合板式混凝土剪力墙结构体系在德国等国家已经得到广泛的应用，但大多数都没有考虑抗震设防的问题。本文运用ANSYS软件从裂缝发展形态、应力分布、承载力等方面对叠合板式混凝土墙板试件进行了单调荷载作用下的材料非线性静力有限元分析，有限元分析的结果与试验结果较为吻合；根据我国国情，从经济适用性考虑，得出适合我国国情的构造措施做法。

关键词：叠合板式混凝土剪力墙；单调荷载；非线性；有限元；构造措施

中图分类号：TU375 文献标识码：A

The Study on Structural Measures of the in-Plane Vertical Seam of

Superimposed Concrete Wall Panels

Zhou Hong-geng

(Anhui Water Resources Research Institute in Hefei, Hefei 230022)

Abstract:Superimposed concrete wall panels structural system has been widely used in Germany and other countries. They mostly don't consider seismic problem.Nonlinear finite element static analysis from the crack development modality,stress distributing ，bearing capacity of the superimposed concrete wall panels under the unidirectional load is carried out by the ANSYS finite element software .The finite element results are well closed to the experiment ones.According to the situation of China and the consider of economic applicability,the structural measures suitable for Chinese situation come out.

Key words: Superimposed Concrete Shear Wall；unidirectional load；nonlinear；finite element；structural measures

1前言

叠合板式混凝土剪力墙是由作为其外层墙模板的两层不小于50mm厚的大面积预制钢筋混凝土板组成，通过在墙模板的内部固定格构钢筋来确保墙模板的连接和间隔尺寸，待运至现场吊装支模完成后，在墙模板间的中空区域浇注混凝土，使预制部分和现浇部分形成整体即是叠合板式混凝土剪力墙。该种结构体系在德国等国家已经得到广泛的应用[1-5]，具有施工方便快捷、有利于环保、工业化生产、构件质量容易控制等优点，但基本上都没有考虑抗震设防的问题。在合肥国家住宅产业化基地引进德国先进的混凝土墙板、楼板等预制构件生产工艺技术与生产线的工程背景下，叠合混凝土墙板竖向拼缝连接抗震性能试验[6]顺利完成，试验中设计了两块叠合式墙板W-1和W-2，并在其竖向拼缝处采取了不同的构造措施，分别为

作者简介：周宏庚（1985- ），男，汉族，安徽天长人，助理工程师，工学硕士，研究方向.工程结构抗震及结构检测

暗柱配筋和水平连接筋配筋，详见图1和图2。

图1 试件W-1配筋图（暗柱）图2 试件W-2配筋图（水平筋）

图3 叠合板式剪力墙试件图

本文在试验的基础上运用ANSYS[7]软件从裂缝发展形态、应力分布及承载力等方面对叠合板式剪力墙试件进行了单调荷载[8-10]作用下的材料非线性静力有限元分析，与试验结果进行了对比研究，并从经济节省方面对两种不同的构造措施进行了比较分析。

2有限元分析模型的建立

建模时将叠合部分和现浇部分分开来处理[11]：叠合部分采用带筋SOLID65单元；现浇部分为素混凝土单元，即SOLID65单元的实常数均设为0；而暗柱构造和水平筋连接构造中的钢筋采用Link8单元进行分离式建模，并且不考虑钢筋和混凝土之间的滑移；不考虑叠合板中的格构钢筋，通过网格划分后将叠合部分节点同现浇部分节点合并加以近似，即不考虑叠合面处的相对滑移；叠合板接触的节点不予合并，不考虑实际试验时拼缝间的接触行为。

本文所采用的材料的参数均按《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)[12]选取；混凝土的本构关系采用文献[12]规定的曲线关系按多线性等向强化模型(MISO)输入，且为更好收敛，不考虑曲线下降段；钢筋本构关系采用理想弹塑性模型，按双线性等向强化模型(BISO)输入。根据本文试件形状比较规则的特点，对试件采用映射网格划分，把剪力墙墙体划分为100mm×100mm×50mm的单元。

本文的有限元分析是在试验的基础上进行，边界条件的确定尽量采用与试验过程相同的控制，即对基础采用固定端处理，墙顶梁为自由端；试验中墙板与基础和墙顶梁之间均通过插筋连接，有限元分析时采用将基础和墙顶梁的节点与墙板顶部节点合并的方法加以考虑。荷载施加同样参照试验过程，分两个荷载步：第一荷载步在墙顶梁施加恒定竖向荷载(按试验时轴压比0.1控制)；第二荷载步在墙顶梁端部施加单调水平荷载，将荷载平均分配到梁端一系列节点上，模拟试验中加载端刚性垫块，避免加载点处的应力奇异。为了计算更好的收敛，将每一荷载步分为若干子步进行缓慢加载；本文采用的收敛准则是力控制的L2

范数，收敛容差为5%，以计算不收敛或构件局部破坏严重作为构件的极限状态。

3 有限元计算结果分析与构造措施经济适用性比较

3.1墙板裂缝发展过程的比较分析

各试件在单调荷载作用下的裂缝发展过程见图4、图5，图中荷载值分别对应于每个试件的开裂荷载、屈服荷载和破坏荷载。

ANSYS中裂缝的表示方法[13]：破裂将在裂纹面的上显示一个圆圈的轮廓。每个积分点上的第一次裂化将显示一个红色的圆圈，第二次裂化将显示一个绿色的圆圈，第三次裂化将显示一个蓝色的圆圈。

F=190.59KN F=402.89KN F=580.28KN

图4 试件W-1单调荷载作用下裂缝发展过程

F=181.92KN F=376.06KN F=526.01KN

图5 试件W-2单调荷载作用下裂缝发展过程图

由模拟的试件裂缝发展过程图可看出：试件在单调加载情况下，受拉侧底部首先出现水平裂缝，随着荷载不断增加，裂缝逐渐向墙板中上部发展并出现斜裂缝；试件破坏时，裂缝几乎遍及整个墙板，并在墙板受压区底部出现平面裂缝，受压区边缘混凝土达到极限抗压强度，近于压碎，边缘钢筋受压屈服。从裂缝整个发展过程看，试件破坏均呈弯剪型破坏。

通过与试验过程中墙板裂缝发展过程对比，发现ANSYS分析得到的裂缝图与试验实测的裂缝图较为接近，但仍存在一定差别，这是由于ANSYS模拟未能完全接近试验：模拟中未考虑插筋的近似处理、未考虑格构钢筋的近似处理以及试验加载方式与模拟加载方式的区别以及试验在安装叠合板过程中叠合板

接触面难免存在缝隙，模拟时未加以考虑等；同时ANSYS中采用的是弥散型裂缝模型，即假定裂缝是均