脱硫性能曲线

循环流化床烟气脱硫工艺设计资料

1、前言循环流化床燃烧是指炉膛内高速气流与所携带的稠密悬浮颗粒充分接触，同时大量高温颗粒从烟气中分离后重新送回炉膛的燃烧过程。

循环流化床锅炉的脱硫是一种炉内燃烧脱硫工艺，以石灰石为脱硫吸收剂，与石油焦中的硫份反应生成硫酸钙，达到脱硫的目的。

较低的炉床温度（850°C〜900°C）,燃料适应性强，特别适合较高含硫燃料，脱硫率可达80%〜95%，使清洁燃烧成为可能。

2、循环流化床内燃烧过程石油焦颗粒在循环流化床的燃烧是流化床锅炉内所发生的最基本而又最为重要的过程。

当焦粒进入循环流化床后，一般会发生如下过程：①颗粒在高温床料内加热并干燥；②热解及挥发份燃烧；③颗粒膨胀及一级破碎；④焦粒燃烧伴随二级破碎和磨损。

符合一定粒径要求的焦粒在循环流化床锅炉内受流体动力作用，被存留在炉膛内重复循环的850C〜900C的高温床料强烈掺混和加热，然后发生燃烧。

受一次风的流化作用，炉内床料随之流化，并充斥于整个炉膛空间。

床料密度沿床高呈梯度分布，上部为稀相区，下部为密相区，中间为过渡区。

上部稀相区内的颗粒在炉膛出口，被烟气携带进入旋风分离器，较大颗粒的物料被分离下来，经回料腿及J阀重新回入炉膛继续循环燃烧，此谓外循环；细颗粒的物料随烟气离开旋风分离器，经尾部烟道换热吸受热量后，进入电除尘器除尘，然后排入烟囱，尘灰称为飞灰。

炉膛内中心区物料受一次风的流化携带，气固两相向上流动；密相区内的物料颗粒在气流作用下，沿炉膛四壁呈环形分布，并沿壁面向下流动，上升区与下降区之间存在着强烈的固体粒子横向迁移和波动卷吸，形成了循环率很高的内循环。

物料内、外循环系统增加了燃料颗粒在炉膛内的停留时间，使燃料可以反复燃烧，直至燃尽。

循环流化床锅炉内的物料参与了外循环和内循环两种循环运动，整个燃烧过程和脱硫过程就是在这两种形式的循环运动的动态过程中逐步完成的。

3、循环流化床内脱硫机理循环流化床锅炉脱硫是一种炉内燃烧脱硫工艺，以石灰石为脱硫吸收剂，石油焦和石灰石自锅炉燃烧室下部送入，一次风从布风板下部送入，二次风从燃烧室中部送入。

电势-pH曲线的测定

实验十五电势－pH 曲线的测定1. 目的要求（1）测定Fe 3+/Fe 2+－EDTA 络合体系在不同pH 条件下的电极电势，绘制电势—pH 曲线（2）了解电势—pH 图的意义及应用（3）掌握电极电势、电池电动势和pH 值的测量原理和方法2. 基本原理许多氧化还原反应(redox reaction)的发生，都与溶液的pH 值有关，此时电极电势不仅随溶液的浓度和离子强度变化，还随溶液的pH 值不同而改变。

如果指定溶液的浓度，改变其酸碱度，同时测定相应的电极电势与溶液的pH 值，然后以电极电势对pH 作图，这样就绘制出电势—pH 曲线，也称为电势—pH 图。

图15-1为Fe 3+/Fe 2+－EDTA 和S/H 2S 体系的电势与pH 的关系示意图。

对于Fe 3+/Fe 2+－EDTA 体系，在不同pH 值时，其络合物有所差异。

假定EDTA 的酸根离子为Y 4－，下面我们将pH 值分成三个区间来讨论其电极电势的变化。

（1）在高pH 值（图15-1中的ab 区间）时，溶液的络合物为Fe(OH)Y 2－和FeY 2－，其电极反应为：Fe(OH)Y 2－ + e － ===== FeY 2－ + OH －根据能斯特（Nernst ）方程，其电极电势为：()()()()22ln a FeY a OH RT F a Fe OH Y θϕϕ---⋅=- （15-1）式中φӨ为标准电极电势，a 为活度。

由a 与活度系数γ和质量摩尔浓度m 的关系可得：a =γ·m （15-2）同时考虑到在稀溶液中水得活度积K W (activity product)可以看作为水的离子积，又按照pH定义，则（15-1）式可改写为：图15-1 电势－pH 关系示意图 (2)(1)d c b a ϕ/ V pHA (2) S/H 2S 体系 (1) Fe 3+/Fe 2+－EDTA 体系()()()()()()2222 2.303ln ln W FeY K m FeY RT RT RT pH F F F Fe OH Y m Fe OH Y θγϕϕγ----⋅=--- （15-3）令()()()--=221Y OH Fe K FeY ln F RT b W γγ，在溶液离子强度和温度一定时，b 1为常数。

几种泵的特性曲线

（三）容积式泵与风机性能曲线特性 2．齿轮泵和螺杆泵用途：用于输送流
量小、输出压强高的高粘性流体。
在火力发电厂中，润滑系统常采用齿轮泵，而螺杆泵则常用作输送润滑油及调节油，也可作为锅炉燃料油输送泵。
111111
五、泵与风机性能曲线的比较
（三）容积式泵与风机性能曲线特性 2．齿轮泵和螺杆泵
由于吸水池液面压强和循环水管出口处水池液面压强均为大气压，即 p p 0。则管路系统性能曲线方程为：
g
H c H z h w 2 1 4 .1 9 q V 2 6
111111
H c H z h w 2 1 4 .1 9 q V 2 6
上式中流量的单位是m3/s，而性能曲线图上流量的单位为m3/h，故必须换算后方能代入管路性能曲线方程中。根据计算结果，列出管道性能曲线上的对应点如下：
=3100m3/h，H =38m， =90%。
所以该循环水泵工作时所需要的轴功率为：
P s h1 g q 3 V H 0 9.1 2 9 9 0 3 .8 0 .9 0 0 3 30 6 6 1 3 0 0 8 30 0 ( k 5)W 6
111111
Байду номын сангаас
l0=l+le=250+350=600（m）所以，为克服流动阻力而损失的能量为：
h w l d 0 d q 2 2 V g /4 2 g 8 l d 0 5 q V 2 0 .0 9 3 .88 0 3 6 .1 6 0 0 4 .6 5 q V 0 2 1 .1 9 q V 2 6
已知：管道的直径d =600mm，管长l=250m，局部阻力的等值长度 le=350m，管道的沿程阻力系数
=0.03，水泵房进水池水面至循环

烧结脱硫脱硝系统设备和管道振动原因分析

烧结脱硫脱硝系统设备和管道振动原因分析刘翔１①　何继涛２（１：中钢设备有限公司　北京１０００８０；２：津西钢铁股份有限公司　河北唐山０６４３０２）摘　要　某钢厂２×４９５ｍ２烧结，烧结项目正式投产，并同时在活性焦一体化脱硫脱硝投产后，主抽风机与脱硫脱硝增压风机配合运行，在生产过程中，一直出现烟气管道和设备振动现象，类似喘振，造成主抽风机、主电除尘器、增压风机无法正常运行，影响烧结系统的生产。

本文根据现场实际情况，列明振动产生的危害，分析振动原因是由于烟道设计缺陷、风机风量匹配原因、脱硫脱硝增压风机选型偏小等，结合烧结实际生产情况和振动分析，针对性的提出了优化管道设计、增大增压风机选型等改进措施。

经过改进后，在稳定烧结矿产能和脱硫脱硝效率的前提下，烧结与脱硫脱硝烟气管道的振动完全消除，有效提升设备运行的稳定性和降低因振动而产生的维修成本。

关键词　烧结　活性焦　脱硫脱硝　风机　喘振中图法分类号　ＴＧＴＦ０４６．４文献标识码　ＡＤｏｉ：１０３９６９／ｊｉｓｓｎ１００１－１２６９２０２３０４０１９ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＶｉｂｒａｔｉｎｇｂｅｔｗｅｅｎｏｆＥｑｕｉｐｍｅｎｔｓａｎｄＰｉｐｅｓｏｆＤｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎ＆ＤｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｔｉｏｎｉｎＳｉｎｔｅｒＰｌａｎｔＬｉｕＸｉａｎｇ１　ＨｅＪｉｔａｏ２（１：ＳｉｎｏｓｔｅｅｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔ＆ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８０；２：ＨｅｂｅｉＪｉｎｘｉＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＧｒｏｕｐ，Ｔａｎｇｓｈａｎ０６４３０２）ＡＢＳＴＲＡＣＴ　２×４９５ｍ２ＳｉｎｔｅＰｌａｎｔ，ｓｉｎｃｅｉｔｉｓｐｕｔｉｎｔｏｒｕｎｎｉｎｇａｎｄｔｏｇｅｔｈｅｒｗｉｔｈｔｈｅｐｌａｎｔｏｆａｃｔｉｖａｔｅｄｃｏｋｅＳＯｘａｎｄＮＯｘｒｅｍｏｖｅｄｆｒｏｍｆｌｕｅｇａｓ，ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅｔｈｅｅｘｈａｕｓｔｉｎｇｆａｎａｎｄｂｌｏｗｅｒｆａｎａｒｅｏｐｅｎｔｏｇｅｔｈｅｒ，ｉｔｉｓｆｏｕｎｄｔｈａｔｔｈｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔａｎｄｔｈｅｐｉｐｅｏｆｆｌｕｅｇａｓｖｉｂｒａｔｅ，ｔｈｅｓａｍｅａｓｓｕｒｇｉｎｇ．Ｉｔｃａｕｓｅｓｔｈａｔｔｈｅｅｘｈａｕｓｔｉｎｇｆａｎ，ｂｌｏｗｅｒｆａｎ，ａｎｄＥＳＰｃａｎｎｏｔｒｕｎｎｉｎｇｓｍｏｏｔｈｌｙ，ｅｖｅｎｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆＳｉｎｔｅＰｌａｎｔ．Ｓｏｔｈｉｓｐａｔｅｒｌｉｓｔｓｔｈｅｖｉｂｒａｔｉｎｇｈａｒｍｔｏｔｈｅｓｉｎｔｅｒｐｌａｎｔａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｓｉｔｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．Ｔｈｅｒｅａｓｏｎｉｓｔｈａｔｄｅｓｉｇｎｐｒｏｂｌｅｍｏｆｆｌｕｅｇａｓｐｉｐｅ，ｕｎｍａｔｃｈｉｎｇｏｆｆａｎｂｌａｓｔｖｏｌｕｍｅ，ｌｅｓｓｔｙｐｅｏｆｂｌｏｗｅｒｆａｎ．Ｓｏｉｔｉｓｓｕｇｇｅｓｔｅｄｔｈａｔｍｏｄｉｆｙｔｈｅｐｉｐｅ，ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｂｌｏｗｅｒｆａｎｔｙｐｅ，ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｐｒｏｄｕｃｉｎｇａｎｄｖｉｂｒａｔｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．Ａｆｔｅｒｔｈｅｍｏｄｉｆｙ，ｔｈｅｖｉｂｒａｔｉｎｇｏｆｔｈｅｆｌｕｅｇａｓｐｉｐｅａｎｄｔｈｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔｓｉｓｒｅｍｏｖｅｄ，ｗｈｉｃｈｉｍｐｒｏｖｅｓａｌｓｏｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｓｉｎｔｅｒｍａｃｈｉｎｅａｎｄｒｅｄｕｃｅｓｔｈｅｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅｃｏｓｔ．ＫＥＹＷＯＲＤＳ　Ｓｉｎｔｅｒ　Ａｃｔｉｖａｔｅｄｃｏｋｅ　Ｄｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎａｎｄｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ　Ｆａｎ　Ｓｕｒｇｉｎｇ１　前言钢铁冶金工业生产中，烧结工艺作为重要一环，起到至关重要的作用。

脱硫吸收塔液位

脱硫吸收塔液位
3号机组低低温省煤器投运后，吸收塔入口烟温下降10-20℃，导致吸收塔蒸发量下降，3号塔液位持续高。

在机组低负荷运行时，吸收塔入口烟温在100℃以下，由于供浆、转机机封水、除雾器冲洗水、烟道输水等进入吸收塔水量大于蒸发量，导致吸收塔液位持续升高。

脱硫系统水平衡不能维持。

下图为吸收塔烟温曲线，自低低温省煤器投入后入口烟温下降10-20℃：
下图为吸收塔液位曲线：
针对此现象，发电部相关领导及值班员经过讨论分析，制定了以下相关措施控制吸收塔液位：
1、增加石膏旋流器压力，加大废水排放量。

2、增加吸收塔除雾器冲洗时间间隔，在保证除雾器正常运行的情况下，将除雾器冲洗
时间调整为3h一次。

3、保证机组环保参数达标情况下，尽量减少吸收塔供浆量。

4、每班增加就地巡检次数，发现有冲洗水、生活水等未关严时及时关闭。

5、制浆系统运行时，严格执行料水比1:2比例，防止浆液中含有过多的水份。

经过以上运行调整，发现吸收塔液位仍无法有效控制。

相关建议：
1、将脱硫系统烟道输水直接引致电除尘高效澄清池。

2、将所有转机机封水汇集在回水池，最后返回工艺水箱。

3、改造出水泵，增加出水泵出力。

脱硫塔出口氮氧化物变化

脱硫塔氮氧化物变化
云南曲靖曲煤焦化黄兆荣
烧结的尾气有氮气、氧气等，脱硫塔是脱尾气中的二氧化硫气体，加石灰水与二氧化硫反应生成硫酸钙，把二氧化硫脱离出来。

工艺流程图如下:
变化曲线如下：
出口的氮氧化物在工艺条件和工艺参数都没有任何变化的情况下，氮氧化物自然升高了，十多分钟后，又恢复到原来的数值，经过一段时间后又是这样变化。

这种变化一段时间后，气体几个参数也有变化，
出口氮氧化物变化时，脱硫塔前面的静电除尘装置电场电压和电流升高到高位电压，规定值是80KV，测量电压是76KV，电流规定值是1200mA，测量电流是700mA左右。

为什么会有这种现象呢？循环泵出料口处是气体，水蒸气很少。

解释这种现象前，看看水波的情况，水在地面流动是，产生水波。

是水流动时与地面摩擦导致的形成，开头是高频波，紧接着是低频波，
摩擦使电磁力变化增大，引力和斥力增大了变化，形成明、暗条纹是不是波呢？是的，是波。

烟囱出来的气体与管道摩擦，与空气摩擦、烟囱之间相互摩擦形成各种波，也称为马赫效应。

变化的电磁力能合成物质和分解物质，摩擦使电磁力变化增大。

凹凸不平的地方密度不同，单位体积里面物质含量不同。

那么物质含量的变化是不是正常的呢？是的。

脱硫吸收塔浆池液位对循环泵流量及喷淋层喷嘴的影响

脱硫吸收塔浆池液位对循环泵流量及喷淋层喷嘴的影响摘要：在采用石灰石-石膏湿法脱硫的项目中，吸收塔浆池液位的高低关系到浆液循环泵出口压头，进一步影响喷淋层喷嘴的工作压力、石膏停留结晶时间和氧化风的利用率。

本文分析了吸收塔液位变化对循环泵流量和喷嘴压力的影响，为脱硫系统的性能诊断提供理论依据。

关键词：脱硫；浆池液位；循环泵；喷嘴；影响引言在湿法脱硫系统中，吸收塔浆池液位是一个关键参数，在运行过程中，如果浓度超标、石膏脱水困控制不好浆池的液位，将会导致吸收性能下降，出口SO2难等问题。

特别对于目前的超低排放项目，浆池液位对脱硫效率的影响格外显著。

浆液循环泵在计算扬程时已考虑喷淋层安装高度和吸收塔浆池液位的高差，如果吸收塔液位与设计液位不一致，循环泵扬程发生变化，将导致循环泵流量也变化，从而影响喷淋层喷嘴的入口流量和压力，最终影响脱硫效率。

本文对吸收塔浆池液位的变化如何影响循环泵流量和喷嘴压力进行了分析。

1脱硫浆液循环泵运行原理吸收塔浆池中的石灰石/石膏浆液由循环泵循环送至浆液喷雾系统的喷嘴，产生细小的液滴沿吸收塔横截面均匀向下喷淋。

与烟气接触发生化学反应后吸收烟气中的SO，进而实现烟气脱硫。

典型的湿法脱硫浆液循环系统流程如下：2图1 脱硫浆液循环系统流程图中△H为吸收塔喷淋层与吸收塔浆池设计液位之间的高差，即静压差。

循环泵扬程的计算公式为[1]：(1)式中：H：循环泵扬程，m；△H：喷淋层吸收塔液位高差，m；：管道阻力损失，m；HfP：喷嘴入口压力，kPa；1ρ：浆液密度，kg/m3；g：重力加速度，m/s2。

从公式（1）可以看出，在喷淋层高度一定时，吸收塔浆池液位越低，循环泵所需扬程越高，循环泵的扬程与吸收塔液位成反比关系。

2吸收塔浆池液位对循环泵流量的影响典型的流体管路阻力分布图如图2：图2管路系统阻力分布图管路特性方程为[1]：Hp =Hnet+k1Q2 (2)式中：Hp：管路总阻力，m；Hnet：管路净扬程（静压头），m；k1：系数；Q：管路中流体流量，m3/h。

粉煤灰改性及其吸附SO2性能研究

doi：10.3969/j.issn.1007-7545.2017.12.014粉煤灰改性及其吸附SO2性能研究李慧赢1,2，李水娥1,2，崔同明1,2，周绪忠3（1.贵州大学材料与冶金学院，贵阳550025；2.贵州省冶金工程与过程节能重点实验室，贵阳550025；3.贵州财经大学图书馆，贵阳550025）摘要：粉煤灰煅烧后，加入Ca(OH)2、Na2SO4水热化合改性，考察工艺条件对粉煤灰改性效果的影响，利用扫描电镜对粉煤灰的表面特征进行分析。

结果表明，在下述最佳改性工艺条件下的比表面积最大为64.88 m2/g：温度85 ℃、反应时间10 h、Na2SO4/Ca(OH)2质量比0.5︰1、液固比12︰1。

改性后粉煤灰对SO2的吸附量为改性前的10.5倍。

关键词：粉煤灰；改性；水热化合；比表面积；SO2中图分类号：X701 文献标志码：A 文章编号：1007-7545（2017）12-0000-00Study on Modification of Fly Ash and Its Adsorption Performance on SO2LI Hui-ying1,2, LI Shui-e1,2, CUI Tong-ming1,2, ZHOU Xu-zhong3(1. College of Materials and Metallurgy, Guizhou University, Guiyang 550025; China2. Key Lab of Metallurgical Engineering and Process of Energy Saving of Guizhou Province, Guiyang 520025, China;3. Library, Guizhou University of Finance and Economics; Guiyang 550025, China)Abstract：Fly ash was hydrothermally modified by adding Ca(OH)2and Na2SO4after calcinations. Surface characteristics of fly ash were analyzed by SEM. The results show that specific surface area of fly ash is 64.88 m2/g under the optimum conditions including temperature of 85 ℃, reaction time of 10 h, mass ratio of Na2SO4/Ca(OH)2 of 0.5︰1, and L/S of 12︰1. Adsorption capacity of fly ash on SO2after modification is 10.5-time of that before modification.Key words：fly ash; modification; hydrothermal; specific surface area; SO2粉煤灰（飞灰）是燃煤电厂的主要废弃物，并且随着人们环保意识的提升、收集技术的发展，以及低等级煤的大量使用，粉煤灰的排放量还会不断增加[1-3]。

烟气脱硫菌株生长曲线的测定及生理生化试验

参考文献：
从各菌株的生长曲线可以看出，— 一５１ｂ与５ — ３ｂ菌株的适应性很强，－且生长迅速，培养８后ｈ
【】李华，１张世华，陈万仁．生物法烟气脱硫的基础研究［．微Ｊ］
煤炭转化，０５２（）４ — ９２０，８３：６４．［】范秀荣，２沈平．生物实验【】微Ｍ．北京：等教育出版社，高
１８９０．
进入对数期，４ｈ的菌体光密度已接近峰值，０生
长稳定期为４ — ７０５ｈ之间，７后，出现了菌体生５ｈ
【］Ｌｕ，ＬｕＤ－ｈａｇ３ｉＨａｉａｚｕｎ，ＷａｇＦａ．Ｓｌｉｔｆｄｌｔｎｕ－ｎｏｕｌｙｏｉｅｂｉｕ
分离特性见表３。
表３－一５１ｂ与５３ｂ菌株的分离特性－一
３结论
（１）对筛选出来的５１ｂ与５３ｂ脱硫菌 —一 —一株，进行了生长曲线的测定，生长曲线上看出，从各菌株都经历了适应期、对数生长期、稳定期、衰
１材料和方法
１１菌株．
测定三角瓶培养液的光密度值（ｏ）每次测定ｏ，时以空白对照调仪器零点、测定波长５Ｏｍ，８ｈ每
次取样２Ｌｍ。
用气相驯化和液相驯化法筛选培养出的烟气脱硫细菌５ｌｂ５３ｂ。一 — 、— 一ｔ ” １培养基．２
数生长期、定期、亡期４个时期；对烟气脱硫细茵进行了生理生化试验；结果可稳衰并其

羟基氧化铁在浆态床中的脱硫化氢研究

羟基氧化铁在浆态床中的脱硫化氢研究沈宪林;胡兵【摘要】利用水热法合成α晶相的羟基氧化铁,探究其室温下在浆态床鼓泡反应器中脱除硫化氢标准气中的硫化氢性能.通过测得的脱硫穿透曲线来说明初始硫化氢浓度、浆液固含量以及表观气速等对体系催化性能的影响,并利用XRD、XPS和氮气脱附吸附等表征手段对催化剂以及再生反应过程中的固体样品进行测试,以分析催化剂的再生性能.实验表明,催化剂吸附脱除硫化氢性能受浆液固含量、硫化氢初始浓度以及气流速的影响很大.再生反应过程中,催化剂的晶相保持不变,5次再生循环使用,脱硫性能变化不大,可保持在93%以上,再生性能良好.催化剂的单次脱硫性能可达到134 mg H2S/羟基氧化铁.%The goethite successfully synthesized by hydrothermal method was applied to remove hydrogen sulfide from gas phase in slurry reactor at room temperature.The performance of the catalyst was evaluated by measuring the breakthrough curve (BTC) of the reactor under different reaction conditions including solid content of the slurry(w), superficial gas velocity(v) and initial H2S concentration(c0).The samples to be analyzed were characterized by XPS,XRD and BET surface area analyzer.The experiments showed that the tests conditions including w,v, c0, have great effect on the desulfurization performance of the reactor.In the recycling of the catalyst,the crystal phase of the catalyst remained unchanged,and the removal of hydrogen sulfide kept above 93% after five recycles.The single desulfurization performance of the catalyst could reach 134 mg H2S / g catalyst.【期刊名称】《湖北工业大学学报》【年(卷),期】2017(032)002【总页数】5页(P51-54,77)【关键词】硫化氢;浆态床鼓泡反应器;羟基氧化铁【作者】沈宪林;胡兵【作者单位】湖北工业大学材料与化学工程学院,湖北武汉 430068;湖北工业大学材料与化学工程学院,湖北武汉 430068【正文语种】中文【中图分类】TQ546.5气相中的H2S不仅对人体造成危害，而且在煤制合成气、天然气以及城市垃圾的消解气[1]等的利用过程中腐蚀管道和反应器等设备2-3]。

脱硫系统GGH堵塞原因分析及解决策略

脱硫系统GGH堵塞原因分析及解决策略作者：张学民来源：《科技创新导报》 2014年第31期张学民(阳城国际发电有限责任公司山西阳城 048102)摘要：脱硫系统烟气加热（GGH）设备，在国内早期火电厂湿法烟气脱硫系统中，GGH得到广泛的应用。

设置GGH主要有几个优点：(1)减弱腐蚀。

(2)降低耗水量。

(3)加强污染物的扩散。

(4)消除石膏雨。

根据这些年脱硫系统运行经验来看。

设置GGH主要会带来堵塞问题。

迫使机组停运。

尤其是在无脱硫系统旁路的情况下，堵塞会造成主机停运。

大大影响了发电厂安全经济运行。

关键词：GGH结构影响 GGH垢层成分分析 GGH结垢原因分析解决策略中图分类号：X701 文献标识码：A 文章编号：1674-098X(2014)11(a)-0004-02作者简介：张学民(1970—)，男，山西省闻喜人，工程师，毕业于华北电力学院环境工程系，山西阳城国际发电有限责任公司从事脱硫运行管理工作。

1 GGH结垢造成的影响1.1 安全性影响有烟气旁路机组，GGH换热元件结垢严重后造成风机喘振。

是由于GGH结垢后，烟气通流面积减小，烟气流速增加，阻力增大。

风机出口压力升高。

风机处在小流量高压头工况下运行，极易造成风机喘振。

引起增压风机跳闸，脱硫系统退出运行。

环保指标不达标，威胁机组的正常运行。

无烟气旁路机组，在堵塞后迫使整个机组事故停运。

影响电网安全。

1.2 经济性影响（1）GGH表面结垢，使GGH换热效率降低，净烟气达不到排放温度并对下游设施造成腐蚀。

GGH换热面结垢，垢导热系数比换热元件表面的防腐镀层小，热阻增大。

随着结垢厚度的增加，热阻也逐步增加。

在原烟气侧高温烟气不能被换热元件有效吸收，换热元件蓄热量不够。

回转到低温侧，结垢层又阻断热量释放，导致净烟气温升达不到设计要求。

结垢情况越严重换热效率就越差，对出口烟道及烟囱造成了低温腐蚀。

（2）GGH结垢会造成吸收塔耗水量增加。

由于结垢GGH换热元件与高温原烟气不能有效进行热交换，经过GGH的原烟气侧时，未有效降温。

平桥区块含硫气井干法脱硫剂优选及高效应用

平桥区块含硫气井干法脱硫剂优选及高效应用发布时间：2022-10-30T10:58:14.936Z 来源：《工程管理前沿》2022年13期作者：王柏寒[导读] 涪陵页岩气田平桥区块为开发一口含硫气井王柏寒中石化重庆涪陵页岩气勘探开发有限公司，重庆涪陵 408014摘要：涪陵页岩气田平桥区块为开发一口含硫气井，使用干法脱硫工艺进行脱硫。

干法脱硫工艺具有一次性投资少、流程简单、脱硫效率高等优势。

但目前该工艺使用的脱硫剂硫容较低，影响了实际生产，降低了经济效益。

为解决上述问题，针对影响脱硫剂硫容的因素进行了研究，对不同种类的脱硫剂进行了优选，进行了脱硫剂混装实验。

结果表明，采用下进上出的进出气方式能一定程度上减少板结影响，通过优选脱硫剂，可将该井产量上提至15万方/天运行，在混装条件下，需要多种脱硫剂的孔隙度尽量匹配才可达到提高硫容的效果。

此研究对涪陵页岩气田的干法脱硫开发有极大的参考价值。

关键词：干法脱硫；脱硫剂优选；高效应用；混合装填目前在涪陵页岩气田平桥区块JY193集气站上，针对寒武系地层部署了一口区域探井PQ1井，该井为含硫常规气井，与页岩气井同平台生产。

该井硫化氢含量达9685mg/m3，为中含硫气井。

为使该井净化气达《天然气》二类气指标，采用了羟基氧化铁脱硫剂脱硫的干法脱硫工艺。

该工艺艺一次性投资少、流程简单、脱硫效率高[1]，广泛应用于试采单井脱硫站。

然而在实际生产过程中，脱硫剂中羟基氧化铁与硫化氢大量反应后形成硫化亚铁会导致脱硫剂膨胀板结。

此时，进入脱硫塔的原料气沿板结形成的特定通道流动，不能与脱硫剂充分接触，降低脱硫剂硫容，影响其经济性。

同时，脱硫剂的板结给脱硫剂更换带了一定困难。

本文通过对脱硫工艺进行分析，对干法脱硫剂进行优选，对脱硫剂的装填方式进行了优化实验，为干法脱硫工艺的应用效率提高提供了参考。

1 干法脱硫原理及其工艺流程干法脱硫工艺总体上分为活性炭法、分子筛法、氧化锌法和氧化铁法等四种方法[2]。

玻璃熔窑烟气高温脱硫除尘脱硝一体化工艺

玻璃熔窑烟气高温脱硫除尘脱硝一体化工艺王桂彩鲁晓鹏刘柳杨泽广（秦皇岛玻璃工业研究设计院有限公司秦皇岛066001）摘要针对玻璃熔窑传统烟气处理工艺存在的问题，阐述高温脱硫除尘脱硝一体化工艺流程及其在玻璃生产中烟气处理的应用优势，分析其关键设备陶瓷催化剂袋式过滤器的工艺原理和优缺点，为玻璃行业的烟气净化提供更加一体化的处理方案。

关键词玻璃熔窑；高温脱硫除尘脱硝一体化；陶瓷催化剂袋式过滤器中图分类号：TQ171文献标识码：A文章编号：1003-1987（2021）05-0059-04Integrated Process of High Temperature Desulphurization,Dust Removal and Denitrification of Flue Gas in Glass FurnaceWANG Guicai,LU Xiaopeng,LIU Liu,YANG Zeguang(Qinhuangdao Glass Industry Research and Design Institute Company Limited,Qinhuangdao066001,China)Abstract:Aiming at the problems in the traditional treatment process of flue gas in glass furnace,the integrated process of high temperature desulphurization,dust removal and denitrification and its application advantages in glass production were expounded.The technology principle,advantages and disadvantages of ceramic catalyst bag filter which is the key device for this process are analyzed.This paper provides a more integrated treatment scheme for flue gas purification in glass industry.Key Words:glass furnace,integration of high-temperature desulphurization,dust removal and denitrification, ceramic catalyst bag filter0引言在玻璃熔炉运行过程中，去除燃料燃烧产生的烟气中的各种污染物的一般工艺包含了三个独立系统：脱除硫氧化物系统（SDR）、集尘系统（ESP布袋式过滤器）和脱除氮氧化物系统（SCR）。

烟气脱硫工艺介绍

风机振动监测系统是保护风机的一种装置。由于风机工况不同，风机有可能出现失速或喘振，当风机的振幅达到一定值时，振动监测系统会发出联锁信号，将风机电源切断，使风机停止转动。
下面是静调和动调风机曲线：
由上图我们可以看出，静调风机有一个非运行区，静调风机在启动时必须窜过该区域，才能到达需要的运行工况。另外，静调风机的理论失速线非常陡，这是静调风机的最大弱点。
吸收塔搅拌器
吸收塔搅拌器主要作用有两个，一个是使吸收塔浆液池的固体物质离底悬浮，第二个作用使氧化空气均匀分布在吸收塔浆液池内，提高氧化效果。搅拌器是一个技术性很强的设备，一般由专业的搅拌器厂家制造。它的关键部件有：搅拌器叶片、机械密封和轴承；主要技术参数有叶片和轴的直径、搅拌器转速。
EKATO公司在FGD侧进式搅拌器使用的材料
（2）石灰石浆液系统：石灰石浆液系统主要设备包括石灰石浆液箱搅拌器、石灰石浆液泵等。
（3）吸收系统：吸收系统主要设备包括吸收塔（包括吸收塔搅拌器、托盘、喷淋层、喷嘴、除雾器及除雾器清洗系统）、浆液循环泵、氧化风机等。
（4）石膏处理系统：石膏处理系统主要设备有石膏排出泵、石膏旋流器、真空皮带过滤机及辅助设备、真空泵、石膏布料皮带、废水旋流器及废水泵等
对于动调增压风机主要由以下部分组成：进气箱、机壳、转轴、轴承、轮毂、叶片、导流筒、冷却风机系统、润滑油系统、液压调节系统、风机振动监测系统等。对于静调增压风机还有进口导叶及导叶调节系统等。
风机的进气箱主要起到整流作用，使烟气流畅地进入风机而不产生涡流。
机壳配合转子工作的外壳，对转子起支撑作用。
转子包括风机转轴、轮毂、叶片等，是风机工作的主要动部件，它将机械能转化为烟气的动能和势能（静压能），转化效率一般在85％以上。
42CrMo

剩余污泥改性制备烟气脱硫吸附剂的研究

图４共混污泥的热分析曲线
７２０２２３元素分析．．
化工机械
２１年０１
它无机组分（、等金属盐和氧化物以及ＳＯ）铁铝ｉ：
组成，时负载了一定量的Ｍｇ同Ｏ。
元素分析结果见表１污泥吸附剂由碳及其，
２２吸附剂性质表征．２２１ＸＤ分析．．Ｒ系列改性产物ｑＯＣＳ的ＸＤ谱图如图Ｍｇ／ＳＲ３所示，果表明２Ｍｇ／Ｓ结％ＯＣＳ和５Ｍｇ／Ｓ％ＯＣＳ
谱图中仅出现碳的晶相衍射峰，没有出现明显而
憩鹫
甚
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●
衍射角）
￡
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图３改性污泥吸附剂ＸＤ分析曲线Ｒ
２２２热分析．．干污泥与醋酸镁共混物的Ｔ — Ｔ曲线如图ＧＤＡ４所示。由图４可知：共混污泥加热至２０时质０℃ 量损失为７６，重主要是水分的析出过程；０．％失２０
中图分类号
Ｔ０８２Ｑ２．
文献标识码
Ａ
文章编号
０５￣０４２１）６００－５２４９（０１０ —７００
城市和工业废水多采用生化污泥法进行处
热速率为５ｍｎ热解温度为５０Ｃ，间２， ℃／ｉ，５￣时ｈ
Ｓ与０、：的混合气以模拟烟气，蒸气用蒸ＯＮ水气发生器制得。模拟烟气通过装有５ｇ吸附剂的

《物理化学实验报告》电势-ph曲线的测定

电势-pH 曲线的测定2012年3月20日实验，2011年3月23日提交报告助教：罗辰1 引言很多氧化还原反应的发生不仅与溶液的浓度和离子强度有关，还与溶液pH 值有关。

在一定浓度的溶液中，改变溶液的pH 值，同时测定电极电势φ和溶液的pH 值，然后以电极电势φ对pH 作图，就可以得到等温、等浓度的φ-pH 曲线。

根据能斯特(Nernst)公式，溶液的平衡电极电势与溶液的浓度关系为ΘΘox ox111red red2.303 2.303lg ()lga c RT RTb nF a nFc ϕϕϕ=+=++ 对Fe 3+/Fe 2+-EDTA 体系，以Y 4-代替EDTA 酸根离子，上式化为220ΘΘFeY FeY 22220FeY FeY 2.303 2.303()lg ()lg c c RT RT b b F c F c ϕϕϕ----=++=++ （1） φ为电极电势，φo 为电极反应标况下电极电势，R 为气体常数，T 为热力学温度， F 为法拉利常数，c 为各物质的浓度，b 代表活度系数修正的线性常数项。

由于FeY -和FeY 2-的lg K 稳很大，可用它们的配制浓度c 0代替实际浓度c 。

如果根据上式，φ应与pH 无关。

但实际上，在pH 较低时，Fe 2+还能与EDTA 生成FeHY -型含氢络合物，甚至生成H 4Y 沉淀；高pH 时，Fe 3+还能与EDTA 生成Fe(OH)Y 2-型羟基络合物。

这些络合物会影响ε与pH 的关系。

低pH 时的基本电极反应为FeY - + H + + e -FeHY -则ΘFeY 220FeHY 2.303 2.303()lg pH c RT RTb Fc Fϕϕ--'=++-同理，在较高pH 时，有Fe(OH)Y 2- + e -FeY 2- + OH -22220Fe(OH)Y Θ220FeY 0Fe(OH)Y Θ22W 0FeY 2.303 2.303()lg pOH2.303 2.303 ()lg (pH lg )c RT RT b F c FcRT RTb K F cFϕϕϕ----''=+++''=++-+因此，在高pH 和低pH 时，Fe 3+/Fe 2+-EDTA 体系的电极电势不仅与c 的比值有关，也和溶液pH 有关。