压力容器的设计_ 压力容器零部件(支座及开孔)

壳体开孔满足全部条件，可不另行补 强：
(1) 设计压力小于或等于2.5MPa； (2) 两相邻开孔中心的间距(对曲面间距 以弧长计算)应不小于两孔直径之和的 两倍； (3) 壳体名义壁厚大于12mm，接管公称 外径小于或等于80mm；壳体名义壁厚 小于或等于12mm ，接管公称外径小于 或等于50mm (4) 接管最小壁厚满足表4-19的要求。
设备直径大，可同时用几组液面计接管。
现有标准中有反射式玻璃板液面计、 反射式防霜液面计、透光式板式液 面计和磁性液面计。
第二节 容器支座
概述：
容器支座，支承容器重量、固定容器 位置并使容器在操作中保持稳定。 结构型式由容器自身的型式决定，分 卧式容器支座 立式容器支座 球形容器支座
一、立式容器支座
立式容器的支座主要有 耳式支座 支承式支座 裙式支座 中、小型直立容器常采用前二种， 高大的塔设备则广泛采用裙式支座。
3. 不需补强的最大开孔直径
计算壁厚考虑了焊缝系数，钢板规格，壳 体壁厚超过实际强度，最大应力值降低， 相当于容器已被整体加强。 且容器开孔总有接管相连，其接管多于实 际需要的壁厚也起补强作用。 容器材料有一定塑性储备，允许承受不是 十分过大的局部应力，所以当孔径不超 过一定数值时，可不进行补强。
第三节 容器的开孔补强
一. 容器开孔应力集中现象及其原因
容器为什么要开孔？ 工艺、安装、检修的要求。 开孔后，为什么要补强？ 削弱器壁的强度，出现不连续， 形成高应力集中区。
峰值应力通常较高，达到甚至超 过材料屈服极限。 局部应力较大，加之材质和制造 缺陷等, 为降低峰值应力，需要对结构开 孔部位进行补强，以保证容器 安全运行。
㈠ 耳式支座
• 简称耳座，筋板和支脚板。 广泛用在反应釜及 立式换热器等直立设备上。 简单、轻便，但局部应力较大。 当设备较大或器壁较薄应加垫板。 不锈钢制设备，用碳钢作支座，防止合 金元素流失，也需加一个不锈钢垫板。
已标准化JB/T 4725-92 《耳式支座》。 该标准分A型（短臂）和B型（长臂）（有保温 层或直接放在楼板上） 每类又分带垫板与不带垫板两种结构
人孔：筒节、法兰、盖板和手柄。 使用中常打开，可用快开式结构人 孔。
水平吊盖人孔
手孔（HG21515～21527-95） 和人孔（HG21528～2153595）已有标准， 设计时根据设备的公称压力， 工作温度以及所用材料等按 标准直接选用。
四、视镜与液面计
㈠ 视镜 观察内部，也可用作物料液面 指示镜。 分为不带颈视镜和带颈视镜。
第四节 容器附件
一、接口管 用于装置测量、控制仪表，或连接其他 设备和介质的输送管道。
焊接设备的接口管长度
铸造设备接管可与筒体一并铸出。 螺纹管主要用来接温度计、压力 表或液面计等，阴螺纹或阳螺纹
㈡ 凸缘
接管长度必须 很短时可用 凸缘代替(又 叫突出接口) 凸缘本身有加强作用，不需另外补强。 当螺柱折断在螺栓孔中，取出较困难。 凸缘与管道法兰配用，联接尺寸应根据所 选用的管法兰来确定。
（3）整体补强结构
若须补强的接管较多， 可采取增加壳体壁厚 的办法，也称为整体 补强。
(四).等面积补强的设计方法
1. 开孔有效补强范围及补强面积的计算 等面积补强——补强的金属量等于或大于开孔所 削弱的金属量。 图上看，应该考虑的截面是强度削弱较大的截面 ——轴（纵）向截面的面积：
B=2d d=接管内径+2C
在补强区范围内， 设 Ae =A1+A2+A3
如果Ae ≥A ,则无需补强； 如果Ae ＜A ，则需要补强。
补强面积为 A4=A- Ae
2. 容器上开孔及补强的有关规定
筒体及封头开孔最大直径不允许超过： （1） 圆筒Di≤1500mm，开孔最大直径 d≤1/2Di，且d≤520mm；圆筒Di＞ 1500mm时，开孔最大直径d≤1/3Di， 且d≤1000mm； （2） 凸形封头或球壳的开孔最大直径d ＜1/2Di。 （3） 锥壳开孔最大直径d≤1/3Di，Di 为开孔中心处的锥壳内直径。
（二）.补强形式：
• • • • 1.内加强齐平接管 2.外加强齐平接管 3.对称加强凸出接管 4.密集补强
(三). 补强结构：
（1）补强圈结构
●材质厚度一般与壳体相同；
●补强圈要与壳体、接管很好地焊 接，以同时受力。
●补强板上有一个M10小孔，用以 检查焊缝缺陷；名曰泄漏信号孔。
（2）加强元件结构
开孔处出现应力集中，应力集中系数为：
K=σ实际/σ膜
其大小为多少？见平板开孔试验测试：
实测结果：K≈3 即应力集中点的实际 应力大约为膜应力的 3倍。
开孔的形状： 应力集中和开孔形状有关， 圆孔的应力集中程度最低。Leabharlann 二.开孔补强原则与补强结构
(一)开孔补强的设计原则 1.等面积补强原则
该方法认为在有效的补强范围内，壳体处本身 承受内压所需截面积外的多余截面积A不应少于开孔 所减少的有效截面积 。 即 这种以通过开孔中心的纵截面上的投影面积来 衡量的补强设计方法，具有使开孔后截面的平均应 力不致升高的含义。在一般情况下可以满足开孔补 强的需要，方法简便，我国的容器标准采用的主要 是这种方法。
（二）耳式支座选用的方法：
（1）估算设备总重，算每个支座 （按2个计算）的负荷Q值； （2）确定支座型式，从表4-13或表 4-15按允许负荷Q允大于实际负荷Q， 选支座。 小型设备耳式支座，可支承在管子 或型钢制的立柱上。 大型设备的支座往往搁在钢梁或混 凝土制的基础上。
㈡ 支承式支座
用钢管、角钢、 槽钢制作，或 用数块钢板焊 成， 型式、结构、 尺寸及材料 JB/T 4724-92 《支承式支 座》。
鞍座分为轻型（A）和重型（B）（BⅠ~BⅤ）。 固定式——F型； 活动式——S型。 标准号：JB/T4712-92 . 鞍座标记： JB/T4712-92 鞍座 [型号][公称直径]-[F或S] 例如：DN2600的轻型鞍座标记为 JB/T4712-92 鞍座A2600-F JB/T4712-92 鞍座A2600-S
三、手孔与人孔
检查设备内部空间以及安装和拆 卸内部构件。 手孔直径150mm～250mm，标准 手孔公称直径有DN150和 DN250两种。 手孔结构：容器上接一短管，其 上盖一盲板。
人孔：
设备直径超过900mm，有手孔也设 人孔。 人孔的形状有圆形和椭圆形。 椭圆形人孔短轴与筒身轴线平行。 圆形人孔直径400mm～600mm，容 器压力不高或有特殊需要时，直径 可以大一些。 椭圆形人孔(或称长圆形人孔)的最小 尺寸为400mm×300mm。
2.极限分析补强设计准则
由于开孔只造成壳体的局部强度削弱，如 果在某一压力载荷下容器开孔处的某一区域其 整个截面进入塑性状态，以至发生塑性流动， 此时的载荷便为极限载荷。利用塑性力学方法 对带有整体补强的开孔补强结构求解出塑性失 效的极限载荷。以极限载荷为依据来进行补强 结构设计，即以大量的计算可以定出补强结构 的尺寸要求，使其具有相同的应力集中系数。。
二、 卧式容器支座
种类：
鞍式支座
应用最广泛的卧式容器支座。 已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》， 根据容器公称直径和重量选用。 由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊 接而成。在与设备连接处，有带加 强垫板和不带加强垫板两种结构。
材质：垫板—与筒体相同，其它---Q235-A.F 。
（2）鞍座标准及其标记
不带颈视镜——凸缘构成，结 构简单，不易结料，有比较宽 阔的视察范围。
当视镜需要斜装或设备直径较 小时，则需采用带颈视镜。
视镜已经标准化， 化工生产中常用的还有压力 容器视镜、带灯视镜、带灯 有冲洗孔的视镜、组合视镜 等。
㈡ 液面计
公称压力不超过0.7MPa，开长条孔，矩形 凸缘或法兰把玻璃固定在设备上。 承压容器，一般都是将液面计通过法兰、 活接头或螺纹接头与设备联接在一起
h1 dSnt
(C=C1+C2)
或实际外伸高度的较小 值；
h 2 dSnt 或实际内伸高度的较小 值；
等面积补强，纵截面上的投影面积要满足下式： A1+A2+A3≥A A1—壳体的贡献（有效壁厚减去计算壁厚部分）； A2—接管的贡献（有效壁厚减去计算壁厚部分）； A3—焊缝金属截面积; A—壳体上需要补强的截面积。（表6-20 P179）
（3）.鞍座的位置——A的确定：
A≤Do/4,且不大于0.2L。最大不大于0.25L。
L——封头赤道圆（切点）间的距离。 A——赤道圆至支座中心线间的距离。
思考：在施工图上，L,A标注在赤道圆上，可否？
鞍座包角120°或150°，安放稳定。 高度200、300、400和500mm。 宽度b根据容器公称直径查出。
适用范围和结构：
支承式支座分A型和B型。
形 式
A B
支座 适用的公称直径 号 （mm）
1～6 1～8 DN800～3000 DN800～4000
结构特征
钢板焊制， 带垫板 钢管焊制， 带垫板
㈢ 裙式支座
塔设备最常用裙式支座。 目前还没有标准。 各部分尺寸均需通过计算或实 践经验确定。 有关裙式支座的结构及其设计 方法详见第十七章。
㈡ 圈座
采用圈座的情况： 对于大直径薄壁容器和真空容器， 因其自身重量可能造成严重挠曲； 多于两个支承的长容器。 除常温常压下操作的容器外，至少应 有一个圈座是滑动支承的。
㈢ 腿式支 座
简称支腿 连接处造成严重的局部应力， 只适用于小型设备 （DN≤1600、L≤5m）。 腿式支座的结构型式、系列参 数等参见标准JB/T 4714-92 《腿式支座》。