框架办公楼建筑结构施工图识读及基本构件计算

***学院
毕业实训（设计）
计算书
题目：框架结构办公楼
建筑结构施工图识读及基本构件计算作者：
二级学院：
专业班级：
指导教师：
年月日
2014 届建筑工程技术专业毕业设计
框架结构办公楼
设
计
和
计
算
任
务
书
***学院建筑工程学院
年月
框架结构办公楼设计和计算任务书
一．目的要求
要求掌握读图识图的基本原理、方法与步骤。

主要目的是使学生全面巩固、掌握读图和识图的能力，不仅能读懂看懂，而且更能用已掌握的知识去解释、分析实际工程图纸，发挥出学生的主动积极性，培养学生的创新思维能力。

通过一个实例工程的结构设计训练，要求学生初步掌握结构设计训练的一般原则、步骤和方法，能综合运用已学过的知识，培养综合分析问题、解决问题的能力，以及相应的设计训练技巧，同时还将培养设计训练工作中实事求是、严谨、准确的科学态度和工作作风。

初步掌握多层建筑的结构选型、结构布置、结构设计及结构施工绘图的全过程，从而使学生学会具有一定的建筑结构的设计能力。

二．设计和计算的内容
1.概况
本工程为某中等专业学校迁建工程之一的行政楼，建筑层数为四层，框架结构，整体现浇。

总占地面积738.3m ，总建筑面积2941.2 m 2。

建筑高度：17.55m ，局部楼梯间高20.55m 。

建筑耐久年限为50年。

工程耐火等级为二级。

工程屋面防水等级：为Ⅱ级,砼雨蓬为Ⅲ级。

工程设计标高室内±0.000相当于黄海高程79.45m,室内外高差0.45m 。

建筑结构的安全等级为二级，地基基础设计等级为丙级。

设计使用年限为 50年，耐火等级为三级。

依据的岩土工程勘察报告，场地较为平整，自上而下，土层岩性依次为耕植土、粉质粘土、卵石、基岩。

建筑场地等级为二级，基础持力层下无软弱夹层存在，场地稳定性较好。

岩土工程勘察报告建议以卵石层位基础持力层。

场地地下水类型简单，为第四系空隙性潜水。

受大气降水及侧向渗流补给。

地下水水位埋深在3.0～3.70米之间。

本场地地下水对建筑材料无腐蚀性。

三．结构说明
工程设计墙、梁、板砼等级为C25，柱砼等级为C30，基础砼等级为C15，钢筋选用一级钢HPB300，二级钢筋HRB335。

受力钢筋混凝土保护层厚度为：板15mm ，梁25mm ，基础梁40mm ，柱30mm ，屋面板：外侧20mm ，内侧15mm 。

箍筋必须为封闭式，非焊接箍筋的末端应做成135°弯钩，弯钩端头平直段长度不
应小于5d 。

砌体工程：本工程±0.000以下墙体采用水泥实心砖，砖强度等级不小于Mu15.0，水泥砂浆强度等级M10。

本工程±0.000以上墙体外墙采用KP1多孔，砖强度等级Mu10.0，用M7.5混合砂浆砌筑。

内墙采轻质墙体材料，要求容重不大于3/9m kN , 轻质隔墙做法及构造要求参照浙江省建筑标准图集《MS 型煤渣混凝土空心砖结构构造》（2005浙G31）或行业及厂家相关标准。

四．设计依据
《建筑结构可靠度设计统一标准》 (GB50068-2001)
《建筑结构制图标准》 （GB/T50105-2001）
《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2006)
《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)
《建筑地基基础设计规范》 (GB50007－2002)
《建筑地基基础设计规范》（浙江省标准）(DB 33/1001-2003)
《砌体结构设计规范》 (GB50003-2001)
《MS 型煤渣混凝土空心砖结构构造》（2005浙G31）
五．设计条件
（1） 基本雪压: 20/5.0m kN S =；
（2） 抗震设防烈度小于6度，抗震不设防；
（3） 基本风压: 20/35.0m kN w =；
（4） 地面粗糙度: C 类；
（5） 卵石层地基承载力特征值2380/a f kN m =，卵石层埋深 -2米 ~
-5米； （6） 混凝土强度结构环境类别：地下部分二a 类，地上部分一类。

目录
工程概况 (5)
一、设计资料 (5)
二、构造做法 (5)
三、楼面活荷载 (6)
第一章二层楼面板计算 (7)
一.楼面板计算 (7)
第一类板（单向板） (7)
第二类板（双向板） (10)
第三类板（双向板） (13)
第四类板（双向板） (15)
第五类板（双向板） (17)
第六类板（双向板） (19)
第七类板（双向板） (21)
第八类板（双向板-雨蓬） (24)
第二章二层楼面梁计算 (26)
1、2L—1—1梁 (26)
2、2L—1—1（1）雨篷梁 (27)
3、2L—1/3—1（1）梁 (28)
4、2L—C—1（1）梁 (29)
5、2KL—A—1（8）梁 (31)
6、2KL—1—1（3）梁 (35)
第三章楼梯计算 (43)
1、设计资料 (43)
2、楼梯斜板TB (43)
3、平台板TB1（中间平台板） (44)
4、平台板TB2（楼层平台板） (46)
5、平台梁TL-1(1) (48)
6、平台梁TL-1(2) (49)
7、平台梁TL-2 (50)
工程概况
一、设计资料
本工程是***市交通中等专业学校迁建工程之行政楼。

主体四层，一~四层为3.9米，总高度为17.55米，建筑面积为2941.2㎡，占地面积为738.3㎡
1 建筑地点：***市西区新城中心
2 工程名称：行政楼
3 地质资料：天然地面以下-2米 ~ -5米卵石层作为持力层,地基承载力特征值
f=380kN/㎡。

场地土类别为2类。

k
二、构造做法
（1）本工程共四层，室内外高差-0.45m,首层室内地坪标高±0.000m，建筑总标高20.100ｍ。

（2）墙体：±0.000以下墙体采用水泥实心砖，±0.000以上外墙KP1型烧结多孔砖墙，内墙采用轻质墙体材料。

（3）卫生间：地面低于同层楼地面30mm，向地漏找坡1%。

地面采用防滑地砖，墙面采用纯水泥浆粘贴白瓷面砖高2400。

（4）屋面做法：40厚C20细石混凝土刚性防水层；油毡一层；40厚聚苯板隔热层；3厚SBS改性沥青防水层；20厚水泥砂浆找平层；1:8膨胀矿渣混凝土2%找坡，最薄处20厚；现浇屋面结构层；20厚1：3水泥砂浆找平。

楼地面做法：10厚400×400抛光砖面层；18厚水泥砂浆找平，现浇钢筋混凝土结构层。

（5）各房间内墙面做法采用混合砂浆墙面，白色乳胶漆。

（6）天棚：18厚混合砂浆底，白色乳胶漆面层。

（7）四层楼梯间设有通向屋顶的通道，屋顶要开检修孔800mm×800mm。

（8）落水管直径为100mm。

三、楼面活荷载
（1）教室、办公室、会议室、上人屋面：2.0kN/m²（2）卫生间（蹲坑部分）：2.0 kN/m²（8.0 kN/m²）（3）走廊：2.5kN/m²
（4）消防楼梯：3.5kN/m²
第一章二层楼面板计算
一.楼面板计算
第一类板（单向板）
板的长跨7.5m与短跨2.4m之比大于2.0，按单向板考虑，按考虑塑性内力重分计算。

（1）荷载计算
10mm厚400×400抛光砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m
18mm厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m
100mm厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m
18mm厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m
g=0.198+0.36+2.5+0.306=3.364 kN/m
板恒载标准值：
k
板活载标准值：
k
q=2.0 kN/m
板恒载设计值：g=1.2×3.364 =4.0368kN/m
板活载设计值：q=1.4×2.0=2.8 kN/m
总荷载：g+q=6.840kN/m
（2）计算简图
计算跨度（图1）
图1 板的计算跨度
①边跨（一端与梁整体连接，另一端搁置在墙上）
n /22400250/2120100/2
l t+=--+=2205mm
n /2
l a
<+=2155+60=2215mm 故，取l=2205mm
②中跨
n 2400250
l l==-=2150mm
取1m板宽为计算单元，计算简图如图2所示。

图2 板的计算简图
（3）弯矩计算
边跨与中跨计算长度相差(22052150)/2150
-=2.56%<10%，可按等跨连续板计算
内力。

板的弯矩设计值 截面
边支座 第一内支座 中跨中 中间支座 弯矩系数m α
（kN.m ）
+1/11 -1/11 +1/16 -1/14 M=m α(g+q)l 0
2 (KN.m)
(1/11) ×6.840×2.2052=3.02 -3.02 (1/16) ×6.840×2.2052=3.02
(-1/14) ×6.840×2.2052=-2.26
混凝土强度等级为C25，2111.9/c f N mm α=，HPB235级钢筋，fy=270N/mm 2，板厚100mm ，有效高度75mm 。

为保证支座截面能出现塑性铰要求支座截面弯矩
2326100.2890.28911.9108022.011022.01c M f bh α≤=⨯⨯⨯=⨯=kN.m 2102.87kN.m<0.28922.01kN.m B c M f bh α==
（4）配筋计算
该楼盖处于室内正常环境，板保护层厚度取c =15mm ，
02010020h h =-=-=80mm 。

②-⑤轴线间板带的中间跨和中间支座考虑板的内拱作用，弯矩值降低20%，计算结果见表1。

表1 板的配筋计算 截面
1 B
2 C 弯矩设计值
（kN.m ） 3.02 —3.02 1.98
（1.584）
-2.258 （-1.806） 201bh f M c s αα= 0.0462 0.0462 0.0237
0.0274 s 112ξα=-- 0.0462 0.0462 0.0240
0.0274 s 01c y /A bh f f ξα=
（mm 2
） 153 153 80 91
min (0.2%0.45
)S t
y
A bh f Max bh bh f ρ=与 （mm 2） 211.67 211.67 211.67 211.67
选配钢筋 （mm 2）
φ8@200
s A =251
φ8@200
s A =251
φ8@200
s A =251
φ8@200
s A =251
（5）考虑构造要求
受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。

支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=2.80/4.0368=0.68<3，,取/42150/4537.5n a l mm ===，故可取
550a mm =。

构造钢筋：A ：分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按φ6@250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm 的构造要求。

B ：梁顶部的附加构造钢筋：在板与梁连接处的顶面，设置φ8@180的构造钢筋，每边伸出梁肋边长度/42150/4537.5n a l mm ===，故可取550a mm =。

第二类板（双向板）
板的长跨4.8m 与短跨3.0m 之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计 算。

（1）荷载计算
走廊楼面做法与教室楼面做法一致。

板恒载标准值：k 0.1980.36 2.50.306g =+++=3.364 kN/m 板活载标准值：q k = 2.5 kN/m
板恒载设计值： 1.2 3.364g =⨯=4.0368 kN/m 板活载设计值： 1.4 2.5 3.5q =⨯= kN/m
g+q =7.5368 kN/m g+q/2 =7.7868 kN/m q/2 =1.75 kN/m
（2）、板的计算跨度
按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。

即x l =3000mm ，
y
l
=4800mm 则x y l l =3000
0.6254800
=。

x
y l l 支承条件 x m
y m 'x m 'y m 0.625
四边固定 0.0356 0.0086 -0.0780
-0.0571
四边简支
0.0785
0.0257
（3）内力计算
跨中弯矩：
22000.0356(/2)0.0785(/2)x M g q l q l =++
220.0356 5.79 3.00.0785 1.75 3.0 3.09kN.m =⨯⨯+⨯⨯=
22
000.0086(/2)0.0257(/2)y M g q l q l =++
220.0086 5.79 3.00.0257 1.75 3.00.85kN.m =⨯⨯+⨯⨯= ()v x m =x m +0.2y m =3.09+0.2×
0.85=3.26 kN.m ()v y m =y m +0.2x m =0.85+0.2×3.09=1.468 kN.m 支座弯矩：
'2200.0780()0.07807.54 3.0 5.29kN.m x M g q l =-+=-⨯⨯=-
'2200.0571()0.05717.54 3.0 3.88kN.m y M g q l =-+=-⨯⨯=-
（4）配筋计算
板配筋计算：h=100mm ，b=1000mm ，短边方向跨中受力钢筋080h mm =，长边方向受力钢筋070h mm =，混凝土等级为C25，fy=270N/mm 2，211.9/c f N mm =。

计算结果见表2。

表2 板的配筋计算
截面 跨中x M 跨中y M 支座'
x M
支座'
y M
弯矩设计值 （kN.m ）
3.26
1.48
-5.29 -3.87
2
01bh f M
c s αα=
0.0487 0.0292 0.0790 0.0578 s 112ξα=--
0.0499
0.0296
0.0824
0.0596
s 01c y /A bh f f ξα=
（mm 2
）
164.9 84.8 272.4 197.1
min (0.2%0.45
)S t y
A bh f Max bh bh f ρ=与 （mm 2） 211.67 211.67 211.67 211.67
选配钢筋 （mm 2）
φ8@200 s A =251
φ8@200 s A =251
φ8@180 s A =279
φ8@200 s A =251
（5）考虑构造要求
受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。

支座顶面负弯矩钢筋的截
断点位置，本案例中g/q=3.50/3.670=0.95<3，取/42750/4687.5
n a l mm ===，故可取700a mm =。

分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按
φ6@250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm 的
构造要求。

第三类板（双向板）
板的长跨7.2m 与短跨4.8m 之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计 算。

（1）荷载计算
10mm 厚400×400抛光砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m 18mm 厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m 120mm 厚现浇钢筋混凝土板：0.12×25=3.0 kN/m 18mm 厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m
板恒载标准值：k 0.1980.36 3.00.306g =+++=3.864 kN/m 板活载标准值： 2.0k q = kN/m
板恒载设计值： 1.2 3.864g =⨯=4.64 kN/m 板活载设计值： 1.4 2.0 2.8q =⨯= kN/m
27.44kN/m g q += 2/26.04k N /m g q += 2/21.40k N /m
q = （2）、板的计算跨度
按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。

即x l =4800mm ，
y
l
=7200mm 则x y l l =
4800
0.677200
=。

x
y
l l 支承条件 x m
y m 'x m 'y m 0.670 三边固定
一边简支
0.03608 0.00828 -0.07872
-0.05712
四边简支
0.07232
0.0281
（3）内力计算
跨中弯矩：
M x =0.03608×(g+q/2)l 02+0.07232×(q/2)l 02
=0.03608×6.0368×4.82+0.07232×1.4×4.82=7.35KN.m
M y =0.00828×(g+q/2)l 02+0.0281×(q/2)l 02
=0.00828×6.0368×4.82+0.0281×1.4×4.82=2.06KN.m ()v x m =x m +0.2y m =7.35+0.2×
2.06=7.76 kN.m ()v y m =y m +0.2x m =2.06+0.2×7.35=
3.53 kN.m 支座弯矩：
M x ’=-0.07536×(g+q)l 02=-0.07872×7.4368×4.82=-13.49KN.m M y ’=-0.05702×(g+q)l 02=-0.05702×7.4368×4.82=-9.80KN.m （4）配筋计算
板配筋计算：h=120mm ，b=1000mm ，短边方向跨中受力钢筋h 0=95mm ，长边方向受力钢筋h0=65mm ，混凝土等级为C25，fy=270N/mm 2，211.9/c f N mm =。

计算结果见表3。

表3 板的配筋计算
截面 跨中x M 跨中y M 支座'
x M
支座'
y M
弯矩设计值 （kN.m ）
7.76
353
-13.49 -9.80
2
01bh f M
c s αα=
0.0723 0.0411 0.1256 0.1140 s 112ξα=--
0.0751 0.0420 0.1347 0.1214 s 01c y /A bh f f ξα=
（mm 2
）
314.4
157.3
564
454.8
min (0.2%0.45
)S t y
A bh f Max bh bh f ρ=与
（mm 2） 254 254 254 254
选配钢筋 （mm 2）
φ8@150
s A =335
φ8@190
s A =265
10@130
s A =604
φ8@110
s A =457
（5）考虑构造要求
受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。

支座顶面负弯矩钢筋的截
断点位置，本案例中g/q=3.50/3.670=0.95<3，取/44650/41162.5
n a l mm ===，故可取
1200a mm =。

分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按
φ6@250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm 的
构造要求。

第四类板（双向板）
板的长跨5.04m 与短跨3.15m 之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。

（1）荷载计算
10mm 厚防滑地砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m 18mm 厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m 100mm 厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m 18mm 厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m
板恒载标准值：k g =0.198+0.36+2.5+0.306=3.364kN/m 板活载标准值：k q =2.0kN/m(蹲坑部分8.0 kN/m) 板恒载设计值：g=1.2× 3.364=4.0368 kN/m
板活载设计值：q=1.4×2.0×3/4+1.4×8.0×1/4=4.9 kN/m g+q=8.9368kN/m g+q/2=6.4868kN/m q/2=2.45 kN/m （2）、板的计算跨度
按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。

即x l =3150mm ，
y
l
=5040mm 则x y l l =
3150
0.6255040
=。

x
y
l l 支承条件 x m
y m 'x m 'y m 0.625
两边固定两边简支
0.0479
0.0140
-0.1070
-0.0780
四边简支
0.0785
0.0257
（3）内力计算
跨中弯矩：
M x =0.0479×(g+q/2)l 02+0.0785×(q/2)l 02
=0.0479×6.4868×3.152+0.0785×2.45×3.152=5.0KN.m M y =0.0140×(g+q/2)l 02+0.0257×(q/2)l 02
=0.0140×6.4868×3.152+0.0257×2.45×3.152=1.53KN.m ()v x m =x m +0.2y m =5.0+0.2×
1.53=5.306 kN.m ()v y m =y m +0.2x m =1.53+0.2×5.0=
2.53 kN.m 支座弯矩：
M x ’=-0.1070×(g+q)l 02=-0.1070×8.9368×3.152=-9.50KN.m M y ’=-0.07795×(g+q)l 02=-0.07795×8.9368×3.152=-6.91KN.m
（4）配筋计算
板配筋计算：h=100mm ，b=1000mm ，短边方向跨中受力钢筋h 0=75mm ，长边方向受力钢筋h0=65mm ，混凝土等级为C25，fy=270N/mm 2，211.9/c f N mm =。

计算结果见表4。

表4 板的配筋计算
截面 跨中x M
跨中y M
支座'
x M
支座'
y M
弯矩设计值 （kN.m ）
5.31
2.53
-9.50
-6.91
2
01bh f M
c s αα=
0.0793 0.0516 0.1419 0.1374 s 112ξα=--
0.0827
0.0516
0.1537
0.1484
s 01c y /A bh f f ξα=
（mm 2
）
273.4 147.8 508.1 425.1
min (0.2%0.45
)S t
y
A bh f Max bh bh f ρ=与（mm 2） 211.67 211.67 211.67 211.67
选配钢筋 （mm 2）
φ8@180 s A =279
φ8@200 s A =251
φ8@95 s A =529
φ8@110 s A =457
（5）考虑构造要求
受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。

支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=4.9/4.037=1.21<3，取a=l n /4=2900/4=725mm ，故可取a=750mm 。

分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按
φ6@250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm 的构造要求。

第五类板（双向板）
板的长跨5.04m 与短跨3.45m 之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。

（1）荷载计算
10mm 厚防滑地砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m 18mm 厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m 100mm 厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m 18mm 厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m
板恒载标准值：k g =0.198+0.36+2.5+0.306=3.364kN/m 板活载标准值：q k = 2.0kN/m(蹲坑部分8.0 kN/m) 板恒载设计值：g=1.2× 3.364=4.0368 kN/m
板活载设计值：q= q=1.4×2.0×3/4+1.4×8.0×1/4=4.9 kN/m g+q=8.9368kN/m g+q/2=6.4868 kN/m q/2=2.54 kN/m
（2）、板的计算跨度
按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。

即x l =3150mm ，
y
l
=5040mm 则x y l l =
3450
0.685040
=5。

x
y
l l 支承条件 x m
y m 'x m 'y m 0.685
三边固定一边简支
0.0356 0.0088 -0.0781
-0.0572
四边简支
0.0703
0.0289
（3）内力计算
跨中弯矩：
M x =0.03554×(g+q/2)l 02+0.07031×(q/2)l 02
=0.03554×6.4868×3.452+0.07031×2.45×3.452=4.80KN.m M y ==0.00879×(g+q/2)l 02+0.02885×(q/2)l 02
=0.00879×6.4868×3.452+0.02885×2.45×3.452=1.52KN.m ()v x m =x m +0.2y m =4.80+0.2×
1.52=7.76 kN.m ()v y m =y m +0.2x m =1.52+0.2×4.80=
2.48 kN.m 支座弯矩：
M x ’=-0.07806×(g+q)l 02=-0.07806×8.9368×3.452=-8.30KN.m M y ’=-0.0572×(g+q)l 02=-0.0572×8.9368×3.452=-6.08KN.m （4）配筋计算
板配筋计算：h=100mm ，b=1000mm ，短边方向跨中受力钢筋h0=75mm ，长边方向受力钢筋h0=65mm ，混凝土等级为C25，fy=270N/mm 2，211.9/c f N mm =。

计算结果见表5。

表5 板的配筋计算
截面 跨中x M 跨中y M 支座'
x M
支座'
y M
弯矩设计值 （kN.m ）
5.11
2.48
-8.30 -6.08
2
01bh f M
c s αα=
0.0763 0.0493 0.1240 0.1209 s 112ξα=--
0.0795
0.0506 0.1328 0.1293 s 01c y /A bh f f ξα=（mm 2
） 262.8
145.0
439.0
370.4
min (0.2%0.45
)S t
y
A bh f Max bh bh f ρ=与（mm 2） 211.67 211.67 211.67 211.67
选配钢筋 （mm 2） φ8@190 s A =265
φ8@200 s A =251
φ8@110 s A =457
φ8@130 s A =387
（5）考虑构造要求
受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。

支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=4.9/4.037=1.21<3，取a=ln/4=3200/4=800mm ，故可取a=850mm 。

分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按
φ6@250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm 的构造要求。

第六类板（双向板）
板的长跨3.15m 与短跨2.16m 之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。

（1）荷载计算
10mm 厚防滑地砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m 18mm 厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m 100mm 厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m 18mm 厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m
板恒载标准值：k g =0.198+0.36+2.5+0.306=3.364 kN/m
板活载标准值：k q =2.0 kN/m
板恒载设计值：g=1.2× 3.364=4.04 kN/m 板活载设计值：q=1.4×2.0=2.80 kN/m
g+q=6.84 kN/m g+q/2=5.44 kN/m q/2=1.40 kN/m （2）、板的计算跨度
按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。

即x l =2160mm ，
y
l
=3150mm 则x
y
l l =2160/3150=0.686。

x
y
l l 支承条件 x m
y m 'x m 'y m 0.686
三边固定
一边简支 0.0355 0.0088 -0.0780
-0.0572
四边简支
0.0702
0.0289
（3）内力计算
跨中弯矩：
M x =0.0355×(g+q/2)l 02+0.0702×(q/2)l 02
=0.0355×5.44×2.162+0.0702×1.4×2.162=1.36KN.m M y =0.0088×(g+q/2)l 02+0.0289×(q/2)l 02
=0.0088×5.44×2.162+0.0289×1.4×2.162=1.36KN.m ()v x m =x m +0.2y m =1.36+0.2×
0.41=1.442 kN.m ()v y m =y m +0.2x m =0.41+0.2×1.36=0.682 kN.m 支座弯矩：
M x ’=-0.0780×(g+q)l 02=-0.0780×6.84×2.162=-2.49KN.m M y =-0.0572×(g+q)l 02=-0.0572×6.84×2.162=-1.83KN.m （4）配筋计算
板配筋计算：h=100mm ，b=1000mm ，短边方向跨中受力钢筋h0=75mm ，长边方向受力钢筋h0=65mm ，混凝土等级为C25，fy=270N/mm 2，211.9/c f N mm =。

计算结果见表6。

表6 板的配筋计算
截面 跨中x M 跨中y M 支座'
x M
支座'
y M
弯矩设计值 （kN.m ）
1.442
0.682
-2.49 -1.83
2
01bh f M
c s αα=
0.0216 0.0136 0.0372 0.0364 s 112ξα=--
0.0218 0.0137 0.0379 0.0371 s 01c y /A bh f f ξα=
（mm 2
）
72.1
39.2
125.3
106.3
min (0.2%0.45
)S t
y
A bh f Max bh bh f ρ=与 （mm 2） 211.67 211.67 211.67 211.67
选配钢筋 （mm 2） φ8@200 s A =251
φ8@200 s A =251
φ8@200 s A =251
φ8@200 s A =251
（5）考虑构造要求
受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。

支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=2.8/4.04=0.70<3，取a=ln/4=2160/4=540mm ，故可取a=550mm 。

分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按
φ6@250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm 的构造要求。

第七类板（双向板）
板的长跨3.45m 与短跨2.16m 之比小于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。

（1）荷载计算
10mm 厚防滑地砖面层：0.01×19.8=0.198 kN/m 18mm 厚1:3水泥砂浆找平层：0.018×20=0.36 kN/m
100mm 厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m 18mm 厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m
板恒载标准值：k g =0.198+0.36+2.5+0.306=3.364 kN/m 板活载标准值：k q =2.0 kN/m
板恒载设计值：g=1.2× 3.364=4.04kN/m 板活载设计值：q=1.4×2.0=2.80 kN/m
g+q=6.84 kN/m g+q/2=5.44 kN/m q/2=1.40 kN/m （2）、板的计算跨度
按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。

即x l =2160mm ，
y
l
=3450mm 则x
y
l l =2160/3450=0.626。

x
y l l 支承条件 x m
y m 'x m 'y m 0.63
四边固定 0.0356 0.0086 -0.0779
-0.0571
四边简支
0.0784
0.0257
（3）内力计算
跨中弯矩：
M x =0.0356×(g+q/2)l 02+0.0784×(q/2)l 02
=0.0356×5.44×2.162+0.0784×1.4×2.162=1.42KN.m M y =0.0086×(g+q/2)l 02+0.0257×(q/2)l 02
=0.0086×5.44×2.162+0.0257×1.4×2.162=0.39KN.m ()v x m =x m +0.2y m =1.42+0.2×
0.39=1.442 kN.m ()v y m =y m +0.2x m =0.39+0.2×1.42=0.674kN.m 支座弯矩：
M x ’=-0.0779×(g+q)l 02=-0.0779×6.84×2.162=-2.49KN.m M y =-0.0571×(g+q)l 02=-0.0571×6.84×2.162=-1.82KN.m
（4）配筋计算
板配筋计算：h=100mm ，b=1000mm ，短边方向跨中受力钢筋h0=75mm ，长边方向
受力钢筋h0=65mm ，混凝土等级为C25，fy=270N/mm 2，211.9/c f N mm =。

计算结果见表7。

表7 板的配筋计算
截面 跨中x M
跨中y M
支座'
x M
支座'
y M
弯矩设计值 （kN.m ）
1.498
0.674
-2.49
-1.82
2
01bh f M
c s αα=
0.0224 0.0134 0.0372 0.0362 s 112ξα=--
0.0227 0.0135 0.0379 0.0369 s 01c y /A bh f f ξα=
（mm 2
）
107.4
59.1
182.7
129.7
min (0.2%0.45
)S t y
A bh f Max bh bh f ρ=与
（mm 2） 211.67 211.67 211.67 211.67
选配钢筋 （mm 2） φ8@200 s A =251
φ8@200 s A =251
φ8@200 s A =251
φ8@200 s A =251
（5）考虑构造要求
受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。

支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=2.8/4.04=0.70<3，取a=ln/4=2160/4=540mm ，故可取a=550mm 。

分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按
φ6@250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm 的构造要求。

第八类板（双向板-雨蓬）
板的长跨3.0m 与短跨1.50m 之比等于2.0，按双向板考虑，按考虑弹性内力重分计算。

（1）荷载计算
20mm 厚1:2水泥砂浆抹面，最薄处20厚：0.02×20=0.40 kN/m 100mm 厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.5 kN/m 18mm 厚混合砂浆板底抹灰：0.018×17=0.306 kN/m
板恒载标准值：k g =0.40+2.5+0.306=3.206 kN/m 板活载标准值：k q =2.0 kN/m
板恒载设计值：g=1.2× 3.206=3.8472 kN/m 板活载设计值：q=1.4×2.0=2.80kN/m
g+q=6.6472 kN/m g+q/2=5.2472 kN/m q/2=1.4kN/m （2）、板的计算跨度
按弹性理论计算，构件计算跨度均可取支座中心线间距离。

即x l =1500mm ，
y
l
=3000mm 则x
y
l l =1500/3000=0.50。

x
y
l l 支承条件 x m
y m 'x m 0.50
三边简支
一边固定 0.0583 0.0060 -0.1212
四边简支
0.0965
0.0174
（3）内力计算
跨中弯矩：
M x =0.0583×(g+q/2)l 02+0.0965×(q/2)l 02
=0.0583×5.2472×1.52+0.0965×1.4×1.52=0.99KN.m M y =0.0060×(g+q/2)l 02+0.0174×(q/2)l 02
=0.0060×5.2472×1.52+0.0174×1.4×1.52=0.13KN.m ()v x m =x m +0.2y m =0.99+0.2×
0.13=1.02kN.m ()v y m =y m +0.2x m =0.13+0.2×0.99=0.33kN.m
支座弯矩：
M x ’=-0.1212×(g+q)l 02=-0.1212×6.6472×1.52=-1.82KN.m （4）配筋计算
板配筋计算：h=100mm ，b=1000mm ，短边方向跨中受力钢筋h0=75mm ，长边方向受力钢筋h0=65mm ，混凝土等级为C25，fy=270N/mm 2，211.9/c f N mm =。

计算结果见表8。

表8 板的配筋计算
截面 跨中x M 跨中y M 支座'
x M
弯矩设计值 （kN.m ）
1.02
0.33
-1.82
20
1bh f M
c s αα=
0.0152 0.0066 0.0272 s 112ξα=--
0.0153 0.0066 0.0276 s 01c y /A bh f f ξα=
（mm 2
）
50.6
18.9
91.2
min (0.2%0.45
)S t y
A bh f Max bh bh f ρ=与
（mm 2） 211.67 211.67 211.67
选配钢筋 （mm 2）
φ8@200 s A =251
φ8@200 s A =251
φ8@200 s A =251
（5）考虑构造要求
受力钢筋：楼面无较大振动荷载，采用分离式配筋方式。

支座顶面负弯矩钢筋的截断点位置，本案例中g/q=2.8/4.04=0.70<3，取a=ln/4=2160/4=540mm ，故可取a=550mm 。

分布钢筋：除在所有受力钢筋的弯折处设置一根分布筋外，并沿受力钢筋直线段按
φ6@250配置，这满足截面面积大于15%受力钢筋的截面面积，间距不大于250mm 的构造要求。

第二章 二层楼面梁计算
1、2L —1—1梁的计算，1/3×A-B 轴，截面尺寸250mm ×550mm
（1）荷载计算 恒荷载：
第一类板传来的荷载： 4.0368×2.4=9.688kN/m 梁自重： 1.2×0.25×0.55×25=4.125 kN/m 18mm 厚混合砂浆梁侧面粉刷：1.2×17×（0.55-0.10）×2×0.018=0.331 kN/m
梁恒载设计值：g=9.688+4.125+0.331=14.144 kN/m 梁活载设计值：q=1.4×2.0×2.4=6.72 kN/m
单跨梁简支梁内力计算取g+q=14.144+6.72=20.864 kN/m （2） 内力计算
计算跨度：0l =7.5-0.4/2-0.25/2=7.175m
弯矩设计值：跨中M=201/8()g q l + =1/8×20.864×7.1752=134.26 kN.m
剪力设计值：支座V=01/2()g q l + =1/2×20.864×7.175=74.85 kN （3） 配筋计算
混凝土强度等级为C25，2111.9/c f N mm α=，21.27/t f N mm =，HRB335级钢筋
2300/y f N mm =，有效高度0h =550-35=515mm 。

纵向钢筋：2
10
s c M f bh αα=
=134.26×6
10/11.9×250×5152=0.1702 112s ξα=--=0.1878 10
c S y
f bh A f ξα=
=0.1878×11.9×250×515/300=959mm 2
s A >min min (0.2%0.45/)S t y A bh Max f f bh ρ==，=0.2%×250×550=275 mm 2
选用322（s A =11402mm ） 横向钢筋：
c V
f bh =74.85×310/11.9×250×515=0.049<0.25（截面满足要求）
0t V
f b h
=74.85×310/1.27×250×515=0.458<0.70（仅需按构造要求配箍筋） 根据构造要求，选用φ8@200（2） 验算最小配筋率：sv
sv A bs
ρ=
=2×50.3/250×200=0.20%》min 0.24/sv t y f f ρ= =0.24×1.27/270=0.11%
2、2L —1—1（1）雨篷梁的计算，截面尺寸150mm ×600mm
（1）荷载计算 恒荷载：
梁自重： 1.2×0.25×0.60×25=2.70 kN/m 18mm 厚混合砂浆梁侧面粉刷： 1.2×17×（0.60-0.10）×2×0.018=0.367 kN/m 第二类板传来的荷载：6.6472×1.62/2×﹝1-2（1.62/6）2+（1.62/6）3﹞=4.71 kN/m 梁恒载设计值：g=2.70+0.367+4.71=7.626kN/m （2） 内力计算
计算跨度：0l =3.0-0.25=2.75m
弯矩设计值：跨中M=2
01/8()g q l + =1/8×7.626×2.752=7.21 kN.m
剪力设计值：支座V=01/2()g q l + =1/2×7.626×2.75=10.49 kN （3） 配筋计算
混凝土强度等级为C25，2111.9/c f N mm α=，21.27/t f N mm =，HRB235级钢筋
2300/y f N mm =，有效高度0h =600-35=565mm 。

纵向钢筋：2
10s c M f bh αα=
=8.23×6
10/11.9×250×5652=0.0127
112s ξα=--=0.0128 10
c S y
f bh A f ξα=
=0.00874×11.9×150×565/300=43.03mm 2
s A <min min (0.2%0.45/)S t y A bh Max f f bh ρ==，=0.2%×150×600=180 mm 2
选用212（s A =2262mm ）
横向钢筋：
c V
f bh =10.49×310/11.9×150×565=0.01<0.25（截面满足要求）
0t V
f b h
=10.49×310/1.27×150×565=0.097<0.70（仅需按构造要求配箍筋） 根据构造要求，选用φ8@200（2） 验算最小配筋率：sv
sv A bs
ρ=
=2×50.3/150×200=0.34%>min 0.24/sv t y f f ρ= =0.24×1.27/270=0.11%
3、2L —1/3—1（1）梁的计算，1/3×C~D 轴，截面尺寸250mm ×600mm
（1）荷载计算 恒荷载：
梁自重： 1.2×0.25×0.60×25=4.50 kN/m 18mm 厚混合砂浆梁侧面粉刷： 1.2×17×（0.60-0.10）×2×0.018=0.3672 kN/m 第四类板传来的荷载：8.9368×3.15/2×﹝1-2（3.15/10.08）2+（3.15/10.08）3﹞=11.26kN/m
第五类板传来的荷载：8.9368×3.45/2×﹝1-2（3.45/10.08）2+（3.45/10.08）3﹞=12.42kN/m
第六、七类板传来的荷载： 6.84×5/8×2.16/2×2=9.234 kN/m 240厚墙自重； 1.2×（3.9-0.6）×0.24×15×5.04/7.2=9.98 kN/m 墙面装饰： 1.2×（2.4×0.02×2×5.04+0.96×0.02×17×2×5.04）/7.2=2.0 kN/m
梁恒载设计值：g=4.50+0.3672+11.26+12.42+9.234+9.98+2.0=49.76 kN/m （2） 内力计算
计算跨度：0l =7.2-0.25=6.95m
弯矩设计值：跨中M=2
01/8()g q l + =1/8×49.76×6.952=300.44 kN.m
剪力设计值：支座V=01/2()g q l + =1/2×49.76×6.95=33.92 kN
（3） 配筋计算
混凝土强度等级为C25，2111.9/c f N mm α=，21.27/t f N mm =，HRB235级钢筋2300/y f N mm =，
因M 的数值较大，受拉钢筋按两排考虑，有效高度0h =600-60=540mm 。

1）若此梁设计成单筋截面所能承受的最大弯矩：
2
,max 10(10.5)u c b b M f bh αξξ=-=11.9×250×5402×0.550×（1-0.5×0.550）=345.9×610
N.mm=345.9 kN.m<M=300.44 kN.m
纵向钢筋：2
10
s c M f bh αα=
=300.44×6
10/11.9×250×5402=0.3463 112s ξα=--=0.4456 10
c S y
f bh A f ξα=
=0.4456×11.9×250×540/300=2389mm 2
s A <min min (0.2%0.45/)S t y A bh Max f f bh ρ==，=0.2%×250×600=300 mm 2 选用525 2/3（s A =24542mm ）
4）横向钢筋：0
c V
f bh =33.92×310/11.9×250×540=0.021<0.25（截面满足要求）
0t V
f b h
=33.92×310/1.27×250×540=0.198<0.70（仅需按构造要求配箍筋） 根据构造要求，选用φ8@200（2） 验算最小配筋率：sv
sv A bs
ρ=
=2×50.3/250×200=0.20%〉min 0.24/sv t y f f ρ= =0.24×1.27/270=0.11%
4、2L —C —1（1）梁的计算，2~5×1/C 轴，截面尺寸250mm ×600mm
（1）荷载计算 恒荷载：
梁自重： 1.2×0.25×0.60×25=4.50 kN/m
18mm 厚混合砂浆梁侧面粉刷： 1.2×17×（0.60-0.10）×2×0.018=0.3672 kN/m 第四类板传来的荷载： 8.9368×5/8×3.15/2=8.797kN/m 第五类板传来的荷载： 8.9368×5/8×3.45/2=9.635 kN/m
第六类板传来的荷载：2.16/2×6.84×﹝1-2（2.16/6.30）2+（2.16/6.30）3﹞=5.948 kN/m
第七类板传来的荷载：2.16/2×6.84×﹝1-2（2.16/6.90）2+（2.16/6.90）3﹞=6.166kN/m 120厚墙自重： 1.2×0.12×（3.9-0.6）×15×3.63/6.60=4.157 kN/m 墙面装饰： 1.2×（2.4×3.63×0.02×18×2+0.96×3.63×0.02×17×2）/6.60=1.570kN/m 单跨梁简支梁内力计算取：
g+q=4.5+0.3672+8.797+9.635+5.948+6.166+4.157+1.570=40.91kN/m （4） 内力计算
计算跨度：0l =6.60-0.60=6.0m
弯矩设计值：跨中M=201/8()g q l + =1/8×40.91×6.02=184.10 kN.m
剪力设计值：支座V=01/2()g q l + =1/2×40.91×6.0=122.73 kN （5） 配筋计算
混凝土强度等级为C25，2111.9/c f N mm α=，21.27/t f N mm =，HRB335级钢筋2300/y f N mm =，
因M 的数值较大，受拉钢筋按两排考虑，有效高度0h =600-60=540mm 。

纵向钢筋：2
10
s c M f bh αα=
=184.10×6
10/11.9×250×5402=0.2122<0.550b ξ= 112s ξα=--=0.2413 10
c S y
f bh A f ξα=
=0.2413×11.9×250×540/300=1292mm 2
s A <min min (0.2%0.45/)S t y A bh Max f f bh ρ==，=0.2%×150×600=180 mm 2
选用520（s A =15702mm ）
横向钢筋：
c V
f bh =122.73×310/11.9×250×540=0.08<0.25（截面满足要求）
0t V
f b h
=122.73×310/1.27×250×540=0.72<0.70（需按计算要求配箍筋） 00
(0.7)1.25sv t yv A V f bh s f h -==（122.73×103-0.7×1.27×250×540）/（1.25×300×540）=0.0134
选用双肢箍（n =2），φ8 2150.3sv A mm =则
1sv sv A nA s s ==250.3
s ⨯=0.0134 得：s=7507mm 》200mm
即箍筋采用φ8@200（2） 验算最小配筋率：sv
sv A bs
ρ=
=2×50.3/250×200=0.20%<min 0.24/sv t y f f ρ= =0.24×1.27/270=0.11%
5、2KL —A —1（8）梁的计算，1~11×A 轴，截面尺寸400mm ×570mm
（1）荷载计算 恒荷载：
次梁传来的荷载： G=14.144×7.5/2=53.04kN 梁自重： 1.2×0.40×（0.57-0.1）×25=5.64 kN/m 18mm 厚混合砂浆梁侧面粉刷： 1.2×17×（0.57-0.10）×2×0.018=0.345 kN/m 240厚墙自重： 1.2×0.24×15×(3.90.57) 4.83 2.4
4.8-⨯-⨯=7.906 kN/m
20mm 厚混合砂浆粉刷： 1.2×0.02×17×2×
(3.90.57) 4.83 2.4
4.8
-⨯-⨯=1.493 kN/m
30mm 厚外墙聚苯颗粒保温： 1.2×0.03×0.2×1×（3.9×4.8-3×2.4）/4.8=0.02 kN/m 窗自重： 1.2×0.45×2.4×3.0/4.8=0.81 kN/m 活荷载：
次梁传来的荷载： Q=6.72×7.50/2=25.20 kN
梁恒载设计值：G=53.04 kN
g=5.64+0.345+7.906+1.493+0.02+0.81=16.214kN/m
梁活载设计值：Q=25.20 kN （2）计算简图
1）按弹性理论计算时，计算跨度取支座中心线间距离，即
l=4.8m。

2）该梁的实际跨度为八跨，按五跨连续梁计算，计算时可采用等跨连续梁弯矩及剪力系数。

计算简图如图3所示。

图3 梁的计算简图
（3）梁弯矩，剪力计算值及其叠合图
主梁弯矩计算
M=系数×Gl+系数×Ql+系数×gl2
Gl=53.04×4.8=254,59 kN/m Ql=25.20×4.8=120.96 kN/m
gl2=16.214×4.82=373.57 kN/m
项次荷载简图
1
K
M
K
MB
()
32
K K
M M
K
MC
1 0.211/
53.63
-0.079/
-20.10
0.191/ 48.63
(-0.069/ -17.57)
-0.059/
-15.01
2 0.078/
29.14
-0.105/
-39.23
0.046/17.19
(0.033/12.33)
-0.079/
-29.51
3 0.211/
25.48
-0.079/
-9.55
0.191/23.10
(-0.069/ -8.35)
-0.059/
-7.13
弯
矩叠加Mmax(KN.m)
1+2+3=
108.25
1+2+3=
-68.88
1+2+3=88.92
(1+2+3=-13.59)
1+2+3=
-51.65
主梁剪力计算
V=系数×G+系数×Q+系数×gl
G=53.04 KN Q=25.20 KN gl=16.214×4.8=77.83 KN
项次荷载简图
K
VA VB
K
l VBr
K
()
K K
VCl VCr
1
0.394/ 30.67 -0.606/ -47.17 0.526/ 40.94 -0.474/ -36.89 (0.500/ 38.92) 2
0.421/ 22.33
-0.579/ -30.71 0.020/ 1.06 0.020/ 1.06 (0.500/ 26.52) 3
0.421/ 10.61
-0.579/ -14.59
0.020/ 0.51
0.020/ 0.51 (0.500/ 12.60)
剪力叠加
Vmax(KN)
1+2+3 =63.61 1+2+3 =-92.47 1+2+3 =42.51 1+2+3
=-35.32（78.04）
（４）正截面承载力计算。

混凝土强度等级为C25，2111.9/c f N mm α=，HRB335级钢筋，2
300/y f N mm =。

梁的跨中截面按T 形截面计算，其翼缘的计算宽度按下列各项的最小值取用。

1> 3/0'l b f ==1/3×4.8=1.6m
2> n f S b b +='=4.8m 3>
'h h f =100/535=0.19>0.1，翼缘宽度'f b 可不受此项限制。

比较上述三项，取较小者，即'f b =1.6m 。

判别各跨中截面属于哪一类T 形截面，取0h =570-35=535mm ，则
)2
('0''1f
f
f c h h h b f -α=11.9×1600×100×（535-50）=932.44×610 N.mm
=923.44 kN.m>108.25 kN.m 故跨中截面属第一类T 形截面。

梁支座截面按矩形截面计算，支座截面均按一层钢筋考虑，取ho=570-35=535mm 。

梁正截面承载力计算
截面
边跨中 M1 第一内支座 MB 中跨中 M3 中支座
MC M(KN.m)
108.25
-68.88
88.92 -51.65 2
10
s c M f bh αα= 108.25×106/(11.9×1600×5352)= 0.0199 68.88×106/(11.9×400×5352)= 0.0506
88.92×106/(11.9
×1600×5352)=
0.0163
51.65×106/(11.9×400×5352)= 0.0379
112s ξα=--
0.0201<550.0=b ξ 0.0520< 550.0=b ξ 0.0164< 550.0=b ξ 0.0387< 550.0=b ξ 10
c S y
f bh A f ξα=
（mm 2）
0.0201×11.9 ×1600×535/300
=683
0.0520×11.9 ×400×535/300
=442
0.0164×11.9 ×1600×535/300
=557
0.0387×11.9 ×400×535/300
=329
选用钢筋 318 218 316 216 实配钢筋截面面积()
2mm
763
509
603
402
验算最小配筋率：取min 0.2%ρ=和min 0.24/sv t y f f ρ==0.24×1.27/300=0.10% 较大值，所以%2.0min =ρ，m in s A =0.2%×400×570=456 mm 2
（5）斜截面受剪承载力计算
梁斜截面抗剪承载力计算
截面
边支座 VA 第一内支座左 VBl 第一内支座右
VBr
中支座
VC V(KN)
63.61 92.47 42.51 78.04 00.25()c f bh N 0.25×11.9×400×535 =636650>V 636650>V
636650>V
636650>V
00.7()t f bh N 0.7×1.27×400×5
35 =190246>V
190246>V 190246>V 190246>V 箍筋肢数直径
2φ8 2φ8 2φ8 2φ8 1sv sv A nA =(mm) 2×50.3=100.6
100.6
100.6
100.6
00
1.250.7yv sv t f A h S V f bh =
-
按构造要求
实配箍筋间距
200
200
200
200
注：1.矩形、T 形和I 字形截面的受弯构件，其截面应符合下列要求：当/ 4.0
w h b ≤时，00.25c V f bh ≤。

即b
h
w =535/400=1.34<4.0，故用00.25c V f bh ≤。

2.验算配箍率
bs
nA sv sv 1
=
ρ=2×50.3/400×200=0.13%>min 0.24/sv t y f f ρ==0.24×1.27/270=0.11%满足要求，。