φ1400+mm+NJ型三轴一径氨合成塔运行总结
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ｌ 流程及特点
１．１ 流程 循环机出口气体经循环油分后进入热交换
器，提温后进合成塔；气体沿合成塔环隙自上而下
６
万方数据
在塔底直接通过底部换热器，然后沿中心管向上 到达顶部床层，再自上而下通过催化剂４段床层 发生反应；出合成塔的高温气体先进人中压废热 锅炉副产１．３ ＭＰａ中压蒸汽、低压废热锅炉副产 ０．６ ＭＰａ低压蒸汽，然后进入热交换器与来自循 环油分离器的冷气体换热，再进水冷器冷却；冷却 后的气体进入冷交换器，与来自氨分离器的冷气 体换热降温后，在冷交换器下部直接分离氨，然后 气体经氨冷器进一步降温后进氨分离器进行二次 分离；出氨分离器的冷气体与来自水冷器的热气 体换热、在冷交换器内被热气体加热后进循环机 加压，再经循环油分离器后进热交换器。新鲜气 补充在氨冷器出口至氨分离器进口的管道上，放 空位置选在冷交换器一次出口管道上。 １．２流程特点
径向分布器采用具有双向流动的弓形结构气 体再分布器，气体流向为由里向外。 ２．３主要技术参数
ＮＪ型ｑｂｌ ４００ ｉｎｔｏ氨合成塔内件主要技术参 数见表１。
表１ ＮＪ型垂ｌ ４００ ｍｍ氨合成塔内件主要技术参数
项目 设计压差／ＭＰａ 水压试验压力／ＭＰａ 工作温度／℃ 催化荆容积／ｍ３ 电炉功－＊／ｋＷ 工作介质
烷体积分数都控制在１５％以上，新系统甲烷体积
统已基本稳定，双环公司合成氨产量由６８０ ｔ／ｄ
分数控制在２０％～２１％。随着“６改ｌＯ”工程全 面投产，此４套合成系统合成氨日总产量已达约
增加至１ １００ ｔ／ｄ，不仅满足了后工序的生产要
求，同时还有富余。咖１ ４００衄氨合成系统设计
ｌ １００ ｔ，最高日总产量达１ １５５．４４ ｔ，合成系统压
未满负荷生产，仍有较大富裕。 ＮＪ型面ｌ ４００ ｒｌｌｌｉｌ氨合成系统投入生产补充
还原结束后，系统即投入正常的生产运行。
气新鲜量为６８ ｏｏｏ一７０ ｏｏｏ ｍ３／ｈ，吨氨精制气消
ＮＪ型西ｌ ４００ ｍｉｌｌ氨合成新系统投入生产前，３套 系统的最高Ｅｔ产量只有６８０ ｔ，系统压力高，吹出
耗按２ ９００ ｍ３计，则每小时产氨可达２３—２４ ｔ，副 产１．３ ＭＰａ蒸汽１７．５～１９．０ ｔ和０．６ ＭＰａ蒸汽
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ｏｎｅ ｒａｄｉａｌ ａｍｍｏｎｉａ ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ ａｎｄ ｅｎｅｒｇｙ—ｓａｖｉｎｇ ｆｌｏｗ ａｒｅ ｕｓｅｄ．Ｔｈｅ ａｍｍｏｎｉａ ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ ｆｌｏｗ ａｎｄ ｆｅａ－
ｔｕｒｅｓ ａｒｅ ｐｒｅｓｅｎｔｅｄ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎｔｅｍａｌｓ，ｔｈｅ ＷａｌＴｔｌ－ｕｐ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃａｔａ—
（１）经过循环油分离器的气体没有直接进合
第３６卷第４期
化肥工业
２００９年８月
成塔环隙，而是先进热交换器换热，将其温度提至 １４０℃后一人合成塔，充分利用了氨合成塔外筒 设计温度为２００ ｏＣ这一特点。一
（２）一人合成塔的气体在合成塔环隙和塔底 换热器换热后直接沿中心管进催化剂床层反应， 即氨合成塔气体流向是一进一出，合成塔内件下 部结构简单，安装及检修十分方便。而传统流程 是经过合成塔环隙的气体不直接发生反应，即传 统氨合成塔气体流向是二进二出。
万方数据
２．１轴向层 轴向层催化剂床层由３段组成，每段由１个
冷激分布器将之相对隔开，催化剂在分布器之间 可自由流通。３个冷激分布器（２个为菱形分布
器，１个为平板分布器）均为独立的部件，全部可 以从催化剂筐中吊出，其作用是用于调节催化剂 的床层温度；分布器采用双管流气体分布器，通过 双管的气流相互补偿，适用于各种生产负荷的运 行生产。 ２．２径向层
关键词 内件三轴一径运行总结
Ｓｕｍ－Ｕｐ ｏｆ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ咖１ ４００ ｍｉｌｌ Ｔｙｐｅ ＮＪ Ｔｈｒｅｅ Ａｘｉａｌ－Ｏｎｅ Ｒａｍａｌ Ａｍｍｏｎｉａ Ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ
Ｈｕ Ｚｈｅｎｈｕａ，Ｚｈｏｕ Ｓｈｉｃｈｕｎ
（Ｈｕｂｅｉ Ｓｈｕａｎｇｈｕａｎ Ｓｃｉｅ－Ｔｅｃｈ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． Ｙｉｎｇｃｈｅｎｇ
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（３）采用二级废热锅炉串联使用，其中中压 废热锅炉副产１．３ ＭＰａ蒸汽，低压废热锅炉副产 ０．６ ＭＰａ蒸汽，以解决变换热水过多的问题。与 传统流程相比，该流程的主要优点是合成能量的 回收率高、水冷器冷却介质用量较少；缺点是由于 热交换器二次进口温度只有１７０ ｏＣ左右，要保持 合成塔的一段床层温度，只有增大热交换器的换 热面积。
７
第３６卷第４期
化，ｑ巴－ｒ业
２００９年８月
一段４３０℃ （ｔ＝３１ ｈ）， 二段开始还原
还 二段４３０℃ （Ｉ＝５０ ｈ）。
原 三段开始还原
期
４
３４０—３８０
３８０—４００
乱
４００一４３０
４３０
４３０—４∞
ｍ，２髓２
４６０—４９５
４９５
一
４～埒＂姗一∞
３８０—４００
砸
４∞一４３０
４３０—４９０
２堕，２：
气量大，甲烷最低只能控制在体积分数１４％左
９．５—１０．５ ｔ。
右。新合成系统投入生产后，停运了１套老系统
２００９年２月２１日西ｌ ４００ ｒｌＬｒｎ氨合成系统主
（检修），２００８年１２月２０日至３１日平均日产氨
要操作记录数据见表３。
７０２．８６ ｔ，合成系统压力只有２６ ＭＰａ左右，系统甲
通过近６个月的运行，咖１ ４００ ｍｍ氨合成系
寰 ｎ 暑 Ｈ 巷ｏ 望＿銎 ｏ 蓉ｏ詈ｏ罄ｏ
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参数
１．Ｏ １．２ ３５０—５００ １７．０８ ｌ ４００ Ｈ２，Ｎ２，ＮＨ３，ＣＨ４。Ａｒ
３ 升温还原
根据内件的特点以及催化剂的使用情况，还 原采用了“二高三低”法，即高空速、高氢、低水气 浓度、低温、低氨冷温度及适当的压力；升温还原 采用分段还原方法。自２００８年１２月５日送电升 温至２００８年１２月１２日轻负荷生产结束，整个升 温还原过程都比较顺利，催化剂各点温度均按计 划提至所需的温度，出水比较彻底，与制定的方案 基本吻合。
４３２４０７）
Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ８ｎ＿ｅｎｇｔ｝Ｉｅｎ ｔｈｅ ｃａｐａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｅｎｔｅｒｐｒｉｓｅ ａｇａｉｎｓｔ ｍａｒｋｅｔ ｒｉｓｋｓ， ａ ｎｅｗ ｓｅｔ
ｏｆ面ｌ ４００ ｍｍ ａｍｍｏｎｉａ ｓｙｓｔｈｅｓｉｓ ｐｌａｎｔ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｃｏｍｐｌｅｔｅｄ．ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎｔｅｒｎａｌｓ ｏｆ Ｔｙｐｅ ＮＪ ｔｈｒｅｅ ａｘｉａｌ—
ｐａｒａｌｌｅｌ，ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｍｍｏｎｉａ ｃａｐａｃｉｔｙ ｉｓ １８ ｔ／ｈ，ｂｕｔ ｔｈｅ ａｃｔｕａｌ ａｍｍｏｎｉａ ｃａｐａｃｉｔｙ ２５ ｔ／ｈ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ ｉｎｔｅｍａｌｓ ｔｈｒｅｅ ａｘｉａｌ．ｏｎｅ ｒａｄｉａｌ ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｓｕｍ．ｕｐ
第３６卷第４期
化肥工业
２００９年８月
西１ ４００ ｍｍ ＮＪ型三轴一径氨合成塔运行总结
胡振华，周世春 （湖北双环科技股份有限公司 应城４３２４０７）
摘要 为了增强企业的抗市场风险能力，新建１套币１ ４００ １１１１１１氨合成装置。采用ＮＪ型三轴一径氨合成塔内 件及节能型流程。介绍了氨合成流程及特点、内件特点、催化剂的升温还原及实际生产运行情况。通过近６个 月的运行，中１ ４００ １１１１１１氨合成系统已基本稳定，在２台型号为ＴＣ６２０透平循环机并联运行的情况下，设计合成氨 生产能力为１８ ｔ／ｈ，实际合成氨生产能力已迭２５ ｔ／ｈ。
合成氨生产能力为１８ ｔ／ｈ，在２台型号为ＴＣ６２０
力只有２６—２８ ＭＰａ，甲烷体积分数在１９％～２０％
透平循环机并联运行的情况下，实际生产能力已
（新系统）。受原料气气量影响，目前合成系统还
达到２５ ｔ／ｈ。
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万方数据
第３６卷第４期
化肥工业
２００９年８月
来自百度文库
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（４）一人冷交换器的气体在其上部换热、下 部直接分离氨，而二入冷交换器的冷气体只换热 而不分离氨。其优点是液氨带人透平循环机的可 能性十分小，有效地保障了透平循环机长周期运 行，同时有利于克服冷交换器列管堵塞、系统阻力 大的问题。
（５）系统工艺流程简单，操作比较方便。系 统中配备了冷、热副线以及系统近路、透平循环机 近路，在工况出现波动时，在操作室内通过调节气 动薄膜调节阀就能完成整套系统的工艺操作调 整。
Ｏ 概况
湖北双环科技股份有限公司在２００８年９月 前有３套氨合成装置，即咖１ ０００ ｍｍ三轴一径、 中ｌ ０００ ｍｍ二轴一径以及中ｌ ２００ ｍｍ三轴一径 各１套，３套装置合成氨总产量为６８０ ｔ／ｄ。为了 增强企业抗市场风险能力，２００８年６月新建１套 中ｌ ４００ ｍｍ氨合成装置，采用南京昊安科技工程 有限公司的ＮＪ型三轴一径氨合成塔内件及节能 型流程。该装置于２００８年１２月１２日正式投人 运行，运行状况良好。
ａｍｍｏｎｉａ ｌｙｓｔ，ａｎｄ ｔｈｅ ａｃｔｕａｌ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．Ａｆｔｅｒ ６ ｍｏｎｔｈｓ ｏｆ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ，ｔｈｅ函ｌ ４００ ｔｏｎｉ
ｓｙｎ－
ｔｈｅｓｉｓ ｓｙｓｔｅｍ ｉｓ ｂａｓｉｃａｌｌｙ ｓｔａｂｌｅ，ａｎｄ ｗｉｔｈ ｔｗｏ Ｔｙｐｅ ＴＣ６２０ ｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ ｔｕｒｂｏ—ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｓ ｒｕｎｎｉｎｇ ｉｎ
２ 内件特点
合成塔内件采用的是南京吴安科技工程有限 公司设计制造的ＮＪ型轴径向合成塔内件，由轴向 层和径向层组成。整个催化剂床层分４段，为 ３段轴向和１段径向，多段分布有助于催化剂床 层温度接近于催化剂最佳反应温度，以提高催化 剂使用效率、延长催化剂寿命；径向层的使用可减 小塔阻力，同时充分利用小粒度催化剂的高活性。 内件分布器全部为可拆卸部件，便于安装检修。 所有与内件及外筒相连接部分采用填料密封，分 布器仅受自然重力而不受任何外力，结构可靠。 该内件采用催化剂自卸方式，使催化剂更换更简 单、方便。
ＮＪ型ｑＯｌ ４００ ｍｍ氨合成塔催化剂升温还原 方案见表２。
由于内件设计合理，催化剂升温还原操作控 制容易，同平面温差小。由于冷激式内件的特性， 决定了第１层催化剂还原时上部温度的提高较为 困难，通过适当降低压力或提高氢气浓度，将床层 零米层温度提至４８０℃以上；底部温度易提升，在 还原末期，床层中除零点外的各温度点温度均在 ４８０℃以上，还原相当彻底。
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４９０
恒温
全塔末期
２５
底部达标
２０
１５８
≤５１０
３—４ 恒温
—１５
９．０—１５．０
６５—７０
１．Ｏ—Ｏ．１
注：１）一段还原时控制二段人口段温度，＜３８０℃，三、四段入口温度≤３４０℃，依次类推； ２）全程甲烷体积分数≤４％，热点温度均指人口温度；
３）底部温度，＞４９０℃以上并保持２０ ｈ以上。
４ 生产运行
１．１ 流程 循环机出口气体经循环油分后进入热交换
器，提温后进合成塔；气体沿合成塔环隙自上而下
６
万方数据
在塔底直接通过底部换热器，然后沿中心管向上 到达顶部床层，再自上而下通过催化剂４段床层 发生反应；出合成塔的高温气体先进人中压废热 锅炉副产１．３ ＭＰａ中压蒸汽、低压废热锅炉副产 ０．６ ＭＰａ低压蒸汽，然后进入热交换器与来自循 环油分离器的冷气体换热，再进水冷器冷却；冷却 后的气体进入冷交换器，与来自氨分离器的冷气 体换热降温后，在冷交换器下部直接分离氨，然后 气体经氨冷器进一步降温后进氨分离器进行二次 分离；出氨分离器的冷气体与来自水冷器的热气 体换热、在冷交换器内被热气体加热后进循环机 加压，再经循环油分离器后进热交换器。新鲜气 补充在氨冷器出口至氨分离器进口的管道上，放 空位置选在冷交换器一次出口管道上。 １．２流程特点
径向分布器采用具有双向流动的弓形结构气 体再分布器，气体流向为由里向外。 ２．３主要技术参数
ＮＪ型ｑｂｌ ４００ ｉｎｔｏ氨合成塔内件主要技术参 数见表１。
表１ ＮＪ型垂ｌ ４００ ｍｍ氨合成塔内件主要技术参数
项目 设计压差／ＭＰａ 水压试验压力／ＭＰａ 工作温度／℃ 催化荆容积／ｍ３ 电炉功－＊／ｋＷ 工作介质
烷体积分数都控制在１５％以上，新系统甲烷体积
统已基本稳定，双环公司合成氨产量由６８０ ｔ／ｄ
分数控制在２０％～２１％。随着“６改ｌＯ”工程全 面投产，此４套合成系统合成氨日总产量已达约
增加至１ １００ ｔ／ｄ，不仅满足了后工序的生产要
求，同时还有富余。咖１ ４００衄氨合成系统设计
ｌ １００ ｔ，最高日总产量达１ １５５．４４ ｔ，合成系统压
未满负荷生产，仍有较大富裕。 ＮＪ型面ｌ ４００ ｒｌｌｌｉｌ氨合成系统投入生产补充
还原结束后，系统即投入正常的生产运行。
气新鲜量为６８ ｏｏｏ一７０ ｏｏｏ ｍ３／ｈ，吨氨精制气消
ＮＪ型西ｌ ４００ ｍｉｌｌ氨合成新系统投入生产前，３套 系统的最高Ｅｔ产量只有６８０ ｔ，系统压力高，吹出
耗按２ ９００ ｍ３计，则每小时产氨可达２３—２４ ｔ，副 产１．３ ＭＰａ蒸汽１７．５～１９．０ ｔ和０．６ ＭＰａ蒸汽
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ｏｎｅ ｒａｄｉａｌ ａｍｍｏｎｉａ ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ ａｎｄ ｅｎｅｒｇｙ—ｓａｖｉｎｇ ｆｌｏｗ ａｒｅ ｕｓｅｄ．Ｔｈｅ ａｍｍｏｎｉａ ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ ｆｌｏｗ ａｎｄ ｆｅａ－
ｔｕｒｅｓ ａｒｅ ｐｒｅｓｅｎｔｅｄ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎｔｅｍａｌｓ，ｔｈｅ ＷａｌＴｔｌ－ｕｐ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃａｔａ—
（１）经过循环油分离器的气体没有直接进合
第３６卷第４期
化肥工业
２００９年８月
成塔环隙，而是先进热交换器换热，将其温度提至 １４０℃后一人合成塔，充分利用了氨合成塔外筒 设计温度为２００ ｏＣ这一特点。一
（２）一人合成塔的气体在合成塔环隙和塔底 换热器换热后直接沿中心管进催化剂床层反应， 即氨合成塔气体流向是一进一出，合成塔内件下 部结构简单，安装及检修十分方便。而传统流程 是经过合成塔环隙的气体不直接发生反应，即传 统氨合成塔气体流向是二进二出。
万方数据
２．１轴向层 轴向层催化剂床层由３段组成，每段由１个
冷激分布器将之相对隔开，催化剂在分布器之间 可自由流通。３个冷激分布器（２个为菱形分布
器，１个为平板分布器）均为独立的部件，全部可 以从催化剂筐中吊出，其作用是用于调节催化剂 的床层温度；分布器采用双管流气体分布器，通过 双管的气流相互补偿，适用于各种生产负荷的运 行生产。 ２．２径向层
关键词 内件三轴一径运行总结
Ｓｕｍ－Ｕｐ ｏｆ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ咖１ ４００ ｍｉｌｌ Ｔｙｐｅ ＮＪ Ｔｈｒｅｅ Ａｘｉａｌ－Ｏｎｅ Ｒａｍａｌ Ａｍｍｏｎｉａ Ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ
Ｈｕ Ｚｈｅｎｈｕａ，Ｚｈｏｕ Ｓｈｉｃｈｕｎ
（Ｈｕｂｅｉ Ｓｈｕａｎｇｈｕａｎ Ｓｃｉｅ－Ｔｅｃｈ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． Ｙｉｎｇｃｈｅｎｇ
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（３）采用二级废热锅炉串联使用，其中中压 废热锅炉副产１．３ ＭＰａ蒸汽，低压废热锅炉副产 ０．６ ＭＰａ蒸汽，以解决变换热水过多的问题。与 传统流程相比，该流程的主要优点是合成能量的 回收率高、水冷器冷却介质用量较少；缺点是由于 热交换器二次进口温度只有１７０ ｏＣ左右，要保持 合成塔的一段床层温度，只有增大热交换器的换 热面积。
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第３６卷第４期
化，ｑ巴－ｒ业
２００９年８月
一段４３０℃ （ｔ＝３１ ｈ）， 二段开始还原
还 二段４３０℃ （Ｉ＝５０ ｈ）。
原 三段开始还原
期
４
３４０—３８０
３８０—４００
乱
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４３０
４３０—４∞
ｍ，２髓２
４６０—４９５
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一
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３８０—４００
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４∞一４３０
４３０—４９０
２堕，２：
气量大，甲烷最低只能控制在体积分数１４％左
９．５—１０．５ ｔ。
右。新合成系统投入生产后，停运了１套老系统
２００９年２月２１日西ｌ ４００ ｒｌＬｒｎ氨合成系统主
（检修），２００８年１２月２０日至３１日平均日产氨
要操作记录数据见表３。
７０２．８６ ｔ，合成系统压力只有２６ ＭＰａ左右，系统甲
通过近６个月的运行，咖１ ４００ ｍｍ氨合成系
寰 ｎ 暑 Ｈ 巷ｏ 望＿銎 ｏ 蓉ｏ詈ｏ罄ｏ
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参数
１．Ｏ １．２ ３５０—５００ １７．０８ ｌ ４００ Ｈ２，Ｎ２，ＮＨ３，ＣＨ４。Ａｒ
３ 升温还原
根据内件的特点以及催化剂的使用情况，还 原采用了“二高三低”法，即高空速、高氢、低水气 浓度、低温、低氨冷温度及适当的压力；升温还原 采用分段还原方法。自２００８年１２月５日送电升 温至２００８年１２月１２日轻负荷生产结束，整个升 温还原过程都比较顺利，催化剂各点温度均按计 划提至所需的温度，出水比较彻底，与制定的方案 基本吻合。
４３２４０７）
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第３６卷第４期
化肥工业
２００９年８月
西１ ４００ ｍｍ ＮＪ型三轴一径氨合成塔运行总结
胡振华，周世春 （湖北双环科技股份有限公司 应城４３２４０７）
摘要 为了增强企业的抗市场风险能力，新建１套币１ ４００ １１１１１１氨合成装置。采用ＮＪ型三轴一径氨合成塔内 件及节能型流程。介绍了氨合成流程及特点、内件特点、催化剂的升温还原及实际生产运行情况。通过近６个 月的运行，中１ ４００ １１１１１１氨合成系统已基本稳定，在２台型号为ＴＣ６２０透平循环机并联运行的情况下，设计合成氨 生产能力为１８ ｔ／ｈ，实际合成氨生产能力已迭２５ ｔ／ｈ。
合成氨生产能力为１８ ｔ／ｈ，在２台型号为ＴＣ６２０
力只有２６—２８ ＭＰａ，甲烷体积分数在１９％～２０％
透平循环机并联运行的情况下，实际生产能力已
（新系统）。受原料气气量影响，目前合成系统还
达到２５ ｔ／ｈ。
８
万方数据
第３６卷第４期
化肥工业
２００９年８月
来自百度文库
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（４）一人冷交换器的气体在其上部换热、下 部直接分离氨，而二入冷交换器的冷气体只换热 而不分离氨。其优点是液氨带人透平循环机的可 能性十分小，有效地保障了透平循环机长周期运 行，同时有利于克服冷交换器列管堵塞、系统阻力 大的问题。
（５）系统工艺流程简单，操作比较方便。系 统中配备了冷、热副线以及系统近路、透平循环机 近路，在工况出现波动时，在操作室内通过调节气 动薄膜调节阀就能完成整套系统的工艺操作调 整。
Ｏ 概况
湖北双环科技股份有限公司在２００８年９月 前有３套氨合成装置，即咖１ ０００ ｍｍ三轴一径、 中ｌ ０００ ｍｍ二轴一径以及中ｌ ２００ ｍｍ三轴一径 各１套，３套装置合成氨总产量为６８０ ｔ／ｄ。为了 增强企业抗市场风险能力，２００８年６月新建１套 中ｌ ４００ ｍｍ氨合成装置，采用南京昊安科技工程 有限公司的ＮＪ型三轴一径氨合成塔内件及节能 型流程。该装置于２００８年１２月１２日正式投人 运行，运行状况良好。
ａｍｍｏｎｉａ ｌｙｓｔ，ａｎｄ ｔｈｅ ａｃｔｕａｌ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．Ａｆｔｅｒ ６ ｍｏｎｔｈｓ ｏｆ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ，ｔｈｅ函ｌ ４００ ｔｏｎｉ
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２ 内件特点
合成塔内件采用的是南京吴安科技工程有限 公司设计制造的ＮＪ型轴径向合成塔内件，由轴向 层和径向层组成。整个催化剂床层分４段，为 ３段轴向和１段径向，多段分布有助于催化剂床 层温度接近于催化剂最佳反应温度，以提高催化 剂使用效率、延长催化剂寿命；径向层的使用可减 小塔阻力，同时充分利用小粒度催化剂的高活性。 内件分布器全部为可拆卸部件，便于安装检修。 所有与内件及外筒相连接部分采用填料密封，分 布器仅受自然重力而不受任何外力，结构可靠。 该内件采用催化剂自卸方式，使催化剂更换更简 单、方便。
ＮＪ型ｑＯｌ ４００ ｍｍ氨合成塔催化剂升温还原 方案见表２。
由于内件设计合理，催化剂升温还原操作控 制容易，同平面温差小。由于冷激式内件的特性， 决定了第１层催化剂还原时上部温度的提高较为 困难，通过适当降低压力或提高氢气浓度，将床层 零米层温度提至４８０℃以上；底部温度易提升，在 还原末期，床层中除零点外的各温度点温度均在 ４８０℃以上，还原相当彻底。
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４９０
恒温
全塔末期
２５
底部达标
２０
１５８
≤５１０
３—４ 恒温
—１５
９．０—１５．０
６５—７０
１．Ｏ—Ｏ．１
注：１）一段还原时控制二段人口段温度，＜３８０℃，三、四段入口温度≤３４０℃，依次类推； ２）全程甲烷体积分数≤４％，热点温度均指人口温度；
３）底部温度，＞４９０℃以上并保持２０ ｈ以上。
４ 生产运行