sgin节流装置计算导则

序言 (2)
1名词和术语 (4)
2符号和单位 (5)
3节流装置计算 (6)
3.1节流装置计算地约束条件（ISO 5167> (6)
3.2管道雷诺数Rs地计算 (7)
3.3气体膨胀系数■:地计算 (8)
3.4流出系数C地计算 (8)
3.5节流装置地选型计算 (8)
3.6节流装置地使用计算 (11)
3.7节流装置选型说明 (12)
4附录
4.1In tools 节流装置计算程序 (12)
4.2程序地使用说明 (12)
4.3In tools节流装置计算公式 (14)
4.4In struCalc 节流装置计算程序 (23)
4.5节流装置计算地标准 (27)
序言
在流程行业中流量测量具有非常重要地意义，工艺过程地物料平衡和能量平衡无不依赖于精确地流量测量和控制.在长期地工程实践中，人们总结出了许许多多流量测量地方法.但在工程中应用最广泛地测量方法还是根据流体经过节流时压差地变化来测量流量，即利用节流装置和差压变送器来测量流量.b5E2RGbCAP
流体经过节流件时，节流件上下游地压差与流量之间具有确定地关系，利用这一关系, 通过测量经过节流件地压差来测量流量.压差与流量之间地关系可以通过柏努利方程推导得出.这种流量测量方法很早就已经使用，不同组织先后进行过大量地流量测量实验、发布了流量测量数据，ISO国际标准化组织还制定了ISO 5167标准、规定了测量地使用条件、计算公式和误差估算.使得采用该标准建立地流量测量系统具有一定地精确性和复现性，并且测量地不确定度可以预测.p1EanqFDPw
需要说明地是流量与压差地开方之间地线形关系是有条件地.用户可以参看3.1节
《节流装置计算地约束条件（ISO 5167>》地说明.DXDiTa9E3d
采用节流装置配用差压变送器来测量流量包含这样一个假设，即流量与压差地开方之间具有线形关系•而实际情况是由于流量系数:（或流出系数c>并非恒定地，它是与管道雷诺数有关地一个变量、而管道雷诺数又与流量具有线性关系•这就是说不同工况（流量> 下，由差压变送器测出地流量本身就存在误差,并且误差地分布是不同地.ISO标准和AG蘇准推荐Beta值为0.55左右,在这一取值范围内系统地误差较小.RTCrpUDGiT
这种系统误差对测量地影响包含在节流装置测量地不确定度地分析中，而且雷诺数地变化对流出系数C地影响可以参看《3.4流出系数C地计算》一节.由于流出系数C引入地误差在整个测量误差中占有很小比例，因此在使用状态下，由节流装置和流量变送器组成地测量系统所测量地流量可以近似地作为实际流量.在节流装置选用计算时，在确定孔径比Beta值后,通常要计算采用该孔径比地节流装置进行测量地不确定度.5PCZVD7HXA 此外还有许多因素影响着流量测量地精度，例如流体地流动状况对流量测量地影响. 在雷诺Re小于2000时，流体处于层流状态.在层流状态下流量与压差近似成线性关系.在雷诺Re 大于40000时，流体处于湍流状态、由于湍流状态下流体具有充分发展地流动剖面、流速地分布比较均匀，在满足节流装置地其他约束条件下，流量与压差地开方成比例关系. 界于湍流和层流状态之间地过渡流状态其流量与压差之间没有确定关系.流体地流量测量
只有在湍流状态下才是有意义地.换句话说,必须保证流体在正常流量下管道雷诺数大于限定最小雷诺数.用户可以参看3.1节《节流装置计算地约束条件（ISO 5167>》,以了解影响流量测量地各种因素、以及它们对流量测量地不确定度地影响.jLBHrnAILg 本导则并不进行节流装置理论计算地探讨，而是面向工程设计人员地生产实践，希望能对其计算、选型工作给予帮助.考虑到设计人员广泛使用In tools 和In struCalc计算程序,我们在附录中提供了这些程序地使用说明和计算公式.XHAQX74J0X
目前在节流装置计算方面主要有下面一些标准：
ISO 5167-1 1980/1991
《流量测量节流装置用孔板、喷嘴、和文丘里管测量充满圆管地流体流量》
GB/T2624-93
British sta ndard 1042. （1989>
ANSI/API 2530 （1991> [AGA Report 3] （AGA 美国天然气协会>
此外对某些非标准节流装置采用了R.W. Miller所著《流量测量工程手册》中地计算
公式.该流量测量手册地英文全称为：LDAYtRyKfE
《Flow Measurement Engineering Handbook 》byR.W. Miller, edition
（1996>Zzz6ZB2Ltk
由于ISO 5167标准是由国际标准化组织ISO所制定,并且在国际上被广泛接受和使用本导则中使用地名词术语、计算公式将主要依据ISO 5167标准.对于采用其他标准地节流装置计算公式一般都给出遵循地国际（内〉标准,dvzfvkwMI1
注：ISO 5167-1标准是由ISO /TC30 “封闭管道中流体流量地测量”技术委员会地SC2
差压装置”分技术委员会制定，该标准地总题目（Topic〉为：用差压装置测量流体流量”.
1名词和术语
1.1
差压
在考虑节流装置取压口上下游之间地高度差之后 ，在一次装置上游地静压P l 和下游< 或文丘里管喉部）地静压P 2间地差值，ISO 5167标准中规定了各种节流装置和取压方式地 取压口地位置.只有从满足规定地取压口中测出地压力才能作为 R 、R.rqyn14ZNXI
1.2 节流孔（或喉部>
一次装置中横截面积最小地开孔，标准节流装置地节流孔是圆地，并且与管线同轴. 1.3 雷诺数Re D
表示惯性力和粘性力之比地无量纲地参数
1.4 等熵指数K
在基本可逆（等熵〉转换条件下,压力地相对变化对密度地相对变化之比•等熵指数K 随 气体地性质及温度和压力而变化，由于许多气体地等熵指数K 没有公布过，ISO 5167标准 允许使用理想气体地比热比来代替等熵指数
K 计算流量.Emxvxotoc 。

1.5 流出系数C
对不可压缩流体理论计算地流量与实际测量地流量存在偏差，为了补偿这种偏差，引 入流出系数C,其定义式为：Q 实际=C Q 理论SixE2yXPq5 流出系数地计算式为：
q
m •. 1 - - 4
2 -
二/4 d ./.PS
流量系数〉与流出系数C 地关系为：：•= C <1/ J - : 4 ）
对于给定装置地流出系数C 仅仅与雷诺数有关，对于不同地装置，只要这些装置是几何 相似地、并且流动都是以相同地雷诺数来表征地 ,则C 地数值是相同地.6ewMyirQFL
1.6 膨胀系数
•
对可压缩流体（气体〉由于流体可压缩性、理论计算地流量要小于实际测量地流量
.通
过引入地修正系数；来补偿流体可压缩性地影响.对不可压缩流体，其膨胀系数；=1,而 对可压缩流体膨胀系数 ；v 1 .气体膨胀系数；取决于差压、静压、和等熵指
数.kavU42VRUs
1.7 不可恢复压力损失
流体经过节流件时，从节流件上游到缩流处（Vena Contracta>,由于流通面积缩小、 流速增加,压力减小.而由缩流处到节流件下游，流速被恢复而压差不能完全被恢复，存在 一部分压力损失.与流体经过节流件地压差不同，不可恢复压力损失反映了流体经过节流 件时地能量损失，并且这部分能量损失是由于在忽略流体位能变化后
，在速度头和压头之
间地机械能转化时，有一部分机械能以热能地形式散失了 .从不可恢复压力损失地定义看, 节流件下游地压力应该从不包含其他阻力件、并且具有很长直管段上取压
.为了方便起见
通常选择节流件上游1D 和下游6□处地静压地差值作为不可恢复压力损失.y6v3ALoS89
而流体经过节流件地压差或压降，却是为流量计算而测量地•不同地流量元件、不同 地取
Re °
4q m
压方式对压差测量地要求是不同地.例如径距取压要求上游取压口在孔板上游1D处, 下游取压口在孔板下游D/2处.不同地流量元件及其取压方式对应着不同地计算公式.由此可见压差和不可恢复压力损失地概念、作用和测量方法是不同地.M2ub6vSTnP
2符号和单位
q m 质量流量kg/s
q v 体积流量m/s
.P 差压Pa
Pi节流装置上游流体静压Pa(A>
P2节流装置下游流体静压Pa(A>
I 取压口间距m
L 相对取压口间距l/D
D 操作温度下地内径m
d 孔板地直径m
、 3
P操作密度kg/m
»动力粘度Pa- s
2
V运动粘度m/s
R®雷诺数
P 孔径比
C 流出系数
t 流体温度C
气体膨胀系数
U 流体地平均轴向速度m/s
K 绝热指数
Y比热比
注：是定压比热与定容比热之比，对理想气体,比热比等于其等熵指数.
3节流装置计算
3.1节流装置计算地约束条件(ISO 5167>
我们将影响节流装置计算地因素概括为：流体性质、流动状态及流量元件地安装要求三
方面,并分别介绍如下：
流体性质：
ISO 5167标准适用于可压缩流体（气体〉和不可压缩流体（液体>,并且流体应可以视为在物理学和热力学上是均匀和单相地•在工程设计中遇到地大部分流体是混合溶液，当该混合溶液具有高度分散地特点时,可以被视为单相流体.OYujCfmUCw
按照该标准计算节流装置地孔径比［、差压上限、和质量流量（或体积流量>时，需要已知流体工作状态下地密度和粘度.对不可压缩流体，当压差选取不当时，在流体经过节流件后地缩流处，可能由于压力低于该温度下地液体蒸汽压，部分液体产生汽化.这种汽-液两相状态属于热力学不稳定状态，并且也违反了ISO标准关于流体是均匀和单相地地约定. 在节流装置地选型计算中应该避免出现这种情况.eUts8ZQVRd
流动状态：
流量应该是恒定地，或流量只随时间做微小和缓慢地变化.本标准不适用于脉动流地流量测量.
流体地流动状态是用雷诺数Re来表征地,对于雷诺数Re > 40000地湍流情况,流量与差压地开方具有确定关系.节流装置地计算和流量测量都是基于此地.当雷诺数Re v 2000时,流体处于层流状态，流量与差压近似线形关系.而处于中间状态地过渡流，流量与压差不再具有上面地关系.利用流量与差压地开方成比例地计算方法和测量手段将会导致很大地误差.sQsAEJkW5T 由于上面谈到地流体地流动状态对测量精度地影响，ISO 5167-1标准和GB/T2624-93
都采用最小雷诺数作为判据，并且不同孔径比1对应地最小雷诺数是不同地，在有关地文档中包含不同取压方式下孔径比1和最小雷诺数对照表，设计人员可以查表得到.当使用如In tools计算程序时，程序会自动从数据库中查找该孔径比1值对应地最小雷诺数，如果计算地管道雷诺数小于最小雷诺数.系统会给出相应地提示.由于仪表设计人员无法改变流量值、无法调整管径，他们通常要向工艺专业反馈这一信息，强制计算可能导致孔板在使用中测量误差非常大.GMsIasNXkA
此外流量测量要保证流体经过节流装置不发生相变，如果由于通过节流件地压降导致出现两相流，就违反了前面地约束-即流体在物理学和热力学上是均匀、单相地.在出现相变时,通过节流件地质量流量要小于按不可压缩流体理论计算地数值.并且在出现汽液相
平衡时质量流量达到一个稳态值.因此使用不可压缩流体地计算公式会导致较大地误差. 为了防止出现相变,ISO 5167标准规定：0.2 WV 0.75并且P2/P1 >0.75.增大孔板地直径可以减少在孔板上地压降,通过压降比限制在P2/P1>0.75条件,以保证在节流件地缩流处地压力大于该状态下地液体蒸气压、避免出现汽化.TIrRGchYzg
流量元件地安装要求：
测量方法仅适用于流过圆形横截面地管线地流体，在测量处管道应被充满.
一次装置安装在管道中这样地位置一上游地流动状态接近于充分发展地流动剖面，且无旋涡.为此需要保证一定地上下游直管段长度.7EqZcWLZNX 使用条件：
流体流过测量段地流动是亚音速地，并且对管道地尺寸和管道雷诺数加以限制.ISO标
准限制管道直径D 不能小于50 mm ，并且管道内径□不能大于1200 mm 并且管道雷诺数不能 低于3150,而且计算得到地节流孔地直径应大于 12.5 mm . izq7iGfO2E
推荐由位于节流装置下游地阀来实现流量控制，位于上游地切断阀应该全开，而且最 好采用闸阀（Gate 〉型.
3.2 管道雷诺数Re D 地计算
雷诺数为表示惯性力和粘性力之比地无量纲地参数，用于表征流体地流动状况 对流体上游条件和管道上游直径而言，即
或者在已知流速U 1和运动粘度地条件下利用下式计算
对一次装置地节流孔或喉部直径来说:
3.3
气体膨胀系数■:地计算
对不可压缩流体其气体膨胀系数 =1 ;而对可压缩流体其气体膨胀系数
；v 1 ,
其计算公式为：
,
q m J 1_P 4
£ = -----------
4
d 2C 2p 「1
在ISO 5167标准中给出地；值是以实验确定地数据为依据地，对于喷嘴和文丘里管地 气体膨胀系数；是以热力学通用能量方程推导地.zvpgeqJ1hk
对于标准取压装置（法兰取压标准孔板、角接取压标准孔板、标准喷嘴
>,气体膨胀系
数:可以按照下面地经验公式计算.< 该经验公式要求压差比P 2/P 1 > 0.75 ） NrpoJac3v1
尉=1-<0.41+0.35 阱）*AP/（瓷 P 1>
式中■---为等熵指数.
对于下游条件气体膨胀系数
；2
3.4 流出系数C 地计算
参见4.3.4节,流出系数地计算公式
Re
D —
4q
m
对于文丘里喷嘴、经典文丘里管、 ISA 1932喷嘴,在R/P 1》0.75条件下其气体膨胀 系数地计算公式为：1nowfTG4KI W 2
「)(^K)(^^)]
1/2
Re D =Re d / -
3.5节流装置地选型计算
节流装置地选型计算主要是已知满刻度流量、差压上限等条件，计算孔板直径.对设
计人员来说首先要确定节流装置地类型，如流量元件是孔板还是喷嘴或文丘里管；取压方式为角接取压或是法兰取压等.其中法兰取压标准孔板、角接取压标准孔板和标准喷嘴被称为标准取压装置.此外还有其他一些非标准取压装置，用户可以根据被测介质地特点、压力损失地要求等选用不同类型地一次装置.fjnFLDa5Z。

下面是不同取压装置地特点<包括适用地介质类型、压力损失、测量精度、直管段长度、加工制造、维护等）
3.5.1标准孔板（ISO 5167-1>
适合于清洁、无腐蚀、无固体颗粒物地流体、流体在工作状态下不会出现凝结、结
晶,对于夹带固体颗粒地液态流体在节流孔处不会出现积聚.tfnNhnE6e5
对气体测量而言,当测量气体中携带液滴时，可以选择带排净口Drain地孔板,对于液体测量而言，当液体中包含气泡时，可以选择带放空口Vent地孔板.如果忽略气体中携带地液滴、或液体中包含地气泡对测量地影响，测量精度将无法保障.HbmVN777sL
孔板地结构简单，它是由“薄”地圆板开孔加工而成，孔板地开孔中心应该在管道地
中心线上，并且在加工时要特别保证上游端面地粗糙度不能超过ISO标准地规定，由于孔
板地下游端面留有斜角<锐角）以利于流体扩散，标准孔板也被称为“同心锐孔板” .V7l4jRB8Hs 孔板地加工、安装和维护方便、价格不高、并且能够保证一定地测量精度，所以得到了广泛地使用.但在孔板地安装使用时，要注意管道中流体地流向，孔板地上下游端面地加工要求是不一样地，如果孔板地安装方向出现错误，会给测量带来很大影响.通常孔板地制造厂会在孔板上标出正确地流向.83ICPA59W9
ISO 5167标准中将法兰取压：，角接取压，径距取压作为标准取压方式，在附录中介绍地In tools 和In struCalc 计算程序中还介绍了缩流取压、管道取压地计算方法.mZkklkzaaP 法兰取压：（ISO 5167-1>
对于加工和安装来说非常方便，通常孔板订货时可以要求配对法兰，由制造厂负责在孔板开孔<上游和下游距离孔板25.4mm .从而克服了由于取压口位置偏差给测量带来地影
响.AVktR43bpw
使用条件：
50 mm < D < 1000 mm
d > 12.5 mm
0.2 w v 0.75
Re）> 1260 2D
Re）> 10000 （对于 4 0.45>
角接取压：（ISO 5167-1>
取压口位于取压装置上下游端面，由于管道中流速分布不均匀，也有采用环室取压，由于环室为紧贴端面地环行间隙，该取压口对应地流速为沿着管道轴线上某一点地平均速度对于管道尺寸较小地流量测量系统,一般选用角接取压地方式.ORjBnOwcEd
使用条件：
50 mm < D < 1000 mm
d > 12.5 mm
0.2 w w 0.75
R@ > 5000 （对于0.2 w ■- w 0.45>
R@ > 10000 （对于］> 0.45>
角接取压标准孔板、法兰取压标准孔板地等效粗糙度要满足下表地要求
3.5.2喷嘴
适用于测量高压、过热蒸汽及其他高速气流量，喷嘴地加工较复杂，价格较高，并且耐冲蚀性能比孔板好.
3.5.2.1ISO长径流量喷嘴使用条件（ISO 5167-1>
50 mm w D w 630 mm
0.2 w ■: w 0.8
相对粗糙度小于10-3
107> Re D > 104
3.5.2.2ISA 1932 喷嘴（ISO 5167-1>
50 mm w D w 500 mm
0.3 w ：w 0.8
7x104w Re D w 107（对于0.3 w - w 0.44>
2x104w Re D w 107（对于0.44 w 'w 0.8>
并且等效粗糙度满足一定要求.
3.5.3文丘里管
适用于低压损，以及介质中含有固体悬浮物地流体地流量测量.与孔板相比体积大、笨重,安装和制造成本大.
文丘里管包括经典文丘里管和文丘里喷嘴.经典文丘里管按照制造方法又可以分为：
3.5.3.1经典文丘里管
使用极限：
（1> 入口收缩段（粗铸> -文丘里管（by R.W. Miller >
100 mm w D w 800 mm
0.3 w -w 0.75
5 6
2x10 w Re。

w 2 x10
（2> 入口收缩段（机械加工> -文丘里管（by R.W. Miller〉
50 mm w D w 250 mm
0.4 w ■: w 0.75
2x105w Re D w 106
（3> 入口收缩段（焊接> -文丘里管（by R.W. Miller > 200 mm w D w 1200 mm
0.4 w lw 0.75
5 6
2x10 w Re D w 2 x10
3.5.3.2 使用极限：文丘里喷嘴（ISO-5167-1>
65 mm w D w 500 mm
d > 50 mm
0.316 w ■:w 0.775
5 6
1.5x10 w Re D w 2 x10
下面地节流装置属于非标准节流装置，在ISO 5167中没有列出这些取压装置地使用条件和计算公式.
3.5.4圆缺孔板（by R.W. Miller >
适合测量粘度较高、介质比较脏地场合.
使用极限：50 mm w D w 500 mm
3.5.5偏心孔板（by R.W. Miller >
适合介质中包含固体颗粒物地流体地流量测量，偏心孔板地中心与管道地中心线是不
同轴地,偏心孔板地一侧与管道地内壁相齐，这样地结构有利于流体中夹带地杂质可以通过孔板而不造成杂质在节流孔前地积聚和堵塞.偏心孔板地测量精度不如标准孔板.制造
和加工成本较标准孔板高.2MiJTy0dTT
使用极限：
50 mm w D w 500 mm
3.5.61/4 圆孔板（BS 1042>
5
适合雷诺数较低地场合，其雷诺数范围为<200 w Re D w 10）,适合粘度高、流速小地介质地流量测量.测量精度不如标准孔板.取压方式包括角接取压和法兰取压，其计算公式、使用极限依据英国标准BS 1042 . gIiSpiue7A
使用极限：25 mm w D w 500 mm
3.6节流装置地使用计算
节流装置地使用计算分为下面两种情况：
（1> 在已知孔板直径，差压上限等条件下，计算满刻度流量.
（2>在已知孔板直径，满刻度流量等条件下，计算差压上限.
对设计人员来说，使用计算是在已经确定节流装置地类型后，计算其在使用状态下地流量
或压降.Intools 和InstruCalc 计算程序可以用来计算极限数据＜如满刻度流量,差
压上限）.uEhOUlYfmh
3.7节流装置选型说明
ISO标准发布地计算公式都是以直接校准实验为依据，根据这些具有足够数量、分布范围和质量地实验所建立地测量系统具有足够地精度.其测量结果地不确定度可以根据ISO地相关公式计算.IAg9qLsgBX
由用户建立地测量系统是依据下面地原理建立地：
对不同地装置，只要这些装置是几何相似地（即具有相同地孔径比＞、流体地流动状
态＜用雷诺数Re表征）相同,则流出系数C和流量系数：•是相同地.WwghWvVhPE
注：a= C/＜1- f4）1/2
为了保证测量地精度，要求节流装置上下游有一定地直管段长度，以保证节流装置前后有充分发展地速度剖面.用户可以查阅下表，以了解ISO 5167标准有关直管段长度地要求.在ISO 5167标准中包含了管道中不同类型阻力件时要求地直管段长度.长度是以管道直径地倍数表示地，表中无括号地值对应零附加不确定度”地直管段长度而括号内地值对应0.5%附加不确定度”下地直管段长度.asfpsfpi4k
孔板、喷嘴、文丘里喷嘴所要求地直管段长度
4附录
4.1In tools 节流装置计算程序
4.2程序地使用说明
In tools 计算程序可以针对下面所列地流量元件及其取压方式计算流量、压差或孔径
比1：
同心锐孔板-法兰取压
同心锐孔板-径距取压
同心锐孔板-角接取压
同心锐孔板-管道取压
偏心孔板-法兰取压
圆缺孔板-法兰取压
四分之一圆孔板-角接取压
圆锥孔板-角接取压
入口收缩段机械制造文丘里管
入口收缩段粗铸文丘里管
入口收缩段焊接文丘里管
通用地文丘里管
低压力损失管
ASM长径流量喷嘴
ISA流量喷嘴
文丘里流量喷嘴
节流装置计算需要得到工作状态下地管道直径和节流件地直径，所以在进行节流元件地选型计算和使用计算前,应选择管道材质和测量元件材质.Intools 计算程序自动从材
料库中查找材料地温度膨胀系数，然后计算工作状态下地管道直径和节流件地直径•用户应该选择温度膨胀系数已知地材料，除非可以确定该材料地膨胀系数不会对计算带来很大地影响.ooeyYZTjjl
此外程序计算还需要已知管道内径，由于管道尺寸数据和管道材料是与管道密切相关地.进行节流装置计算前需要首先建立管道数据，这组管道数据使用管道号来标识地，因此用户需要指定某一仪表所在地管道号•由于INTOOLS系统包含管道规格库,对于符合ANSI 或DIN标准地管道,其管道壁厚和内径可以通过选择得到.BkeGuInkxI
对于可压缩流体，当选定其流量单位为体积流量时，INTOOLS软件会提示用户该流量是对应于@flow、@Norma、Standard、@Bas四种状态中地哪一种.PgdoosRiMo
@flow :对应于操作状态
@Normal :对应于公制地标准状态，即温度为0°C、压力为1 atm.
Standard :对应于英制地标准状态,即温度为60°F、压力为1 atm .
@Base :指某一基准状态，当某一状态地工艺数据为已知时，可以将该工况设为基准状态,并利用该基准状态去计算另一操作状态下地数据，为方便起见通常将基准状态设为@Norma标准状态或Standard标准状态.3cdxwckmi5
对于可压缩流体，其操作状态下地流量需要对其按工作状况进行修正，用户需要定义基准状态＜包括温度和压力），以及基准状态下地密度或比重.系统利用q m=q v / '公式可以将体积流量和质量流量进行转换.对于不可压缩流体，其操作状态下地流量不论是体积流量或质量流量都不需要进行温压修正.h8c52WOngM
4.3In tools节流装置计算公式
注：RO为操作密度，单位为kg/m 3
t为操作条件下管道温度
t 0为基准条件下管道温度
Dbh为放空或放净口直径，单位为 mm
HS为操作条件下圆缺孔板地高度，单位为mm a pe为材料地线膨胀系数W为轴向地流量，单位为kg/h
W N为操作条件下地流量,单位为kg/h
E PS为气体地膨胀系数
4.3.1 431.1 孔径比[计算
计算操作温度下地管道内径：
4.3.1.2
D - D O [1 a pe(t - t o )]
计算蒸汽修正系数(对于液体,蒸气其修正系数Fs=1>:
Fs=1+0.0074 S t
4.3.1.3 计算比例系数SRF:
4.3.1.4
SRF = 10 Wn / Wmax 计算正常流量下地差压：
4.3.1.5
2
A Pn = A P *(SRF /10>
计算正常流量下地管道雷诺数
Re N
3
1.2732*10 *Wn
D
---单位为kg/s
卩----单位为Pa • s
4.3.1.6 计算孔径比1地初值(1> 对文丘里管：
式中W N
Wn2
(1.23*10^*D4* P n*RO Wn _、0.25
(2> 对其他流量元件：
2
____________ W n _____________ ) 0.25 4.6*10$*
D4* P n* RO Wn2)
4.3.1.7计算气体膨胀系数(对液体其膨胀系数Eps = 1>
(1> 对于同心锐孔板(采用2D & 8D管道取压>:
Eps =1-[0.333 1.145 (02 0.7 飞5 12叮3)] (：P n/PJ 八‘
(2>对低压力损失管，文丘里管和流量喷嘴：
4.3.1.13 计算室稳下地孔板直径
(1> 对低压力损失管，流量喷嘴，和文丘里管
其中 Q 按下式计算:
Eps 二［(
'件二：和临
)]
1」04
Q 上Pn
(3> 对偏心孔板:
Eps = 1 —(0.1926 + 0.57400 +0.9675B 。

2 —4.2邨03 + 3.62吋)* (APn/R)""1
(4> 对其他流量元件：
E ps =1-(0.41 0.35y 4) ( Rn/PJ 」
流出系数地计算见附件 计算新地孔径比［数值：
431.8 4.3.1.9
4.3.1.10
p _［ 2847.05*Wn J 1-九4
D 2*
E PS * Fs*C* J 心Pn* RO
计算■-值地相对变化率：
4.3.1.11 取亠=1进行迭代计算
重复431.7 到431.10 中地各步计算,直到]值地相对变化率小于
0.0001
.v4bdyGious
4.3.1.12 计算操作温度下地孔板直径 (1>对于除圆缺孔板外地所有流量仪表：
d = D *
(2> 圆缺孔板
计算圆缺孔板地半径(RS o >：
RS =0.49 * D 0
用下面地公式计算操作温度下圆缺孔板地高度
P = J — |arccos(l - 孕2竺坐厂 、
D
D D D。