焊接工艺方案设计论

T/P92钢焊接工艺方案设计
包镇回杨丹霞
1 、T/P92钢焊接性简述
T/P92钢的标准化学成分和机械性能列入表1和表2。

欧洲开发的新型马氏体耐热钢—E911钢属于T/P92钢。

日本开发的新型马氏体耐热钢—NF616钢属于T/P92钢，已列入ASTM/ASME A 213 T91和ASTM/ASME A335 P92标准。

表1 T/P92钢的化学成分
表2 T/P92钢的机械性能
1.1 T/P92在T/P91钢的基础上加入了1.7%的钨（W），同时钼（Mo）含量降低至0.5%，用钒、铌元素合金化并控制硼和氮元素含量的高合金铁素体耐热钢，通过加入W元素，显著提高了钢材的高温蠕变断裂强度。

在焊接方面，除了有相应的焊接材料，并由于W是铁素体形成元素，焊缝的冲击韧性有所下降外，其余对预热、层间温度、焊接线能量，待马氏体完全转变后随即进行焊后热处理以及热处理温度、恒温时间的要求都是比较相近的。

1.2 T/P92钢中有关C、S、P等元素含量低、纯净度较高，且具有高的韧性，焊接冷裂纹倾向大为降低，但由于其钢种的特殊性，仍存在一定的冷裂纹倾向，所以焊接时必须采取一些必要的预防措施。

1.3 T/P92钢中添加W元素，促进了δ铁素体的形成，使冲击韧性比T/P91有所降低，所以焊缝的冲击韧性与其母材、HAZ和熔合线的韧性相比，也存在明显降低的问题。

1.4与T/P91钢相似，存在焊接接头热影响区“第四类”软化区的行为。

焊接接头经过长期运行后，焊接断裂在远离焊缝区的软化带，此软化带强度明显降低。

2、 T/P92钢的应用
2.1 T/P92钢具有与T/P91优良的常温及高温力学性能。

通过加入W 元素，显著提高了钢材的高温蠕变断裂强度，T/P92钢的工作温度比T/P91钢高，可达630℃。

2.2 T/P92钢中碳的含量保持在一个较低的水平是为了保证最佳的加工性能，高温蠕变断裂强度非常高，抗腐蚀性能好，提高了耐热钢的工作温度，减少了钢材的厚度，降低了钢材的消耗量，降低了管道热应力。

在国内首台USC机组玉环电厂机组对主蒸汽管道的设计中，曾有两套方案，若采用P91钢材，其规格为φDn349×103mm；若采用P92钢材，由规格可减为φDn349×72mm。

2.3用于替代电厂锅炉的过热器和再热器的不锈钢（不锈钢焊接有严重的晶间腐蚀及与铁素体、珠光体钢等异种钢的焊接问题），用于极苛刻蒸汽条件下的集箱和蒸汽管道（主蒸汽和再热蒸汽管道），其热传导和膨胀系数也远优于奥氏体不锈钢。

2.4由于T/P92钢的含碳量低于T/P91钢材，是低碳马氏体钢，须在马氏体组织区焊接，其预热温度和层间温度可以大大降低，据国外资料研究，通过斜Y型焊接裂纹试验法测定的止裂预热温度为100-250℃左右。

3 、T/P92钢焊接接头质量的各种影响因素的分析
3.1影响T/P92焊接接头质量的主要因素及影响结果见表1
4、各类影响因素控制措施的设计
4.1T/P92工艺评定试验钢材的要求
4.1.1对T/P92,目前进货渠道以进口管道为准，为确保母材的钢材质量，降低热裂或冷裂倾向，提高冲击韧性，首先必须保证母材的化学成分在受控范围内。

所以进货时需严格把握材料进货关，必须提供钢材质量保证书，必要时进行相关的材料工艺试验，进行母材化学成分分析等一系列金相理化试验分析及硬度测试，来保证供应商供应的T/P92材料的加工、热处理的正确性和均匀性。

4.2 T/P92工艺评定试验焊材的要求
4.2.1对选取的焊接材料也必须严格把握其化学成分及各项力学性能指标，有质量保证书及使用说明书、焊条的烘干要求。

限制各类杂质
元素，如S、P的含量，及控制一些再热倾向元素的含量，如Nb、Ni、Si等，保证焊接材料的化学成分与母材基本一致。

4.2.2选用的氩弧焊焊丝、焊条应与母材相匹配，选用时应注意化学成分的合理性，以获得优良的焊缝金属成分，组织和力学性能。

4.2.3焊缝金属的Ac1和Mf温度应与母材相当。

4.2.4首次使用的焊材应要求供应商提供详细的性能资料及推荐的焊接工艺（提供熔敷金属的Ac1温度以及焊后热处理温度、恒温时间），并提供常温、时效后和高温力学性能曲线。

4.2.5做好电焊条的保管、烘干及使用管理工作。

4.3焊接方法的影响及选用
4.3.1钨极氩弧焊（TIG）是广泛应用于小径管焊接中及中、厚壁管的根层打底焊。

由于TIG焊的惰性气体Ar保护，使焊缝金属中的有害杂质降低，使焊接性得到改善，并使预热温度可降低50℃，改善了焊接条件。

4.3.2根据国外研究提供的资料，TIG焊、SMAW焊、SAW、GMAW焊均可保证冲击韧性值，一般GTAW、GMAW焊缝比较纯净，含氧量低，冲击韧性较高，SAW及SMAW焊缝则较低，一般都低于母材的韧性。

4.3.3焊接方法对高温性能有一定的影响，根据对T/P91的研究，认为TIG所焊焊接头高温拉伸强度R0.2(焊缝的0.2%屈服强度指标)在试验的焊接方法中最高，SMAW其次，SAW最低，断裂发生在母材的热影响区（HAZ）。

4.3.4SMAW（手工电弧焊）：焊接要控制所用焊条的药皮含水量，以防止氢致裂纹的出现。

其焊缝性能比TIG要差，对焊接工艺措施要求需更严。

4.3.5埋弧焊（SAW）：SAW焊接工艺在有条件的接头位置和结构生产中生产率最高、最具优势的一种工艺方法。

选用时应严格控制Si含量和焊剂中的氢含量。

在选择焊剂组合时，需考虑保证焊缝在最小回火时间（2h）内，有足够的Ak值； SAW工艺的HAZ比SMAW和TIG 焊的宽，这点需另外重视。

4.3.6根据玉环电厂现场的焊接环境及结构，工艺采用GTAW和GTAW+SMAW的焊接工艺，壁厚≤6mm的小径薄壁管采用全氩焊接；壁厚＞6mm的小径管和大径厚壁管采用GTAW打底，SMAW填充和盖面。

4.4坡口形状及尺寸的设计
4.4.1一般16mm以下的薄壁管子，加工V型坡口，厚壁管加工双V 型坡口，易于加工，但根部偏窄，易产生夹渣。

4.4.2厚壁管U型坡口优点根部宽，易于操作不产生夹沟，但加工不易。

4.4.3尺寸符合图纸要求或《DL/T869-2004》要求。

可适当增加对口间隙，采用摇摆法打底。

4.4.4 T/P92坡口尺寸推荐图见下图（A、B）（尺寸尽量符合玉环电厂现场焊口坡口设计尺寸，P92工艺评定坡口也可采用综合型。

4.4.5坡口加工时，钝边不易过大，一般为0.5-1.0mm，可有效地预防未焊透缺陷。

薄壁管（δ≤16mm）坡口图A 厚壁管（δ＞16mm）坡口图B 4.5预热温度及层间温度的设定
4.5.1预热的作用可以降低焊缝金属的冷却速度，不仅可以有效地预防冷裂纹的倾向，而且可以预防热裂纹、氢致裂纹等的产生。

4.5.2 T/P92钢种是低碳马氏体钢，在马氏体组织区焊接，其预热温度和层间温度可以大大降低，据国外资料研究，通过斜Y型焊接裂纹试验法测定的止裂预热温度为100-250℃，考虑T/P92钢焊接碳当量较高，焊接性较差，具有一定的冷裂纹倾向，推荐工艺评定试验的GTAW预热温度150-200℃，焊条电弧焊填充并盖面预热温度为200-250℃。

4.5.3 T/P92钢焊接过程中，层间温度对冲击韧性影响很大，过高的层间温度，会使焊缝金属碳化物沿晶间析出并生成铁素体组织，使韧性大大降低。

国外资料推荐工艺评定试验选择最佳的层间温度为200-300℃。

4.5.4 T/P92钢的焊接过程须严格监视和记录，对预热温度及层间温度的控制要随时跟踪记录，便于分析处理一些异常情况。

4.5.5由于T/P92热强钢焊接热影响区也有明显的软化带，易产生“Ⅳ型裂纹”。

软化带是接头的一个薄弱环节，软化带用热强系数（焊接接头软化带的高温持久强度与母材同一温度的持久强度的比值称作热强系数）。

热强系数的大小与材料有关，也与试验温度及试验时间有关。

合金成分愈复杂的钢，热强系数愈低。

试验温度愈高，试验时间愈长，热强系数愈低。

故为了控制IV型裂纹，焊接时在保证焊接熔化良好，不产生焊接冷裂纹的基础上，应尽量不采用过高的预热温度及层间温度，不采用过大的焊接线能量，采取多层多道焊并避免过厚的焊道，努力使热影响区软化带变得窄一些，缩小其影响。

4.6充氩装置的设计
4.6.1内充氩保护是防止根部氧化的重要措施，除TIG充氩外，对T/P92钢种根部至少要经过SMAW2至3层的充氩。

4.6.2充氩装置的制作
P92钢焊接,要求焊缝背面充氩保护，以避免焊缝部氧化。

在设计充氩装置时考虑以下情况：
1）需耐高温。

充氩装置在对口前装入，要等焊接接头各项检验全部合格后才能取出，中间要经受预热、焊接、热处理过程，因此，充氩装置要求能耐高温。

充氩装置在焊接及热处理过程中应保持完好，直至焊缝检验合格后才能取出。

2）不仅打底时需做背面保护，焊条焊接第二、三层焊缝时，由于根部焊道仍保持较高的温度，仍需进行根部保护。

3）考虑到焊缝有可能出现经检验不合格的情况，如果缺陷出现在根部或近根部位置，则焊缝进行返修焊接时，仍需充氩保护。

4）在整个预热、焊接、热处理过程中，保留充氩装置，既可防止管内穿堂风，又可在焊接区域形成封闭气室，起到保温和减小内外壁温差的作用。

5）充氩装置要具有较好的密封性，这主要是由于主汽管道直径较大，管内穿堂风也较大，如密封性不好，会影响保护效果并造成氩气浪费；另外，密封性越好，保温作用也就越好；
6）充氩装置要易于安装的取出，并能固定牢固（尤其对横焊和斜焊口特别重要）；
7）制作简单，材料易找，成本低廉。

4.6.3现场充氩装置示意图
1）下图图C 、D、E、F、G充氩方式供现场参考。

图C
图D
图E
图F
4.6.4若使用高温可溶纸，可在充氩范围内两侧250-300mm处贴两层溶纸，焊前要检验管内氩气量是否足够，可用打火机引燃，如能自动熄灭，则证明充氩效果良好，可以施焊。

4.6.5现场主蒸汽管道与末级过热器联箱联接的焊口考虑到氩气消耗量及封堵工作量大，可采用局部充氩保护。

可先在对口前，在焊口每侧使用贴粘两层易溶纸，焊口间隙用耐高温胶带粘牢，充氩可使用φ6mm的钢管充氩。

4.6.6T/P92钢TIG焊氩气采用纯氩，氩气流量选择为8-15ml/min，内充氩流量选择为15-25ml/min。

4.7焊接线能量参数设计
4.7.1焊接过程中采用较小的线能量，通过控制焊接熔池的体积和降低熔池温度来减小一次结晶晶粒尺寸，继而达到细化晶粒的作用，以此来有效地提高焊缝金属的韧性。

从这个角度分析，脉冲TIG焊有着明显的效果。

4.7.2控制焊接线能量，可以有效地提高冲击韧性值。

4.7.3小线能量使“IV型”区宽度降低，提高接头蠕变断裂强度，推迟因“IV型”区存在面引起的“IV型”蠕变断裂。

4.7.4控制焊接线能量的可行办法是采用多层多道焊，严格控制焊层的厚度，一般规定不大于所用的焊条直径，钨极氩弧焊打底的焊层厚度控制在2.8-3.2mm范围内。

尽量减小摆动宽度（不超过4倍所用焊条直径）。

根据线能量公式Q=IU/V（J/mm）进行综合调整，经推荐，任一焊道的焊接线能量控制在2000J/mm的范围内，能保证焊缝金属有较高的冲击韧性值。

4.8焊后热处理工艺设计
4.8.1加热方法及热电偶布置
4.8.1.1 P92管材加热必须采取远红外电阻加热，T92可采用炉式整体加热或中频加热。

4.8.1.2焊前预热由热处理工实施。

4.8.1.3焊前预热可以防止冷裂纹，减少焊接应力。

4.8.1.4预热采用电加热，加热器布置如图，加热器宽度，从对口中心算起，每侧不小于管子壁厚的3倍。

热处理保温宽度如图，应满足从焊缝中心算起，每侧不小于壁厚的5倍。

（符合DL/T819-2002标准要求）
4.8.1.5使用热电偶测温，预热时热电偶应放置在焊接坡口的边沿且数量不小于4个（如上图所示），热电偶与加热器之间应有隔热装置，一个在高温点a和b，另一个在低温点c和d，这样可以有效地控制内外壁温差的影响，保证内外壁温差在20℃之间，从而有效地预防冷裂纹的产生以及保证冲击韧性的要求。

4.8.1.6用绳状或履带式加热器包扎时，空出焊缝部位，保温材料包扎时，也同样空出焊缝部位，但必须覆盖整个加热面。

如果采用绳状加热器，包扎缠绕时应当紧凑平齐，以便加热均匀。

加热器的安置包扎，上、下部应紧密。

4.8.1.7厚度大于35mm的焊接接头预热时的升温速度应符合公式250×25/壁厚℃/h计算要求，且不大于150℃/h。

4.8.2 PWHT热处理过程的设计
4.8.2.1后热处理
在焊接过程被迫停止或焊后未能及时进行热处理，应作后热处理，其温度为300-350℃，恒温时间不小于2h，其加热范围与热处理要求相同。

以此确保扩散氢的充分逸出。

4.8.2.2残余奥氏体完全转变的温度控制
P92焊接完成后，不能快速冷却至室温，P92的Mf（马氏体终止转变温度）点为120℃，因此设定在焊接完成后，焊缝金属缓冷至100-80℃，；这样可使残留的奥氏体组织完全转变为马氏体组织。

避免在PWHT（热处理）后这些残余奥氏体转变成脆而硬的未回火马氏体组织。

并且有利于释放焊接残余应力，避免氢致应力腐蚀裂纹的产生。

小径管T92焊后允许缓冷至室温再进行热处理。

4.8.2.3焊后热处理温度、升降温速度和保温时间的影响与控制
1)回火参数：通过利用回火参数(P),它由热处理温度和保温时间按
下式计算而得:
（P）=T（20+logt）×10-3，式中T为绝对温度（K）；t为保温时间（h）。

经试验证明，并综合考虑焊材的熔敷金属A c1点，T/P92钢热处理温度选择760±10℃，保温时间按25mm，1h计算，P92钢热处理恒温时间最少不得少于4h；对T92管，按壁厚每毫米5分钟计算，且不小于1h。

2）热处理范围内，任意两点间的温差应小于20℃，以满足焊缝韧性要求。

3）升降温速度控制
热处理升降温速度不易太快，以免影响组织的转变。

对T/P92钢一般控制在150℃/h以下。

4）热电偶的布置（5G、6G位置）。

焊缝外壁12点、3点、6点、9点位置各布置1支热电偶，其中12、6点两支为控温点，3、9两支为监控点，为控制内外壁温差，建议在内部6点位置布置一支热电偶作监控用。

如下图G
图G
5）焊接热处理工艺曲线图如下图
5、结论
通过对影响T/P92钢焊接性的各类因素的分析与研究，并制定相应的控制措施与实施方案，对保证T/P92钢焊接质量有着重要的意义。

（注：文件素材和资料部分来自网络，供参考。

请预览后才下载，期待你的好评与关注。

）。