玻璃及荷载计算书
框支承采光顶玻璃设计计算书
工程所在地：兰州，地区类型：C ，采光顶标高 = 5.0m
Ⅰ.设计依据:
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001
《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012
《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010
《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002
《钢结构设计规范》 GB 50017-2003
《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2008
《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》 GB 5237.2-2008
《平板玻璃》 GB 11614-2009
《半钢化玻璃》 GB/T 17841-2008
《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2005
《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002
《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002
《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000
《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000
《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000
《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000
《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000
《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》
《现代建筑装饰-铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》
Ⅱ.设计方法和指标:
本工程设计采用概率极限状态设计法,根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012规定各种载荷的分项系数如下：
1.永久载荷分项系数r g：
1)当其效应对结构不利时
①对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；
②对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；
2)当其效应对结构有利时
①一般情况下应取1.0；
②对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。
2.可变荷载的分项系数：
①一般情况下应取1.4；
②对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。
对于某些特殊情况，可按建筑结构有关设计规范的规定确定。
在设计中采用可变荷载效应控制的组合，各项的分项系数取值如下
永久载荷分项系数r g为： 1.2
风载荷分项系数r w为： 1.4
雪载荷分项系数r s为： 1.4
活载荷分项系数r q为： 1.3
在设计中采用永久荷载效应控制的组合，各项的分项系数取值如下永久载荷分项系数r g为： 1.35
风载荷分项系数r w为： 1.4
雪载荷分项系数r s为： 1.4
活载荷分项系数r q为： 1.3
3.采光顶顶标高Z：
A类地区，在5米以下按5米计算，300以上按300算；
B类地区，在10米以下按10米计算，350以上按350算；
C类地区，在15米以下按15米计算，450以上按450算；
D类地区，在30米以下按30米计算，550以上按550算；
一、采光顶承受荷载计算
1. 风荷载标准值计算:
W k: 作用在采光顶上的风荷载标准值(kN/m2)
W0 : 兰州50年一遇的风压基本值: 0.300kN/m2
根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值
βgz: 瞬时风压的阵风系数，根据校核处标高取定。
βgz: 5.0m高处阵风系数(按C类区计算): (GB50009-2012)
βgz=1+1.15×(Z/10)-0.22=2.050 (15米以下按15米计算)
μz: 5.0m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2012)
μz=0.544×(Z/10)0.44 (C类区，在15米以下按15米计算)
=0.544×(15.0/10)0.44=0.650
μs: 风荷载体型系数: 1.600
W k=βgz×μz×μs×W0 (5.2.2)
=2.050×0.650×1.600×0.300
=0.640 kN/m2
因为W k<=1.0kN/m2,取W k=1.000 kN/m2
2. 风荷载设计值:
W: 风荷载设计值(kN/m2)
r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《铝门窗幕墙技术资料汇编(一)》表3-1 各种荷载分顶系数采用
W=r w×W k=1.4×1.000=1.400kN/m2
3. 雪载荷标准值计算:
S k: 作用在采光顶上的雪荷载标准值(kN/m2)
S0: 基本雪压,兰州50年一遇最大积雪的自重: 0.150kN/m2
根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值
μr: 屋面积雪分布系数为 1.000
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012公式7.1.1屋面雪载荷按下式计算 S k=μr×S0
=1.000×0.150
=0.150kN/m2
4. 雪载荷设计值计算:
S: 雪载荷设计值(kN/m2)
r s: 雪载荷分项系数为 1.4
按《铝门窗幕墙技术资料汇编(一)》表3-1 各种荷载分顶系数采用
S=r s×S k
=1.4×0.150
=0.210kN/m2
5.采光顶玻璃自重荷载设计值计算:
G1、G2: 采光顶玻璃自重荷载设计值(kN/m2)
G k: 采光顶玻璃自重标准值为0.461kN/m2
r g: 恒载荷分项系数，在可变载荷效应控制的组合中，取1.2；在永久载荷效应控制的组合中，取1.35。
按《铝门窗幕墙技术资料汇编(一)》表3-1 各种荷载分顶系数采用
(1)由可变载荷效应起控制作用时:
G1=r g×G k
=1.2×0.461
=0.553kN/m2
(2)由永久载荷效应起控制作用时:
G2=r g×G k
=1.35×0.461
=0.622kN/m2
6. 采光顶坡面活荷载设计值计算:
Q: 采光顶坡面活载荷设计值(kN/m2)
r q: 活载荷分项系数为1.3
Q k: 采光顶坡面活载荷标准值为0.500kN/m2
Q=r q×Q k
=1.3×0.500
=0.650kN/m2
7. 采光顶玻璃计算中最不利荷载组合确定:
计算采光顶玻璃和结构应力时的载荷组合(沿坡面分布)
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012规定(见第3章3.2节),计算载荷如下:(在载荷组合中，雪载荷与活载荷二者只取较大者参与组合)
由以上计算可知：S (1)由可变载荷效应控制的组合: 1)计算恒载荷+风载荷+活载荷组合: 计算荷载为恒载荷+风载荷+活载荷组合: W: 风载荷设计值1.400kN/m2 G1: 采光顶结构平均自重设计值为0.553kN/m2 Q: 活载荷设计值为0.650kN/m2 α: 采光顶坡面水平夹角为35.000° Z k1: 载荷组合之一(kN/m2) Z k1=[(G1+W)×1/cosα+0.7×Q]×cosα =[(0.553+1.400)×1/cos35.000°+0.7×0.650]×cos35.000° =2.326kN/m2 2)计算恒载荷+活载荷+风载荷组合: 计算荷载为恒载荷+活载荷+风载荷组合: W: 风载荷设计值1.400kN/m2 G1: 采光顶结构平均自重设计值为0.553kN/m2 Q: 活载荷设计值为0.650kN/m2 α: 采光顶坡面水平夹角为35.000° Z k2: 载荷组合之二(kN/m2) Z k2=[(G1+Q)×1/cosα+0.6×W]×cosα =[(0.553+0.650)×1/cos35.000°+0.6×1.400]×cos35.000° =1.891kN/m2 (2)由永久载荷效应控制的组合: 计算恒载荷+风载荷+活载荷组合: 计算荷载为恒载荷+风载荷+活载荷组合: W: 风载荷设计值1.400kN/m2 G2: 采光顶结构平均自重设计值为0.622kN/m2 Q: 活载荷设计值为0.650kN/m2 α: 采光顶坡面水平夹角为35.000° Z k3: 载荷组合之三(kN/m2) Z k3=[(G2+0.6×W)×1/cosα+0.7×Q]×cosα =[(0.622+0.6×1.400)×1/cos35.000°+0.7×0.650]×cos35.000° =1.835kN/m2 (3)设计荷载取上述组合中的最大者,即: 由可变载荷效应起控制作用时，恒载荷+风载荷+活载荷为最大载荷组合(载荷组合之一) Z1=MAX(Z k1,Z k2,Z k3) =MAX(2.326,1.891,1.835) =2.326kN/m2 二、玻璃的选用与校核 1. 本处采用:内夹层中空玻璃 玻璃种类为: 内片外层：钢化玻璃，内片内层：钢化玻璃，外片：钢化玻璃 玻璃的重力密度为: 25.6(kN/m3) B T_LI: 内夹层中空玻璃内片内层玻璃厚度为: 6.000(mm) B T_LO: 内夹层中空玻璃内片外层玻璃厚度为: 6.000(mm) B T_W: 内夹层中空玻璃外片玻璃厚度为: 6.000(mm) 外片玻璃自重标准值: G AK1=25.6×B T_W/1000 =25.6×6.000/1000 =0.154kN/m2 内片玻璃自重标准值: G AK2=25.6×(B T_LI+B T_LO)/1000 =25.6×(6.000+6.000)/1000 =0.307kN/m2 2. 玻璃验算荷载组合: W k: 风载荷标准值1.000kN/m2 W: 风载荷设计值1.400kN/m2 G bk: 玻璃平均自重标准值为0.461kN/m2 G b1: 玻璃平均自重设计值为0.553kN/m2 Q k: 活载荷标准值为0.500kN/m2 Q: 活载荷设计值为0.650kN/m2 α: 采光顶坡面水平夹角为35.000° 计算由可变载荷效应起控制作用时，恒载荷+风载荷+活载荷为最大载荷组合 1) 载荷标准值组合: Z bk=[(G bk+W k)×1/cosα+0.7×Q k]×cosα =[(0.461+1.000)×1/cos35.000°+0.7×0.500]×cos35.000° =1.748kN/m2 2) 载荷设计值组合: Z b=[(G b1+W)×1/cosα+0.7×Q]×cosα =[(0.553+1.400)×1/cos35.000°+0.7×0.650]×cos35.000° =2.326kN/m2 3. 玻璃的强度计算: Z bk: 作用于玻璃平面的荷载标准值(kN/m2) σ: 荷载作用下玻璃截面的最大应力设计值(N/mm2) θ: 参数 η: 折减系数，可由参数θ按JGJ102-2003表6.1.2-2采用 表 6.1.2-2 折减系数η a: 玻璃纵向边边长: 600.000mm b: 玻璃横向边边长: 600.000mm 四边简支玻璃简图： m: 玻璃板的弯矩系数 查JGJ102-2003表6.1.2-1，按边长比b/a=600.000/600.000=1.00，采用: 0.0422 表6.1.2-1 四边支承玻璃板的弯矩系数m 玻璃内片夹层玻璃的等效厚度t e2=(B T_LI3+B T_LO3)^(1/3) =(6.0003+6.0003)^(1/3) =7.560 mm Z bk1: 分配到外侧玻璃的荷载标准值(kN/m2) Z bk2: 分配到内侧玻璃的荷载标准值(kN/m2) Z bk1=[(G AK1+1.1×W k×B T_W3/(B T_W3+t e23))×1/cosα+0.7×1.1×Q k×B T_W3/(B T_W3+t e23)]×cosα =[(0.154+1.1×1.000×6.0003/(6.0003+7.5603))×1/cos35.000° +0.7×1.1×0.500×6.0003/(6.0003+7.5603)]×cos35.000° =0.625 (kN/m2) Z bk2=[(G AK2+W k×t e23/(B T_W3+t e23))×1/cosα+0.7×Q k×t e23/(B T_W3+t e23)]×cosα =[(0.307+1.000×7.5603/(6.0003+7.5603))×1/cos35.000° +0.7×0.500×7.5603/(6.0003+7.5603)]×cos35.000° =1.165 (kN/m2) Z b1: 分配到外侧玻璃的荷载设计值(kN/m2) Z b2: 分配到内侧玻璃的荷载设计值(kN/m2) Z b1=[(1.2×G AK1+1.1×W×B T_W3/(B T_W3+t e23))×1/cosα+0.7×1.1×Q×B T_W3/(B T_W3+t e23)]×cosα =[(1.2×0.154+1.1×1.400×6.0003/(6.0003+7.5603))×1/cos35.000° +0.7×1.1×0.650×6.0003/(6.0003+7.5603)]×cos35.000° =0.834 (kN/m2) Z b2=[(1.2×G AK2+W×t e23/(B T_W3+t e23))×1/cosα+0.7×Q×t e23/(B T_W3+t e23)]×cosα =[(1.2×0.307+1.400×7.5603/(6.0003+7.5603))×1/cos35.000° +0.7×0.650×7.5603/(6.0003+7.5603)]×cos35.000° =1.550 (kN/m2) 折减计算系数θ=Z bk1×b4/(E×t4) =0.625×10^(-3)×600.0004/(0.72×105×6.0004) =0.9 η: 折减系数，按θ=0.9 查6.1.2-2表得:η=1.00 荷载作用下外片玻璃最大应力设计值σ=6×m×Z b1×b2×η/t2 =6×0.0422×0.834×10^(-3)×600.0002×1.00/6.0002 =2.112N/mm2 Z bk21: 分配到内片外层玻璃上的荷载组合标准值(kN/m2) Z bk21=Z bk2×B T_LO3/(B T_LI3+B T_LO3) =1.165×6.0003/(6.0003+6.0003) =0.583 (kN/m2) 折减计算系数θ=Z bk21×b4/(E×t4) =0.583×10^(-3)×600.0004/(0.72×105×6.0004) =0.8 η: 折减系数，按θ=0.8 查6.1.2-2表得:η=1.00 Z bk22: 分配到内片内层玻璃上的荷载组合标准值(kN/m2) Z bk22=Z bk2×B T_LI3/(B T_LI3+B T_LO3) =1.165×6.0003/(6.0003+6.0003) =0.583 (kN/m2) 折减计算系数θ=Z bk22×b4/(E×t4) =0.583×10^(-3)×600.0004/(0.72×105×6.0004) =0.8 η: 折减系数，按θ=0.8 查6.1.2-2表得:η=1.00 Z b21: 分配到内片外层玻璃上的荷载组合设计值(kN/m2) Z b21=Z b2×B T_LO3/(B T_LI3+B T_LO3) =1.550×6.0003/(6.0003+6.0003) =0.775 (kN/m2) Z b22: 分配到内片内层玻璃上的荷载组合设计值(kN/m2) Z b22=Z b2×B T_LI3/(B T_LI3+B T_LO3) =1.550×6.0003/(6.0003+6.0003) =0.775 (kN/m2) 荷载作用下内片外层玻璃最大应力设计值σ=6×m×Z b21×b2×η/t2 =6×0.0422×0.775×10^(-3)×600.0002×1.00/6.0002 =1.963N/mm2 荷载作用下内片内层玻璃最大应力设计值σ=6×m×Z b22×b2×η/t2 =6×0.0422×0.775×10^(-3)×600.0002×1.00/6.0002 =1.963N/mm2 外片玻璃最大应力设计值σ=2.112N/mm2 < ｆg=84.000N/mm2 (短期作用) 内片外层玻璃最大应力设计值σ=1.963N/mm2 < ｆg=84.000N/mm2 (短期作用) 内片内层玻璃最大应力设计值σ=1.963N/mm2 < ｆg=84.000N/mm2 (短期作用) 玻璃强度满足要求! 4. 玻璃的挠度计算: d f: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm) D: 玻璃的刚度(N.mm) 玻璃内片夹层玻璃的等效厚度t e2=(B T_LI3+B T_LO3)^(1/3) =(6.0003+6.0003)^(1/3) =7.560 mm t e: 内夹层中空玻璃等效厚度t e=0.95×(t e23+B T_W3)^(1/3) =0.95×(7.5603+6.0003)^(1/3) =8.221mm ν: 泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用，取值为 0.20 表5.2.9 材料的泊松比υ μ: 挠度系数:查JGJ102-2003表6.1.3，按边长比b/a=600.000/600.000=1.00，采用μ=0.00406 θ=Z bk×b4/(E×t e4) =1.748×10^(-3)×600.0004/(0.72×105×8.2214) =0.7 η: 折减系数，按θ=0.7 查JGJ102-2003表6.1.2-2得:η=1.00 D=(E×t e3)/(12×(1-ν2)) =(0.72×105×8.2213)/(12×(1-0.202)) =3472368.81 (N.mm) d f=μ×Z bk×b4×η/D =0.00406×1.748×10^(-3)×600.0004×1.00/3472368.81 =0.265 (mm) d f/b < 1/60 【玻璃的挠度满足!】 钢结构计算书中荷载工况及分项、组合系数 恒荷载0.5 kN/m2 荷载工况0 分项系数1.2 组合系数1.0 活荷载0.5 kN/m2 荷载工况1 分项系数1.3 组合系数1.0 风荷载1.0 kN/m2 荷载工况2 分项系数1.4 组合系数1.0 详细荷载栈桥计算书 LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】 高速公路 栈桥设计计算书 二零一七年十月 目录 2．设计规范及依据 3．设计条件 4．结构布置型式及材料特性 结构布置型式 材料特性 5．荷载计算 恒载 活载 6．桩嵌固点计算 7．主栈桥计算 工况分析 工况与计算模型 计算结果汇总 钢管桩稳定性验算 8．钢管桩桩长计算 9．上部结构计算 1．概述 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 2．设计规范及依据 （1）主线及互通匝道初步设计图 （2）《初步设计阶段工程地质勘查报告》； （3）《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010）； （4）《港口工程桩基规范》（JTS167-4-2012）； （5）《海港水文规范》（JTS145-2-2013）； （6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； （7）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)； 3．设计条件 1、栈桥设计边界条件引用《初步施工图设计》设计说明相关数据。 2、主线栈桥设置在前进方向左侧。 3、栈桥宽度按9米设计。 4、栈桥荷载主要8方混凝土罐车、50t吊机、钢护筒重约30t，钢筋笼约20t，回旋 钻机和旋挖钻机。 4．结构布置型式及材料特性 结构布置型式 栈桥顶标高暂定+，宽9m。面层体系自上而下依次为桥面板、横向分配梁I22a。主纵梁采用321型单层9排贝雷片，承重梁采用2H600×200×11×17型钢；栈桥下部结构采用桩基排架，排架横向桩间距，纵向间距12m，每60m设置制动墩，每120m 设计伸缩缝，排架桩基采用Φ630×8mm。 栈桥标准横断面 材料特性 全玻幕墙计算书范本 基本参数: 地区，计算处标高：100M，校核玻璃规格：1.1M X 2.65M 抗震7度设防玻璃采用10+10夹胶玻璃 Ⅰ.设计依据: 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《钢结构设计规范》 GBJ17-88 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-96 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-97 《建筑幕墙》 JG3035-96 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94 《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》 GB8013 《铝及铝合金加工产品的化学成份》 GB/T3190 《碳素结构钢》 GB700-88 《硅酮建筑密封胶》 GB/T14683-93 《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227 《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228 《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》 GB/T15226 《建筑结构抗震规范》 GBJ11-89 《建筑设计防火规范》 GBJ16-87（修订本） 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94 《铝合金建筑型材》 GB/T5237-93 《浮法玻璃》 GB11614-99 《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92 《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92 《花岗石建筑板材》 JC205 《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87 《钢化玻璃》 GB9963-98 《普通平板玻璃》 GB4871-85 《中空玻璃》 GB11944-89 《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88 《低合金高强度结构钢》 GB1579 《不锈钢棒》 GB1220 《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226 《聚硫建筑密封胶》 JC483-92 《中空玻璃用弹性密封胶剂》 JC486-92 《铝及铝合金板材》 GB3380-97 《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92 Ⅱ.基本计算公式: (1).场地类别划分: q slab 26kN m 2 ??=q slab 1.2g k ? 1.3q k ?+:=顶板上设计荷载为: q k 5.0kN m 2??:=活荷载标准值：g k 16.25kN m 2 ??=g k g tuk g slabk +g dgk +:=g dgk 0.50kN m 2 ??:=板底吊挂荷载 ：g slabk h slab γhnt ?:=h slab 250mm :=现浇钢筋混凝土板：g tuk h tu γtu ?:=h tu 500mm :=顶板上堆土 ：恒载标准值： 2.1 顶板荷载汇集 混凝土容重 ：γhnt 25kN m 3 ??:=土容重： γtu 19kN m 3??:=2. 荷载汇集设计依据: 《建筑结构荷载规范》（GBJ 9－87） 《建筑抗震设计规范》（GBJ11-89）（1993年局部修订）《建筑地基基础设计规范》（GBJ 7－89） 《混凝土结构设计规范》（GBJ10-89)（1993、1996年局部修订）《钢筋混凝土升板结构技术规范》（GBJ130-90) 钢筋混凝土结构半地下车库。 柱下钢筋混凝土条基, 钢筋混凝土框架柱, 钢筋混凝土无梁楼盖顶板。顶板上考虑500厚堆土。场地标准地耐力为 18kN/m2, 地下水位为设计标高－3.40米处。1. 结构概述 根据《钢筋混凝土升板结构技术规范》第3.1.2条, 板厚不应小于柱网长边的 1／35。 h slab 250mm =无梁楼盖板厚 ： 3.1 板厚验算 3. 无梁楼板设计 w p 7.25kN m 1 ??=w p B tu K 0?γtu ?H p ?:=w t 26.6kN m 1??=w t B tu K 0?γtu ?H 0?:=土压力 ： 静止土压力系数：K 01sin θtu () ?:=B tu 1000mm :=地下室墙体计算宽度 ：θtu 30deg :=土有效内摩擦角： H 0 2.8m :=地下室墙体高度： H p 0.763m = 室外地面当量土层高度: 按静止土压力计算2.2 挡土墙荷载 玻璃幕墙设计说明 一、工程概述 本工程的外装饰项目有：120系列隐形玻璃幕墙 A、全隐框玻璃幕墙：玻璃幕墙采用120系列铝合金型材做龙骨。 型材表处：本工程铝型材采用氧化处理； 玻璃幕墙：玻璃选用中控钢化玻璃（6+9A+6mm厚），颜色：待定。 二、主要技术指标 1、风荷载 基本风压：W0=０.３５ＫＮ/m2 2、地面粗糙度：C类 3 、抗震设防有关参数：抗震设防烈度：8度设计基本地震加速度值0.2g 三、设计依据及标准 本工程必须符合以下最新版的国家、建设部和地方的一切有关规定标准，若使用的规范标准在本技术要求中没有规定，应清楚的说明用于替代的标准。如果最新规范要求以替代下列规范，以最新规范标准为准。 1建筑设计规范 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版） 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑设计防火规范》GBJ50016-2006 《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95（2005版） 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001（2008版） 《建筑物防雷设计规范》GB50057-94（2001版） 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 2幕墙设计规范 《建筑幕墙》GB/T21086-2007 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》（JGJ133-2001） 《建筑幕墙工程技术规范》玻璃幕墙分册DBJ08-56-96 《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GBT 18250-2000 《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》JGT211-2007 《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》GB/T15227-2007 3铝型材规范 《铝合金建筑型材》GB/T5237-2008 《变形铝及铝合金加工产品化学成分》GB/T3190-2008 4玻璃规范 《建筑玻璃规范应用技术规范》JGJ113-2009 《建筑用安全玻璃、防火玻璃》GB15763-2005 《幕墙用半钢化玻璃》GB17481-2008 《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000 5胶等密封制品规范 《硅酮建筑密封胶》GB/T14683-2003 《建筑用硅酮建筑结构胶》GB16766-2005 xxx项目 结构荷载计算书2015年06月26日 1、荷载取值（如与建筑实际做法不符按实计算） 1．楼面恒载： 1）普通室内空间楼面1（厨房、卧室、架空层及室内楼梯间地面等）5厚面砖: 25x0.005=0.125kN/m2 20厚砂层找平: 16x0.02=0.32kN/m2 20厚水泥砂浆: 20x0.02=0.4kN/m2 1.5厚防水涂料: 15x0.0015=0.023kN/m2 板底抹灰: 20x0.02=0.4kN/m2 ∑: 1.268KN/㎡(除楼板自重外,附加恒载按1.3KN/㎡输入) 2）普通室内空间楼面2（客厅） 10厚面砖: 25x0.01=0.25kN/m2 20厚砂层找平: 16x0.02=0.32kN/m2 20厚水泥砂浆: 20x0.02=0.4kN/m2 1.5厚防水涂料: 15x0.0015=0.023kN/m2 板底抹灰: 20x0.02=0.4kN/m2 ∑: 1.393KN/㎡(除楼板自重外,附加恒载按1.5KN/㎡输入) 3）阳台、外走廊、卫生间非大便器位置： 5厚防滑地砖: 25x0.005=0.125kN/m2 1.2厚防水涂料: 15x0.0012=0.018kN/m2 水泥砂浆找坡(找坡平均厚度为40): 20x0.04=1kN/m2 素水泥砂浆结合层一遍0.1kN/m2 板底抹灰: 20x0.02=0.4kN/m2 ∑： 1.443 KN/㎡(除楼板自重外,附加恒载按1.5 KN/㎡输入) 4）公共空间楼面(大厅,公共内廊,电梯厅等公共空间)： 20厚大理石28x0.02=0.56kN/m2 20厚砂层找平16x0.02=0.32kN/m2 20厚水泥砂浆20x0.02=0.4kN/m2 1.5厚防水涂料15x0.0015=0.023kN/m2 板底抹灰20x0.02=0.4kN/m2 ∑： 1.70 KN/㎡(除楼板自重外,附加恒载按1.7KN/㎡输入) 5）. 沉板卫生间（沉板350）： 5厚面砖25x0.005=0.125kN/m2 20厚水泥砂浆20x0.02=0.4kN/m2 填料(容重取15kN/m3) 15x0.265=3.975kN/m2 20厚水泥砂浆20x0.02=0.4kN/m2 1.5厚防水涂料15x0.0015=0.023kN/m2 水泥砂浆找坡 (找坡平均厚度为35) 20x0.035=0.7kN/m2 板底抹灰20x0.02=0.4kN/m2 ∑： 6.023 KN/㎡(除楼板自重外,附加恒载按6.1KN/㎡输入) 榆林市青少年活动中心、文化中心 玻璃幕墙 设 计 计 算 书 计算:赵成云 校核: 榆林市成信建工 2015年6月27日 目录 一、风荷载计算 (1) 1. 风荷载标准值: (1) 2. 风荷载设计值: (2) 二、立柱计算 (2) 1. 立柱荷载计算: (2) 2. 选用立柱型材的截面特性: (6) 3. 立柱的强度计算: (8) 4. 立柱的刚度计算: (9) 5. 立柱抗剪计算: (11) 最高点35米幕墙设计计算书 一、风荷载计算 1.风荷载标准值: Wk: 作用在玻璃幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) μz: 35m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1) μz=0.616×(z/10)0.44=1.19397 μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z/10)-0.22=0.527257 βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=к×(1+2×μf) = 1.74634 Wk=γ0×βgz×μz×μs×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =1.1×1.74634×1.19397×1.2×0.45 =1.23854 kN/m2 2.风荷载设计值: W: 风荷载设计值: kN/m2 rw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用 W=rw×Wk=1.4×1.23854=1.73395kN/m2 二、立柱计算 1.立柱荷载计算: (1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: 1.23854kN/m2 Bl: 幕墙左分格宽: 1.5m，玻璃选用6+12a+6 Br: 幕墙右分格宽: 1.2m，玻璃选用6+12a+6 qwk=Wk×(Bl+Br)/2 =1.23854×(1.5+1.2)/2 =1.67202kN/m 梁板荷载计算 设计依据 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 一、楼面恒载 1、120mm 厚楼板 120 厚砼板： 25×0.12=3KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4KN/m2 取值 4.5KN/m2 2、130mm 厚楼板 130 厚砼板： 25×0.13=3.25KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4.25KN/m2 取值 4.5KN/m2 3、140mm 厚楼板 140 厚砼板： 25×0.14=3.5KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4.5KN/m2 取值 4.5KN/m2 4、楼梯间：恒活荷载：8 , 3.5 二、屋面恒载 1、120mm 厚楼板 反光涂料 0.04 KN/m2 50 厚 C20 细石混凝土及涂料 1.25 KN/m2 20 厚抗裂防渗砂浆 0.4 KN/m2 70 厚挤塑聚苯板 0.3 KN/m2 10 厚低标号砂浆隔离层 0.2 KN/m2 防水卷材及涂膜 0.2 KN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 找坡层 0.7 KN/m2 砼结构板 25×0.12=3.0KN/m2 恒载合计 6.49 KN/m2 取值 7KN/m2 2、140mm 厚楼板 反光涂料 0.04 KN/m2 50 厚 C20 细石混凝土及涂料 1.25 KN/m2 20 厚抗裂防渗砂浆 0.4 KN/m2 70 厚挤塑聚苯板 0.3 KN/m2 10 厚低标号砂浆隔离层 0.2 KN/m2 防水卷材及涂膜 0.2 KN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 找坡层 0.7 KN/m2 砼结构板 25×0.14=3.5KN/m2 恒载合计 6.99 KN/m2 取值 8KN/m2 活荷载：楼梯取值 3.5KN/m2 ;办公区 2.0KN/m2 ;不上人屋面 0.5KN/m2。 三、梁间荷载 1、楼层内墙（200 厚），使用加气砼砌块，容重 7.0 KN/m3 加气砼砌块0.2×7=1.4 KN/m2 两侧找平粉刷 0.04×20=0.8KN/m2 恒载合计 2.2KN/m2 1.1 、标准层框架梁上内隔墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.5m） 2.2× 3.1=6.82 KN/m 取值 7 KN/m 1.2 、标准层次梁上内隔墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.4m） 2.2× 3.2=7.04 KN/m 取值 7.5 KN/m 1.3 、四层梁上内隔墙线荷载（层高 3.4m，梁高 0.4m） 2.2×3=6.6 KN/m 取值 7 KN/m 2、外墙（200 厚），使用加气砼砌块，容重 7.0 KN/m3 内墙找平粉刷 0.02×20=0.4 KN/m2 加气砼砌块 0.2×7=1.4 KN/m2 20厚水泥砂浆 0.02×20=0.4 KN/m2 30厚挤塑聚苯板 0.1KN/m2 12 厚 1:3:1 中砂水泥抗裂砂浆 0.012×20=0.24KN/m2 8 厚 1:3 聚合物防水砂浆 0.008×20=0.16KN/m2 真石漆 0.04KN/m2 恒载合计 2.74 KN/m2 2.1 、标准层框架梁上墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.65m） 2.95×2.74=8.08KN/m 取值 8.5 KN/m 远东新村幼儿园办公楼玻璃幕墙设计计算书 一. 幕墙承受荷载计算 1. 风荷载标准值计算 W k=zzs W o W k : 作用在幕墙上的风荷载标准值kN/m2 z : 瞬时风压的 阵风系数取 2.25 z : 风压高度变化系数取 1.14 s : 风荷载 体型系数取 1.5 W o : 基本风压, 当地取值为0.55kN/m2 W k=2.25X1.14X1.5X0.55=2.12kN/m 2 2. 风荷载设计值 W=w W k=1.4x2.12=2.9kN/m2 W : 风荷载设计值 w : 风荷载作用效应的分项系数值为1.4 3. 玻璃幕墙构件重力荷载标准值 G K=G AK BH=0.4x1.047x1.65=1.73kN G K : 幕墙构件包括玻璃和铝框重力荷载标准值 G AK : 幕墙构件包括玻璃和铝框的平均自重0.4kN/m2 B : 幕墙分格宽1.047m H : 幕墙分格高1.65m 4 A二BH=1.65x1.047=1.72m2 4 地震作用 1 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用 q E=Emax G k/A q E : 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用kN/m2 E : 动力放大系数取 3.0 max : 水平地震影响系数最大值为0.04 G k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kN A : 玻璃幕墙构件的面积m2 q E=3x0.04x0.74/1.72=0.18kN/m2 2平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用： p E=Emax G k P E :平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用kN E :动力放大系数取3.0 max :水平地震影响系数最大值为0.04 G k :玻璃幕墙构件重量为0.74kN/m P E=3x0.04x0.74=0.088kN 二.玻璃的计算 玻璃选用中空玻璃 1. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力 w=6eWa2/t2 w :风荷载作用下玻璃的最大应力N/mm2 W :风荷载设计值为0.00135N/mm2 a :玻璃短边边长1047mm t :玻璃厚度取10mm e:弯曲系数0.0775 w=6x0.0775X0.00189X10472/102=13N/mm2 I 2. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的地震作用下的最大应力 G AK =t/1000=25.67.2/1025=0.1798kN/m2 G AK :玻璃自重I :玻璃重力体积密度kN/m3 t:玻璃厚度 q EA=EEmax G AK q EA :地震作用设计值 E :地震作用分项系数1.3 E :动力放大系数取3.0 max :水平地震影响系数最大值为0.04 q EA=1.3X3X0.040.1798=0.028kN/m2 2 XX项目 一、自然条件 1、基本风压 本项目建筑高度均大于60m，承载力设计时取基本风压的1.1倍（ω0=0.3KN/m2）。 地面粗糙度类别：B类 2、地震设防：6度，0.05g，第一组，丙类设防 场地类别：Ⅱ类 二、结构抗震等级 结构体系：剪力墙结构 剪力墙三级 一般墙轴压比限值：0.6 短肢剪力墙：0.55 一字形短肢剪力墙：0.45 注：1、一般剪力墙hw/bw>8； 短肢剪力墙4≤hw/bw≤8，全部纵筋配筋率：底部加强区≥1.0%，一般部位≥0.8%。 2、底部加强区部位高度：剪力墙墙肢总高度的1/10和底部两层二者较大值。 三、材料 1、混凝土强度等级 剪力墙：-1~7层 C45 8~11层 C40 12~15层 C35 16~19层 C30 20层以上 C25 梁、板：商业屋面以下C30(含商业屋面），以上为C25 2、钢筋 a.Ⅰ级（HRB300）用于梁箍筋、柱及非约束构件楼层边缘构件箍筋、剪力墙水平、竖向分 布筋（当直径D≥12时使用Ⅲ级钢）， b.Ⅲ级（HRB400）用于梁纵筋，柱及剪力墙边缘构件纵筋，板受力钢筋，底部约束边缘构件楼层边缘构件箍筋，大样受力钢筋。 c.分布钢筋均采用Ⅰ级（HRB300） 荷载取值 1、主要设计活载（标准值） 类别标准值（KN/m2） 1 商业楼面 3.5 2 住宅楼面 2.0 3 卫生间 2.5 4 厨房 2.0 5 消防楼梯 3.5 6 阳台 2.5 7 电梯机房 9.0 8 地下室顶板 5.0 9 商业顶板靠近主楼3跨内 4.0 2、主要恒载 墙体材料 外墙计算按100厚烧结页岩多孔砖+100厚钢筋混凝土 (施工工艺：铝模)厨房、卫生间、楼电梯间墙体计算按烧结页岩多孔砖(25%≤孔洞率≤28%)：允许容重≤16.5 KN/m3 其余内隔墙计算按加气混凝土砌块：允许容重≤7.0 KN/m3 1)标准层线荷载 层高3000: 外墙：100厚烧结页岩多孔砖+100厚钢筋混凝土 0.1x16.5++0.1x25+0.02x20x2=4.95 KN/m2 550梁高：4.95x(3.0-0.55)=12.13 KN/m取12.50 KN/m 厨房、卫生间、楼电梯间: 200厚烧结页岩多孔砖:0.2x16.5+0.02x20x2=4.1 KN/m2 550梁高：4.1x(3.0-0.55)=10.05 KN/m取10.50 KN/m 400梁高：4.1x(3.0-0.40)=10.66 KN/m取11.00 KN/m 300梁高：4.1x(3.0-0.30)=11.07 KN/m取11.50 KN/m 100厚烧结页岩多孔砖:0.1x16.5+0.02x20x2=2.45 KN/m2 400梁高：2.45x(3.0-0.40)=6.37 KN/m取6.50 KN/m 300梁高：2.45x(3.0-0.30)=6.62 KN/m取7.00 KN/m 内墙：200厚加气混凝土砌块 0.2x7.0+0.02x20x2=2.2 KN/m2 600梁高：2.2x(3.0-0.6)=5.28 KN/m取5.50 KN/m 500梁高：2.2x(3.0-0.5)=5.50 KN/m取5.50 KN/m 400梁高：2.2x(3.0-0.4)=5.72 KN/m取6.00 KN/m 300梁高：2.2x(3.0-0.3)=5.94 KN/m取6.00 KN/m 内墙：100厚加气混凝土砌块 0.1x7.0+0.02x20x2=1.5 KN/m2 600梁高：1.5x(3.0-0.6)=3.60 KN/m取4.00 KN/m 500梁高：1.5x(3.0-0.5)=3.75 KN/m取4.00 KN/m 400梁高：1.5x(3.0-0.4)=3.90 KN/m取4.00KN/m 300梁高：1.5x(3.0-0.3)=4.05 KN/m取4.50 KN/m 层高2950: 外墙：100厚烧结页岩多孔砖+100厚钢筋混凝土 0.1x16.5++0.1x25+0.02x20x2=4.95 KN/m2 550梁高：4.95x(2.95-0.55)=11.88 KN/m取12.00 KN/m 厨房、卫生间、楼电梯间: 200厚烧结页岩多孔砖:0.2x16.5+0.02x20x2=4.1 KN/m2 550梁高：4.1x(2.95-0.55)=9.84 KN/m取10.00 KN/m 荷载计算书 一、屋面恒荷载计算书： 1.上人屋面 0.25kN/m2 0.02*20=0.4kN/m2 0.04*25=1.0kN/m2 2.0*0.13=0.26kN/m2 0.2 kN/m2 0.19*7=1.33kN/m2 0.02*20=0.4kN/m2 自重：g = 3.84kN/m2 2.不上人屋面 0.02*25=0.5kN/m2 2.0*0.13=0.26kN/m2 0.2kN/m2 0.13*7=0.91 kN/m2 0.02*20=0.4 kN/m2 自重：g = 2.27kN/m2 3.其它问题 屋面宽度为31.2m，按2%找坡，最薄处按30mm厚，最厚处按31200*0.02*0.5+30=342mm，恒荷载计算时厚度按平均值190mm考虑，其自重按7.0 kN/m2。 屋面泡沫玻璃保温板产品简介： 泡沫玻璃是由碎玻璃、发泡剂、改性添加剂和发泡促进剂等，经过细粉碎和均匀混合，再经过高温熔化发泡、退火而制成的无机非金属玻璃材料。 产品特性： ①容重轻,在150kg/m3左右; ②导热系数小,在0.060 W/m.k(38℃)以下，导热性能稳定; ③不透湿; ④吸水率小,0.2%左右; ⑤不燃烧; ⑥不霉变、腐蚀、不受鼠咬; ⑦强度高,抗压强度≥0.7MPa,抗折强度≥0.5Mpa; ⑧能耐酸性腐蚀(氟化氢除外); ⑨本身无毒,不含CFC(氟氯化炭)和HCFC(氢氟氯酸); ⑩物理化学性能稳定,尺寸稳定。 应用范围： 泡沫玻璃可广泛用于民用建筑外墙和屋顶的绝热保温。由于泡沫玻璃质轻、防火、防水、无污染、不燃烧、寿命长（与建筑同样长寿命）等特点，加之人类对生存环境保护要求越来越高，泡沫玻璃是民用建筑理想的高级墙体绝热材料和屋面绝热材料。 泡沫玻璃既是保冷材料又是保温材料，能适应深冷到较高温度范围等特点。同时它的重要价值不仅在于长年使用不会变质，而且本身又起到防火、防震作用。在低温深冷、地下工程、易燃易爆、潮湿以及化学侵蚀苛刻环境下使用时，不但安全可靠，而且经久耐用，被誉为“不须更换的永久性隔热材料”。所以被广泛应用于石油、化工、地下工程、造船、国防军工的隔热保温保冷和烟道内衬防腐工程。 规格：①板材最大规格：610×457×200mm。②其它板材、管瓦规格按客户要求定制。 二、楼面恒荷载计算书 1. 普通楼面（面层总厚度：50mm，包括精装修的楼面） 0.25 kN/m2 0.4kN/m2 0.4kN/m2 自重：g = 1.05 kN/m2 2. 卫生间楼面（面层总厚度：130mm，包括卫生间、泳池机房、厨房等） 0.02*20=0.4kN/m2 0.2kN/m2 0.075*20=1.5kN/m2 0.02*20=0.4kN/m2 自重：g = 2.5 kN/m2 3. 设备用房（设备用房） XXXXXXXX隐框玻璃幕墙设计计算书 一、设计计算依据： 1、XXXXXXXXXX楼建筑结构施工图。 2、规范： 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96； 《建筑幕墙》JG 3035-1996； 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-97； 《建筑结构荷载规范》GBJ 50009-01； 《钢结构设计规范》GBJ 17-88。 3、工程基本条件 (1)、地区类别：C类 (2)、基本风压：Wo =0.30 kN/m2 (3)、风力取值按规范要求考虑。 (4)、地震烈度：7度，设计基本地震加速度值0.10g (5)、年最大温差：80oC (6)、建筑结构类型：Du/H的限值=1/300。 二、设计荷载确定原则: 在作用于幕墙上的各种荷载中，主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等。在幕墙的节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。所以，作用于垂直立面幕墙的荷载主要是风荷载、地震作用，幕墙平面内主要是幕墙结构自重，其中风荷载引起的效应最大。 在进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。 1、风荷载 根据规范，垂直于幕墙表面上的风荷载标准值，按下列公式(2.1)计算：W k = bz ms mz Wo ················(2.1) 式中: W k ---风荷载标准值( KN/m2)； bz---瞬时风压的阵风系数； ms---风荷载体型系数； mz---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规范》GBJ9取值； W o---基本风压( KN/m2)。 按规范要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4，即风荷载设计值为： W= γw W k = 1.4W k ··············(2.2) 2、地震作用 幕墙平面外地震作用标准值计算公式如下： qEK =bEamax GkA ·················(2.3) 式中, qEK为垂直幕墙平面的分布水平地震作用；( KN/m2) bE为地震动力放大系数； amax为水平地震影响系数最大值； GkA为单位面积的幕墙结构自重( KN/m2)。 1、根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）查材料和构件自重： 钢材：78.5kN/m2 石膏：13 kN/m2 钢筋混凝土：24 kN/m2 镀锌钢板：0.05 kN/m2 地板砖：0. 50kN/m2 轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2 现场板房： 1.50kN/m2（由板房安装公司提供） 2、活荷载（标准值）： 办公楼：2.0 kN/m2 会议室：2.0 kN/m2 走廊：2.5 kN/m2 楼梯：2.5 kN/m2 屋面活荷载（不上人）：0.5 kN/m2 风荷载:临时性建筑，且建筑高度较低，不考虑风荷载对结构的影响。 雪荷载：不考虑。 2.各层荷载分布： 屋面荷载： 恒荷载：0.05 kN/m2 活荷载：屋面活荷载：0.5 kN/m2 二层楼面： 恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2 轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2 ----------------------------------------- 共计：1.62 kN/m2 3、活荷载：办公室：2.0 kN/m2 首层地面： 恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2 轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2 200mm厚混凝土地面：2.4 kN/m 2 地板砖：0. 50 kN/m 2 --------------------------------------------- 共计：3.57 kN/m 2 活荷载：会议室、办公室：2.0 kN/m 2 餐厅：2.5 kN/m 2 走廊： 恒荷载：0.5 kN/m 2 活荷载：2.5 kN/m 2 楼梯： 恒荷载：0.5 kN/m 2 活荷载：2.5 kN/m 2 3.荷载累计： 恒荷载： 楼面：SGK1=0.05+0.67+0.67+3.57=4.96 kN/m 2 楼梯：SGK2=0.5*2=1 kN/m 2 走廊：SGK3=0.5*2+2.4=3.4kN/m XXXX幕墙工程设计施工 招 标 文 件 XXXXXX公司 2015年2月28日 一、招标范围： 1、本次招标范围为东北区7#楼； 2、7#楼：建筑面积54671.57m2，地下1层，地上26层，地下室为汽车 库及设备用房，1~3层为小型商业，4~26层为办公，地下1层层高5.4米，1层层高5.4米，2~3层层高4.5米，4层层高4米，5~26层层高3.6米，室内外高差0.15米，建筑高度99.25米（至屋面女儿墙顶）；玻璃幕墙面积暂定20294㎡。 二、招标要求 1、投标人资质要求：企业具有独立的法人资格并且具有建筑幕墙设计施 工一体化__________资质。 2、建筑设计总体要求：幕墙外观设计以业主提供的土建施工图及效果图 为依据，应充分考虑设计及施工时所有的技术性问题，对设计院的施工图纸进行深化，并保证幕墙的整体性能要求。在外装方案设计上，整体上应充分表现出建筑师设计意图，细部处理上应细致、精巧合理。建筑幕墙选用的所有材料必须满足建筑设计图纸上的建筑设计和使用功能要求；铝合金型材、铝板、玻璃的划分应有效地利用板材和型材，节约材料、降低成本；幕墙的开启扇不得破坏幕墙的外视效果。 3、设计深度要求：必须符合建设部颁布的《建筑工程设计文件编制深度 规定》（2008年版）的规定并满足于施工要求。 4、工期要求： 1）施工图深化设计工期要求：30日历天 2）施工工期要求： 三、成果要求 1、施工蓝图10套（含蓝图版电子版） 2、幕墙结构计算书、节能计算书 3、幕墙效果图 4、幕墙工程造价分析及幕墙材料品牌推荐表 5、施工图审查 6、幕墙施工 四、报价要求 1、各参标单位请按照暂定总面积报综合单价。 2、以上综合单价已包含玻璃幕墙（含幕墙窗）等相关项目的全部费用、包含设计费、施工费、管理费、税金、利润、保险等一切费用。报价单位保证在中标后至双方签订的合同实施完毕之前按该综合单价执行，招标人不承担任何因素引起的价格上涨风险。结算价以此综合单价乘以实际设计计价工程量进行核算。 二、合同主要条款 发包人：（以下简称甲方） 设计人：（以下简称乙方） 第一条甲方应向乙方提交的有关资料、文件： 序号资料及文件名称份数提交日期备注 1 设计范围 1 设计前电子 2 建筑、结构施工图 1 设计前电子 3 效果图 1 设计前电子 4 与设计相关单位联系人员及 联系方式 1 设计前电子 总备注： 第二条乙方应向甲方提交的资料及文件清单 第三部分、单索结构玻璃幕墙结构计算 第一章、荷载计算 一、计算说明 本章我们计算的是位于群楼部分的单索结构玻璃幕墙，单索结构幕墙总高度36.430 m，总长度24 m。整个单索玻璃幕墙的主立面为一双曲平面，计算时，取风荷载计算部分表3-1中XX风荷载进行计算，在此部分单层拉索点式玻璃幕墙的最大水平分格为a=1960 mm，竖向分格为b=1921 mm，标准层层高为H=4.2 m。幕墙位于A座北立面的4轴与D轴的交汇处，幕墙形式及做法见投标图中DY-M02。支撑结构采用钢结构支撑体系。 二、单索玻璃幕墙的自重荷载计算（可按具体工程状况进行荷载工况分析） 1、玻璃幕墙自重荷载标准值计算 G AK：玻璃面板自重面荷载标准值 玻璃面板采用TP8+1.14PVB+TP8 mm厚的中空钢化玻璃 G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.41 KN/m2 G GK：考虑各种零部件和索件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值 G GK=0.45 KN/m2 2、玻璃幕墙自重荷载设计值计算 r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值 G G=r G·G GK=1.2×0.45=0.54 KN/m2 三、单索玻璃幕墙结构承受的风荷载计算 说明：根据点支式幕墙工程技术规程（CECS127—2001），在计算点支式支撑结构风荷载标准值时，取风阵系数进行计算，其计算过程有待进一步修正。此处只是取其意，具体计算过程暂不能作为本版标准计算书的正确部分。 1、水平风荷载标准值计算 W 0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇） H ：单索结构玻璃幕墙钢结构高度，取H=36.430 m T ：结构的基本自振周期,取T=0.474 s 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表E T=0.013H=0.013×36.43=0.474 s ξ：脉动增大系数，取ξ=1.779 由W 0·T 2=0.62×0.45×0.4742 =0.063，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 υ：脉动影响系数，取υ=0.806 由c 类地区，单索结构高度36.43 m ，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.74 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 βZ ：风振系数 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.4.2 βZ =Z Z μξν?+1=999.00.1806.0779.11??+=2.435 μS ：风荷载体型系数，取μS =-1.2 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第 W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值 W K =1.1βz ·μS ·μZ ·W 0=1.1×2.435×（-1.2）×0.74×0.45=-0.9 KN/m 2 （负风压） 取W K =1.0 KN/m 2 2、水平风荷载设计值计算 r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 W ：作用在幕墙上的风荷载设计值 W=r W ·W K =1.4×1.0=1.4 KN/m 2 四、荷载组合（面板） 1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算 ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 q K =ψW ·W K +ψE ·q EK =1.0×1.0+0.5×0.64=1.32 KN/m 2 毕业设计 题目一榀框架计算书 班级土木工程2006级高本学生姓名孟凡龙 指导老师 2011.5 摘要 本工程为济南某综合教学楼楼，主体三层，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，建筑面积约为3000m2，宽35米，长为60米，建筑方案确定。建筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级三级。 . 目录 第一章框架结构设计任务书 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2设计资料 (2) 1.3设计内容 (2) 第二章框架结构布置及结构计算图确定 (2) 2.1梁柱界面确定 (2) 2.2结构计算简图 (2) 第三章荷载计算 (5) 3.1恒荷载计算： (5) 3.1.1屋面框架梁线荷载标准值 (5) 3.1.2楼面框架梁线荷载标准值 (5) 3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值 (6) 3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值 (7) 3.1.5恒荷载作用下结构计算简图 (8) 3.2活荷载标准值计算 (9) 3.2.1屋面框架梁线荷载标准值 (9) 3.2.2楼面框架梁线荷载标准值 (9) 3.2.3屋面框架节点集中荷载标准值 (9) 3.2.4楼面框架节点集中荷载标准值 (10) 3.2.5活荷载作用下的结构计算简图 (10) 3.3风荷载计算 (11) 第四章结构内力计算 (15) 4.1恒荷载作用下的内力计算 (15) 4.2活荷载作用下的内力计算 (25) 4.3风荷载作用下内力计算 (33) 第五章内力组合 (34) 5.1框架横梁内力组合 (38) 5.2柱内力组合 (46) 第六章配筋计算 (60) 6.1梁配筋计算 (60) 6.2 柱配筋计算 (75) 6.3楼梯配筋计算 (80) 6.4基础配筋计算 (84) 第七章电算结果 (80) 7.1结构电算步骤 (86) 7.2结构电算结果 (87) 参考文献 (112) 计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 目录 1 基本参数 (1) 1.1 幕墙所在地区 (1) 1.2 地面粗糙度分类等级 (1) 1.3 抗震设防 (1) 2 幕墙转接件焊缝计算 (1) 2.1 基本参数： (1) 2.2 荷载标准值计算 (2) 2.3 焊缝计算 (2) 2.4 焊缝特性参数计算 (3) 2.5 焊缝校核计算 (3) 玻璃幕墙转接件焊缝设计计算书 1 基本参数 1.1幕墙所在地区 **地区； 1.2地面粗糙度分类等级 幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 1.3抗震设防 按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别： 1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类； 2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类； 3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类； 4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类； 在维护结构抗震设计计算中： 1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用； 2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用； 3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 根据国家规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001 2008版)，唐山地区地震基本烈度为：8度，地震动峰值加速度为0.2g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：α max =0.16； 2 幕墙转接件焊缝计算 2.1基本参数： 1：计算点标高：100m； 2：幕墙立柱跨度：L=5100mm，短跨L 1=500mm，长跨L 2 =4600mm； 3：立柱计算间距：B=1400mm； 4：立柱力学模型：双跨梁； 常熟--局幕墙热工性能计算书 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：南京 传热系数限值：≤2.80 (W/m2.K) 遮阳系数限值(东、南、西向)：≤0.45 遮阳系数限值(北向)：≤0.45 (二)参考资料： 《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005 《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2003 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008) 《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy 2010)》 (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内环境温度 T in=20℃ 室外环境温度 T ou t=0℃ 内表面对流换热系数 h c,in=3.6 W/m2.K 外表面对流换热系数 h c,out=20 W/m2.K 太阳辐射照度 I s=300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内环境温度 T in=25℃ 室外环境温度 T ou t=30℃ 外表面对流换热系数 h c,in=2.5 W/m2.K 外表面对流换热系数 h c,out=16 W/m2.K详细荷载栈桥计算书
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