落地式卸料平台计算书

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落地式卸料平台

落地式卸料平台落地式卸料平台采用扣件式钢管脚手架，钢管φ48×3.5，平台板为50厚木脚手板，平台面积3.6m×2.4m，最大搭设高度15.2m。

纵向立杆间距1200mm，共3跨，横向立杆间距1200mm，共2跨。

水平杆步距1500mm，扫地杆距底座上皮200mm，横向水平支撑杆间距400mm，顶层纵向水平支撑杆与立杆用双扣件连接。

架体四面设置垂直剪刀撑，从底到顶连续设置；从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。

平台板上设300mm高、20厚木挡板和600mm、1200mm高栏杆，栏杆内侧用密目安全网封闭，详细构造见下图。

施工人员活荷载标准值1KN/m2，最大堆放材料荷载10KN。

平台搭设、使用安全要点1. 每根立杆底部设置底座，底座采用150mm×150mm×8mm钢板和钢管套管焊接组成，底座下设置宽度不小于200mm、厚度不小于50mm的木垫板或仰铺槽钢，下面若是回填土应分层夯实。

2. 卸料平台长边垂直于建筑物墙面布置，平台自成独立系统，严禁与外脚手架连接；平台脚手架靠墙一侧的立杆每隔两步与已具备一定强度的柱、剪力墙可靠连接（或不超过两步用钢管与预埋在梁板混凝土中的短钢管连接）。

3. 所有立杆接长用对接扣件连接，不得用搭接连接。

4. 搭设平台脚手架用的钢管、扣件必须经抽样检测合格后才能使用。

5. 扣件螺栓拧紧力矩40～65 N·m。

6. 顶层纵向水平支撑杆与立杆用双扣件连接。

7. 未尽事项按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001执行。

8. 平台脚手架最大搭设高度15.2m；施工人员活荷载标准值1KN/m2；平台显位置标明容许使用荷载，容许载重量为1吨（10KN）,严禁超过容许载重，配专人监督。

设计计算书φ48×3.5钢管：抗压强度设计值f＝205N/mm2；抗弯强度设计值f＝205N/mm2，弹性模量E＝2.06×105N/mm2。

落地式卸料平台设计方案(附计算书附图)

职业教育中心学校2#教学综合楼工程落地式卸料平台专项方案施工单位:编制人: 年月日审核人: 年月日审批人: 年月日目录第一章工程概况 (2)第二章编制依据 (2)第三章平台搭设要求 (2)第四章落地平台计算书 (3)1、参数信息 (4)2、纵向支撑钢管计算 (5)3、横向支撑钢管计算 (6)4、扣件抗滑移的计算 (8)5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算 (8)6、立杆的稳定性验算 (9)7、立杆的地基承载力计算 (10)第五章平台荷载试验及验收 (11)第六章脚手架的使用规定 (11)第七章脚手架拆除规定 (12)第八章安全管理 (12)第一章工程概况1、该工程为 xxx建设的教学综合楼，拟建于桂xx学校内。

2、由xx工程有限公司设计，建筑面积约11735.37m2（第一期建筑面积3890.58m2，第二期建筑面积7844.79 m2 。

第一期：地下室一层，地下室建筑面积：174.85 m2）地上主体五层、局部六层，工程总高20m 。

第二章编制依据钢管落地平台脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等。

第三章平台搭设要求1、材料要求：钢管采用Φ48×3.5mm的热扎钢管。

钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的回转扣、直角扣对接扣，不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。

2、落地式架，立杆横向间距为1.0m，立杆纵距为0.6m，步距1.5m。

落地立杆垂直稳放在5cm的木板上，地面基础必须夯实、整平；起步设纵横相连的扫地杆。

每一个楼层，设刚性拉结点，拉结件采用Φ48×3.5钢管与结构连结。

操作层脚手板满铺，四角用12#铁丝扎紧。

外立杆内侧采用密目式安全网封闭。

外周设剪刀撑重地面开始到顶；3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

卸料平台计算书

卸料平台计算书一、计算参照资料《结构施工工程师手册》《施工结构计算与设计手册》《建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 》二、卸料平台的构造见《卸料平台设置方案》中平台的选用及附图8～14卸料平台钢材采用Q235B型钢，焊接焊缝等级为二级，现场手工焊材选用E4303，桁架钢梁上吊环在钢梁加工厂焊接。

三、计算假定平台静荷载、板面活荷载均为均布荷载；为安全起见，板面荷载按单向板分析。

两根钢丝绳计算时仅取一根计算。

另一根作为安全储备。

平台荷载的传递路线为：板面面荷载→纵向次梁线性均布线荷载→横向次梁集中荷载→主梁集中荷载；梁间节点为铰接，既所有梁为简支梁。

荷载取值：静荷载系数1.2，活荷载系数1.4，风荷载按50年一遇取基本风压值,组合系数取0.6。

横次梁按等跨650mm计算。

四、卸料平台的验算卸料平台受力验算是方案中非常重要的步骤，它是控制卸料平台使用过程中安全的重要保证措施。

验算时通常取受力最大的主梁工字钢进行验算。

7.5吨卸料平台验算：1、荷载取值吊物动荷载：卸料平台最大载重荷载取7.5吨。

平台自重静荷载：平台自重G材料特性取值：根据《施工结构计算与设计手册》查表得18a 24.1 kg/m 22a 33.0kg/mG＝4.5×4×0.005×7.85+4.5×5×24.1+4×4×33.0+2×5.3×33.0＝17.03KN风荷载根据建筑结构荷载规范(GB50009-2001)取值Wk=ßgzµsµzW根据本工程卸料平台设置在上海地区400m高空处，查表取值：ßgz=1.51µs=2.0µz=3.12W=0.55 kN/m2Wk=1.51×2.0×3.12×0.55=5.2 kN/m2平台荷载1.2×17.03+1.4×75+0.6×3.36×4×4.5＝181.6 KNRa Rb qPa＝Pd＝12.31 kN kNPb＝ Pc＝24.62 kN查《施工结构计算与设计手册》P517页外伸梁的内力及挠度系数：考虑安全性，我们将内力放大，上述各集中荷载及均布荷载单独分析后进行最大内力进行叠加：（1）按受力模型A计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×（2.5+1）+12.31×(4 -0.5)]÷4＝3.79×4×（1-0.5÷4）2÷2+32.32＝36.77kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷4＝53.69 kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2÷8+ Pab/l+pa＝3.79×42÷8×（1-0.52÷42）2+24.62×（1.5×2.5+3×1）÷4+12.31×0.5＝55.05 kN.m（2）按受力模型B计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×1.5+12.31×(3-1.5)]÷3＝3.79×3×（1-1.5÷3）2÷2+16.5＝19.89kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷3＝68.19kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2+ Pab/l+pa＝3.79×32÷8×（1-1.52÷32）2+24.62×（1.5×1.5）÷3+12.31×1.5＝39.33 kN.m查P614页热轧普通工字钢截面特性表：22a工字钢 IX ＝3400cm4 WX＝ 309cm3（3）正应力计算：简化计算，仅考虑单向弯曲正应力（取弯距大值）：Mmax/rxWx＝55.05×103÷1.05÷（309×10-6）＝172.68N/mm2 <215N/mm2结构设计满足要求由于采用标准型材，则腹板剪应力不必计算。

卸料平台计算书

gP g BR A图10 [10槽钢计算简图、P q计算书：卸料平台计算书卸料平台尺寸4米×3米，采用18a 槽钢作悬挑件，悬挑端采用钢丝绳拉结，锚固端采用16号普通螺栓固定于结构楼板上，横向布置五根10槽钢与悬挑件焊接固定，卸料平台板采用5厘米以上的木脚手板铺设，并设防滑条，临边设1.2米护栏和30厘米设踢脚杆，四周采用密目式安全网封闭。

卸料平台限载2吨，卸料时未考虑冲击荷载。

10槽钢截面特性：h=100,b=48,d=5.3,t=8.5,A=12.7cm2,M=10kg/m,Ix=198cm4,Wx=39.7cm3 ix=3.95cm,iy=1.41cm木脚手板自重：0.35kN /m2；施工荷载：3.0kN/m2 传力结构：施工荷载→平板→纵向8×6方木→横向[10槽钢→[18a 槽钢荷载计算：方木自重:gk=7.0kN/m38×6方木线荷载: gk1=0.034kN/m 5cm 木板自重:gk2=0.35kN/m2，则木板荷载：gk2=0.175kN/m [10槽钢自重:gk3=0.10kN/m 施工活荷载:q=2.0kN/m2 线荷载:q=1.0kN/m AB 槽钢内力计算作用在[10槽钢上的集中荷载:Pgk=1.2×（0.034×1+0.175×1）=0.251kN Pqk=1.4×（1.0×1.0）=1.4kNMmax =3（Pqk+Pgk ）L/4+1.2gk3L2/8=3.850kN ·m RA=RB=4.277kN;φb=570bt/L0h ·235/fy=【570×48×8.5/(3000×100)】×【235/235】=0.775 取折减后φb ′=1.07-0.282/φb =0.706σ＝M/φb ′W=3.850×106/(0.706×39.7×103)=137.4N/mm2＜【f 】＝215N/mm2 HI 槽钢计算Pgk=1.2×（0.034×0.5+0.175×0.5+0.0384×0.5×3+0.0384×1.2+0.0132×3+0.005×0.5×1.2）=0.301kN Pqk=1.4×（1.0×0.5）=0.7kNMmax =3（Pqk+Pgk ）L/4+1.2gk3L2/8=2.387kN ·m图12 卸料平台计算简图RH=RI=2.653kN; 主梁[18a 槽钢计算将悬挑梁简化为简支梁，见右图：型钢自重gk4=0.202kN/mMgk= RAL/2+1.2gk4L2/8=9.039kN ·m RC 、G ＝9.473kNφb=570bt/L0h ·235/fy=【570×68×10.5/(4000×180)】×【235/235】=0.565 σ＝M/φbW=9.039×106/(0.565×141×103)=113.5N/mm2＜【f 】＝215N/mm2 钢丝索计算：tan β=4000/2900 β＝54.058° T2＝RC/cos β=9.473/0.587=16.139kN 安全系数计算钢丝绳法定安全系数【K 】=10， Fg=【K 】×T ＝161.39kN则选用φ19.5 6×37+1－155钢丝绳，破断力Fg=218.50kN,破断力换算系数取α＝0.82，则161.39kN ＜209.5×0.82＝φ20预埋钢吊环计算σ＝T2/2A ＝16.139×103/2×π×202/4 ＝25.69 N/mm2＜【f 】＝215N/mm2吊环强度符合要求卸料平台1-1剖面图1卸料平台平面图。

卸料平台计算书

一.简图：二、铺板计算：采用δ＝4cm木板或钢脚手板。

计算从略。

三、横次梁计算L1：1.荷载：铺板自重 40×1＝40kg/mL1自重[12 12.4kg/m均布活荷 50×1＝50kg/mΣq1＝102.6kg/m设堆模板高1.2m，24层，宽1.2m则：活载q2＝35×24＝840kg/m2.内力：R恒＝102.6×1.25＝128.25kgR活＝840×0.6＝504kgΣR＝128.25+504＝632.25kgMmax＝632.5×1.25－0.5×102.6×1.25²－0.5×840×0.6²＝790.32－80.16－151.2＝559kg·m3.强度验算：[12.6 Wx＝61.7cm³б＝M/W＝559×10²/61.7＝906kg/cm²<〔б〕＝1700kg/cm²（可）4.稳定验算：φb＝570bt/L1h×235/f yb＝5.3cm t＝0.9cm h＝12.6cm L1＝250cm f y＝235φb＝570×5.3×0.9/250×12.6＝0.863>0.6 则φb /＝0.72则：б＝M X/φb/Wx＝559×100/0.72×61.7＝1258kg/cm²<〔б〕（可）四.主梁L2计算：1.荷载：非移动荷载qq=铺板 40×1.25＝50kg/m均布活载 50×1.25＝62.5kg/m[12自重 12.6×1.25＝15.75kg/m栏杆重 50kg/mL2 25kg/mΣq＝203kg/mg＝[12自重 12.6×1.25＝15.75kg栏杆重 50×1.25＝62.5kgΣg＝78.25kg可移动性堆载：总堆载额定为1500kg，具体计算杆件截面时取其最不利位置加载。

钢管落地卸料平台计算书0160708-192834806Word版

钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算1k1kG2k = g2k×lb/5 =0.350×1.50/5=0.105kN/m;Q1k = q1k×lb/5 =0.600×1.50/5=0.180kN/m;Q2k = q2k×lb/5 =0.200×1.50/5=0.060kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.180+0.060)=0.336kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax =0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.166+0.336)×1.502=0.141kN·m;Rmax =1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.166+0.336)×1.50=0.941kN;σ=Mmax/W=0.141×106/(4.49×103)=31.420N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k +G2k=0.033+0.105=0.138kN/mq'=Q1k+Q2k=0.180+0.060=0.240kN/mR'max =1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.138+0.240)×1.50=0.709kN;ν=(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.138×(1.50×103)4+0.192×0.240×(1.50×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.269mm≤min{1500.00/150,10}mm=10.000mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

落地式卸料平台施工方案(含计算书及立面、剖面面图)方案

落地式卸料平台施工方案编制单位:江苏南通二建集团有限公司编制时间：2014年５月１０日目录一、编制依据 ......................................................................................................... 错误!未定义书签。

二、ﻩ工程概况ﻩ错误!未定义书签。

三、ﻩ落地式卸料平台计算书ﻩ错误!未定义书签。

四、ﻩ安全管理ﻩ错误!未定义书签。

附件:落地式卸料平台详图............................................................................................ 错误!未定义书签。

落地式卸料平台施工方案一、编制依据1、《建筑结构荷载规范》ＧB５0009—2012；2、《钢结构设计规范》GB500１７—20０3；3、《施工手册》第四版；4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGＪ１30－201１；５、《建筑施工安全检查标准》ＪＧJ59—2011；６、云溪花园住宅工程项目施工图。

二、工程概况1、工程概况三、落地式卸料平台计算书卸料平台平面搭设尺寸为2．０m宽×3．1m长,最高搭设六层楼面，高度18m,一层与地下室顶板高差按3。

1ｍ计，可知最高搭设高度为１２。

3m。

使用时逐层往上搭设，平台往外挑150mm，最大堆放荷载为1ｔ，每吊不能超过0。

8t.卸料平台的立杆纵距１m、横距1m、步距1。

5m,脚手架搭设高度：20.50m，，钢管类型(mm）:A４8×3，扣件连接方式：平台板下钢管采用双扣件，其他采用单扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80,立杆上端伸出至模板支撑点的长度0。

３0m,平台底钢管间距离30０mm.计算参数：模板支架搭设高度为１m，立杆的纵距 b＝１．００m,立杆的横距ｌ=1.00ｍ,立杆的步距 h=1。

钢管落地式卸料平台

CDDMFYYZX钢管落地式卸料平台施工方案中国五冶CDDMFYYZX项目部2012年6与30日目录1. 编制依据 (1)1.1. 编制依据 (1)1.2. 编制说明 (1)2. 工程概况 (1)3. 卸料平台的搭设要求 (4)3.1. 搭设前准备 (4)3.2. 地下室卸料平台设计 (4)3.3. 地上结构二层卸料平台设计 (5)3.4. 地上结构三层卸料平台设计 (6)3.5. 落地卸料平台构造要求 (7)4. 卸料平台的拆除 (9)5. 安全技术措施及注意事项 (9)附件一 (11)附件二 (17)附件三 (23)1.编制依据1.1. 编制依据钢管落地施工平台的计算依照下列文件编制：1.1.1.DMFYYZX施工蓝图1.1.2.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)1.1.3.《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)1.1.4.《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)1.2. 编制说明本作业设计为DMFYYZX钢管落地式卸料平台作业设计，凡YYZX项目搭设钢管落地式卸料平台均参照此作业设计搭设。

2.工程概况YYZX项目造型特殊，为CD新地标建筑。

地下二层，负一层标高-6.65m，底板顶标高-11.3m。

地上六层，二层结构标高6.7m，三层结构标高11.9m。

地下室施工完成后，地下室中周转材料不方便吊运，需在艺中心大陀螺中B-2b与B-3a区域交界舞台升降井处及C-3a区域设置钢管落地式卸料平台。

大陀螺地上部分二层、三层也需设置钢管落地式卸料平台，用于搬运二层、三层周转材料（注：二层卸料平台使用完毕后，拆除平台上的栏杆、脚手板，板底支撑钢管等，然后接长立杆搭设三层卸料平台）。

YYZX其他材料不方便运输的地方，均可设置钢管落地式卸料平台，其搭设方法按本作业设计执行。

地下室C-3a区域卸料平台搭设平面示意图B-2b与B-3a区域交界舞台升降井处卸料平台搭设平面示意图二层卸料平台搭设平面示意图三层卸料平台搭设平面示意图3.卸料平台的搭设要求3.1. 搭设前准备3.1.1.严格执行安全技术交底制度。

钢管落地卸料平台计算书

钢管落地卸料平台安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991二、计算参数风压高度变化系数uz/ 风荷载体型系数us/脚手板自重标准值g1(kN/m2) / 栏杆自重标准值g2(kN/m) / 基础类型混凝土楼板地基土类型/ 地基承载力特征值fak(kPa) / 是否考虑风荷载否地面粗糙度类型/ 架体搭设省份、城市北京(省)北京(市)（图1）平面图（图2）纵向剖面图三、次楞验算、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施恒荷载包括次楞自重gkc工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。

次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨隔跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨连续布置计算。

1、强度验算恒荷载为：g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×300/1000=1.68kN/m计算简图如下：（图3）可变荷载控制的受力简图（图4）次楞弯矩图(kN·m)M max=0.266kN·mσ=M max/W=0.266×106/(1×4.493×103)=59.151N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算挠度验算荷载统计：q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e=0.033+0.3×300/1000+(2+2)×300/1000=1.323kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）次楞变形图(mm)νmax=0.85mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=2.436kN正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.746kN五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图8）简图1、抗弯验算（图9）主楞弯矩图(kN·m)M max=0.588kN·mσ=M max/W=0.588×106/(4.493×103)=130.846N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算（图11）简图（图12）主楞变形图(mm)νmax=1.103mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：R max=7.997kN六、扣件抗滑移计算由上知最大扣件滑移力为R max=7.997kNR max=7.997kN≤[R]=8kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k按JGJ130-2011表5.3.4取用，μ按JGJ130-2011附录C表C-1取用，h为步距l0=kμh=1×2.492×1.2=2.99则长细比为：λ=l0/i=2.99×1000/(1.58×10)=189.266≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算λ=l0/i=2.99×1000/(1.58×10)=189.266根据λ查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.2N1=R max+1.2×H×g k=7.997+1.2×5×3.84/100=8.228kNf=N1/(φA)=8.228×1000/(0.2×4.89×100)=83.932N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求八、连墙件验算1、杆件强度验算连墙件的轴向力设计值：N l=N0=2Kn连墙件杆件强度验算：σ=N l/A c=2×1000/(4.89×100)=4.09N/mm2 ≤0.85f=0.85×205=174.25 满足要求2、杆件稳定性验算λ=a0/i=0.3×1000/(1.58×10)=18.987根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ连墙件杆件稳定性验算：N l/ϕA=2/(0.949×4.89×100)=0.004N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25 满足要求3、连接强度验算扣件抗滑移：N l=2kN≤R c=8kN满足要求。

卸料平台施工方案和计算书

卸料平台施工方案一、设计依据及适用范围：1、《施工电梯、井字架卸料平台及防护门搭设》；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）；3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；4、《建筑施工脚手架实用手册》；5、搭设高度及施工荷载规定如下：本工程井字卸料平台架体总高度为：65米，搭设卸荷拉杆分二次卸荷分别在五层和十层处，施工总荷载不得大于6KN。

二、技术要求1、卸料平台采用双排钢管落地脚手架形式，搭设高度65米；2、卸料平台基础地面承载力应达到60KN/㎡，架体下应至少浇筑200厚C15基础，当承载不满足时应采用必要措施进行加固；3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm；4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧20-30mm；5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立柱之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板（高度分别为1200、600、和180）；6、卸料平台必须独立搭设。

7、除满足以上要求外，卸料平台架还应符合国家现行有关标准、规范的规定。

三、搭设材料要求1、卸料平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用φ48×3.5的钢管，并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合标准《碳结构钢》（GB/T700）中的Q-235-A级钢的规定。

2、本卸料平台架应用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家规范《落地式钢管脚手架用扣件》（GB15831）的规定。

3、卸料平台的脚手板应符合JGJ130中的材质要求。

4.模板支架搭设高度为65.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米。

图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

落地式卸料平台设计计算

落地式卸料平台设计计算一、引言落地式卸料平台是一种用于物料输送与卸载的装置，广泛运用于矿山、化工、建材等行业中。

为确保卸料平台的安全性与稳定性，需针对其结构、承载能力进行设计计算。

二、设计计算1.结构设计卸料平台主体结构通常为钢结构，其设计应符合相关国家标准和规范。

一般而言，卸料平台的防护栏杆应高于平台边缘1米以上，并配备合格的回收通道和上下通道。

同时，在选定卸料平台位置时，应考虑到周围的环境因素，如风压、温度等，保证平台结构的稳定性。

2.承载能力计算承载能力是卸料平台设计中最关键的因素之一。

平台承载能力通常由各部位的强度和稳定性共同决定。

如对于单独的卸料平台，其受力部位主要有平台、支撑柱、连接构件等。

以平台为例，首先需确定平台的有效面积，然后根据物料密度、卸料方式等参数，计算平台可承受的最大载荷。

根据设计需求，选择合适的厚度、钢材种类和型号，进行受力计算和构造优化。

类似地，对支撑柱和连接构件的承载能力也需要进行计算和优化。

在进行承载能力计算时，应遵循相关行业标准和规范，如《钢结构设计规范》等。

3.安全防护卸料平台的安全防护是确保设备安全与可靠运行的关键之一。

除了设计可靠的结构和承载能力外，还需安装防滑措施和护栏、防护板等安全防护设施，确保操作人员的安全。

此外，还需要定期进行检修和维护，及时发现并修复可能存在的故障和缺陷。

4.其他设计要点在卸料平台的设计中，还应注意以下要点：(1)卸料平台支撑点的设计，确保其受力均匀，不出现局部过载或失稳的情况；(2)卸料平台的防震设计，能够在地震发生时保证平台的稳定性和安全性；(3)卸料平台的防爆设计，适用于化工、煤矿等行业，确保在危险环境下的安全操作。

三、结论因卸料平台结构和应用领域的不同，其设计计算也有所不同。

但无论是哪种类型的卸料平台，安全和稳定都是首要考虑的因素。

在进行设计计算时，应遵循相关标准、规范和方法论，依据实际情况进行优化和精细化设计，确保卸料平台能够安全、高效地运行。

落地式卸料平台支架-计算书

支撑立杆竖向变形计算
[△]――支撑立杆允许的变形量；可取≤H/1000=7.200mm
△=△1+△2+△3≤[△]
经过计算得：△=0.517+2.000+0.864=3.381mm
满足要求！
地基承载力计算
地基承载力=地基承载力标准值*降低系数= 100.000kN/m2
立杆轴力设计值=8.488kN
满足要求！
立杆稳定性计算
钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2
计算长度，不考虑高支撑架,分别按l0=(h+2a)和l0=k1k2(h+2a)计算，取两者较大值
长细比：λ1=l01/i=119.50小于等于210；λ2=l02/i=140.39小于等于210
σ=48.856N/mm2
满足要求！
计算要求
钢管强度折减系数为0.85
扣件抗滑承载力系数为1.00
考虑整体稳定分析
计算要点
详细计算过程
结论
面板计算
1．抗弯强度计算
f=M/W=55800.000/54000.000=1.033N/mm2
面板的抗弯强度验算f小于等于15.000N/mm2
满足要求！
2．抗剪计算
T=3×1.116/(2×1×18.000)=0.093N/mm2
地基压应力=立杆轴力设计值×103/地基扩小于等于地基承载力
满足要求
整体稳定性分析
抗倾覆验算
水平荷载下的倾覆弯矩为Mo=1.23kN.m
抗倾覆弯矩：按结构重量作用下的力与力作用距离的乘积。Mr=3.00×3.00=9.00kN.m
满足要求！
计算人
审核人
抗弯计算强度小于等于174.250N/mm2

落地卸料平台计算书

钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数二、荷载参数三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算G1k=g1k=0.030kN/m;G2k= g2k×l b/4 =0.350×0.80/4=0.070kN/m;Q1k= q1k×l b/4 =3.000×0.80/4=0.600kN/m;Q2k= q2k×l b/4 =2.000×0.80/4=0.400kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.030+0.070)=0.120kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.600+0.400)=1.400kN/m;板底支撑钢管计算简图M max=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.120+0.117×1.400)×0.802=0.113kN·m;R max=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.120+1.200×1.400)×0.80=1.450kN;σ=M max/W=0.113×106/(4.12×103)=27.309N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.030+0.070=0.100kN/mq'=Q1k+Q2k=0.600+0.400=1.000kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.100+1.200×1.000)×0.80=1.048kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.100×(0.80×103)4+0.990×1.000×(0.80×103)4 )/(100×206000.00×9.89×104) =0.213mm≤min{800.00/150,10}mm=5.333mm满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

落地式卸料平台设计方案附计算书附图

落地式卸料平台设计方案附计算书附图Document number：BGCG-0857-BTDO-0089-2022职业教育中心学校2#教学综合楼工程落地式卸料平台专项方案施工单位:编制人: 年月日审核人: 年月日审批人: 年月日目录第一章工程概况1、该工程为 xxx建设的教学综合楼，拟建于桂xx学校内。

2、由xx工程有限公司设计，建筑面积约（第一期建筑面积，第二期建筑面积 m2 。

第一期：地下室一层，地下室建筑面积： m2）地上主体五层、局部六层，工程总高20m 。

第三章平台搭设要求1、材料要求：钢管采用Φ48×的热扎钢管。

钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的回转扣、直角扣对接扣，不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。

2、落地式架，立杆横向间距为，立杆纵距为，步距。

落地立杆垂直稳放在5cm的木板上，地面基础必须夯实、整平；起步设纵横相连的扫地杆。

每一个楼层，设刚性拉结点，拉结件采用Φ48×钢管与结构连结。

操作层脚手板满铺，四角用12#铁丝扎紧。

外立杆内侧采用密目式安全网封闭。

外周设剪刀撑重地面开始到顶；3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。

5、平台底座面标高宜高于自然地坪50mm，在基槽回填完毕后用C15混凝土浇筑50mm厚。

6、平台基础经验收合格后。

7、平台必须配合施工进度搭设，从二层开始每层搭设一个平台。

8、每搭完一步平台后，应按规范JGJ 130—2001表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

9、底座安放应符合下列规定：1）底座、垫板均应准确地放在定位线上；2）垫板采用长度不少于２跨、厚度不小50mm的木垫板。

落地式卸料平台设计方案附计算书附图

落地式卸料平台设计方案附计算书附图职业教育中心学校2#教学综合楼工程落地式卸料平台专项方案施工单位:编制人: 年月日审核人: 年月日审批人: 年月日目录第一章工程概况 .............................................................. 错误!未定义书签。

第二章编制依据 .............................................................. 错误!未定义书签。

第三章平台搭设要求 ...................................................... 错误!未定义书签。

第四章落地平台计算书 .................................................. 错误!未定义书签。

1、参数信息 (4)2、纵向支撑钢管计算 (5)3、横向支撑钢管计算 (6)4、扣件抗滑移的计算 (8)5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算 (8)6、立杆的稳定性验算 (9)7、立杆的地基承载力计算 (10)第五章平台荷载试验及验收.......................................... 错误!未定义书签。

第六章脚手架的使用规定.............................................. 错误!未定义书签。

第七章脚手架拆除规定.................................................. 错误!未定义书签。

第八章安全管理 ............................................................. 错误!未定义书签。

第一章工程概况1、该工程为 xxx建设的教学综合楼，拟建于桂xx学校内。

2、由xx工程有限公司设计，建筑面积约11735.37m2（第一期建筑面积3890.58m2，第二期建筑面积7844.79 m2 。

卸料平台施工方案(附计算书)

卸料平台专项施工方案一、工程概况XXX工程由14个单体组成，总建筑面积约35000平方米。

该工程设计使用年限为50年，工程等级二级，建筑物场地类别为Ⅲ类，地基基础设计等级为丙级，框架结构，建筑耐火等级二级，抗震等级四级。

现阶段因工程需要，搭设钢管落地卸料平台。

以A19#厂房为例，卸料平台采用落地式钢管脚手架搭设形式。

如下图所示：二、编制依据1、依据本工程施工设计图纸；2、依据本工程《施工组织设计》；3、各类参考规范、图书：《钢结构设计规范》GB50017-2003 ；《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 ；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；三、卸料平台方案选择及布置本工程采用钢管落地式脚手架，考虑周转材料及砌体、抹灰等施工需要，拟搭设落地式卸料平台，搭设尺寸为4.5m×9m。

四、卸料平台的搭设（一）、材料准备采用Φ48×3.0钢管及扣件；50×80mm木枋、18mm厚木胶板；Φ20钢筋，钢材强度等级HRB400。

（二）、卸料平台的搭设要求1、严格执行安全技术交底制度。

安全技术交底工作，是施工负责人向作业人员进行职责落实的法律要求，要严肃认真的进行，不能流于形式，并履行签字手续。

安全技术交底主要包括两方面的内容：一是在施工方案的基础上进行的，按照施工方案的要求，对施工方案进行细化和补充；二是要将操作者的安全注意事项讲明，保证操作者的人身安全。

2、落实安全生产责任制，强化安全检查。

项目、班组必须专人负责对卸料平台的搭设、拆卸进行跟踪、督促、检查。

3、各种材料必须满足国家及行业要求，必须是合格产品，符合卸料平台施工方案中对材料的要求。

4、卸料平台限重1吨，严禁超载运行。

挂限重牌，并固定责任人。

（三）、卸料平台的搭设1、钢管落地卸料平台落地卸料平台搭设的工艺流程为：材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

落地式卸料平台计算书

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为9.6m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 5.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。

地基承载力标准值4000kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21= 5.000×0.300=1.500kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22= 5.000×0.300=1.500kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+1.500=3.000kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×1.500=4.200kN/m最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×4.200)×0.8002=0.321kN.m最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×4.20)×0.80=4.127kN抗弯计算强度f=0.321×106/4491.0=71.57N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 1.500+1.500=3.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×3.000)×800.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.559mm 纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.13kN4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN支撑钢管计算简图0.894支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN支撑钢管变形计算受力图0.029经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=0.894kN.m最大变形 v max=0.540mm最大支座力 Q max=11.951kN抗弯计算强度 f = M/W =0.894×106/4491.0=199.01N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.95kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书一、基本计算参数立杆横向间距和排距,取l=0.8(m);立杆纵向间距,取b=0.8(m);脚手架的步距;取h=1.5(m);脚手架搭设高度;取H=24(m);材料最大堆放荷载;Pmax=2(kN/m2)基础底面面积;A=0.2(m2)钢管型号φ48×3.5扣件类型单扣件二、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按均布荷载作用下的连续梁计算1、荷载的计算:脚手板与栏杆自重荷载:ql1=0.14+0.35×0.4=0.28(kN/m)堆放材料的自重荷载:ql2=2×0.4=0.8(kN/m)脚手管自重线荷载:ql3 = 0.03763 kN/m脚手板及堆放材料的自重荷载计算值:q1=1.2×(0.28+0.8+0.03763)=1.34(kN/m)活荷载计算值:q2=1.4×(3×0.4)=1.68(kN/m)2、强度计算三跨连续梁在均布荷载作用下,当某支座相邻两跨满布活荷载,其余每隔一跨满布活荷载时,该支座出现最大弯矩.(1) 最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的横距l = 0.8 m经计算得到:M=-0.10×1.34×0.8^2-0.117×1.68×0.8^2=-0.21(kN.m)(2) 截面应力计算其中:W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = -0.21 kN.m经过计算:σ=0.21×1000000÷(5.08×1000)=41.34(N/mm2)纵向钢管强度计算结果:钢管截面应力小于钢管强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算脚手板及堆放材料的自重线荷载标准值:q1=0.28+0.8+0.03763=1.12(kN/m)活荷载标准值:q2=3×0.4=1.2(kN/m)最大挠度其中: l 立杆的横距l = 0.8 mI 钢管截面惯性矩I = 12.19 cm4E 钢管弹性模量E = 206000 N/mm2经计算得到:V=(0.667×1.12×(0.8×1000)^4+0.990×1.2×(0.8×1000)^4)÷(100×206000×12.19×10000))=0.32(mm)横向钢管强度计算结果:最大挠度不大于允许挠度l/150=800/150=5.33mm，并且不大于10mm，故满足要求三、纵向支撑钢管的计算纵向支撑钢管按受集中荷载作用的连续梁计算1、荷载的计算：脚手板与栏杆自重荷载:P11=(0.14+0.35×0.4)×0.8=0.22(kN)堆放材料的自重荷载:P12=2×0.4×0.8=0.64(kN)脚手管自重标准值:P13=0.03763×0.8=0.03 (kN)静荷载标准值:P1=0.22+0.64+0.03=0.89 (kN)活荷载线荷载:P2=3×0.4×0.8=0.96(kN)2、强度计算(1) 弯矩计算l 其中立杆纵向间距l = 0.8 m经过计算: M = 0.175×1.2×0.89×0.8+0.213× 1.4×0.96×0.8 = 0.38 kN.m截面应力计算其中: W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.38 kN.m经过计算:σ=0.38×1000000÷(5.08×1000)=74.8(N/mm2)计算结果：钢管截面应力小于钢管强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算连续梁在集中荷载作用下的最大挠度计算公式:其中: l 立杆纵向间距l = 0.8 mI 钢管截面惯性矩I = 12.19 cm4E 钢管弹性模量E = 206000 N/mm2P1 静荷载标准值P1 = 0.89 kNP2 活荷载标准值P2 = 0.96 kN经计算得到:V=(1.146×0.89×(0.8×1000)^3+1.615×0.96×(0.8×1000)^3)÷(100×206000×12.19×10000))=0.52(mm)挠度计算结果:最大挠度不大于允许挠度l/150=800/150=5.33mm，并且不大于10mm，故满足要求4、最大支座力计算其中: P1 静荷载计算值P1= 0.89 kNP2 活荷载计算值P2= 0.96 kN经计算得到:R = 1.15×1.2×0.89+1.3×1.4×0.96 = 2.98 kN四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算其中:Rc 扣件抗滑承载力设计值，取Rc = 8 kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，R=2.98 kN扣件抗滑移的计算结果:纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于扣件抗滑承载力设计值，满足要求五、立杆的稳定性计算1、荷载的计算：作用于平台支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

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