墩身模板计算书
瓯海大道东延及枢纽集散系统工程（滨海大道高架桥梁工程）
墩身模板、支架计算书
中交一公局
瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部
2014年6月
目录
一、本标段墩身结构形式 (3)
二、设计依据 (4)
三、计算参数 (4)
一）结构参数 (4)
二）荷载参数 (6)
四、墩身模板设计 (6)
一）墩身模板设计 (6)
二）、墩身模板验算 (7)
（一）荷载计算 (9)
（二）检算标准 (9)
（三）面板验算 (9)
（四）内肋验算 (10)
（五）外肋验算 (10)
（六）边角对拉螺杆计算 (14)
（七）对拉角件计算 (14)
三）墩身模板验算结论 (15)
五、墩身横梁模板、支架设计 (15)
一）横梁结构尺寸 (15)
二）横梁支架设计 (15)
三）横梁模板验算 (15)
（一）荷载计算 (15)
（二）底、侧模板面板验算 (16)
（三）侧模板内肋验算 (17)
（四）侧模外肋验算 (17)
（五）对拉螺杆计算 (18)
（六）横梁支架模板验算 (18)
（七）立杆稳定性计算 (20)
四）横梁模板支架验算结论 (22)
一、本标段墩身结构形式
本工程主线采用双柱花瓶式墩，单柱花瓶墩，根据高度和截面形式的控制要求，挑选共14种形式墩柱，墩柱形式如下。
从表中可知，墩高为12m以下采用一次浇筑，12.5～20m以下两次浇筑。本计算书墩身模板按以下最不利形式计算并确定模板结构形式：
立柱模板验算汇总表
二、设计依据
1、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；
2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；
7、《简明施工计算手册》；
8、《实用建筑结构静力计算手册》；
9、《路桥施工常用数据手册》； 10、《建筑施工计算手册》； 11、《路桥施工计算手册》；
12、《瓯海大道东向延伸及枢纽集散系统（瓯海大道东延立交及立交以南段）工程》两阶
段施工图设计
三、计算参数
一）结构参数
1、混凝土容重3/25m KN c =γ，钢筋混凝土容重3/26m KN =γ;
2、混凝土浇筑速度h m v /0.3=（按最小断面1.7m×1.7m ，每罐车9m 3计算） 混凝土初凝时间()()
h T t .51525200
152000=+=+=
外加剂修整系数0.11=β[不掺加具有缓凝作用的外加剂]，混凝土坍落度影响
修正系数15.12=β【《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008】P14
3、6mm 厚钢板截面模量（每延米）W=6.0cm 3，惯性距（每延米）I=1.8cm 4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/215m KN f =，允许抗剪强度2/125m KN f V =，重力密度78.5KN/m 3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m 2）；
4、［8型钢腹板厚度d=5mm ，截面模量W=25.3cm 3，惯性距I=101.3cm 4，半截
面面积距S z =15.1cm 3，截面积A=10.24cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.0804KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度
2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；
5、［16b 型钢腹板厚度d=8.5mm ，截面模量W=116.8cm 3，惯性距I=934.5cm 4，半截面面积距S z =70.3cm 3，截面积A=25.15cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.1975KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度
2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；
6、[20b 型钢腹板厚度d=9mm ，截面模量W=191.4cm 3，惯性距I=1913.7cm 4，半截面面积距S z =114.7cm 3，截面积A=32.83cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.258KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度
2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；
7、[22a 型钢腹板厚度d=7mm ，截面模量W=218cm 3，惯性距I=2394cm 4，半截面面积距S z =127.6cm 3，截面积A=31.8cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.25KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度
2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；
8、[25b 型钢腹板厚度t=12mm ，截面模量W=289.6cm 3，惯性距I=3619.5cm 4，半截面面积距S z =173.5cm 3，截面积A=39.91cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.3133KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度
2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；
9、螺杆ф30截面积S=706.9mm 2，容许应力[σ]=140Mpa ，允许抗拉强度
2/205m KN f b
t =。
10、10×10杉木枋：容许弯应力MPa 5.9][=σ，MPa 7.1][=τ，
W=1/6×BH 2=167cm 3，I=1/12*BH 3=833cm 4，E=10×103Mpa ，自重q=0.07KN/m ；
11、普通φ48×3.5钢管，考虑负公差，其力学参数按48*3的钢管计算。其
224.4)(cm d R d A =-=π，I=π（D 4-d 4）/64=10.78cm 4，cm i 595.1=，3493.4cm W =，
MPa 140][=σ，E=2.1×
105Mpa ，自重q=0.038KN/m 。 二）荷载参数
1、施工人员及设备荷载标准值：K Q 1=2.5KN/m 2
2、振捣砼时产生的荷载标准值：K Q 2=2.0KN/m 2（水平模板）、K Q 2=4.0KN/m 2（垂直模板）
3、水平风荷载标准值：
07.0W U U W S Z K =[《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008]
式中：Z U —风压高度变化系数，取1.14[JGJ 166-2008附录D ，B 类，15m]
S U —风荷载体型系数 02.1?=St U ，096.01
2
048.0010=?==
A A ?[按1平方，平均每米2根较不利计]，115.0096.02.1=?=St U ，因0?<0.1，η 取0.97，取10=n ，则，
01.197
.0197.01115.01110
=--=--=ηηn St S U U
0W —基本风压，取0.45KN/m 2[《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001]
则，2/36.045.001.114.17.0m KN W K =???=
四、墩身模板设计
一）墩身模板设计
模板采用钢模施工，钢模板面板采用6mm 钢板，内肋为[8型钢，竖向布置，间距30cm ；截面面尺寸200cm 以内，外肋采用双[16b 型钢；截面面尺寸220~250cm 的外肋骨架采用双[20b 型钢，截面面尺寸300cm 的外肋骨架采用双[22a 型钢，截面面尺寸350cm 的外肋骨架采用双[25b 型钢，横向布置，间距70cm ；外肋边角螺杆采用ф30螺杆。
二）、墩身模板验算
\
2000
墩模板立面计算简图墩模板断面图（单位：mm）
2500
墩模板立面计算简图墩模板断面图（单位：mm）
3000
（单位：mm）
墩模板立面计算简图墩模板断面图
（一）荷载计算
1）倾倒砼产生水平荷载标准值：2KPa 2）新浇砼侧压力标准值：2
121022.0v t F c ββγ=
KPa 78.54315.10.10.52522.0=?????= 则有效压头高度m F h c
19.225
78
.54＝＝
γ=
，即墩身模板在顶部以下2.19m 达到P max ，以17.33m 墩为例，底部以上15.14m 荷载为P max 不变。
3）侧模板受到的侧向压力:
KPa p 54.6878.542.124.1=?+?=[荷载效应组合设计值→计算承载力] KPa p 78.54=[标准值→验算挠度]
4）公式及荷载组合见《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ 162-2008)
（二）检算标准
1、强度要求满足钢结构设计规范；
2、钢模板的面板容许变形值≤1.5mm ；
3、结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；
4、钢模板面板、内肋、外肋及边角对拉螺杆的变形、强度满足要求；
（三）面板验算
面板钢板与［8型钢满焊，按两端固定结构计算，荷载按每延米计，受力简图如下：
q
其中m KN q /54.68=，m L 30.0=
m .0.25730.01054.68241
241232max N qL M =???==
MPa f MPa W M 2058.4260001000*257max =<===σ，满足。
N ql R 2056230.01054.683=??==
mm L mm EI qL f 6.0500
31.0108.1101.238430078.543844544=<=?????==，满足。因验算扰
度时采用荷载标准值，不考虑倾倒砼荷载组合，故取m KN q /78.54=。
（四）内肋验算
内肋［8型钢受力按三跨连续梁均布荷载计算：
1
其中m KN R q /56.20==，m L 7.0=
m N qL M ?=???==
10077.01056.2010
1
101232max MPa f MPa P W M 2058.39a 108.3910
3.2510076
6
max =<=?=?==
-σ，满足。 N ql R 143927.056.201=?==
MPa f MPa t I QS V z z 1209.4210
5103.101101.15143923
86
=<=?????==---τ，满足。 mm L EI qL f 75.1400
m m 12.0103.101101.21007.01043.16677.0100677.0811434=<=???????=-,满足
其中m KN q /434.163.078.54=?=。
（五）外肋验算
1、外肋双［16b 型钢受力按简支梁计算【跨径2.0m 】
受力按简支梁计算，荷载按集中荷载最不利情况考虑，受力图如下：
弯矩、挠度计算简图
其中KN R q 39.141==，m L 0.2=
KN R n R 37.5039.1427
212=?==
m N L R n M ?=???==251830.21039.1487
831max
MPa f MPa P W M 2058.107a 108.10710
8.11622518366
max =<=?=??==
－σ，满足。 KN R n R 37.502
39.147212
=?==' MPa f MPa t I QS V z z 1203.222
105.8105.934103.7050370386
=<=??????==---τ，满足。
()
mm L R nEI n f 0.5400L m m 2.22
105.934101.273840.2105.11275384258113323
12=<=?????????+?='+=-，
满足。
其中KN R 5.117.03.078.541=??='
（标准荷载）。因验算扰度时采用荷载标准值，不考虑倾倒砼荷载组合。
总挠度：mm mm f f f 0.53.22.212.0<=+=+=∑外肋内肋，满足。 2、外肋双［20b 型钢受力按简支梁计算【跨径2.5m 】
受力按简支梁计算，荷载按集中荷载最不利情况考虑，受力图如下：
R2
弯矩、挠度计算简图
其中KN R q 39.141==，m L 5.2=
KN R n R 56.5739.1428
212=?==
m N L R n M ?=???==359755.21039.1488
831max
MPa f MPa P W M 2050.94a 100.9410
4.19123597566
max =<=?=??==
－σ，满足。
KN R n R 56.572
39
.148212
=?==' MPa f MPa t I QS V z z 1202.192
109107.1913107.114575603
86
=<=??????==---τ，满足。 ()
mm L R nEI n f 25.6400L m m 3.22
107.1913101.283845.2105.11285384258
113323
12=<=?????????+?='+=-满足。
其中KN R 5.117.03.078.541=??='
（标准荷载）。因验算扰度时采用荷载标准值，不考虑倾倒砼荷载组合。
总挠度：mm mm f f f 25.64.23.212.0<=+=+=∑外肋内肋，满足。 3、外肋双［22a 型钢受力按简支梁计算【跨径3.0m 】
受力按简支梁计算，荷载按集中荷载最不利情况考虑，受力图如下：
R2R2
弯矩、挠度计算简图
其中KN R q 39.141==，m L 0.3=
KN R n R 56.5739.1428
212=?==
m N L R n M ?=???==431700.31039.1488
831max
MPa f MPa P W M 20599a 109910
21824317066
max =<=?=??==
－σ，满足。 KN R n R 56.572
39.148212
=?==' MPa f MPa t I QS V z z 1209.212
107102394106.12757560386
=<=??????==---τ，满足。
()
mm L R nEI n f 5.7400L m m 2.32
102394101.283840.3105.11285384258113323
12=<=?????????+?='+=-满
足。
其中KN R 5.117.03.078.541=??='
（标准荷载）。因验算扰度时采用荷载标准值，不考虑倾倒砼荷载组合。
总挠度：mm mm f f f 5.73.32.312.0<=+=+=∑外肋内肋，满足。 4、外肋双［25b 型钢受力按简支梁计算【跨径3.5m 】
受力按简支梁计算，荷载按集中荷载最不利情况考虑，受力图如下：
R2
弯矩、挠度计算简图
其中KN R q 39.141==，m L 5.3=
KN R n R 95.7139.14210
212=?==
m N L R n M ?=???==629565.31039.14810
831max
MPa f MPa P W M 2057.108a 107.1010
6.2892629566
6
max =<=?=??==
－σ，满足。 KN R n R 95.712
39.1410212
=?==' MPa f MPa t I QS V z z 1204.142
1012105.3619105.173719503
86
=<=??????==---τ，满足。 ()
mm L R nEI n f 75.8400L m m 2.42
105.3619101.2103845.3105.112105384258
113323
12=<=?????????+?='+=-满足。
其中KN R 5.117.03.078.541=??='
（标准荷载）。因验算扰度时采用荷载标准值，不考虑倾倒砼荷载组合。
总挠度：mm mm f f f 75.83.42.412.0<=+=+=∑外肋内肋，满足。
（六）边角对拉螺杆计算
1、外肋[25b 、[20b 对拉螺杆
外肋边角螺杆采用ф30螺杆对拉【以最大边长3.5m 反力计算】，受力图如
下：
R2
剪力计算简图
N R R 32
21095.71?='=（取最大值） 因螺杆斜向45o 角受拉：N R R 31108.10195.7122?=?==（考虑2根）
MPa f MPa P S R b t 205144a 1014410
9.706108.10166
3=<=?=??==－σ，满足。 即外肋3.5m 以下大横梁边角处螺杆选用ф30螺杆对拉能够满足要求。
（七）对拉角件计算
对拉角件采用∟10#角钢（边宽10cm ，厚1.2cm ），斜边加焊1.2cm 厚钢板，角钢与槽钢采用单面坡口焊（焊缝宽1.2cm ）。
角件轴向力N N 33
108.502108.101?=?=
N N Q 33
100.362
108.502?=?=
=
槽钢宽度16cm ，则24.382.1162cm A =??= 有效面积288.264.387.0cm A =?=' 角件焊接抗剪：
MPa f MPa KPa A Q V 10285.020102010
88.2610365.15.164
3=<=?=???==-τ，满足要求。
三）墩身模板验算结论
墩身模板面板采用6mm 钢板，面板下设［8型钢，竖向布置，间距30cm ；［8型钢外肋设2[16b 型钢（截面尺寸1.7×1.7、1.7×2.0、2.0×2.0m 的横肋骨架）；外肋设2[20b 型钢（截面尺寸1.7×2.4、2.2×2.5、2.5×2.0m 的横肋骨架）；外肋设2[22a 型钢（截面尺寸2.5×3.0m 的横肋骨架）；外肋设2[25b 型钢（截面尺寸9.0×3.5的横肋骨架）,横向布置，间距70cm ；2[16b 、2[20b 、2[22a 、2[25b 型钢边角连接螺杆选用ф30螺杆，经验算上述布置均满足要求。
五、墩身横梁模板、支架设计
一）横梁结构尺寸
横梁（系梁）设置于双柱式墩身顶部，具体尺寸：最大长度为6.8 m ，最大宽2.0m ，最大高度1.2～1.5m 。
二）横梁支架设计
横梁模板采用定型钢模施工，侧模面板采用6mm 钢板，内肋为[8#型钢，横向设置，上下间距30cm ，外肋采用2[16b 型钢，竖向设置，间距100cm ，对拉螺杆采用ф22圆钢，上下间距150～120cm ；底模面板采用6mm 钢板，内肋为[8#型钢，间距30cm ，下设小横梁为10cm×10cm 木枋，间距25cm ，纵向布置，跨径60cm ，小横梁下设大横梁为[10#型钢，间距60cm ，横向布置，底模支撑采用 48×3.0普通钢管支架，间距60cm×60cm ，步距1.2m ，最大高度18.2m 。
三）横梁模板验算 （一）荷载计算
1、永久荷载
1）模板及支架标准值K G 1
模板：6mm Q235钢材78.5KN/m 3（每延米计0.47 KN/m 2） 内肋 [8#槽钢：0.0804KN/m 小横梁：10×10木枋0.07 KN/m 大横梁：10#槽钢0.1 KN/m
2）钢筋砼自重：K G 2=26×1.5=39KN/m 2（均按最大高度1.5m 计算）
2、可变荷载
1）施工人员及设备荷载标准值：K Q 1=2.5KN/m 2
2）振捣砼时产生的荷载标准值：K Q 2=2.0KN/m 2（水平模板）、K Q 2=4.0KN/m 2（垂直模板）
3）风荷载计算值：K Q 3=0.36 KN/m 2，验算立杆稳定性。
（二）底、侧模板面板验算
底、侧模面板采用6mm 钢板，内肋为[8型钢，横向设置，上下间距30cm ，跨径100cm ；侧面板外肋采用2[16b 型钢，间距100cm ，跨径120～150cm （按三角均布荷载计算）；对拉螺杆采用ф22圆钢，于模板顶部和底层钢筋处设置。
1、面板验算
面板6mm 钢板按三跨连续梁均布荷载计算，受力简图如下：
R
q=53.66 KN/m
m L 3.0=
()()m KN q /66.5325.24.13947.02.1=+?++?=（按最大荷组合设计值）
【1.2×（模板自重+砼自重）+1.4×(施工荷载+振捣荷载）】
m .9.48230.01066.5310
1
101232max N qL M =???==
MPa f MPa Pa W
M ma 21548.801048.8010
69.4826
6
=<=?=?=
=
-χσ，满足。 N qL R 160983.01066.533=??==
MPa f MPa A Q V 12502.4006
.0116098
5.15.1=<=??==
τ，满足。 mm L EI qL f 75.0400m m 57.0m 00057.010
8.1101.21003.01097.39677.0100677.08
11434=<==???????==-，满足。
其中m KN q /47.393947.0=+=，验算挠度采用荷载标准值，不考虑振捣荷载组
合。
（三）侧模板内肋验算
内肋［8#型钢受力按三跨连续梁均布荷载计算：
R
q=16.18 KN/m
m
L0.1
=
()m
KN q/
18
.
16
2
5.2
4.1
3.0
8.0
0804
.0
2.1
)
39
47
.0(
2.1
3.0=
+
?
?
+
?
?
+
+
?
?
=
【1.2×（模板自重+砼自重+内肋自重）+1.4×（施工荷载+振捣荷载）】
m
N
qL
M?
=
?
?
?
=
=1618
0.1
10
18
.
16
10
1
10
12
3
2
max
MPa
f
MPa
P
W
M
205
95
.
63
a
10
95
.
63
10
3.
25
16186
6
max=
<
=
?
=
?
=
=
-
σ，满足。
N
ql
R16180
1
18
.
16=
?
=
=
MPa
f
MPa
t I
QS
V
z
z120
24
.
48
10
5
10
3.
101
10
1.
15
16180
3
8
6
=
<
=
?
?
?
?
?
=
=
-
-
-
τ，满足。
mm
L
EI
qL
f5.2
400
m m
38
.0
m
00038
.0
10
3.
101
10
1.2
100
1
10
8.
11
677
.0
100
677
.0
8
11
4
3
4
=
<
=
=
?
?
?
?
?
?
?
=
=
-
满足，其中(
)m
KN
q/
8.
11
39
47
.0
3.0=
+
?
=，验算挠度采用荷载标准值，不考虑振捣荷载组合。
（四）侧模外肋验算
大横梁2［16b型钢受力按简支梁计算，受力图如下：
q
R1R2
m
L5.1
=
m
KN
q/
6.
49
2
4.1
39
2.1=
?
+
?
=（砼最大侧压力+振捣荷载）
m .10159.73
95.16.493932
2max N qL M ?=?==
MPa f MPa P W M 2056.30a 106.3010
8.116271596
6
max =<=?=??==
－σ，满足。 KN qL R 80.2435.1106.49332=??==（6
1qL R =，验算取最大反力2R ）
MPa f MPa t I QS V z z 1200.112
105.8105.934103.70248003
86
=<=??????==---τ，满足。 mm L EI qL f 75.3400m m 32.0m 00032.010
5.9342101.25.11013900652.000652.08
11434=<==????????==-满足 。
总挠度：mm mm f f f 75.370.032.038.0<=+=+=∑外肋内肋，满足。
（五）对拉螺杆计算
大横梁采用ф22螺杆对拉，根据上式
KN qL R 80.243
5
.1106.49332=??==
取N R 32108.24?=验算螺杆强度
MPa f MPa P S R 2052.65a 102.6510
1.380108.2466
3
22=<=?=??==－σ，即大横梁螺杆选用ф22圆钢能够满足要求。
（六）横梁支架模板验算
1、内肋[8#型钢验算
内肋[8#槽钢横向布置，间距30cm ，跨径25cm 能够满足要求，无需验算。 2、小横梁验算
小横梁10cm×10cm 木枋（间距25cm ，纵向布置，跨径60cm ），按三跨连续梁均布荷载计算，受力简图如下：
cm L 60=
()[]()m KN q /1.1125.225.007.03908.047.025.0=+?++++?=
[（模板自重+砼自重+小横梁）+（施工荷载+振捣荷载）］
m N qL M ?=???==
6.3996.0101.1181
101232max MPa MPa KPa W M 5.9][4.2104.2101676.39966
max =<=?=?==-σσ，满足。 N qL Q 66606.0101.113=??==
MPa MPa KPa A Q 7.1][11011
.01.066605.15.16=<=?=??==
ττ，强度满足要求。 mm L mm EI qL f 5.1400
1.01083310101006.01096.9677.0100677.08
9434max =<=???????==- 其中，()m KN q /96.907.03908.047.025.0=+++?= (模板自重+砼自重+小横梁），挠度计算满足要求。 3、大横梁验算
大横梁[10#槽钢受力按简支梁计算，因为此处木方较密，荷载按均布荷载考虑，受力图如下：
q=26.7 KN/m
cm L 60=
()[]()m KN q /7.2625.26.01.007.06.033908.047.06.0=+?++??+++?=
［（模板自重+砼自重+小横梁+大横梁）+（施工荷载+振捣荷载）］
m N qL M ?=???==5.12016.0107.2681
81232max
MPa MPa W M 140][5.30104.395.12016
max =<=?==-σσ，满足。
N qL R 80102
6.010
7.2623=??==
MPa MPa t I QS z z 85][9.1710
3.5103.198105.2380103
86
=<=?????==---ττ，满足。 mm L mm EI qL f 5.1400
1.0103.198101.23846.010********
11434max =<=???????==- 其中，()m KN q /241.036.007.03908.047.06.0=+??+++?= （模板自重+砼自重+小横梁+大横梁），满足。
总挠度：mm f f f f 64.01.01.044.0=++=+++=∑大横梁小横梁内肋，满足梁体平整度8mm 的要求。
（七）立杆稳定性计算
1、荷载计算 1）立杆上固定荷载
砼自重：KN G 04.146.06.0391=??= 钢模板：KN G 17.05.786.06.0006.02=???= [8#型钢内肋：KN G 05.06.00804.03=?= 小横梁：KN G 13.036.007.04=??= 大横梁：KN G 06.06.01.05=?=
立杆自重：KN G 764.18.96.06.05.06=???=
合计：KN G 2.16764.106.013.005.017.004.14=+++++= 2)立杆上活荷载
施工荷载：KN Q 9.06.06.05.21=??=
振捣砼时产生的荷载标准值：KN Q 72.06.06.022=??= 合计：KN Q 62.172.09.0=+= 2、稳定性计算
模板施工方案计算书
附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图
图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图
图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图
图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm
整理模板方案及完整计算书
模板施工方案 一、编制依据： 1.1国家现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）及相关现行施工规范。 1.2上海世茂佘山国际会议中心暨酒店施工图纸。 二、模板支撑体系设计说明： 2.1上海世茂佘山国际会议中心暨酒店模板支撑采用“满堂红”体系：排架间距1000×1000，步距1800； 2.2验算：立杆稳定性验算（取1m2计算面积） 1.相关参数： 扣件：直角，旋转扣件（抗滑）为8.0KN 钢管：φ48 t=3.5mm A=4.89cm2 2.按不组合风荷载时：
N/φA≤f 其中N：模板支架立杆轴向力设计值； N=1.2∑N GK +1.4∑ N GK 1.按最高梁900考虑，其中∑N GK——模板及支架自重、新浇 砼自重、钢筋自重轴向力的总和 ∑ N GK =0.9+24×1×0.9+1.5=24kN ∑N GK——施工荷载及振捣荷载轴向力总和 ∑N GK =1.0+2.0=3.0kN 则 N=1.2∑ N GK +1.4∑ N GK =1.2×24+1.4×3=34 kN φ——轴心受压构件稳定系数，应根据长细比入值表求得 λ=l/i=1.8÷（1.58×10-2）=113.92 查表得φ=0.489 N/φ×A=（34×103）÷（0. 489×4.89×10-4） =1.42*108 剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； (N/mm2):13.00； 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗弯强度设计值f c 方木抗剪强度设计值f (N/mm2):1.50； t 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值f (N/mm2):205.00； c 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、墙模板面板的计算 模板施工方案 XXXXXX宿舍楼 编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。 施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连； 定远县2011年小型水库除险加固工程 工程量计算书 （编号：） 合同名称： 合同编号： 施工单位： 日期： 说明 1、计量部位范围：（写明本编号计算书计算的工程部位及范围，应分条叙述）； 2、工程量计算书由工程量汇总表、工程量计算式和附件（原始测量记录）组成； 3、工程量汇总表应尽可能与招标文件中工程量清单的条目、单位、格式相一致； 4、工程量计算书应在现场测量结束后或结构工程施工前，根据工程现场测量成果和施工图计算，可按招标文件工程量清单分大项报送，连续编号，最终作为工程决算的附件； 5、工程量计算书原则上一式三份，业主、监理和施工各一份； 6、监理单位复核结束后，监理、施工双方可就差异较大的部分进行核对，协商一致后，作为最终工程量。在工程结算过程中，以此作为依据按进度支付。 表1 工程量汇总表 序号项目名称单位合同工 程量 施工申报 工程量 监理审核 工程量 核准 工程量 备注 1 临时工程 1.1 施工导流 1.1.1 施工导流及临时排水项 1 1 1.1.2 施工围堰填筑及拆除项 1 1 1.2 施工临时道路维护项 1 1 1.3 临时房屋m2800 800 1.4 其他临时工程 1.4.1 施工临时供电工程项 1 1 1.4.2 施工临时供水工程项 1 1 1.4.3 施工脚手架项 1 1 1.4.4 材料二次转运项 1 1 2 青山水库除险加固工程 2.1 大坝加固工程 2.1.1 土方开挖工程 2.1.1.1 沟槽土方挖运(集、排水沟、踏 步、石埂等) m31337 185.19 2.1.1.2 坝坡表层土清除m35688 7192 2.1.1.3 取土区表层土清除m31778 1880 2.1.1.4 削坡土方m32373 2.1.2 土方填筑工程 2.1.2.1 坝身加培（含碾压）m316619 8097 2.1.3 大坝防渗处理 2.1. 3.1 冲抓套孔粘土井柱桩防渗墙m37500 4021.95 2.1.4 上游坝坡处理 2.1.4.1 上游干砌石拆除m31706 2247 2.1.4.2 人工干砌上游自锁式砼块护坡m3822 732.11 (此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）模板工程施工方案 工程名称： 编制单位： 编制人： 审核人： 批准人： 编制日期：年月日 施工组织设计（方案）报审表 方案名称： JL—A002 施工组织设计（方案）报（复）审表 工程名称：编号： 注：本表由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。 建设、监理、施工单位各留一份。 一、工程概况 工程地下1层，地上门卫1层、实验动物区3层、疫苗厂房及车库2层局部3层。结构形式为框架结构，基础采用独立基础，楼层次梁主要采用井字梁形 式。 二、编制依据 1.本工程施工工程图纸 2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001 3.《砼结构工程施工质量验收规范》（GBJ50204-92） 4．《建筑施工手册》（第四版） 5.青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行条例（试行） 6.本工程施工组织设计 7.本公司结累多年的模板施工的实践经验 三、施工条件 现场可用的施工场地相对较大，主体施工时安装4台塔吊，混凝土浇筑为商品混凝土采用混凝土汽车泵。 四、施工部署 根据施工组织设计规定，本工程柱、墙板、梁、顶板均使用覆膜多层板。 五、具体施工方案 5.1 混凝土墙板、框架柱施工 混凝土墙板 混凝土墙体采用覆膜多层板施工，先根据墙体尺寸将若干多层板拼成一大块大模板，然后在组装成墙模。拼装大模板以50×80木方为边框，中间竖向50×80木方为次龙骨，横向为两根48×3.5钢管主龙骨。次龙骨与多层板之间、主次龙骨间用钉子连接，次龙骨间距为100（净间距），主龙骨的间距与拉螺栓的设置相对应。对拉螺栓采用υ14钢筋，竖向间距底部不大于400，中间适当加大，顶部不大于600，横向间距不大于400。模板上墙之前先按照预定的位置打好对拉螺栓孔，并将开孔处用油漆封好，但不能涂在板面上，防止污染墙面。外墙外侧大面模板的基本单元有五块竹胶板（1.22m ×2.44m）拼接成6.1m×2.44m，以此为单元拼墙体模板，不合模数的另行加 青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。 板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m； 面板最大应力计算值σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求! 目录 第一章编制依据及工程概况1 第一节编制依据2 第二节工程概况2 第二章施工准备3 第一节技术准备3 第二节物资准备3 第三节劳动力准备4 第四节其它4 第三章主要施工方法4 第一节统一要求4 第二节柱模板6 第三节墙体模板7 第四节梁、板模板9 第五节其它部位模板12 第四章质量标准及技术控制措施14 第一节进场模板的质量标准14 第二节模板分项工程质量要求15 第三节模板工程质量控制19 第五章模板的拆除20 第一节模板拆除原则20 第二节模板拆除施工21 第六章施工安全保证措施21 第一节安全管理组织21 第二节施工技术措施22 第三节其它施工安全措施23 第七章成品保护措施23 第九章安全计算书25 第一章编制依据及工程概况 第一节编制依据 １施工组织设计 《×××××施工组织设计》 ２计算软件及版本 广联达施工安全设施计算软件 ３工程图纸 《建筑施工手册》第五版。 《建筑施工计算手册》江正荣主编 第二节工程概况 第二章施工准备 第一节技术准备 (1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 (2)编制模板施工方案，对施工队进行技术交底。 (3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。 第二节物资准备 1材料准备 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证； 2机具准备 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 3周转材料准备 做好模板、扣件、钢管、U托等周转料的备料工作，分批分期进场。 第三节劳动力准备 附录一： 1 模板及外挂架计算书 1.1墙体定型大模板结构模板计算 该模板是按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20-84）﹑《钢结构设计规范》（GBJ17-88）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的要求进行设计与计算的。 已知：层高为2900mm，墙厚200mm，采用全刚模数组合模板系列，2根[10#背楞，采用T30穿墙螺栓拉结，混凝土C30﹑Y=24KN/m2，混凝土塌落度13cm，采用泵送混凝土，浇筑速度1.8m/h，温度T=25，用插入式振动器捣实，模板挠度为L/400（L为模板构件的跨度）。 模板结构为：面板6mm厚普热板，主筋为[8#，间距h=300mm，背楞间距L1=1100mm，L2=300mm，穿墙螺栓水平间距L3=1200mm。L=5400mm。 1.1.1 模板侧向荷载 混凝土侧压力标准值： F=0.22Y*β1β2ν1/2*250/(T+15) =0.22*24*1*1.15*1.81/2*250/(25+15) =50.92KN/m2 混凝土侧压力设计值： F1=50.92*1.2=61.1KN/m2 有效压头高度：h=61.1/24=2.55m 2.混凝土倾倒力标准值：4KN/m2 其设计值:4*1.4=5.6KN/m2 1.1.2 面板验算 由于5400/250=21.6>2，故面板按单向板三跨连续梁计算。1. 强度验算: 取1m宽的板条为计算单元 F3=F1+F2=48.88+5.6=54.48KN/m2=0.05448N/mm2 q=0.05448*1*0.85=0.046308N/mm M max=K mx ql y2=0.117*0.046308*2602=366.26N.mm 则: W x=1/6*1*62=6mm3 所以: δmax=M max/(γx W x)=366.26/1*6=61.04N/mm2 箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下： 具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值 模板工程计算规则 模板一般就是按照与砼接触面的面积进行计算，你可以按照当地的计算规则学习一下就可以了，也可以借鉴一下以下的，各地的具体规则只是局部有不大相同的 一、本章中模板是分别按本省施工中常用的组合钢模板、定型钢模板、竹模板、木模板编制的，实际施工采用不同模板时可以调整。 二、现浇混凝土梁、板、柱、墙是按支撑高度3.6m编制的，超过3.6m时，每超过1m （不足1m者按1m计），超过部分工程量另按超高的项目计算。 三、拱形、弧形构件是按木模考虑的，如实际使用钢模时，套用直形构件项目，人工乘以系数1.2。 四、构造柱模板套用矩形柱项目。 五、倒锥壳水塔塔身钢滑升模板项目，也适用于一般水塔塔身滑升模板工程。 六、烟囱钢滑升模板项目均已包括烟囱筒身、牛腿、烟道口；水塔钢滑模均已包括直筒、门窗洞口等模板用量。 七、项目中钢筋混凝土烟囱筒身、圆形贮仓筒壁及造粒塔筒壁，是采用钢滑模或木模施工的。其他项目，是按组合式钢模或木模施工计算的，如实际施工方法或采用的模板品种、数量与项目规定不同时，可以调整。 八、采用钢滑模施工的项目内包括了提升支撑杆的用量，如设计不同时，可以调整。如设计规定利用支撑杆代替结构钢筋，在计算钢筋用量时，应扣除支撑杆的重量，如支撑杆施工后拔出者，其回收率和拔杆费用另行计算。 九、如大面积模板需要加大刚度，在构件中设置对拉螺栓，并同混凝土一起现浇在构件中不取出周转使用，可根据经批准的施工组织设计，按实际用量及单价调整。 十、斜梁（板）是按坡度30°以内综合取定的。坡度在45°以内，按相应项目人工乘以系数1.05。坡度在60°以内，按相应项目人工乘以系数1.1。 十一、剪力墙计算时，按以下规定计算。 1、剪力墙较长边是墙厚的4倍以下时，按柱的相应项目计算。 2、剪力墙较长边是墙厚的4倍以上，7倍以下时，按短肢剪力墙项目计算。 3、剪力墙较长边是墙厚的7倍以上时，按墙的相应项目计算。 十二、现浇空心楼板执行平板项目。 十三、电梯井壁的混凝土支模高度超过3.6m时，超过部分工程量另按墙超高项目计算。 计算规则 一、现浇混凝土。 1.现浇混凝土模板工程量，除另有规定者外，均按混凝土与模板的接触面的面积以平方米计算，不扣除后浇带所占面积。二次浇捣的后浇带模板按后浇带体积以立方米计算。 2.现浇钢筋混凝土墙、板上单孔面积在0.3m2以内的孔洞，不予扣除，洞侧壁模板亦不增加；单孔面积在0.3m2以上时，孔洞所占面积应予扣除，洞侧壁模板面积并入墙、板模板工程量之内计算。 3.基础： （1）带形基础：应分别按毛石混凝土、无筋混凝土、有梁式钢筋混凝土、无梁式钢筋混凝土带形基础计算。凡有梁式带形基础，梁的模板按梁长乘以梁净高以平方米计算，次梁与主梁交接时，次梁模板算至主梁侧面。其梁高（指基础扩大顶面至梁顶面的高）超过1.2m 时，其带形基础底板模板按无梁式计算，扩大顶面以上部分模板按混凝土墙项目计算。 （2）独立基础：应分别按毛石混凝土和钢筋混凝土独立基础与模板接触面计算，其高度 主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。 模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装 模板高架支撑架体系施工方案及计算书 本工程设计计算依据： （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）《建筑结构工程施工及验收规范》（GB50204） （4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》，（JGJ130-2001） （7）《建筑施工脚手架使用手册》，中国建筑工业出版社 一、工程概况 平阳雅迪家私有限公司车间二（以下简称本工程），建设地点位于平阳县万全家具生产基地C12地块, 二层框架结构，建筑面积7945.26M2，总高12.7M。，一层层高为6.2m，二层为5.2m，最大跨度7.1M，梁最大截面240*770mm，板厚110mm，做验算参数进行计算 (1)结构及构件尺寸 层高：6.2米 楼板厚：0.11米 梁高度：0.77米 梁宽度：0.24米 (2)木楞与支撑架布置尺寸 楼板与梁底支撑架立杆步距H：1.4米 楼板底立杆纵距L1：1.1米 楼板底立杆横距L2：1.1米 梁底下木楞横距：0.2米 采用的钢管类型为ф48×3.2 (3)荷载汇总 a、楼板底模自重：0.08KN/M2 b、梁底模自重：0.08×（0.77×2+0.24）=0.14KN/M c、楼板钢筋自重：1.1×0.11=0.121KN/M2 d、梁钢筋自重：1.5×0.24×0.77=0.28KN/M e、楼板砼自重：25×0.11=2.75KN/M2 f、梁砼自重：25×0.24×0.77=4.62KN/M g、施工人员与设备荷载：2.5KN/M2 h、振捣混凝土时产生的荷载：2.1×0.5=1.05KN/M2 三、计算书 1、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板采用18mm厚的九夹板。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=20×1.82/6=10.8CM3 I=20×1.83/12=9.72CM4 1）强度计算（受力见图1） f=M/W<[f] 其中f---面板的强度计算值（N/mm2） M—-面板的最大弯矩（N.mm） W---面板的净截面抵弯矩 主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm 模板施工方案 XXXXXX宿舍楼 编制： ______________ 审核： ______________ 审批： ______________ XXXXXX有限公司 一、编制依据 1 、xxxxxx 宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 建筑施工手册（第五版） 、 3 建筑施工规范大全 、 4 建筑施工现场检查手册等 、 二、工程概况 1 xxxxx 宿舍楼工程，位于xxxxxxx 。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 、 板基础，建筑面积3797.22 平米，地上六层，建筑高度22.05 米。 三、施工准备 1 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件. 加固穿墙螺栓. 蝶形卡、 及木方子等。 2 材料部门按计划组织周转工具进场。 、 3 模板支设以前，应做好各种预留. 预埋及钢管隐验。 、 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配 $ 14穿墙螺栓，用$ 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。 龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。 施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1 ）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工 柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1 ）首先根据柱断面尺寸配模。 毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行 加固，柱箍间距400—600mm。 3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 三）梁模板施工; 2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完 湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日 湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名） 湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩： 湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩： 湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩：最新模板计算书范本学习资料
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