轮扣式梁模板支架计算书样本
轮扣式钢管楼板支撑计算150
楼面模板支撑计算书1. 计算参数结构板厚150mm,层高6.00m,结构表面考虑隐蔽;模板材料为:夹板底模厚度18mm ；板弹性模量E=6000N/mm 2,木材弹性模量E=9000N/mm 2,抗弯强度f=13.00N/mm 2，顺纹抗剪强度f=1.40N/mm 2；支撑采用①48X 3.2mm 轮扣mv式钢管:横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m 钢管直径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.53cm 2,回转半径i=1.60cm ；钢材弹性模量E=206000N/mm 2，抗弯强度f=205.00N/mm 2,抗剪强度f=120.00N/mm 2。
v板面标高摸板支黑体慕磐设正立面輻2. 楼板底模验算 (1) 底模及支架荷载计算 何载类型 标准单位计算宽度(m)板厚(m) 系设计①底模自重 0.30 kN/m 2X1.0 X1.2 =0.36 kN/m ②砼自重24.00 kN/m 3X1.0X0.15X1.2 =4.32 kN/m ③钢筋荷载1.10 kN/m 3X1.0X 0.15X1.2=0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m 2X 1.0X1.4 =3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q 1 =&38 kN/m底模和龙骨:挠度验算计算组合①+②+③ q2=4.88 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨（次楞）间距L=300mm ，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh 2/6=1000X182/6=54000mm 3,I 二bh 3/12=1000X183/12=486000mm 4。
1）内力及挠度计算 a. ①+②+③+④荷载支座弯矩系数K=-0.105,M=KqL 2=-0.105X8.38X3002=-79191N•mmM1M1剪力系数％=0.606,V=KqL=0.606X8.38X300=1523Nq=e30jf、，■-V■-，-，-"L300厂L 5001 3001300L300计算简图］单位凸q=Wm)b. ①+②+③荷载支座弯矩系数K=-0.105,M=KqL 2=-0.105X4.88X3002=-46116N•mmM2M2、幫二察龙骨1i 1跨中弯矩系数K=0.078,M=KqL2=0.078X4.88X3002=34258N・mmM3M2剪力系数K=0.606,V=KqL=0.606X4.88X300=887NV2V2挠度系数K=0.644,u=Kq,L4/(100EI)=0.644X(4.88/1.2)X3004/(100X6000X486000)=0.07mmu2u2q=4.SB(4.07)c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN(按作用在边跨跨中计算)计算荷载P=1.4X2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。
1元计算书_64_盘扣式梁底模板支架计算书5
盘扣式梁底模板支架计算书依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.0m，梁截面B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，脚手架步距 h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距 h'=1.00m，立杆钢管选择：φ60.0×3.2mm横杆钢管选择：φ48.0×2.5mm梁底增加3道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
木方50×50mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底次龙骨选用[10槽钢:"U"口水平梁底支撑顶托梁长度 0.60m。
梁顶托采用100.×100.mm木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
施工均布荷载标准值 2.00kN/m 2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m 2，堆放荷载标准值0.00kN/m 2。
地基承载力标准值170kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
梁模板(盘扣式,梁板立柱不共用)计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.5×3]×1＝54.321kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)×1＝49.371kN/m q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×49.371×0.152+0.121×4.95×0.152＝0.132kN·m σ＝M max/W＝0.132×106/37500＝3.529N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1×3]×1＝37.525kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝m in[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×49.371×0.15+0.446×4.95×0.15＝3.242kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×49.371×0.15+1.223×4.95×0.15＝9.373kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×49.371×0.15+1.142×4.95×0.15＝7.72kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。
L-2梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×16×16/6＝42666.667mm3，I＝bh3/12=1000×16×16×16/12＝341333.333mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3]×1＝34.92kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝30.72kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1+1×3]×1＝28.6kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×30.72×0.1332+0.117×4.2×0.1332＝0.063kN·m σ＝M max/W＝0.063×106/42666.667＝1.485N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×28.6×133.3334/(100×10000×341333.333)＝0.018mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×30.72×0.133+0.45×4.2×0.133＝1.89kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×30.72×0.133+1.2×4.2×0.133＝5.178kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×28.6×0.133＝1.525kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×28.6×0.133＝4.195kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.89/1＝1.89kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[5.178,5.178]/1= 5.178kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.89/1＝1.89kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1-0.13)=0.522kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1-0.13)=0.522kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.743kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2×1=1.743kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.89+0.032+0.522+1.743=4.188kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.178+0.032=5.21kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.89+0.032+0.522+1.743=4.188kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.188,5.21,4.188]=5.21kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.525/1＝1.525kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[4.195,4.195]/1= 4.195kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.525/1＝1.525kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.13)=0.435kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.13)=0.435kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.353kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2×1=1.353kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =1.525+0.027+0.435+1.353=3.34kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.195+0.027=4.221kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.525+0.027+0.435+1.353=3.34kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.34,4.221,3.34]=4.221kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.21×0.92，0.5×5.21×0.22]＝0.528kN·mσ=M max/W=0.528×106/54000=9.769N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.21×0.9，5.21×0.2]＝2.931kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.931×1000/(2×40×90)＝1.221N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.221×9004/(100×9350×243×104)＝0.635mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.221×2004/(8×9350×243×104)＝0.037mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.21×0.9,0.375×5.21×0.9+5.21×0.2]=5.861kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.712kN,R2=5.861kN,R3=5.861kN,R4=4.712kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.221×0.9,0.375×4.221×0.9+4.221×0.2]=4.7 49kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.757kN,R2'=4.749kN,R3'=4.749kN,R4'=3.757kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.851×106/4490=189.566N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝9.772kNτmax=2V max/A=2×9.772×1000/424＝46.094N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.271mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.801kN，R2=19.544kN，R3=0.801kN七、可调托座验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.801,0.801]＝0.801kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝19.544kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×2000,1000+2×0.7×500)=2400mmλ=h max/i=2400/15.9=150.943> [λ]=150长细比不满足要求！查表得，υ＝0.2292、风荷载计算M w＝υc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×22/10＝0.014kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×3]×1＝34.5kN/m2)小梁验算q1＝max{1.865+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1-0.13)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×3]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，5.11+1.2×(0.3-0.1)×0.4/3}=5.142kN/m 同上四～六计算过程，可得：R1＝0.781kN，R2＝19.183kN，R3＝0.781kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.2×0.15×(6-1)+M w/l b＝max[0.781+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×3]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×0.9，19.183，0.781+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.9]+0.9+0.014/1.2＝20.095kNf＝N/(υA)+M w/W＝20094.939/(0.229×424)+0.014×106/4490＝210.078N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=6/30=0.2≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础计算f ak 140kPa立柱地基基础计算不满足要求！请请减小步距，或优化立柱布置，降低立柱轴压力等！结论和建议：1.立柱长细比不满足要求！2.立柱地基基础计算不满足要求！请请减小步距，或优化立柱布置，降低立柱轴压力等！。
板模板(轮扣式)计算书_20190630_221956589
板模板（轮扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-20104、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 900 立杆横向间距l b(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1800500 顶层水平杆步距hˊ(mm)1200 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 200 主梁最大悬挑长度l2(mm) 200设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.28)+1.4×4，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.28)+1.4×0.7×4] ×1=14.154kN/mq1静=1×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.28)×1]=8.554kN/m q1活=1×(γQ Q1k)×b=1×(1.4×4)×1=5.6kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.28))×1＝7.128kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×8.554×0.32+0.117×5.6×0.32＝0.136kN·m σ＝M max/W＝0.136×106/37500＝3.625N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×7.128×3004/(100×10000×281250)=0.139mmνmax=0.139mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.28)+1.4×4，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.28)+1.4×0.7×4]×0.3=4.318kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.28)×0.3=2.638kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×4×0.3＝1.68kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.638×0.92+0.125×1.68×0.92＝0.437kN·m M2＝q1L12/2=4.318×0.22/2＝0.086kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.437，0.086]＝0.437kN·mσ=M max/W=0.437×106/42667=10.247N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.638×0.9+0.625×1.68×0.9＝2.429kNV2＝q1L1＝4.318×0.2＝0.864kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.429，0.864]＝2.429kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.429×1000/(2×40×80)＝1.139N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.28))×0.3＝2.198kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.198×9004/(100×8415×170.667×104)＝0.523mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.198×2004/(8×8415×170.667×104)＝0.031mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×200/150，10)＝2.667mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.28)+1.4×4，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.28)+1.4×0.7×4]×0.3＝4.39kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.28)×0.3＝2.71kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×4×0.3＝1.68kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.28))×0.3＝2.258kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.39×0.9＝4.939kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×2.71+0.437×1.68)×0.9+4.39×0.2＝2.453kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.963kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.258×0.9＝2.541kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.258×0.9+2.258×0.2＝1.214kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.524kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.834×106/4660=179.02N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.515×1000×[40×402-(40-6)×342]/(8×93200×6)＝30.444N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm) 跨中νmax=0.831mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.460mm≤[ν]=min(2×200/150,10)=2.667mm 满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=7.656kN，R2=9.711kN，R3=6.337kN 图二支座反力依次为R1=6.974kN，R2=9.755kN，R3=6.974kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×500=1900mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.027×0.9×1.82/10)=0.007kN·m N d=Max[R1,R2,R3]/0.6+1×γG×q×H=Max[7.656,9.755,6.974]/0.6+1×1.35×0.15×7.9=17.858 kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝17.858×103/(0.371×424)+0.007×106/4490=114.998N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=7.9/30=0.263≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.721=0.649kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.195=0.263kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×7.92×0.649+7.9×0.263=22.329kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=302×0.9×[0.15×7.9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1620k N.m≥3γ0M ok =3×1×22.329=66.986kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1720×180/1000=197.432kN≥F1=17.858kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(300)/(400×100)]1/2=2.121，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.121×9.686×40000/1000=1109.544kN≥F1=17.858kN 满足要求！。
250500梁模板（轮扣式,梁板立柱共用）计算书
250500梁模板（轮扣式,梁板立柱共用）计算书250500梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-20192、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：可变荷载的分项系数γQ 1 1.5 1.5 永久荷载的分项系数γG 1 1.3 0.9 结构重要性系数γ0 1设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24 +1.5)×0.5)+1.5×0.9×3]×1＝20.755kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝16.705kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1×1×3]×1＝15.85kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×20.755×0.1252＝0.041kN·mσ＝M max/W＝0.041×106/37500＝1.081N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.85×1254/(100×10000×281250)＝0.007mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×16.705×0.125+0.437×4.05×0.125＝1.004kN R2=1.25q1L=1.25×20.755×0.125＝3.243kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×15.85×0.125＝0.743kNR2'=1.25q2L=1.25×15.85×0.125＝2.477kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.004/1＝1.004kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[3.243]/1= 3.243kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.004/1＝1.004kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.45×(0.5-0.1)=0.234kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.45×(0.5-0.1)=0.234kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.25/2)/2×1=1.283kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.25/2)/2×1=1.283kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.004+0.033+0.234+1.283=2.554kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.243+0.033=3.275kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.004+0.033+0.234+1.283=2.554kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q 右]=Max[2.554,3.275,2.554]=3.275kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.743/1＝0.743kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[2.477]/1= 2.477kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.743/1＝0.743kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.45×(0.5-0.1)=0.18kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.45×(0.5-0.1)=0.18kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.1)+1×1×3]×(0.45-0.25/2)/2×1=0.969kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.1)+1×1×3]×((0.9-0.45)-0.25/2)/2×1=0.969kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.743+0.025+0.18+0.969=1.916kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.477+0.025=2.502kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.743+0.025+0.18+0.969=1.916kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.916,2.502,1.916]=2.502kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.275×0.62，0.5×3.275×0.22]＝0.147kN·mσ=Mmax/W=0.147×106/42667=3.454N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15. 444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.275×0.6，3.275×0.2]＝1.228kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.228×1000/(2×40×80)＝0.576N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.502×6004/(100×9350×170.667×104)＝0.106mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.502×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.031mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.275×0.6,0.375×3.275×0.6+3.275×0.2]=2. 456kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.915kN,R2=2.456kN,R3=1.915kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.502×0.6,0.375×2.502×0.6+2.502×0.2]= 1.876kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.437kN,R2'=1.876kN,R3'=1.437kN六、主梁验算主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.781、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.149×106/4490=33.171N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/ mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.714kNτmax=2V max/A=2×1.714×1000/424＝8.083N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.028mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.201kN，R2=5.883kN，R3=0.201kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.151kN，R2'=4.448kN，R3'=0.151kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Ф48×3主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 P＝max[R2]×0.6=Max[5.883]×0.6=3.53kN，P'＝max[R2']×0.6＝Max[4.448]×0.6=2.669kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.741×106/4490=165.105N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N /mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.295kNτmax=2V max/A=2×2.295×1000/424＝10.823N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝2.401mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.765kN，R2=7.59kN，R3=7.59kN，R4=4.765kN立杆所受主梁支座反力依次为P2=7.59/0.6=12.649kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢管截面面积A(mm2) 424 钢管截面回转半径i(mm) 15.9 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.78 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.49 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/m m2) 125P＝max[R1，R3]=0.201kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.151kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.042×106/4490＝9.401N/mm2≤[f]/γR=205/1＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.131kNτmax＝2V max/A=2×0.131×1000/424＝0.616N/mm2≤[τ]/γR=125/1＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.136mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.271kN，R2=0.432kN，R3=0.432kN，R4=0.271kN。
盘扣式250×500梁模板支架计算书1.13
盘扣式250×500梁模板支架计算书1.13承插型盘扣式梁模板支架计算书计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ231-2010)。
计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为5.6m，梁截面B×D=250mm×500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.80m，立杆钢管类型选择：B-LG-2400(Φ48×3.0×2400)、B-LG-300(Φ48×3.0×300)、B-LG-2400(Φ48×3.0×2400);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×3.0×850);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-650(Φ48×3.0×600);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×3.0×850);面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方45×95mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑木方长度 0.90m。
梁顶托采用钢管48×3.0mm。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
地基承载力特征值245kPa，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.500×0.500×0.250+0.500×0.250=3.313kN/m活荷载标准值q2 = (3.000+0.000)×0.250=0.750kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.00×1.40×1.40/6 = 9.80cm3；I = 30.00×1.40×1.40×1.40/12 = 6.86cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.300×(1.20×3.313+1.40×0.750)×0.150×0.150=0.010kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.030×1000×1000/9800=1.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.500×(1.20×3.313+1.4×0.750)×0.150=0.312kN 截面抗剪强度计算值T=3×540.0/(2×250.000×14.000)=0.231N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v =0.677×3.313×1504/(100×6000×68600)=0.039mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
板厚度≤160mm 板模板(轮扣式)计算书
附件2：板厚度≤160mm 板模板（轮扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-20104、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性三、模板体系设计模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×3] ×1=9.139kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝9.139×0.22/8＝0.046kN·mσ＝M max/W＝0.046×106/24000＝1.904N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.116×2004/(384×10000×144000)=0.06mmνmax=0.06mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 170.667 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×3]×0.2=1.876kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.2=1.036kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×3×0.2＝0.84kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.036×0.92+0.125×0.84×0.92＝0.19kN·m M2＝q1L12/2=1.876×0.32/2＝0.084kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.19，0.084]＝0.19kN·mσ=M max/W=0.19×106/42667=4.451N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.036×0.9+0.625×0.84×0.9＝1.055kNV2＝q1L1＝1.876×0.3＝0.563kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.055，0.563]＝1.055kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.055×1000/(2×40×80)＝0.495N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.2＝0.863kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.863×9004/(100×8415×170.667×104)＝0.205mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.863×3004/(8×8415×170.667×104)＝0.061mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×3]×0.2＝1.924kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.2＝1.084kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×3×0.2＝0.84kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.2＝0.903kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.924×0.9＝2.164kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.084+0.437×0.84)×0.9+1.924×0.3＝1.273kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.299kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.903×0.9＝1.016kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×0.903×0.9+0.903×0.3＝0.576kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.61kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.844×106/4250=198.579N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×4.167×1000/398＝20.942N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.225mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.353mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.225kN，R2=8.064kN，R3=8.064kN，R4=6.225kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=300+2×0.7×450=930mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.018×1.2×1.82/10)=0.006kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[6.225,8.064,8.064,6.225]/0.6+1×1.35×0.15×6. 67=14.791kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝14.791×103/(0.371×424)+0.006×106/4490=95.337N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.67/10=0.667≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=1.2×0.217=0.26kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=1.2×0.4×0.153=0.073kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.672×0.26+6.67×0.073=6.282kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=102×1.2×[0.15×6.67/(1.2×0.9)+0.5]+2×1×10/2=181.1 67kN.m≥3γ0M ok =3×1×6.282=18.847kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm) 500 混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度f c(N/mm2) 8.29411、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2520mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×2520×480/1000=701.931kN≥F1=14.791kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=14.791kN满足要求！。
轮扣式梁模板支架计算书
轮扣式梁模板钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:混凝土梁和架体计算参数：梁截面宽度0.35m，截面高度0.7m，梁两侧楼板厚度0.12m。
梁底承重架支设方式：顶托支撑-梁底次龙骨平行梁跨度方向，梁底按照均匀布置计算。
支撑架搭设高度11.7m，架体纵向宽度39m，横向宽度30m，架体横向跨数8跨。
立杆梁跨度方向间距0.9m，脚手架步距1.2m，脚手架顶层步距0.6m。
梁两侧板底立杆横向间距0.9m，纵向间距0.9m。
扫地杆高度0.3m，立杆顶端悬臂长度0.3m。
顶托梁材料选择为木方:60×80mm，次龙骨材料选择为木方:60×80mm，立杆钢管选择：φ48×3mm,立杆钢管材质选用Q235，水平杆钢管选择：φ48×3.0mm,水平杆钢管材质选用Q235。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。
荷载计算参数：模板自重0.25kN/m2，混凝土和钢筋自重25kN/m3，施工均布荷载标准值2kN/m2。
荷载分项系数选用依据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019。
永久荷载分项系数为1.20，可变荷载分项系数为1.40。
钢管强度折减系数为1.00，结构重要性系数为1.00。
500#2200梁模板盘扣式梁板立柱共用计算书
500*2200梁模板盘扣式梁板立柱共用计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称L 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 500×2200 模板支架高度H(m) 5 模板支架横向长度B(m) 13.38模板支架纵向长度L(m) 40 梁侧楼板厚度(mm) 600二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.031地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化0.51系数μz风荷载体型系0.2数μs三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距l a(mm) 800梁两侧立柱间距l b(mm) 800支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1200支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 400梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200梁底支撑小梁根数 5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.4×3]×1＝71.64kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×2.2]×1＝67.44kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1×3]×1＝59.2kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×67.44×0.1252+0.121×4.2×0.1252＝0.121kN·mσ＝M max/W＝0.121×106/37500＝3.218N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×59.2×1254/(100×10000×281250)＝0.032mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[125/150，10]＝0.833mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×67.44×0.125+0.446×4.2×0.125＝3.547kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×67.44×0.125+1.223×4.2×0.125＝10.278kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×67.44×0.125+1.142×4.2×0.125＝8.423kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×59.2×0.125＝2.908kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×59.2×0.125＝8.458kNR3'=0.928q2L=0.928×59.2×0.125＝6.867kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Ф48×3205小梁计算截面类型(mm) Ф48×3小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.78小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.547/1＝3.547kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[10.278,8.423,10.278]/1= 10.278kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.547/1＝3.547kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.5/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(2.2-0.6)=0.96kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(2.2-0.6)=0.96kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×3]×(0.4-0.5/2)/2×1=1.715kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×3]×((0.8-0.4)-0.5/2)/2×1=1.715kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.547+0.03+0.96+1.715=6.253kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.278+0.03=10.308kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.547+0.03+0.96+1.715=6.253kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.253,10.308,6.253]=10.308kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.908/1＝2.908kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[8.458,6.867,8.458]/1= 8.458kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.908/1＝2.908kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/4 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(2.2-0.6)=0.8kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(2.2-0.6)=0.8kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1×3]×(0.4-0.5/2)/2×1=1.392kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1×3]×((0.8-0.4)-0.5/2)/2×1=1.392kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.908+0.025+0.8+1.392=5.125kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=8.458+0.025=8.483kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.908+0.025+0.8+1.392=5.125kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.125,8.483,5.125]=8.483kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.308×0.82，0.5×10.308×0.22]＝0.825kN·mσ=M max/W=0.825×106/4490=183.661N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×10.308×0.8，10.308×0.2]＝5.154kNτmax=2V max/A=2×5.154×1000/424＝24.311N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×8.483×8004/(100×206000×10.78×104)＝0.815mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[800/150，10]＝5.333mmν2＝q'l24/(8EI)＝8.483×2004/(8×206000×10.78×104)＝0.076mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×10.308×0.8,0.375×10.308×0.8+10.308×0.2 ]=10.308kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.253kN,R2=10.308kN,R3=8.453kN,R4=10.308kN,R5=6.253kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×8.483×0.8,0.375×8.483×0.8+8.483×0.2]=8.483kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=5.125kN,R2'=8.483kN,R3'=6.892kN,R4'=8.483kN,R5'=5.125kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Ф48×3205主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)主梁抗剪强度设计值125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49[τ](N/mm2)主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.207×106/4490=46.086N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.884kNτmax=2V max/A=2×2.884×1000/424＝13.602N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.022mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[267/150，10]＝1.78mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.868kN，R2=11.605kN，R3=11.605kN，R4=0.868kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.868/0.6=1.447kN，P2=11.605/0.6=19.341kN，P3=11.605/0.6=19.341kN，P4=0.868/0.6=1.447kN七、可调托座验算30荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)扣件抗滑移折减系数k c0.851、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.868,0.868]＝0.868kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝19.341kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q345 立柱截面面积A(mm2) 424回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.491.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7支架立柱计算长度修正系数η抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.151、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,1200+2×0.7×500)=1900mmλ=h max/i=1900/15.9=119.497≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3522、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.8×1.22/10＝0.004kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.4×0.9×3]×1＝71.22kN/m2)小梁验算q1＝max{3.524+1.2×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(2.2-0.6)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.9×3]×max[0.4-0.5/2，(0.8-0.4)-0.5/2]/2×1，10.213+1.2×(0.3-0.1)×0.5/4}=10.243kN/m 同上四～六计算过程，可得：P1＝1.433kN，P2＝19.205kN，P3＝19.205kN，P4＝1.433kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+1.2×0.15×(5-2.2)+M w/l b ＝max[1.433+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.9×3]×(0.8+0.4-0.5/2)/2×0.8，19.205，19.205，1.433+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.9×3]×(0.8+0.8-0.4-0.5/2)/2×0.8]+0.504+0.004/0.8＝19.715kNf＝N/(φA)+M w/W＝19714.92/(0.352×424)+0.004×106/4490＝132.986N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=5/13.38=0.374≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm) 150 混凝土强度等级C208.294混凝土的龄期(天) 14 混凝土的实测抗压强度f c(N/mm2)0.829 立柱垫板长a(mm) 200混凝土的实测抗拉强度f t(N/mm2)立柱垫板宽b(mm) 200F1=N=19.715kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析F l≤(0.7βh f t+0.25σpc,m)ηu m h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
板模板(轮扣式)计算书
板模板（轮扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-20192、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-20103、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×3，1.35×(0.1+(24 +1.1)×0.1)+1.4×0.7×3] ×1=7.332kN/mq2＝1×1.2×G1k×b＝1×1.2×0.1×1=0.12kN/m根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算：p＝1×1.4×Q1k＝1×1.4×2.5＝3.5kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1×3)×1＝5.61kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝7.332×0.252/8＝0.057kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.12×0.252/8+3.5×0.25/4＝0.22kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.057，0.22]＝0.22kN·mσ＝M max/W＝0.22×106/37500＝5.858N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.61×2504/(384×10000×281250)=0.101mmν＝0.101mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×3，1.35×(0.3+(24 +1.1)×0.1)+1.4×0.7×3]×0.25=1.893kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.25=0.843kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×3×0.25＝1.05kN/mq2＝1×1.2×G1k×b=1×1.2×0.3×0.25＝0.09kN/m根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算：p＝1×1.4×Q1k＝1×1.4×2.5＝3.5kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.843×0.92+0.125×1.05×0.92＝0.192kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.09×0.92+0.203×3.5×0 .9，0.125×0.09×0.92+0.188×3.5×0.9]＝0.645kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.893×0.152/2，0.09×0.152/2+3.5×0.15]＝0.526 kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.192，0.645，0.526]＝0.645kN·mσ=M max/W=0.645×106/83333=7.735N/mm2≤[f]/γR=12.87/1=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.843×0.9+0.625×1.05×0.9＝1.065kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.09×0.9+0.688×3.5＝2.459kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.893×0.15，0.09×0.15+3.5]＝3.514kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.065，2.459，3.514]＝3.514kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.514×1000/(2×50×100)＝1.054N/mm2≤[τ]/γR=1.386/1=1.386N/m m2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1×3)×0.25＝1.453kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.453×9004/(100×8415×416.667×104)＝0.142 mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.453×1504/(8×8415×416.667×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.45+(24+1.1)×0.1)+1.4×3，1.35×(0.45+( 24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×3]×0.25＝1.938kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.45+(24+1.1)×0.1)×0.25＝0.888kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×3×0.25＝1.05kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.45+(24+1.1)×0.1)+1×3)×0.25＝1.49kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.938×0.9＝2.18kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×0.888+0.437×1.05)×0.9+1.938×0.15＝1.003kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.308kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.49×0.9＝1.676kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.49×0.9+1.49×0.15＝0.726kN R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.006kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.443×106/5150=86.093N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×2.963×1000/493＝12.022N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.697mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.284mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.228kN，R2=4.969kN，R3=5.231kN，R4=2.269kN 图二支座反力依次为R1=2.728kN，R2=5.12kN，R3=5.12kN，R4=2.728kN七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝5.231/0.6=8.718kN≤[N]/γR=30/1＝30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=μh=2.852×1200=3422mmμ ----立杆计算长度系数，按规范附录G表G-1取值n z----立杆步数，n z=[(支架高度H- h1- h2)/h]取整=[(2.7-0.35-0.4)/1.2]取整=1K----无剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+l max/(6h)=206000×12.43×104/(1200×15×106)+900/(6×1200)=1.548α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/ h)= max(350/1200,400/1200)=0.333l02=h’+2k0h2=600+2×0.7×400=1160mml0=max(l01,l02)=max(3422,1160)=3422mmλ=l0/i=3422/15.9=215.22，查表得，φ＝0.157支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.274=0.247kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk=l a×H m×ωmk=0.9×1×0.199=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×2.72×0.247+2.7×0.179=1.382kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力N wtk，计算如下：N wtk=6n×M ok/[(n+1)(n+2)B]=6×21×1.382/[(21+1)×(21+2)×18]=0.019kN主梁支座反力：R1＝3.228kN，R2＝5.12kN，R3＝5.231kN，R4＝2.728kN不考虑风荷载N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.228,5.12,5.231,2.728]/0.6+1×1.35×0.15×2.7 =9.265kNf＝ N/(φA)＝9264.556/(0.157×493)=119.696N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2 满足要求！考虑风荷载M w=γQωk l a h2/10=1.4×0.024×0.9×1.22/10=0.004kN·mN=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.228,5.12,5.231,2.728]/0.6+1×1.35×0.15×2.7 =9.265kNf＝(N w+φcγQ N wtK)/(φA)+M w/(W(1-1.1φ(N w+φcγQ N wtK)/N E′))=(9264.556+0.6×1.4×19.124)/(0.157×493)+0.004×10 6/(5.15×103×(1-1.1×0.157×(9264.556+0.6×1.4×19.124)/21639.545))=120.816N/mm2≤[f] /γR＝205/1=205N/mm2满足要求！N E′----立杆的欧拉临界力(N)，N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×493/215.222=21639.545N 九、高宽比验算根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=2.7/18=0.15≤3H=2.7≤5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.2条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=182×0.9×[0.15×2.7/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×18/2=295.0 2kN.m≥3γ0M ok =3×1×1.382=4.147kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算F1=N=9.281kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh =1，f t=0.829N/mm 2，η=1，h 0=h-20=100mm ， u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=800mmF=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×800×100/1000=46.424kN≥F 1=9.281kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×10000/1000=335.907kN≥F1=9.281kN满足要求！。
450厚板模板(轮扣式)计算书
板模板（轮扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-20104、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×3] ×1=18.323kN/mq1静=1×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)×1]=15.383kN/m q1活=1×(γQφc Q1k)×b=1×(1.4×0.7×3)×1=2.94kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×15.383×0.22+0.117×2.94×0.22＝0.075kN·mσ＝M max/W＝0.075×106/24000＝3.137N/mm2≤[f]＝12N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×11.395×2004/(100×10000×144000)=0.086mmνmax=0.086mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 170.667 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×3]×0.2=3.719kN/m因此，q1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.2=3.131kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×3×0.2＝0.588kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.131×0.92+0.117×0.588×0.92＝0.309kN·mM2＝q1L12/2=3.719×0.52/2＝0.465kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.309，0.465]＝0.465kN·mσ=M max/W=0.465×106/42667=10.894N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×3.131×0.9+0.617×0.588×0.9＝2.017kNV2＝q1L1＝3.719×0.5＝1.859kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.017，1.859]＝2.017kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.017×1000/(2×40×80)＝0.946N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.2＝2.319kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.319×9004/(100×8415×170.667×104)＝0.717mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.319×5004/(8×8415×170.667×104)＝1.261mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×500/150，10)＝6.667mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×3]×0.2＝3.773kN/mq1静＝1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.2＝3.185kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1×1.4×0.7×3×0.2＝0.588kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.2＝2.359kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×3.185×0.9+1.2×0.588×0.9＝3.788kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L +q1l1＝(0.4×3.185+0.45×0.588)×0.9+3.773×0.5＝3.271kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.273kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.359×0.9＝2.335kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L +q2l1＝0.4×2.359×0.9+2.359×0.5＝2.029kN R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.401kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.864×106/4250=203.179N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×5.683×1000/398＝28.555N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.828mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.768mm≤[ν]=min(2×290/150,10)=3.867mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.675kN，R2=9.982kN，R3=10.691kN，R4=8.293kN 图二支座反力依次为R1=8.971kN，R2=10.35kN，R3=10.35kN，R4=8.971kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l01=hˊ+2ka=600+2×0.7×450=1230mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/16=135≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算λ=l0/i=2160.000/16=135查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[9.675,10.35,10.691,8.971]/0.6+1×1.35×0.15×3.66=18.559kNf d=N d/(φ1A)＝18.559×103/(0.371×398)=125.689N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.66/30=0.122≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.566=0.509kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.662×0.509+3.66×0.207=4.168kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=302×0.9×[0.15×3.66/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=984k N.m≥3γ0M ok =3×1×4.168=12.503kN.M满足要求！。
轮扣式(直插盘销式)模板支架计算书样本
面板强度满足要求! （二）挠度验算 挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。 q = 1.2×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.1+3）=7.334kN/m； 面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm； 面板弹性模量: E = 4500N/mm2； ν = 0.677ql4 100EI = 0.677×7.334×3004 100×4500×172800 =0.52mm < 0.8mm
弯矩图(kN·m) 最大弯矩 Mmax=1.201kN·m； 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2； σ= Mmax W 1.201×106 = 8.98×10
3
= 133.742N/mm2 < 205N/mm2
主楞抗弯强度满足要求! （二）挠度验算 挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。 首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为： q = 0.3×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.30+3）=1.894kN/m 次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.894×0.9=2.427kN。 以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载 P，经计算，主梁最大变形值 V=2.058mm。 主梁的最大容许挠度值:1200/250=4.8mm，
24kN/m
3
钢筋自重 支架自重 主楞 3kN/m
2
1.1kN/m
3
0.1044kN/m 立杆 3kN/m
2
面板与次楞 3kN/m
2
2.5kN
泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载 风荷载 不考虑风荷载作用！
竖向永久荷载标准值的 2%
轮扣式钢管支撑系统计算书400X1600
梁模板支撑计算书工程名称:1工程单位:1．计算参数结构楼板厚130mm，梁宽b=400mm，梁高h=1600mm，层高9.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离1.00m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用两根钢管支撑,横向间距650mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m。
钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积 4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。
（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.40 + 2.94 ) ×1.2 = 1.20 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.40 × 1.60 × 1.2 = 18.43 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.40 × 1.60 × 1.2 = 1.15 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.40 × 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 21.91 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 17.32 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。
W=bh2/6=400×182/6=21600mm3,I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。
梁模板(盘扣式)-计算书
承插型盘扣式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数Q DK(kN/m^2)1.35 脚手架安全等级2级计算震动、冲击荷载时的动力系数κ脚手架结构重要性系数γ0 1 是否考虑风荷载否省份、城市北京(省)北京地面粗糙度类型/(市)/ 基本风压值W o(kN/m^2) / 模板支撑架顶部模板高度H b(mm)/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000 mm3，I=bh3/12= 1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1= 1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=28.465kN/m 由永久荷载控制的组合：q2= 1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=30.432kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(28.465,30.432)=30.432kN/m（图3）面板强度计算简图1、强度验算M max= 0.068kN·m（图4）面板弯矩图σ=Υ0×M max/W=1×0.068×106/24000=2.818N/mm2≤[f]=31 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1=20.6kN/m（图5）面板挠度计算简图ν=0.051 mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
轮扣式钢管梁支撑系统计算800X1200
梁模板轮扣式钢管支撑计算书（800×1200）1．计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=800mm，梁高h=1200mm，该梁为型钢混凝土组合梁，梁中心位置设H型钢H800×400×20×30，层高6.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2 ，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用轮扣式Φ48×3.2钢管3根支撑:横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m；钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.53cm2，回转半径i=1.60cm；轮扣式钢管重量0.0538kN/m。
钢材弹性模量 E=206000N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度f v=120.00 N/㎜2。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.80 + 2.10 ) ×1.2 = 1.04 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.80 × 1.20 × 1.2 = 27.65 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.80 × 1.20 × 1.2 = 1.73 kN/m④振捣砼荷载 2.5 kN/m2× 0.80 × 1.4 = 2.8 kN/m⑤H型钢自重 78.0 kN/m3 ×（2×0.4m×0.03m+0.74m×0.02m）×1.2=3.03 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④＋⑤ q1 = 35.70 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③＋⑤)/1.2 q2 = 27.88 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。
轮扣式钢管楼板支撑计算150
楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm，层高6.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.2mm轮扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.53cm2,回转半径i=1.60cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.38 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 4.88 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.105，M1=K M q1L2 =-0.105×8.38×3002=-79191N·mm剪力系数K V=0.606 ，V1=K V q1L=0.606×8.38×300=1523Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.105，M2=K M q2L2=-0.105×4.88×3002=-46116N·mm跨中弯矩系数K M=0.078，M3=K M q2L2=0.078×4.88×3002=34258N·mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×4.88×300=887N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.07mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
剪刀撑设置 剪刀撑宽度：纵距方向 6 跨，横距方向 6 跨 支撑结构与既有结构连接情况 支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接 荷载标准值参数 新浇砼自重 永久荷载 面板次楞自重 可变荷载 风荷载 施工荷载及设备荷载 0.3kN/m 3kN/m
2 2
24kN/m
3
钢筋自重 支架自重 砼下料水平荷载
2
1.5kN/m
4
=
0.677×5.76×500
4
100×10000×4166667
= 0.058mm <ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ2mm
六、 梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W =8980mm3； 截面惯性矩I =215600mm4； （一）强度验算
6
模板工程施工方案
1、主楞承受次楞传递的集中荷载 P=4.49kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其 计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。
2、
强度验算 最大弯矩Mmax=0.572kN·m 主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。 σ= Mmax W 0.572×106 = 8980 = 63.697N/mm2 < 205N/mm2
7
模板工程施工方案
满足要求! （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的 集中荷载P=3.168kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。 主楞最大容许挠度值：500/250=2mm； 经计算主楞最大挠度Vmax=0.156mm < 2mm。 满足要求! （三）悬挑段强度验算 穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm， 弯矩M=4.49×0.15=0.67kN·m 主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。 σ= 满足要求! （四）悬挑段挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集 中荷载P=3.168kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。 容许挠度值：150×2/400=0.8mm； 经计算主楞最大挠度Vmax=0.114mm < 0.8mm。 满足要求! M W = 0.67×106 8980 = 74.610N/mm2 < 205N/mm2
轮扣式梁模板支架施工方案计算书
工 程 名 称： 演示工程 施 工 单 位： 某建设集团 编 日 制 人： 张## 期：
目
录
一、 编制依据 ....................................................................................................... 1 二、 工程参数 ....................................................................................................... 1 三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算 ............................................................... 3 四、 梁侧模板面板验算 ....................................................................................... 4 五、 梁侧模板次楞验算 ....................................................................................... 5 六、 梁侧模板主楞验算 ....................................................................................... 6 七、 对拉螺栓验算 ............................................................................................... 8 八、 梁底模板面板验算 ....................................................................................... 9 九、 梁底模板次楞验算 ..................................................................................... 11 十、 梁底模板主楞验算 ..................................................................................... 12 十一、 十二、 十三、 十四、 可调托撑承载力验算 ........................................................................... 13 风荷载计算 ........................................................................................... 14 立杆稳定性验算 ................................................................................... 15 支撑结构地基承载力验算 ................................................................... 17
F c H =24×1.2=28.8 kN/m2
3
模板工程施工方案
其中 γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m；
四、 梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取 1000mm。 面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3； 截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4； （一）强度验算 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=28.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。 均布线荷载设计值为： q1=(1.2× 28.8+1.4× 2)× 1=37.36KN/m q2=(1.35× 28.8+1.4× 0.7× 2)× 1=40.84KN/m 取较大值 q=40.84KN/m 作为设计依据。
模板工程施工方案
一、 编制依据
1、工程施工图纸及现场概况 2、 《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3、 《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 4、 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 5、 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 6、 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 7、 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8、 《钢结构设计规范》GB50017-2003 9、 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 10、 《木结构设计规范》GB50005-2003 11、 《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 12、 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87 号 13、 《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号
满足要求! （二）抗剪强度验算 次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×8.168×0.5=2.450kN 木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2； 抗剪强度按下式计算: τ= 3V 2bh = 3×2.450×103 2×50×100 = 0.735N/mm2 < fv=1.6N/mm2
次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计 算如下： q = 28.8×0.2=5.76kN/m； 次楞最大容许挠度值=500/250=2mm； 次楞弹性模量: E = 10000N/mm2； ν= 满足要求! 0.677ql 100EI
满足要求!
五、 梁侧模板次楞验算
次楞采用50×100mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别 为: 截面抵抗矩W =50×100×100/6=83333mm3； 截面惯性矩I =50×100×100×100/12=4166667mm4； （一）强度验算 1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞 间距，L=0.5m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=28.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值 Q2K=2kN/m2。 均布线荷载设计值为： q1=(1.2× 28.8+1.4× 2)× 0.2=7.472KN/m q2=(1.35× 28.8+1.4× 0.7× 2)× 0.2=8.168KN/m 取较大值 q=8.168KN/m 作为设计依据。
3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M1=0.1q1l2=0.1×40.84×0.202=0.16kN·m 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2； σ= Mmax W = 0.16×106 37500 =4.27N/mm2 < f=12.5N/mm2
面板强度满足要求!
4
模板工程施工方案
（二）挠度验算 q = 1×28.8=28.8kN/m； 面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm； 面板弹性模量: E = 4500N/mm2； ν= 0.677ql4 100EI = 0.677×28.800×2004 100×4500×281250 =0.25mm < 0.5mm