现浇箱梁支架计算-完整版
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
现浇箱梁支架布置与计算示例
1、支架布置支架基础完成后，在其上搭设WDJ碗扣式多功能脚手架钢支架；根据箱梁底板处及翼板处荷载大小的不同，通过计算（详细计算书见下），垂直桥向底板处支架布置36×60cm共37排，翼板处布置18×120cm共19排；顺桥向等间距120cm 布置19排。
支架横杆竖向间距120cm，支架底托下基础采用10×25cm方木，垂直于桥向布置，支架顶托垂直于桥向布置10×cm的方木，支撑箱梁模板（见支架布置图）。
2、支架和模板计算①由不同梁段（每跨分8段）的荷载集度及支架跨度计算相应的弯距，根据支架强度和变形要求进行支架立杆和横杆的布置。
根据本桥设计，体积含筋量>2%，故砼重按2600Kg/m3=2.60T/ m3。
②荷载组合A、模板及其支架自重；B、新浇筑钢筋混凝土自重；C、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；D、振捣混凝土时产生的荷载；E、新浇筑混凝土对模板侧面的压力；F、倾倒混凝土时产生的荷载。
G、其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。
③ 1#段支架计算：因1#段砼方量最大，1#段若满足要求，其余各段均可满足。
A、荷载标准值a、模板（钢模）每m2重量取2；b、每延米砼重量取q砼=28.42T/m；其中翼缘部分q=×，腹板底顶板部分×3) /3×；c、m2；d、m2（指对水平面模板的垂直荷载）；e、其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等本计算不考虑。
B、荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构施工及验收规范》有关规定：恒载乘，活载乘。
底模板用组合钢模板结构，其荷载设计值可乘调整系数。
各项荷载值调整为：a、钢模板的自重0.425 KN/ m2；b、每延米砼重量取q砼=T/m；c、施工人员等1.4 KN/ m2；d、振捣混凝土时产生的荷载2.8KN/ m2；e、风、雪不考虑。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
现浇箱梁支架计算
现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。
第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：一、荷载计算1.砼自重：3×35米箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计1242×2.6=3229.2t2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：105×18×0.3=567t总荷载3229.2+567=3796.2t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。
三、强度计算1．底模竹胶板的强度检算q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）q= q1+ q2=1.6t/mM=1.6×0.42/10=0.0256t ·mw=bh 2/6=40×1.22/6=9.6cm 3σ=M/w=0.0256×104/9.6=26.67Mpa <[σ]=70Mpa f=mm EI ql 151076.51063844.0106.15384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 竹胶板满足施工要求。
2. 12×12方木强度检算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 。
q 1 =0.42t/mq 2=1.18t/mM=q 1l 2/8+ q 2l 2/4=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4=0.28145t ·m12×12方木 W=288cm 3σ=M/W=0.28145×106/288=977.25N/cm 2=9.77Mpa<10Mpaf 1=mm EI ql 002.010*******.83849.01042.05384569444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f2=pl3/48EI=(1.18×104×0.93)/(48×8.5×109×1728×10-8)= 12×12方木按40cm间隔排列满足施工要求3.支托内钢管强度检算:支架顶用可调丝杆支托.支托内沿线路方向并排方两根钢管.48×3.5mm钢管.腹板下钢管受力最大.所以只检算此钢管 q1=(0.22+0.2)×0.9×2.5=0.945t/mq2=1.18×0.4×2.5=1.18t/mq=q1+q2=2.215t/m按连续梁计算M=1/10×ql2=1/10×2.125×0.92=0.17215t·mδ=M max/W=0.17215×106/5.08×2=1.694×104N/cm2=169.4Mpa<170Mpa※钢管强度满足施工要求4.支架承载力计算:3×35箱梁支架立杆总数为; 2574根.则承载力为: 2574×3=7722t(每根立杆承重按3t计算)安全系数: 7722/3796.2=25.地基承载力计算地基夯实整平后,用厚32cm(平均)C25砼浇注处理. 砼自重为:18×105×0.32×2.3=1391.04t碗扣脚手架自重: 300t土地基允许承重应力[δ0]=70Kpa地基总承重: 3796.2+1391.04+300=5487.24tδ实=5487.24×10/(18×105)=29.03Kpaδ实<[δ0]地基承载满足要求。
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。
桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
现浇箱梁支架计算-[完整版]
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金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。
主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。
表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。
主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。
主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。
30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。
根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
现浇箱梁脚手架计算(公式表格)
项目 立杆 横杆 上下托 剪刀撑 底模横梁 底模纵梁 侧模方木（纵向） 侧模方木（横向） 底模竹胶板 侧模竹胶板 翼板支撑 芯模模板 芯模横向方木 芯模纵向方木 芯模支撑钢管 碗扣架及钢管用量 木材用量 竹胶板用量 托架 说明：计算中未包含扣件的小型材料 计算式 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×桥净高 （桥长÷纵间距）×（桥净高÷上下间距）×桥宽＋（桥宽÷横间距）×（桥净高H÷上下间距）×桥长 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×2 （桥长L÷间距）×（（SQRT（桥净高H2＋桥宽B2）－2））×2 （桥长L÷方木间距）×桥宽B×方木宽b1×方木高h1 （桥宽÷横间距）×桥长×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.3m×桥长L）×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.5m×桥长L）×方木宽b1×方木高h1 桥长L×桥宽B 箱梁高h×桥长L 翼板高×翼板宽×桥长÷0.9m÷0.9m×2 （箱室宽＋箱室高）×2×桥长×0.02m （箱室宽＋箱室高）×2×（桥长÷0.5m×方木宽b1×方木高h1） （箱室宽＋箱室高）×2÷0.5m×桥长×方木宽b×方木高h SQRT（箱室高h2＋箱室宽b2）×2×桥长÷3m 单位 m m 个 m m3 m3 m3 m3 m2 m2 m m3 m3 m3 m m m3 m2 个 数量 53016 126000 6627 795 31 28 6 2 1701 189 622 45 24 45 677 181111 183 1890 6627
计算参数
桥长 桥净高 桥宽 箱梁高 纵间距 横间距 上下间距 纵向方木高h 纵向方木宽b 横向方木间距 横向方木高 横向方木宽 剪刀撑间距 箱室宽 （多个） 箱室高 翼板高 翼板宽 126 16 13.5 1.5 0.9 0.6 0.6 0.1 0.1 0.3 0.06 0
现浇箱梁支架方案计算
现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。
2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。
5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。
6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。
⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。
由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。
主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。
主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。
主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。
箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。
主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。
为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。
结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。
支架法现浇箱梁计算书
现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。
(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。
(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。
1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。
肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇箱梁支架计算完整版
现浇箱梁支架计算完整版
在建筑工程中，支架是一个非常重要的组成部分，因为它需要承载大量的重量。
现浇箱梁支架也是其中一个重要的类型，这种支架可以用于支撑混凝土框架结构中的箱梁。
本文将详细介绍现浇箱梁支架的计算方法。
定义
现浇箱梁支架是用于支撑混凝土框架结构中的箱梁。
箱梁是一种混凝土结构，
能够承受许多重量。
因此，为了支撑这种重量，需要一种支架来保证它的稳定性。
现浇箱梁支架可以起到这个作用。
计算方法
现浇箱梁支架的计算方法可以分为以下几个步骤：
步骤一：确定载荷
首先，需要确定箱梁的载荷。
这个载荷通常包括自重和外界承载的重量，例如
人员、设备和材料等。
步骤二：计算支架的数量
接下来，需要计算支架的数量。
支架数量的计算取决于箱梁长度、宽度和高度
以及每个支架的承载能力。
步骤三：计算支架间距
确定支架数量后，需要计算支架间距。
支架间距的计算需要考虑支架承载能力、箱梁重量以及其他因素。
步骤四：计算支架高度
计算完支架间距后，需要计算支架高度。
支架高度的计算需要将箱梁高度减去
支架高度。
步骤五：选择支架类型
最后，需要选择适合的支架类型。
在选择支架类型时，需要考虑支架的承载能
力和稳定性以及使用环境等因素。
通过以上步骤，可以计算出现浇箱梁支架的数量、间距和高度等。
选择适合的支架类型可以确保支架的稳定性和承载能力，保证工程的安全性和稳定性。
以上就是现浇箱梁支架计算的完整版，希望能对你有所帮助。
现浇箱梁满堂支架计算
现浇箱梁满堂支架计算箱梁是一种常用的结构形式，广泛用于桥梁、高速公路、铁路等工程中。
现浇箱梁满堂支架是箱梁施工过程中常用的一种支撑结构，用于支撑和固定箱梁的预制和浇筑。
一、满堂支架的布置满堂支架的布置应根据箱梁的几何形状和尺寸进行合理布置。
一般情况下，满堂支架的布置应遵循以下原则：1.满堂支架的间距应根据箱梁的宽度和长度来确定，一般间距为1.5-2.0m。
2.满堂支架的布置应满足箱梁的受力和施工要求，应尽可能均匀分布，避免集中荷载。
3.满堂支架的位置应较为稳定，避免对箱梁的施工和安全造成不利影响。
二、满堂支架杆件尺寸计算满堂支架的杆件主要包括立柱、承重梁和斜杆等。
杆件的尺寸计算应根据其受力和稳定性要求进行。
1.立柱的尺寸计算：根据箱梁的荷载和支撑间距等参数，可以计算出立柱的截面尺寸和高度。
2.承重梁的尺寸计算：承重梁可以根据箱梁的荷载和悬挑长度等参数计算出截面尺寸和长度。
3.斜杆的尺寸计算：斜杆的尺寸计算要考虑箱梁的横向和纵向力，以及满堂支架的稳定性要求。
三、满堂支架杆件受力分析满堂支架的杆件在使用过程中会承受各种力的作用，包括水平力、垂直力以及弯矩等。
对于满堂支架的杆件受力分析，可以采用有限元分析方法或经验公式进行计算。
1.立柱的受力分析：立柱在使用过程中会承受箱梁的垂直和水平荷载，应根据受力情况合理选取材料和截面尺寸。
2.承重梁的受力分析：承重梁承受箱梁的悬挑力和水平力，其截面应能满足受力要求，保证安全可靠。
3.斜杆的受力分析：斜杆主要用于支撑箱梁的稳定性，在受力分析时应考虑斜杆的轴向力、剪力和弯矩等。
总结：。
现浇箱梁支架结构计算公式
现浇箱梁支架结构计算公式在现代建筑工程中，箱梁是一种常见的结构形式，它具有承载能力强、刚度大、施工方便等优点，因此在桥梁、高架、隧道等工程中得到广泛应用。
而箱梁的支架结构则是箱梁施工中至关重要的一环，支架的设计和计算对于箱梁的施工质量和安全性都具有重要意义。
箱梁支架结构的计算公式是支架设计的基础，它可以通过计算得出支架的各项参数，确保支架的稳定性和安全性。
下面将介绍箱梁支架结构计算公式的相关内容。
1. 支架的承载能力计算公式。
支架的承载能力是指支架在受力作用下的最大承载能力，通常通过计算得出。
支架的承载能力计算公式如下：F = A ×σ。
其中，F为支架的承载能力，A为支架的截面面积，σ为支架的材料抗压强度。
在计算中需要考虑支架的材料和截面形状等因素，确保支架的承载能力符合设计要求。
2. 支架的稳定性计算公式。
支架的稳定性是指支架在受力作用下不会发生倾斜或破坏的能力。
支架的稳定性计算公式如下：P = W × tan(θ)。
其中，P为支架的稳定性参数，W为支架的重力，θ为支架的倾斜角度。
在计算中需要考虑支架的结构形式和地基条件等因素，确保支架的稳定性满足要求。
3. 支架的刚度计算公式。
支架的刚度是指支架在受力作用下的变形能力，通常通过计算得出。
支架的刚度计算公式如下：K = F / δ。
其中，K为支架的刚度，F为支架的受力，δ为支架的变形。
在计算中需要考虑支架的结构形式和材料性能等因素，确保支架的刚度满足要求。
4. 支架的材料消耗计算公式。
支架的材料消耗是指支架在施工过程中所需的材料数量，通常通过计算得出。
支架的材料消耗计算公式如下：M = V / ρ。
其中，M为支架的材料消耗，V为支架的体积，ρ为支架材料的密度。
在计算中需要考虑支架的结构形式和尺寸等因素，确保支架的材料消耗符合施工要求。
通过以上计算公式，可以对箱梁支架结构进行合理设计和计算，确保支架在施工过程中具有良好的承载能力、稳定性和刚度，同时满足施工材料的消耗要求。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
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Q2＝0.85＋0.1384×13.5/(0.6×0.6)＝6.04kN/m2
3、施工荷载
（1）施工人员及设备荷载标准值（Q3）按均布活荷载取1.0kN/m2；
金口项目各项计算参数
一、现浇箱梁支架
1.1
神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。
表1.1预应力箱梁结构表
箱梁
结构断面
桥面标准宽度（m）
梁高（m）
翼缘板悬臂长（m）
顶板厚（m）
清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。最后在回填土上方浇筑30cm厚C30素混凝土作为满堂支撑架的基础。
μz---风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）规定采用1.00；
μS---风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）规定的竖直面取0.8。
故Q5=ωK=0.7×1.00×0.8×0.35=0.196kN/m2
5、荷载计算
Q235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f
205
弹性模量E
2.05×105
表1.3受弯杆件的允许变形（挠度）值
构件类别
允许变形（挠度）值V
脚手板、纵向、横向水平杆
l/150，≤10mm
悬挑受弯杆件
l/400
1
本项目立杆为Φ48×3.5mm（计算取现场实测最小壁厚3.0mm）碗扣钢管，有关设计参数如下：
1
整联箱梁采用落地式碗扣满堂支架，因本项目箱梁大多为单箱多室变截面，其下部支架系统立杆纵横间距统一为60×60cm，立杆步距1.2m。
立杆采用普通Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm）钢管作为箱梁的支撑，钢管顶安置可调顶托，顶托上面铺设横向建筑双钢管Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm），然后纵向布置10cm×10cm木方（材质统一为杉木），方木间距20cm；木方上面铺设1.5cm厚竹胶板；立杆底部铺设[20b型槽钢。
（2）浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q4）可采用1.0kN/m2。
4、风荷载
作用于模板支撑架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：
ωK=0.7×μz×μS×ω0
式中：ωk---风荷载标准值（kN/m2）；
ω0---基本风压（kN/m2），根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），按50年一遇的风压采用取0.35kN/m2；
（1）不组合风荷载时
Q=1.2×（Q1+Q2）+1.4×（Q3+Q4）＝68.188kN/m2
（2）组合风荷载时
Q=1.2×（Q1+Q2）+0.9×1.4×（Q3+Q4+Q5）＝68.155kN/m2
1.7
根据规范JGJ166-2008，支架系统中受压杆件长细比不得大于230，其他各参数见下表。
表1.2钢材的强度设计值和弹性模量﹙N/mm2﹚
表1.3钢管截面特性
外径
D（mm）
壁厚
t（mm）
截面积
A（cm2）
截面惯性矩
I（cm4）
截面模量
W（cm3）
回转半径
i（cm）
48
3.0
4.24
10.78
4.49
1.59
根据规范JGJ166-2008，当外侧四周及中间设置了纵、横向剪刀撑是，立杆的计算长度按l0=h+2a计算，h为立杆步距，a为立杆伸出顶层水平杆长度。
底板厚（m）
腹板厚
（m）
端横梁宽（m）
标准段
单箱两室
13.49
1.9
2.5
0.25
0.22
0.5
1.5
1.2
主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。
主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
故l0=h+2a=1.2+2×0.3m=1.8m
长细比λ=l0/i=113.2<[λ]=230
经查规范JGJ166-2008附录E中Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数表，得ψ=0.496则：
（1）强度验算
图1.1桥梁上部结构图
1.3
因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（ ）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
其搭设形式如下：
图1.2碗扣支架布置示意图
1.5
1、支架钢管：按设计要求，施工时采用满堂式碗扣支架，采用规格为φ48×3.5mm碗扣式钢管。
2、箱梁底模：箱梁底模采用高强度竹胶板，木方上面铺设高强度竹胶板,厚均为1.5cm。
3、模板楞木：主楞为Φ48×3.5mm双钢管，次楞为10×10cm木方（杉木）。
4、支架基础：C30混凝土30cm，[20b型槽钢。
1.6
1、箱梁砼自重
该箱梁钢筋混凝土容重按γ=25.5kN/m³计算，本项目中支架纵横间距统一为60×60cm，取截面最不利处进行计算，横梁处梁高1.9m。Q1＝25.5×1.9＝48.4 NhomakorabeakN/m2
2、模板、支架等自重
根据JGJ130-2011，主梁、次梁及支撑模板自重取0.85kN/m2；