箱梁模板支架验算(两箱室)
箱梁支架施工方案及设计检算
箱梁支架施工方案及设计检算一、施工方案1.方案概述：本施工方案是针对箱梁支架的施工工序制定的，旨在确保施工过程安全、高效、质量可靠。
2.施工准备工作：（1）验收梁板材质、型号、数量等是否符合设计要求；（2）清理梁板及支架安装位置的杂物和污物；（3）组织施工人员参加安全培训，明确工作责任和安全操作规范。
3.施工工艺：（1）确定梁板安装位置，制定安装方案；（2）组织施工人员进行支架组装，确保支架结构稳定；（3）安装支架时需注意支架的水平度、垂直度和位置偏差，严格按照设计要求进行调整和校验；（4）安装完成后进行验收，确保支架安装牢固，没有松动和变形现象。
4.安全措施：（1）严格遵守安全操作规程，务必佩戴安全帽、安全鞋等个人防护用品；（2）搬运和安装过程中要防止碰撞、高空坠物等事故；（3）操作人员以及围观人员要保持距离，避免发生人员伤害事故。
二、设计检算1.设计要求：（1）支架在工程设计寿命内具有足够的强度和刚度；（2）支架的荷载能够满足施工和使用阶段的需求；（3）支架的几何尺寸符合工程要求。
2.设计计算：（1）根据梁板的材质和尺寸，计算梁板的自重；（2）根据设计要求，计算梁板的载荷，包括活荷载、静荷载等；（3）根据支架的结构形式和材质，计算支架的自重；（4）根据设计要求，确定支架的工作载荷，包括荷载的集中度、荷载的方向等；（5）设计支架的几何尺寸，包括支撑点的间距、支架的高度等。
3.设计验算：（1）根据计算结果，比较梁板的载荷和支架的工作载荷，确保支架能够满足梁板的需求；（2）根据计算结果，比较支架的自重和支架的工作载荷，确保支架具有足够的强度和刚度；（3）根据计算结果，检查支架的几何尺寸是否满足要求。
通过以上施工方案及设计检算，能够确保箱梁支架的施工过程安全、高效，同时也保证了支架具有足够的强度和刚度，能够满足施工和使用阶段的需求。
在施工过程中，操作人员要严格按照方案进行操作，保持良好的施工质量和安全意识。
【2019年整理】现浇箱梁模板支架施工技术方案验算书
中环快速路工业园区段工程标段七现浇箱梁模板支架方案验算报告二○一三年十月中环快速路工业园区段工程标段七现浇箱梁模板支架方案验算报告目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (1)三、采用的标准和规范 (1)四、支架的地基处理 (2)五、现浇箱梁碗扣支架总体设计方案 (2)六、跨U型槽匝道桥支架方案 (3)七、阳澄湖大道门洞支架设计方案 (4)八、现浇梁模板总体设计方案 (5)8.1箱梁底板底模板 (6)8.2箱梁内侧模板 (6)九、现浇箱梁荷载计算及支架验算 (6)9.1碗扣式钢管支架一般构造特性 (7)9.2满堂支架段验算 (8)9.3地基承载力验算 (20)9.4阳澄湖大道门洞验算 (21)十、验算结论和建议 (27)现浇箱梁模板支架验算书一、工程概况主线快速系统桥梁1 座，长约867m。
跨径布置新建段3*29.5+3*33+3*30 +2*30+(30.5+32.5+30)+2*30+(25.5+27+24.31)m，桥宽为25.5~36.953m，支架现浇；拼宽段3*30+3*30+4*30m，宽度8.995~3.0m。
箱梁第一联采用单箱三室斜腹板形式，桥宽标准宽度25.5，箱梁采用C50砼，采用双向预应力结构，满堂支架现浇；箱梁第二联到第七联，桥宽由25.5~28.002m；第八到十联为现状星华街高架桥左右幅拼宽处理，拼宽新建采用“结构分离、桥面系连接”的方式，箱梁采用单箱单室和单向预应力结构。
NS匝道跨径布置新建段一号桥为21.23+20m，宽度8.5m；二号桥为3*32.5+（22+31.9+22+21.918）m，宽度9.253~8.5m；利用段3*30m宽度13m。
箱梁采用单箱单室斜腹板形式，桥宽标准宽度8.5 m，箱身采用C50砼，采用单向预应力结构，支架现浇。
SN匝道跨径布置新建段(25+27+27+25)+3*27+（29+26.633+28.754）m，宽度8.5m；利用段3*30m宽度13m。
【精品】现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书(加风荷载)
A、B匝道桥现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书一、现浇箱梁支架基底处理、支架安装及底模铺设支架搭设前，对支架地基进行严格处理，保证具有足够的承载力。
把支架布设尺寸加1米范围的垃圾、腐植土等清除并整平压实；在支架搭设范围内回填30cm厚透水性较好的拆方土,填土表面做成与箱梁顶面横坡一致，并用压路机碾压密实（经试验检测密实度不小于93％）,铺设混凝土加固地基及防治冬期雨水浸泡，并在支架四周挖40×40cm以上的排水沟，防止因雨水浸泡地基引起支架沉降.地基处理好后再按支架纵距，延横桥向加铺宽15cm、厚10cm 以上的方木。
A匝道桥1～4号墩、B桥1～3号墩采用‘碗扣’式支架满堂式布设，均以现浇箱梁中线为轴线沿桥梁纵向60cm间距均匀布设支架,横桥向支架间距60cm均匀布设,横杆步距1。
2米；A桥1—4＃墩及B桥1~4号墩台按支架横桥向按桥墩平行布置;碗扣支架底托放置于处理地基表面铺设的方木上，以保证支架底托受力均匀传至地基,同时保证支架整体性、稳定性良好。
根据地面与现浇箱梁标高计算支架顶托、底托高度，确保精确度，顶、底托伸出长度不大于35cm。
顶托上沿现浇箱梁中线方向铺设10×15cm方木，上面横向铺设10×10cm方木（间距90cm)，在木方表面贴1。
5cm厚的酚醛覆面防水胶合板。
在铺设方木及底板和胶合板时，精确测量底板标高，并考虑方木与底板的压缩量、支架的沉降量和张拉预留拱度影响。
保证模板的强度、刚度、平整度、表面光洁度需符合规范要求,防止棱角损坏。
二、支架、方木受力计算：A匝道桥1—4＃墩上为1.8m高C50预应力混凝土连续箱梁，B桥墩上为C50预应力混凝土箱梁,箱梁高度为1.8m，支架布置间距相同。
如通过安全验算即可，梁高1。
8m处的腹板及横隔梁范围内设置纵0。
6m、横0。
6m，而且横梁使用宽15cm、厚10cm木方，因0.9×0.6矩形布置方式杆件的受力比0。
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。
桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
现浇连续箱梁支架检算
现浇连续箱梁支架检算现浇箱梁跨中断面如图所示跨中底板断面面积S1=3.68m2；跨中翼板断面面积S2=0.9625m2跨中底板下沿梁纵向均布荷载q1=3.68*27*1.2=119.2KN/m；单位面积荷载：119.2/12.75=9.35KN/m2跨中翼板下沿梁纵向均布荷载q1=0.9625*27*1.2=31.2KN/m；单位面积荷载：31.2/3.5=8.9KN/m2现浇箱梁墩支点处断面如图所示支点底板断面面积S1=8.1m2；支点翼板断面面积S2=0.9625m2支点底板下沿梁纵向均布荷载q1=8.1*27*1.2=262.44KN/m；单位面积荷载：262.44/4.5=58.32KN/m2支点翼板下沿梁纵向均布荷载q1=0.9625*27*1.2=31.2KN/m；单位面积荷载：31.2/3.5=8.9KN/m21、跨中断面处碗扣式支架检算（1）立杆强度复核横杆步距为1.2m，由此据《桥涵施工手册》表13-5得单根立杆承载力为30kN底板下立杆纵向间距设为1.20m ，横向间距为0.9m ，单排横向立杆根数为(4.5/0.9+1)=6根；单根立杆实际承受荷载:P=(119.2*1.2)/15=9.54KN<30KN ，强度满足要求。
翼板下每边2根立杆，共计4根立杆；翼板下单根立杆实际承受荷载：P=(31.2*1.2)/4=9.36KN<30KN ，强度满足要求。
（2）地基承载力复核原地表土为亚粘土，经压实后地基承载力为f k =130KPa ； 采用30cm 厚宕渣硬化，经压实后地基承载力为σk =300KPa ； 上部采用15cm 厚C20混凝土硬化，C20混凝土抗压强度为10MPa; 取单根立杆分析：单根立杆最大荷载N=9.54KN ，立杆底座面积S=0.15*0.15=0.0225m 2立杆底部混凝土承受荷载为：N/S=9.54/0.0225=0.4MPa<10Mpa ，混凝土承载力满足要求；宕渣承受荷载：N/S+γ砼*h=9.54/(0.45*0.45)+25*0.15=51KPa<0.5*σk =150KPa ，宕渣地基承载力满足要求；应力按45度角扩散，天然地基整体承受上部荷载，天然地基承受荷载： P+γ砼*h+γ宕渣*h=290/12.75+25*0.15+20*0.3=32.5KPa<0.5*f k =65KPa 天然地基承载力满足要求。
40米箱梁模板验算书
40米箱梁模板设计计算书一、基本情况1.模板结构：40m箱梁高度2m，模板侧模由基本长度为3.0m节及端部模板螺栓连接拼接而成，每一节独立模板都由面板、横肋、背楞、支架主要构件组成，横肋间距按300mm布置，背楞、支架间距按850mm布置。
模板支架上下设双槽钢用来布置对拉杆，对拉杆间距按700mm布置。
2.模板材料：面板使用6mm钢板，纵、横肋使用8#槽钢，主肋采用10#槽钢，背楞采用12#槽钢，对拉杆使用直径20mm圆钢制作，材质均为Q235b。
3.施工概况及假设：采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度0.8m/h，混凝土入模温度约25℃，混凝土重力密度取25KN/m³。
二、计算内容及依据1.计算内容：①模板面板、横肋、背楞、支架、拉杆强度；②模板面板、横肋、背楞、支架挠度。
2计算依据：①钢结构设计规范：GB50017-2003；②建筑工程大模板技术规程：JGJ74-2003；③全钢大模板应用技术规程：DBJ01-89-2004；④路桥施工计算手册；⑤建筑施工计算手册；⑥混凝土结构工程施工及验收规范：GB50204-92。
三、混凝土侧压力1.新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：νββγ2100122.0t F =h F 02γ=0γ——混凝土重力密度，取值24KN/m ³~25KN/m ³；0t ——砼初凝时间，h;1β——外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取1.2,掺和取1.0；2β——砼坍落度影响修正系数，取1.15;v ——砼浇筑速度；h ——砼一次性浇筑高度；取施工温度T 为25℃，则0t =200/（15+T ）=5h计算得 F 1=33.94KN/㎡ F 2=50 KN/㎡本应取两者中较小值，即F=33.94 KN/m ³，考虑不确定因素，本计算采用较大值，F ＝50KN/㎡2.混凝土侧压力设计值：F=F 1×分项系数×折减系数F=50KN/㎡×1.2×0.85=51KN/㎡3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡，荷载设计值为2KN/㎡×1.2×0.9=2.4KN/㎡4.混凝土振捣产生的荷载查建筑施工手册8-1表为2KN/㎡，荷载设计值为2KN/㎡×1.2×0.9=2.4KN/㎡5.荷载组合：F=51KN/㎡+2.4KN/㎡+2.4KN/㎡=55.8 KN/㎡四、模板分析验算1面板计算：1）计算简图：取1mm 宽的板条作为计算单元，面板在混凝土浇筑时产生侧压力可看做以纵肋为支点的多跨连续梁,纵肋跨 度L=300mm,面板厚度6mm ，按三跨计算。
箱梁施工工艺及支架验算-0000.
一、满堂支架施工方案地面上桥面正投影部分先采用6％灰土处理两层共20cm，然后在其上铺筑15cm的C15砼，以作为现浇箱梁满堂支架的支撑底面。
支撑底面砼浇筑24小时后即可进行满堂支撑的施工。
施工时在桥中线两侧各4.2m的范围内地面上纵向铺设11道支撑方木，支撑方木采用10×10cm的方木。
然后在其上面以90×90cm、60×90cm、60×60cm的纵横间距开始搭设满堂支架，层高90cm。
支架采用碗扣式现浇桥面专用钢管，全部采用90cm一种规格。
施工时支架层每0.9m高即用纵横拉杆进行连接加固，以确保支撑架的稳定。
根据处理后的支撑底面标高，满堂支撑的支架高度应在15m左右，即纵横连接拉杆需设置17层。
支架采用上下两头丝杆顶升。
顶部丝杆直接支撑在箱梁底模的纵向主支撑槽钢底部。
主支撑支撑槽钢采用5×48×100mm 的槽钢对顶摆放，其布设长度和走向与地面方木上下相应。
为保证主支撑方木设置的稳定，具体施工时主支撑槽钢应与箱梁底模的横向撑筋小方木同时施工。
小方木采用10×10×400cm的尺寸横向在主支撑方木上每隔30厘米一道进行设置。
小方木的设置应根据箱梁底部外型及尺寸准确定位，以保证浇筑后箱梁的外型尺寸。
箱梁底模采用122×244×1.5cm的高强复合竹胶板，在设置完成的小方木上进行安装，安装时板与板之间需采用双面胶压缝，并确保拼缝的平整。
安装完成后的底模需进行箱梁自重1.2倍荷载预压，待沉降稳定后，调整支架预拱值，进行箱梁钢筋绑扎施工。
与此同时应完成箱梁芯模的制作工作。
芯模采用小方木与竹胶板按照设计尺寸进行制作，每节2.4m左右。
要求制作完成的芯模表面平整，结构稳固，同时便于拆卸。
箱梁现浇砼施工时，要注意芯模的安放位置必须准确到位，并在箱梁顶面砼浇筑时要预留数个芯模的拆卸出口，待芯模拆卸并全部从箱梁内拿出后将全部出口封闭。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
箱梁支架施工方案及设计检算(模版说明)
箱梁支架施工方案及设计检算(模版说明)
一、引言
在桥梁建设中，箱梁作为重要组成部分之一，其支架的施工方案和设计检算至关重要。
本文旨在介绍箱梁支架的施工方案及设计检算相关内容，为相关工程人员提供参考。
二、施工方案
2.1 支架选型
在选择支架时，需考虑箱梁的重量、长度、材质等因素，结合实际情况选用合适的支架类型，确保支撑稳定。
2.2 施工流程
1.搭设支架：根据设计要求和施工现场情况，合理搭设支架，保证支撑
的稳定性和可靠性。
2.安装箱梁：在支架上适时安装箱梁，注意安装顺序和细节，确保箱梁
安全。
3.拆除支架：在箱梁安装完成后，及时拆除支架，注意过程中的安全问
题。
三、设计检算
3.1 设计依据
设计检算需遵循相关桥梁设计规范和要求，保证支架设计符合标准。
3.2 计算方法
支架设计检算中，需考虑箱梁重量、跨度、荷载等因素，通过相应的计算方法得出支架的合理设计方案。
四、总结
箱梁支架施工方案及设计检算是桥梁建设中不可或缺的重要环节，合理的施工方案和精确的设计检算是保障工程质量和安全的关键。
希望本文介绍的内容能够对相关从业人员在箱梁支架工程中起到一定的指导作用。
以上内容为箱梁支架施工方案及设计检算的模版说明，仅供参考。
箱梁模板支架计算
北京111国道改建工程第二合同段现浇箱梁模板及支架检算第一章箱梁模板验算（取最大跨50m）一、翼板底模验算1、荷载钢筋混凝土：自重按26kN/m3，q1=26×(0.2+0.4)/2 =7.8kN/m2。
施工荷载：2.0KN/m2；倾倒混凝土的冲击荷载：按照导管倾倒考虑 2.0KN/m2；振捣混凝土产生荷载：2.0KN/m2；以上4项之和，混凝土自重取1.2、动载取1.4的分项系数：q=7.8×1.2+6×1.4=17.8 KN/m2。
2、材料参数65A型12mm竹胶板：静曲强度[fm]=80Mpa，弹性模量E=7600Mpa（《建筑施工手册》表8-59）柏木：抗弯强度[fm]=17Mpa，弹性模量E=10×103Mpa（《建筑施工手册》第四版P79）。
12+50复合模板，各项物理力学性能指标取较小值：[fm]=17Mpa，E=7600Mpa。
3、面板验算翼板宽度2m，中部立撑；背肋间距0.6m。
取0.1×1m区格为计算单元。
跨度/厚度=1000/62=16〈100，属小挠度连续板。
按一边简支三边固定计算。
①抗弯沿x方向：qx=17.8×1.0=17.8KN/mq y根据Lx/Ly=0.6查《建筑施工手册》（表2-20）得： 系数=0.0814Mx 0＝0.0814ql 2=0.0814×17.8×0.62=0.52 KN ·m Wx ＝bh 2/6＝1×0.0622/6＝6.41×10－4m 3抗弯验算：σx = Mx 0/ Wx ＝0.52/（6.41×10－4）＝811KN/m 2＝0.81Mpa <σw ＝17Mpa ，满足。
沿y 方向： 系数=0.0571qy=17.8×0.6=10.68KN/mMy 0＝0.0571ql 2=0.0571×10.68×1=0.61 KN ·m Wy ＝bh 2/6＝0.6×0.0622/6＝3.84×10－4m 3抗弯验算：σy = My 0/ Wy ＝0.61/（3.84×10－4）＝1.59×103KN/m 2＝1.59Mpa <σw ＝17Mpa ，满足。
箱梁排架模板验算
丰北路改扩建工程1＃合同段现浇砼箱梁排架模板设计一、基本数据：1、计算荷载：查《市政工程施工技术规范》第三册附录十二：“木材的允许应力及模板设计计算资料”得出各种施工荷载取值：1）混凝土自重：G＝0.5x25＝12.5KN/M22）施工人员及设备重：1.5KN/M23）振捣混凝土时对水平面模板产生荷载：2KN/M24）倾倒混凝土时对水平面模板产生荷载：2KN/M25）方木自重：8KN/M26）上层木模板及覆面胶合板自重：5KN/M22、规范允许取值：1）木材允许弯曲应力[δ]=10Mpa2）木材弹性模量[E]=1.0x104Mpa3）木材允许剪应力[ι]=2.2Mpa4）12x15cm方木：I=bh3/12＝3.4x10-5m4，W＝bh2/6＝4.5x10-4m35）10x10cm方木：I=bh3/12＝8.3x10-6m4，W＝bh2/6＝1.7x10-4m36）5cm木板（b取0.3m）：I=bh3/12＝3.1x10-6m4，W＝bh2/6＝1.3x10-4m3 7）碗扣支架单柱允许受力（竖向间距60cm）：[G]≤40KN二、箱梁模板验算：排架拟采用90cm（横）x120cm（纵）形式布置，其上顺桥向铺设12x15cm 方木，横桥向间距60cm铺设10x10cm方木，顺桥向铺设5cm厚木板。
下面对此进行验算：1、5cm木板验算（按5跨连续梁验算）荷载组合：∑P＝1）+2）+3）+4）＝18KN/M2，均布荷载q＝18x0.3＝5.4KN/M，跨径l＝60cm。
M＝0.078ql2＝152KN·Mδ＝M/W＝152/1.3x10-4＝1.2 Mpa <[δ]=10Mpaf=0.644ql4/100EI=0.2mm2、10x10cm方木验算（按5跨连续梁验算）荷载组合：∑P＝1）+2）+3）+4）+6）＝23KN/M2，均布荷载q＝13.8KN/M，跨径l＝90cm。
M＝0.078ql2＝0.872KN·Mδ＝M/W＝872/1.7x10-4＝5.2 Mpa <[δ]=10Mpaf=0.644ql4/100EI=0.7mm3、12x15cm方木验算(按4跨连续梁验算)荷载组合：∑P＝1）+2）+3）+4）+5)+6）＝31KN/M2，荷载为间距60cm 的集中荷载P＝17KN，跨径l＝120cm。
箱梁模板受力验算书
箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。
取值25。
V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。
（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。
β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。
β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。
F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。
现浇箱梁施工验算书
H匝道桥箱梁支架及模板力学验算书一、计算依据1、箱梁砼浇筑方法：一次浇筑完成。
2、模板及支架使用材料梁底支架：采用碗扣式钢管支架。
小横梁处采用60*60cm间距，腹板处采用90*60cm间距，其余采用90*90cm间距。
水平杆竖向间距：底部120cm六层，顶部60cm，其余采用30cm水平杆和顶托调整标高。
竹胶板：底模、侧模、翼板采用优质覆膜A类竹胶板。
芯模两端渐变处亦为竹胶板。
竹胶板尺寸：122*244cm，厚度h=12mm。
方木：全桥纵向铺设10*15cm方木。
横向铺设10*10cm方木，间距：跨中处净距20cm（施工方案采用15cm），小横梁处净距15cm（施工方案采用10cm）。
侧模采用10*15cm方木制作的定型排架，排架净间距50cm，其上纵向铺设10*4cm方木，方木间距不大于25cm（施工方案采用10cm）。
芯模采用“3015”组合钢模，采用10*10cm方木定做框架。
框架间距80cm。
两端渐变处采用10*4cm方木做小棱，小棱间距小于20cm。
3、荷载组合①钢筋砼自重：Υ=26KN/m3；②模板及支撑自重；③倾倒砼产生冲击荷载：2.0KN/m2；④振捣砼产生荷载：2.0KN/m2；⑤施工人员、搬运工具材料等产生荷载：计算模板及小棱时为2.5KN/m2，计算支撑时为1.0KN/m2；《桥规》JTJ041-2000⑥新浇砼对侧模产生的侧压力：Pm=4.6v1/4；《路桥施工计算手册》表8-2按照泵送砼计算。
⑦荷载分项系数：静载系数为1.2，活载系数为1.4。
《路桥施工计算手册》表8-5。
二、底模力学验算（一）跨中底模验算1、荷载计算（1）、砼恒载计算跨中砼恒载为：g1=S /B*Υ=6.08/6.04*26=26.17KN/m2砼断面积S由CAD绘图计算而来，见上图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1查得，当配筋率>2%时Υ=26KN/m3。
（2）、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2 KN/m2（3）、振捣砼产生荷载：g3=4 KN/m2，《桥规》JTJ041-2000 （4）、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c =1.31 KN/m2木材为落叶松，容重为Υ=7.5 KN/m3（源于《路桥施工计算手册》表8-1）。
现浇箱梁支架检算方案
现浇箱梁支架检算方案现浇箱梁支架是指在施工现场现场浇筑预制箱梁时所使用的临时支架。
在进行现浇箱梁支架检算方案时，需要考虑到多个因素，包括支架的稳定性、承载能力、施工安全等方面。
下面是一个关于现浇箱梁支架检算方案的详细介绍，具体内容如下：1.支架稳定性的检算：要确保现浇箱梁支架的稳定性，首先需要对支架进行设计计算。
计算过程中需要考虑支架的几何形状、构造材料的强度特性以及地基条件等因素。
通过力学分析和计算，确定支架的结构形式、尺寸和材料等参数，使得支架在施工过程中能够稳定地承载箱梁的重量和施工荷载。
2.支架承载能力的检算：现浇箱梁支架需要承载箱梁的自重和施工荷载。
在检算承载能力时，需要确定支架的强度，并考虑各个构件的不同荷载情况。
在计算中需要确定各个构件受力的方式和受力大小，并对其进行合理分配，以确保支架的承载能力能够满足施工要求。
3.施工安全的检算：在现浇箱梁支架的检算方案中，施工安全是一个重要的考虑因素。
要确保施工过程中的安全，需要对支架的稳定性和强度进行严格的检验，并配备适当的安全设备和人员。
此外，还需要对施工过程中可能出现的风险进行评估和预防，并采取相应的措施，以确保施工的安全性。
4.监测和调整：在进行现浇箱梁支架检算方案时，还需要对支架进行监测和调整。
在施工过程中需要对支架进行实时监测，以检测支架的变形和位移情况，并根据监测结果进行及时调整。
如果发现支架存在问题，需要及时采取相应的措施进行处理，以保证施工的顺利进行。
总结起来，现浇箱梁支架检算方案是一个综合性的工作，需要考虑到支架稳定性、承载能力和施工安全等多个因素。
通过合理的设计和计算，能够确保现浇箱梁支架能够满足施工要求，并保证施工的安全性和质量。
现浇箱梁满堂支架的设计及验算
现浇箱梁满堂支架的设计及验算摘要：满堂支架是现浇梁板比较常见的支撑体系，对现浇梁板的施工安全及质量起着至关重要的作用，本文结合毕都高速法窝枢纽互通C匝道桥现浇箱梁的施工，介绍了满堂支架的设计及验算方法。
关键词：箱梁支架设计验算一、工程概况杭瑞高速毕节至都格（黔滇界）公路法窝枢纽互通C匝道跨线桥上部构造为预应力混凝土等高截面现浇连续箱梁（两箱单室），桥长254.46m，箱梁顶面宽8.5m，底面宽4.5，箱梁梁高为1.4m；第一联（3*20）、第二联（3*20）、第三联（3*20）、第四联（14.2+2*20+14.2）；中支点横隔梁厚180㎝，边支点横隔梁厚130㎝，每跨跨中设置横隔梁一道，横隔梁厚50㎝，腹板厚50-70㎝。
采用满堂支架进行施工，二、现浇箱梁满堂支架布置设计采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚15mm的优质竹胶合板。
采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm支架结构体系，其中，在墩顶两侧各8米范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式，其余部分采用60cm×90cm×120cm的布置形式，但在跨中横隔梁板下1米范围内60cm×60cm×120cm的布置形式；另外考虑到桥梁处于弯道及斜坡上支架受力的不均匀性，适当加密曲线内侧及低坡处支撑杆件数量。
支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每5米设一道，纵桥向斜撑沿横桥向每7.2米设一道。
箱梁支架计算方
双庙交通桥箱梁支架计算方案一、碗扣支架布置形式地基处理好后，铺筑12cm厚砼垫层，垫层砼有一定强度后，即可测量放线搭设支架。
立杆纵、横向水平间距均采用90cm，竖向步距采用120cm，架体最大高度7m。
立杆上纵桥向铺设10×15cm方木纵梁，纵梁间距90cm，纵梁上铺设5×8cm方木横梁，横梁间距12cm，横梁上铺设1.5cm厚胶合板。
二、荷载类型箱梁自重：305.3m³×25 KN/ m³ =7632.5KN箱梁底板面积：(66-0.16) ×4=263.36m²箱梁底板单位面积荷载：7632.5KN/263.36=28.981 KN/ m²侧模及内模自重Q1 : 0.1 × 1.2（系数）= 0.12 KN/m底模板自重Q2 : 0.125× 1.2（系数）= 0.15 KN/m2钢筋砼自重Q3 : 28.981× 1.2（系数）= 34.777 KN/m2施工荷载Q4： 2.5 × 1.4（安全系数）= 3.5 KN/m2浇筑和振捣砼荷载Q5：4 × 1.4（安全系数）= 5.6 KN/m2碗扣支架自重Q6：0.13×7×1.2（系数）= 1.092 KN/m2三、胶合板受力验算胶合板抗弯强度: [f弯] =45×0.6(折减系数)=27Mpa胶合板弹性模量: E=6000×0.7(折减系数)=4200Mpa板厚: h=1.5cm背肋间距: b=12cm跨径：L=0.12m截面惯性矩:I=bh3/12=12×1.53/12=3.375cm4截面抵抗矩:W= bh2/6=12×1.52/6=4.5cm3底模板均布荷载:Q模=Q1+Q3+Q4+Q5=0.12+34.777+3.5+5.6=43.997KN/m2线荷载：q=b×Q模=12×43.997/102=5.28KN/m跨中最大弯矩:M=qL2/8=5.28×0.122/8=0.0095KN·m弯拉应力:f弯= M/W=0.0095/4.5×103=2.1Mpa< [f弯] =27Mpa挠度：f=0.677qL4/(100EI) =0.677×5.28×0.124/(100×4200×3.375)×108=0.052mm<[ f]=L/400=120/400=0.3mm胶合板强度及挠度满足要求四、横梁受力验算木方容重: 7.5KN/ m³木方抗弯强度: [f弯] =17×0.95(折减系数)=16.2Mpa木方弹性模量: E=10000×0.95(折减系数)=9500Mpa木方截面高: h=8cm木方截面宽: b=5cm木方间距: B=0.12m跨径：L=0.9m截面惯性矩:I=bh3/12=5×83/12=213.3cm4截面抵抗矩:W= bh2/6=5×82/6=53.3cm3均布荷载:Q横梁=Q1+ Q2+Q3+Q4+Q5=0.12+0.15+34.777+3.5+5.6=44.147KN/m2线荷载：q=B×Q横梁=0.12×44.147=5.298KN/m跨中最大弯矩:M=qL2/8=5.298×0.92/8=0.536KN·m弯拉应力:f弯= M/W=0.536/53.3×103=10.06Mpa< [f弯] =16.2Mpa 挠度：f=5qL4/(384EI)=5×5.298×0.94/(384×9500×213.3) ×108=2.233mm<[ f]=L/400=900/400=2.25mm横梁强度及挠度满足要求五、纵梁受力验算木方容重: 7.5KN/ m³木方抗弯强度: [f弯] =17×0.95(折减系数)=16.2Mpa木方弹性模量: E=10000×0.95(折减系数)=9500Mpa木方截面高: h=15cm木方截面宽: b=10cm木方间距: B=0.9m跨径：L=0.9m截面惯性矩:I=bh3/12=10×153/12=2812.5cm4截面抵抗矩:W= bh2/6=10×152/6=375cm3均布荷载:Q纵梁=Q1+ Q2+Q3+Q4+Q5+1.2×8（7.5×0.05×0.08×0.9）=0.12+0.15+34.777+3.5+5.6+1.2×8（×7.5×0.05×0.08×0.9）=44.407KN/m2线荷载：q=B×Q纵梁=0.9×44.407=39.966KN/m跨中最大弯矩:M=qL2/8=39.966×0.92/8=4.047KN·m弯拉应力:f弯= M/W=4.047/375×103=10.79Mpa< [f弯] =16.2Mpa挠度：f=5qL4/(384EI)=5×39.966×0.94/(384×9500×2812.5) ×108=1.278mm<[ f]=L/400=900/400=2.25mm纵梁强度及挠度满足要求六、碗扣支架验算立杆截面积: A=∏(482－422)/4=424.1mm2立杆计算长度: L=1200+2×300=1800mm立杆截面惯性矩: I= (244－214)/4=107831.2mm4立杆截面回转半径:i=√(I/A)= √(107831.2/424.1)=15.9mm立杆长细比: λ=L/I=1800/15.9=112.9立杆稳定系数: （查表得φ=0.481）立杆抗压强度: [f]=205Mpa立杆承载力: [N]= φ×A×[f]= 0.481×424.1×205/1000=41.82KN 单肢立杆承载力:N= （Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6）×0.9×0.9+1.2×7.5×(8×0.05×0.08×0.9+1×0.1×0.15×0.9)=37.025KN<[N]= 41.82KN 立杆强度及稳定性满足要求七、地基承载力验算要求地基承载力达到f k=150KPaB=0.9+2×0.12×tan45°=1.14单肢立杆压应力f=N/(B×B)=37.025/(1.14×1.14)=28.49 Kpa<f k=150Kpa地基承载力满足要求讲武城生产桥箱梁支架计算方案一、碗扣支架布置形式地基处理好后，铺筑12cm厚砼垫层，垫层砼有一定强度后，即可测量放线搭设支架。
最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例(EXCEL)
四、受力计算现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）一、工程概况桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，桥梁总宽度：800cm，两边翼缘板各宽175cm，梁高1.4m。
采用碗扣支架，碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。
立杆纵向间距0.9m，立杆横向间距0.6m，立杆竖步距1.2m，搭设高度8m。
从到至下依次为：竹胶板、10cm*10cm方木横梁、12cm*12cm方木纵梁，顶托、钢立杆、底托、10cm厚混凝土+30cm压实石渣。
二、编制依据1.《路桥施工计算手册》 2.《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008 3.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 4.《建筑施工碗扣式脚手架 安全技术规范》JGJ166-2008 5.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 6.《简明施工计算手册》7.《建筑结构静力计算手册》三、受力分析1. 主要考虑垂直方向受力：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至次肋、主肋，再由主肋经顶托传递至钢管立杆，最后传至地基基础。
计算受力时各个部件自上而下进行验算。
2.计算时对最不利位置荷载进行分析，按简支梁结构受力分析，简化为均布荷载（安全系数高于按三跨连续梁计算模结果）。
由于材料所刚度及强度远大于剪力，故不进行抗剪验算。
3.地基基础面积计算时考虑刚性角的影响。
4.取1m²受力分析。
1、设计基本参数2、材料参数3、荷载参数4、木模板验算表5、次肋方木验算表6、主肋方木验算表（按简支梁计算，主肋直接承受次肋传来的集中荷载，可简化为均布荷载）7、钢管立柱验算表序号验算项目计算结果单位允许值结论备注1立杆的稳定性计算先算细长比，通过比值查表得到立杆的稳定性系数23立杆长度 2.36mh0有两个计算公式h0=kuh和h0=h+2a，为安全计，取二者间的大值4细长比λ149.135轴心受压杆件稳定系数φ0.496设计单根稳定承载力KN 49.027不组合风荷载时总轴向力192.08KN/m 8单根轴向力15.45KN/m49.02符合要求横桥向8根序号验算项目计算结果允许值结论备注1扣件抗滑承载力（166-5.6.4）2序号验算项目计算结果允许值结论备注立杆基础底面的平均压力91.123基础底面积A1695.60（厚度*tan α+底托宽）²α刚性角，分层厚度叠加表达式p=N/A［（10*tan40+30*tan30）*2+10］²9、地基承载力计算（表达式：自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）；wsl：顶端风荷载w1产生的斜杆内力（KN）；n：支撑架步数；QＣ：扣件抗滑强度，取8KN。
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箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求支架立杆步数8次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 12003 12004 12005 12006 12007 6008 600箱梁模板支架剖面图三、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) 计算模板和其支撑小梁时 2.51 计算主梁时 1.51 计算支架立杆时 1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 2四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 12抗弯强度设计值f(N/mm2) 15 弹性模量E(N/mm2) 6000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.6 计算方式三等跨梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×123/12=144000mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×122/6=24000mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×1(26×1.8+1+0.4)+1.4×1(2.51+2)=64.154kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1(26×1.8+1+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2)=69.49kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[64.154，69.49]=69.49 kN/mq静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×1(26×1.8+1+0.4)=65.07kN/mq活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×1(2.51+2)=4.42kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1(26×1.8+1+0.4)=48.2kN/m计算简图如下：l=l2=200mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×65.07×0.22+0.117×4.42×0.22=0.281kNσ=M/W=0.281×106/24000=11.708N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×65.07×0.2+0.617×4.42×0.2=8.354kNτ=3V/(2bt)=3×8.354×103/(2×1000×12)=1.044N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×48.2×2004/(100×6000×144000)=0.604mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm 满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.47m ，l＝l3=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝3.917N/mm2 τ＝0.344N/mm2 ω＝0.171mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=200/150=1.333mm 结论符合要求符合要求符合要求3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.4m ，l＝l4=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝3.583N/mm2 τ＝0.31N/mm2 ω＝0.148mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=200/150=1.333mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型80mm×100mm 截面惯性矩I(cm4) 833 截面抵抗矩W(cm3) 167抗弯强度设计值f(N/mm2) 15.44 弹性模量E(N/mm2) 9350抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.78 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×0.2(26×1.8+1+0.4)+1.4×0.2(2.51+2)=12.831kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.2(26×1.8+1+0.4)+1.4×0.7×0.2(2.51+2)=13.898kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[12.831，13.898]=13.898 kN/m因此，q静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×0.2(26×1.8+1+0.4)=13.014kN/mq活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×0.2(2.51+2)=0.884kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.2(26×1.8+1+0.4)=9.64kN/m计算简图如下：l=l a=900mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×13.014×0.92+0.117×0.884×0.92=1.138kNσ=M/W=1.138×106/(167×103)=6.814N/mm2≤f=15.44N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×13.014×0.9+0.617×0.884×0.9=7.518kNτ=3V/(2bt)=3×7.518×103/(2×80×100)=1.41N/mm2≤f v=1.78 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×9.64×9004/(100×9350×8330000)=0.55mm≤[ω]=l/150=900/150=6mm 满足要求！4)、最大支座反力计算横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2）承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×13.014×0.9+1.2×0.688×0.9=13.627kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×9.64×0.9＝9.544kN2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.47m ，b＝l3=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝2.287N/mm2 τ＝0.464N/mm2 ω＝0.155mm R max2＝4.383kN，Rˊmax2＝2.697kN允许值f＝15.44N/mm2 f v＝1.78N/mm2 [ω]=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.4m ，b＝l4=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝2.09N/mm2 τ＝0.418N/mm2 ω＝0.135mm R max3＝3.897kN，Rˊmax3＝2.336kN允许值f＝15.44N/mm2 f v＝1.78N/mm2 [ω]=l/150=900/150=6mm/ 结论符合要求符合要求符合要求/ 六、主梁计算主梁材质及类型工字钢截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4) 245 截面抵抗矩W(cm3) 49抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×13.627＝6.814kN正常使用极限状态：pˊ＝ζR max1ˊ＝0.5×9.544＝4.772kN横梁底立杆的跨数为2跨，腹板底立杆的跨数有4跨，按四等跨梁计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.167kN·mσ=M/W=1.167×106/(49×103)=23.816N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.037≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2）R max4＝22.889kN /ζ=22.889/0.5=45.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.383＝2.192kN，p＝ζR max2ˊ＝0.5×2.697＝1.348kN，l c= 900mm，按三等跨梁计算。