600MW超临界机组低压加热器水位控制系统设计
600MW超临界机组低压加热器正常疏水改造
Ｍ Ｐａ
真 空
℃
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１Ｏ ５
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１０ ５
４
１０ ６ ຫໍສະໝຸດ ４ 水 的热 量不 能被 充分 利 用 ， 加 了下一 级 低 加 的抽 增 汽量 ， 造成机 组 整体经 济性 降低 。 低 压加 热器疏 水 系统调 节 门参 数 如下 ：
水不 畅 ， ２机 组更 为严 重 ， ２机组 负 荷 ５ ０Ｍ 以 ０ Ｗ
低 压加热 器参 数见 表 １ 。
表 １ 低 压 加 热 器 参 数
项目
型 号
单位 ５低 加 ６低 加
Ｌ ５ Ｐ ｍ １１ ０ ４ Ｌ ６ Ｐ ９ ２ ９
７低 加
ＬＰ ７ ６ ９ ４
称， ； 水 临界测量压力 Ｐ ，２ ０ ３Ｍ ａ 最大 质量 流量 ， ２ ． ８ Ｐ ；
１４ ０ ／ ； ２ ７０ ｇｈ 正常质量 流量 ，０ ０ ｇｈ最 小质量流 ｋ １５０ ／ ； ９ ｋ
量 ，２ ００ｋ／ 。 １０ ０ ｇ ｈ
１ 低 加疏水 系统存在 的 问题 分析
自投产 以来 ， 负荷 时 ， 、 、 高 ６ ７ ８低 加 正 常疏
Ｌ ＳＩ Ｅ ＬＥ控制 阀 门规 格 书 ； 在 系 统 ， 热器 疏 所 加 水 系统— — ５低加 至 ６低 加 正 常疏 水调 节 门 ； 流
ｈ １ ２ ９ ８ ２ ． ５ ２ ． ５ １ ２ ５ ８． ５ １ ８ ９ ８ １９ ８ ９ ８ ８ ９ ８ ９ ９ ９ Ｃｈ ＭＰａ ９ ．９ ５９ ２ Ｏ３ ．９ ４ ７ ３ ７． ２ Ｏ． １ １ ４ ０ ６ ４． ０ ０． ０１ ４ ．０ ０ ８８ ０ Ｏ ．５
600 MW超临界机组低负荷下自动给水控制优化
600 MW超临界机组低负荷下自动给水控制优化
余盛杰;薛森贤;陈树科
【期刊名称】《青海电力》
【年(卷),期】2017(0)2
【摘要】受电源数量增加和经济增长放缓的共同影响,600 MW超临界机组深度调峰已成为一种常态,负荷常降至250 MW以下运行.在低负荷运行时,如一台汽动给水泵跳闸,另一台汽动给水泵流量虽自动快速拉升,总给水流量仍无法在短时间内拉升至"给水流量低低"保护定值以上,导致锅炉MFT保护动作、机组跳闸.通过试验分析,找出低负荷下汽动给水泵给水控制的缺陷并进行改进,提高了机组的运行安全水平,为同类型机组的改造提供了参考方向.
【总页数】4页(P55-58)
【作者】余盛杰;薛森贤;陈树科
【作者单位】珠海金湾发电有限公司,广东珠海 519050;珠海金湾发电有限公司,广东珠海 519050;珠海金湾发电有限公司,广东珠海 519050
【正文语种】中文
【中图分类】TM621
【相关文献】
1.国产600 MW超临界机组给水泵故障减负荷试验 [J], 赖加良;张睿;黄卫剑
2.国产600 MW超临界机组低负荷时给水流量波动的原因及处理 [J], 曾祥卓
3.600 MW超临界CFB机组低负荷运行技术研究 [J], 袁杰;邝伟;邬万竹;廖曼
4.国产超临界600 MW机组主要自动调节系统控制优化 [J], 朱晓星;寻新;王伯春;刘武林;李劲柏
5.660 MW超超临界机组低负荷下凝结水系统控制优化 [J], 郑冬浩;曹志华;董勇卫;钱锋;沈正华
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国华太电600MW超临界机组的给水全程控制
国华太电600MW超临界机组的给水控制方案1．给水系统配置：机组配置2×50%B-MCR调速汽动给水泵和一台30%B-MCR容量的电动调速给水泵。
汽动给水泵各配一台电动定速前置泵，单元连接；电动给水泵作为起动、备用，带液力偶合器，以勺管调节泵轮中液位改变转速，其前置泵由同一电动机拖动，同时启停。
回热级数：3高4低1除氧。
3台高加串联运行，共用一个公共旁路。
锅炉启动系统为不带再循环泵的简单疏水型启动系统，锅炉设二只内置式启动分离器，并设有三只水位控制阀、三只电动闸阀以及直流负荷后的暖管系统等。
过热器配置二级喷水减温装置，左右能分别调节。
在任何工况下（包括高加全切和B-MCR 工况），过热器喷水的总流量约为4%过热蒸汽流量（B-MCR工况下），再热器采用燃烧器摆动调温，喷水减温仅用作事故减温用。
再热器喷水减温器喷水总流量的能力约为5%再热蒸汽流量（B-MCR工况下），设计喷水量为零。
2．给水全程控制：给水控制完成了多重控制任务：保证燃水比、实现过热汽温的粗调、满足负荷的响应。
给水全程控制分为三个阶段:(1)锅炉启动阶段，从锅炉上水到点火前，采用给水流量定值控制。
省煤器进口给水流量自动控制在最小设定值（35%BMCR），开始为调节阀调节给水流量，电泵调节调节阀前后差压。
当调节阀开度>80％，电泵切换为控制给水流量。
（调节阀从80％回落至70％，电泵又切为控制差压，即存在10％的回差）。
(2)带部分负荷阶段，分离器湿态运行，控制分离器水位。
给水流量保持在某个最小常数值（35%BMCR），分离器水位由分离器至除氧器以及分离器至扩容器的控制阀进行调节，给水系统处于循环方式。
分离器水位控制通过改变三只液控调节阀（HV1201、HV1202、HV1203）的开度来实现，是典型的开环控制。
分离器疏水至除氧器旁路液动调整阀HV1201的控制主要由3个参数决定，分别是除氧器压力、分离器压力、分离器水位，分别对应如下的函数关系：阀门的控制是按照这三个函数的规律动作，实际输出到阀门控制装置的控制指令是这三个函数输出值的最小值。
600MW超超临界机组热工控制系统设计与优化
中需要注意 的一些关键 点及相关措施 ， 可供 国内同型机组参考 。
关键词 ： 超超 临界 ； ＭＣ Ｓ ； 连锁保护 ； Ｏ Ｍ Ｗ 火 电机组工程 是华南地区首个超 超 临界燃煤机 组项 目， 其锅 炉采 用哈尔滨锅炉厂 引进三菱 公司 技术制造 的超超 临界变压直流炉 。本文从热工控制 角度 ， 介 绍 其控制系统设计理念 以及调试， 生产过程 中的相关改进措施 ， 以
是在 负荷指 令变化时 ， 各子 系统 （ 水、 煤、 风、 摆 角、 挡板等） 按负 荷变化 速率提前 同步动 作， 尽快缩 短锅炉系 统惯性大 、 迟滞 时 间长 所 造 成 的影 响 ［ １ ］ 。
的稳定性 大大提高 ， 稳态 时全程可 以达到额定 温度参数 ， 动态 时未再发 生汽温大幅下降的情况。 （ ３ ） Ｒ Ｂ控制系统设计。 从整体上讲， Ｒ Ｂ控制系统由触发 回路 、主汽压力 Ｒ Ｂ控制
２ ＭＣ Ｓ系统
超（ 超） 临界机 组 ＭＣ Ｓ系统 的重 点和难 点在“ 协调 控制 ” 、 “ 汽温控制 ” 和“ Ｒ Ｂ控 制 ” ： （ １ ） 协调控制、 汽温控制及其相关性 。 随着 电网 Ａ Ｇ Ｃ考核系统 的严格 执行 ，以锅 炉跟随为基础 的协调控制 系统 已成 为必然之选 。该策略由汽 机直接 响应机 组
①优 化原方案 中 自动调节 回路系统参数 ， 包括 ： 重新 调整 锅炉 Ｂ Ｉ Ｄ指令与水 、 煤、 风等各子系统之 间的参数 曲线 ； 重新调 整锅炉并行前馈 Ｂ Ｉ Ｒ — Ｆ Ｆ ； 增加温 降修正 回路 的强度 ， 扩 大各级
过热汽温 的适应 范围； 调整过热度越 限工况下 的给水 流量 超弛 回路 的强度 （ 增加 当前负荷值 对回路强度 的变增益修 正 ， 防止 给水过量） 。这些措施的实施， 有效增 强了控制 系统适应性 ， 提 高 了调节精度 ， 减小 了变负荷过程 中的汽温动态偏差。
国产600MW超临界机组汽温控制系统分析
国产600MW超临界机组汽温控制系统分析1.引言我国发电装机总容量和发电量均跃居世界第二位。
在年发电量中，火电占81.54%，是我国的主要发电方式。
并且我国是以煤作为发电主要燃料。
我国燃煤电站存在的突出问题是机组效率低，供电煤耗高。
[1]据介绍，我国已探明的煤炭储量为10000亿吨，人均拥有量在世界上处中等水平，加上可采量及开采能力的限制，我国的煤炭供需矛盾仍很突出，并将随火电的发展进一步增大。
由于我国电力工业总体水平与国外先进水平相比有较大差距，能耗高和环境污染严重是目前我国火电厂中存在的两大突出问题，并成为制约我国电力工业乃至整个国民经济发展的重要因素。
因此，在增产煤炭的同时，必须更加重视节约发电用煤工作，提高机组的热效率以实现节能，降低污染物的排放。
[4]对于600MW机组，亚临界参数的供电煤耗仍然和超临界机组有较大差距。
例如，上海石洞口第二发电厂引进的超临界600MW机组，其供电煤耗为300g/kw.h,比同容量的国产亚临界机组煤耗低31g/kw.h，也就是说，一座1000MW的燃煤发电厂，采用超临界参数机组比采用亚临界参数机组每年至少可节约标准煤20多万吨。
我国于20世纪80年代初引进亚临界300MW、600MW机组制造技术，经“七五”、“八五”重大装备技术攻关及优化研究，取得了较大成绩。
但在努力发展火电机组的同时，我们应当注意到目前，世界上超临界参数机组的蒸汽压力已经提高到25－31MPa，蒸汽温度控制在540－600℃。
先进的超临界机组效率已经达到47％～49％,我们与世界先进水平还有很大的差距。
[3]大容量、高参数、高效率的大机组标志着一个国家技术装备水平。
自改革开放以来，我国电力工业的技术水平得到了较大提高。
尤其是近年来，我国新建了一批超临界机组，它们将迅速成为我国电力企业的主力军，因此提高对超临界机组的运行控制水平。
对电力行业的发展有着重要的意义。
目前超临界火电机组的过热汽温很高，要求汽温调节反应迅速，调节幅度要大。
600MW超临界锅炉低负荷防水冷壁超温控制策略
600MW超临界锅炉低负荷防水冷壁超温控制策略摘要：受新能源对电网的影响，火电机组深度调峰任务日渐加重，机组在中低负荷段运行时间增多，且AGC负荷指令和网频波动频繁。
受这些因素影响，机组运行中的一些问题逐渐显露。
锅炉燃烧中磨煤机运行台数少、给水流量低，锅炉受热面和汽水品质反应灵敏，极易发生参数超限，尤其是锅炉受热面管壁在煤量突增而水量不足时，炉管壁温度上升速度快，超过允许值，长期运行极易造成炉管因金属疲劳、高温腐蚀而发生泄漏。
通过对运行参数的分析，查找运行规律，对协调控制中的给水控制回路进行优化和参数调整。
解决这一问题，使得低负荷波动时既能满足煤水比的匹配，又能抑制水冷壁管温度超限，提高锅炉运行的安全性。
关键词：深度调峰；锅炉受热面；壁温超限；控制优化0引言某电厂2×600MW超临界机组，锅炉采用哈尔滨锅炉厂生产的变压直流炉、一次中间再热，采用前后墙对冲燃烧方式、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊Π型结构。
配置6台直吹式中速磨煤机，下层两台磨为等离子点火，燃油系统在后期被取消，配置两台汽动给水泵调整给水流量。
随着国内新能源的大力发展，新能源在电网中的占比快速增长，但新能源受气候条件影响，负荷不稳定，火电机组承担了更多的调峰任务，且在中低负荷段运行时间较多[1]。
在AGC负荷指令和网频波动下，机组工况变化频繁，有时甚至处于振荡，这对机组系统和自动控制形成了严峻的考验[2]。
在50%（300MW）负荷左右，水冷壁温度波动大且易超温，运行人员调整中又造成主汽温度过低情况。
通过对运行参数和调整过程进行分析，找出关键问题，从自动控制策略制定方案并实施解决。
1锅炉水冷壁超温现象分析在50%～60%负荷工况时，选择4台磨煤机运行，下层两台，中上层各一台的磨组运行方式，部分燃煤为低灰熔点煤种。
在AGC负荷指令波动频繁时，水冷壁温度上升较快，易超温。
一般采取降低中间点温度的调整方式，但在煤量降低且煤质变化时，又可能造成汽温快速突降问题。
2x 600 MW机组工程高低压加热器水位控制方案
1工程概述越南翁安电厂一期2×600MW机组工程选址于越南河晋市翁安港,为湿冷凝汽式汽轮发电机组。
锅炉选用巴威亚临界汽包炉,汽机采用日本东芝三缸四排汽、亚临界一次中间再热、凝汽式汽轮机。
拟于2012年底建成投产。
越南翁安电厂一期2×600MW机组工程高低压加热器采用东方电气集团东方锅炉股份有限公司产品。
笔者仅对高低压加热器液位开关、液位变送器配置以及相关的水位控制方案做详细介绍。
2系统设计2.1高压加热器给水及疏水系统描述该工程高压加热器给水系统设置3台全容量、卧式、双流程高压加热器(按照抽汽压力由高到低分别为1号、2号、3号),采用大旁路系统,3台加热器共用一个旁路。
由给水泵出口母管来的给水依次通过3号、2号、1号高压加热器,由1号高压加热器出口通过给水操作台和流量测量装置接至锅炉省煤器入口集箱。
当任何一台高压加热器发生故障时,关闭高压加热器水侧进口三通阀和出口隔离阀,3台高压加热器解列,给水经三通阀旁路向锅炉省煤器直接供水。
高压加热器疏水系统是指在正常运行时,3台高压加热器的疏水采用逐级自流的方式,即1号高压加热器的疏水流入2号高压加热器,2号高压加热器的疏水到3号高压加热器,最后从3号高压加热器的疏水排入除氧器,各级高压加热器均设有单独的事故疏水接口,其疏水管道单独接至凝汽器的疏水系统。
每级高压加热器的正常疏水管道上设置气动角式疏水调节阀,用于控制高压加热器正常水位。
高压加热器事故疏水主要以下有3种情况:一是高压加热器的管子破裂或管板焊口泄露,给水进入壳体造成水位升高;二是正常疏水调节阀故障,疏水不畅造成壳体水位升高;三是下一级高压加热器或除氧器水箱高水位后关闭上一级来的疏水调节阀,上一级高压加热器疏水无出路。
上述任何一种事故情况下,开启有关高压加热器的事故疏水阀,将疏水排到凝汽器。
1号、2号、3号高压加热器的事故疏水均通往凝汽器A,事故疏水管道上装设有气动调节阀,每个调节阀前后都设置有隔离阀。
国产600MW超临界锅炉启动分离器水位调节措施
国产600MW超临界锅炉启动分离器水位调节措施作者：张玄来源：《卷宗》2015年第03期摘要：国产600MW超临界直流锅炉采用带炉水循环泵的启动系统，启动分离器在锅炉启停及湿态运行过程中作为一个汽水分离设备同时又起一个固定蒸发点作用，启动分离器水位过高将造成过热器进水，危机到汽轮机安全，启动分离器水位过低，将造成省煤器前流量低，危机到水冷壁安全。
关键词：超临界直流锅炉；启动分离器；汽水分离；蒸发点1 前言某公司Ⅰ期锅炉采用上海锅炉制造厂生产的超临界变压直流锅炉，启动系统为带循环泵的内置式分离器系统，在锅炉的启动及低负荷运行阶段，炉水循环确保了在锅炉达到最低直流负荷之前的炉膛水冷壁的安全性。
2 研究问题及现状在炉前沿宽度方向垂直布置2只外径/壁厚为φ812.8/90mm的汽水分离器，其进出口分别与水冷壁和炉顶过热器相连接。
每个分离器筒身上方切向布置4根不同內径的进口管接头、顶部布置有2根內径为φ231.7mm至炉顶过热器管接头、下部布置有一个內径为φ231.9mm疏水管接头。
汽和水的引出方向应与汽水引入管的旋转方向相一致，以减少阻力。
在锅炉启停过程或锅炉运行在湿态时，启动分离器起到汽水分离作用，蒸汽进入过热器系统，分离出来的水通过启动系统进入扩容器，使分离出来水的质量和热量得以回收，同时又起到固定蒸发点作用，即必须保证启动分离器水位在可控范围内，水位高导致过热器进水，危机机组安全运行，水位过低，省煤器前最低给水流量不能保证，威胁到水循环安全，所以启动分离器水位控制显得十分重要。
2.1 影响启动分离器水位的因素2.1.1给上泵向炉内补水量的大小，补水量多于排水量，集水箱水位就升高，反之集水箱水位就降低；2.1.2高水位调节阀HWL的开度，在锅炉补水量一定情况下，开度越大，排水量越大，集水箱水位越低；2.1.3启动分离器出口压力变化，若压力突降，将造成虚假水位，启动分离器水位升高，反之启动分离器水位下降；2.1.4锅炉燃烧率的变化，突然增加燃料时，将造成启动分离器水位升高，若给水泵出口压力不变情况下，由于启动分离器压力升高，给水调门后压力与启动分离器出口压力间压差降低，导致锅炉补水量降低导致水位降低；2.1.5启动过程中汽水共胀因素影响。
过程控制课程设计600MW超临界直流锅炉主汽温控制系统-主汽温控制-.
课程设计报告(2013—2014年度第二学期)名称：过程控制技术与系统题目：600MW超临界直流锅炉主汽温控制系统院系：控制与计算机工程学院班级：姓名：学号：设计周数： 1 周日期： 2014 年6月30日《过程控制》课程设计任务书一、目的与要求“过程控制课程设计”是“过程控制”课程的一个重要组成部分。
通过实际工业过程对象控制方案的选择、控制功能的设置、工程图纸的绘制等基础设计和设计说明的撰写，培养学生基本控制系统工程设计能力、创新意识，完成工程师基本技能训练。
二、主要内容1．根据对被控对象进行的分析，确定系统自动控制结构，给出控制系统原理图；2．根据确定控制设备和测量取样点和调节机构，绘制控制系统工艺流程图（PID图）；3．根据确定的自动化水平和系统功能，选择控制仪表，完成控制系统SAMA图（包括系统功能图和系统逻辑图）；4．对所设计的系统进行仿真试验并进行系统整定；5．编写设计说明书。
三、进度计划四、设计（实验）成果要求1．绘制所设计热工控制系统的SAMA图；2．根据已给对象，用MATABL进行控制系统仿真整定，并打印整定效果曲线；3．撰写设计报告五、考核方式提交设计报告及答辩学生姓名：简一帆指导教师：张建华2014年 6月 30 日一、课程设计目的与要求1． 通过实际工业过程对象控制方案的选择、控制功能的设置、工程图纸的绘制等基础设计和设计说明的撰写，培养学生基本控制系统工程设计能力、创新意识，完成工程师基本技能训练。
2． 掌握过程控制系统设计的两个阶段：设计前期工作及设计工作。
2.1设计前期工作（1）查阅资料。
对被控对象动态特性进行分析，确定控制系统的被调量和调节量。
（2）确定自动化水平。
包括确定自动控制范围、控制质量指标、报警设限及手自动切换水平。
（3）提出仪表选型原则。
包括测量、变送、调节及执行仪表的选型。
2.2设计工作（1）根据对被控对象进行的分析，确定系统自动控制结构，给出控制系统原理图。
600 MW 超临界机组低压加热器液位测量改造
600 MW 超临界机组低压加热器液位测量改造杨晶【摘要】在大型发电机组运行过程中，低压加热器的液位测量是否准确直接影响到机组运行的可靠性和机组效率。
通过对单、双室平衡容器测量系统的原理进行分析，指出了单、双室平衡容器测量系统的不足，而导波雷达液位计测量则可以直接检测容器中的实际液位高度和变化量，从而避免了平衡容器测量液位时由于温度、压力变化以及取样管存在漏点或堵塞对液位测量造成的影响，使真实液位检测变得简单易行，解决了虚假水位的问题。
%In the process of large generating units,liquid level measurement of low pressure heater is a direct impact on the accuracy of the reliability and the efficiency of unit operation.By analyzing the principle of bal-ance container measurement system,double room balance container,points out the deficiencies of measurement system,double room,and the guided wave radar level meter can directly detect the container in the actual liq-uid level and variation,thus avoiding the balance container liquid level measurement due to the influence of temperature,pressure and the sampling pipe leakage or blockage caused by presence of liquid level measure-ment,the real liquid level detection becomes simple,solves the problem of false water level.【期刊名称】《电力与能源》【年(卷),期】2014(000)004【总页数】3页(P502-504)【关键词】低压加热器;液位;平衡容器;导波雷达【作者】杨晶【作者单位】广东大唐国际潮州发电有限责任公司，潮州 515723【正文语种】中文【中图分类】TM7731 设备概况广东大唐国际潮州发电公司一期1、2号机组为600MW超临界参数燃煤发电机组。
超临界机组#7、8低加正常疏水改造
超临界600MW机组#7、8低压加热器正常疏水改造the normal hydrophobic of the # 7、8 low-pressure heater transformation inSupercritical 600MW Unit朱宝森Zhu Baosen（华电潍坊发电有限公司）摘要：超临界600MW机组#7、8低压加热器疏水不畅带有一定的普遍性，主要原因是#7、8低压加热器的汽侧压力之差较小，疏水水位差较大，疏水管线阻力大。
在某公司进行的疏水管道改造中，通过减少疏水位差，去掉疏水闸阀，优化管线布置等措施，减少了系统阻力。
改造后，机组负荷在300MW以上能够实现#7低压加热器到#8低压加热器的正常疏水。
Abstract: 600MW supercritical generating units # 7,8 hydrophobic low-pressure heater with a certain degree of universality of the unreasonable, mainly because low-pressure heater # 7,8 vapor pressure difference between the smaller side, hydrophobic water level difference greater resistance to large hydrophobic pipeline . In a company's transformation of the hydrophobic channel, by reducing the hydrophobic potentiometer, remove the hydrophobic gate, optimizing the pipeline layout and other measures to reduce the resistance of the system. After the transformation, more than 300MW unit load can be achieved in the low-pressure heater # 7 to # 8 the normal hydrophobic low-pressure heater.关键词：工况；低加；正常疏水；管线改造；阻力；Key words: Condition；Low-pressure heater；Normal hydrophobic；Transformation pipeline；Resistance；1#7、#8低压加热器疏水改造前的情况某公司#3、#4机从试运到投产一直存在#7、#8低压加热器（以下简称“低加”）正常疏水无法逐级自流现象。
600MW超临界机组RB工况给水系统控制分析与运行
600MW超临界机组RB工况给水系统控制分析与运行发布时间：2022-08-26T06:41:11.535Z 来源：《中国科技信息》2022年4月第8期作者：王东渠[导读] 超临界机组高水平的自动化控制对于国家电网的安全同样具有重大意义，既要满足电网调度人员常规工况对机组负荷调峰能力的需要，又要在机组辅机出现故障的情况下保证机组稳定地快速调节负荷王东渠吉林省新能源开发有限公司吉林省长春市 130015 1超临界机组RB介绍超临界机组高水平的自动化控制对于国家电网的安全同样具有重大意义，既要满足电网调度人员常规工况对机组负荷调峰能力的需要，又要在机组辅机出现故障的情况下保证机组稳定地快速调节负荷，防止出现因甩负荷不当引起冲击电网运行安全。
正是在这种电网运行趋势下，超临界机组的RB（快减负荷）技术同DCS分散控制系统技术在21世纪初期一起引入我国并成功应用于各发电集团的电厂运行中，RB（快减负荷）技术不仅仅有效控制了超临界机组重要辅机出现故障的频率，延长了设备的保质期，增加了电厂的经济效益，而且RB （快减负荷）技术有效的解决了因机组重要辅机设备跳闸事故引起的大幅度甩负荷对电网的冲击的问题，确保超临界机组安全稳定的运行，在大容量和高参数的机组运行中起到不可或缺的作用。
3 超临界机组RB控制策略超临界机组RB控制系统主要由机组允许最大出力计算、实际情况RB触发判断、RB速率计算等构成。
虽然每个超临界机组的运行特性不同，但RB控制系统的设计原则是相同的，最重要的是满足RB动作时超临界机组能平稳安全的运行，其次是满足各主要参数能够在尽量小的范围内波动，最后是满足电厂运行人员的操作的便捷性。
当超临界机组重要辅机出现事故触发RB时，超临界机组的控制方式应该切换到机跟炉方式。
锅炉主控和汽机主控则分别采取开环控制燃烧率和主蒸汽压力控制方式，摒弃负荷控制方式的主要原因是主蒸汽压力控制方式能够较好地影响包括汽机调门开度在内的很多重要参数。
600MW超临界机组的给水控制的分析
600MW超临界机组的给水控制的分析600MW超临界机组给水控制的分析王富有南京科远自动化集团股份有限公司，江苏，南京，211100摘要：汽包炉的给水控制是相对独立的，而超临界机组锅炉给水控制则是和燃烧、汽温等系统相互耦合在一起的，因此直流炉的给水控制相对于汽包炉而言要复杂些。
同时给水控制系统又是超临界机组热控系统中的重点，对提高机组的控制自动化程度、减少启停误操作、缩短机组启动时间、提高机组启停的可靠性具有重要作用，也是实现机组级自启停（APS）控制的一个技术关键。
本文以某超超临界600MW机组为例，介绍锅炉给水调节系统的控制。
关键词：600MW，超临界，给水，焓，煤水比，自动调节一、超临界机组给水系统的控制特性汽包炉通过改变燃料量、减温水量和给水流量控制蒸汽压力(简称汽压)、蒸汽温度(简称汽温)和汽包水位，汽压、汽温、给水流量控制相对独立。
而直流炉作为一个多输入、多输出的被控对象，其主要输出量为汽温、汽压和蒸汽流量（负荷），其主要的输入量是给水量、燃烧率和汽机调门开度,由于是强制循环且受热区段之间无固定界限，一种输入量扰动将对各输出量产生作用，如单独改变给水量或燃料量，不仅影响主汽压与蒸汽流量，过热器出口汽温也会产生显著的变化，所以比值控制(如给水量/蒸汽量、燃料量/给水量及喷水量/给水量等)和变定值、变参数调节是直流锅炉的控制特点。
实践证明要保证直流锅炉汽温的调节性能，维持特定的煤水比来控制汽水行程中某一点焓（分离器入口焓）达到规定要求，是一个切实有效的调温手段。
当给水量或燃料量扰动时，汽水行程中各点工质焓值的动态特性相似；在锅炉的煤水比保持不变时（工况稳定），汽水行程中某点工质的焓值保持不变，所以采用微过热蒸汽焓替代该点温度作为煤水比校正是可行的，其优点在于：1) 分离器入口焓（中间点焓）值对煤水比失配的反应快，系统校正迅速；2) 焓值代表了过热蒸汽的作功能力，随工况改变焓给定值不但有利于负荷控制，而且也能实现过热汽温（粗）调正。
600MW超临界直流锅炉两种给水控制系统分析
式 中 ：Ｑ 为 煤 低 位 发 热 量 ； 为 锅 炉 效 率 ，ｈ 。，
的方 法 有 两 种 ：一 种 是 使 给 水 量 基 本 不 变 而 调 节 燃 料 量 ；另 一 种 是 保 持 燃 料 量 不 变 而 调 节 给 水 量 。前 者 称 为 以燃 料 为 主 的调 节 方 法 ；后 者 称 为 以水 为 主 的 调 节 方 法 。本 文 两 例 均 采 用 以水 为
器和再热器长期在超温 １ Ｏ～ ２ ０℃ 下 运 行 ，其 寿 命 直 流 阶段 ，给水 依 靠 给 水 泵 的 压 头 一 次 通 过 预 热 、 缩 短 一 半 ，且 汽 温 波 动 过 大 ，会 导 致 汽 机 胀 差 变 蒸发 、过 热各 受热 面而 变成 过 热蒸 汽 ，各 受 热 面 之 化 和 振 动 加 剧 ，危 及 机 组 安 全 …。 因 此 ，维 持 超 问无 固定 的界 限 ，在 锅 炉 负 荷 和 工 况 变 化 时 ，各
第２ ９卷第 ４期
２ ０ １ ３年 ４月
电
力
科
学与工程 Ｖｏ Ｌ ２ ９． Ｎ ｏ ． ４
Ａｐｒ ． ， ２０１ ３
Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ Ｐ ｏ ｗｅ ｒ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｅｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ
６ ０ ０ ＭＷ 超 临界 直 流 锅 炉 两 种 给 水 控 制 系统 分 析
某 电厂 ６ ０ ０ ＭＷ 超 临 界 直 流炉 ，带 有 炉 水循 环
泵 内置 式启 动 系统 ，其汽 水 分离 器 在低 负荷 （ 本 生
于汽 包 锅炉 ，给水 流 量 的变 化 主要 影 响 的是 汽 水 分
600MW超临界锅炉给水控制系统分析
600MW超临界锅炉给水控制系统分析摘要随着我国电力市场的实际情况和国民经济发展的需要，电站项目朝着高参数、大容量的方向发展已成为大势所趋，近年来超临界发电机组在国内得到迅速发展和应用。
超临界直流炉的给水控制技术是目前国内热控领域一个重要的研究课题。
本文介绍了直流超临界机组的锅炉给水控制系统结构、控制特点，分析了在不同调节特性下的超临界直流锅炉给水控制系统的基本原理。
根据超临界直流炉给水控制系统的特点，分析了目前国内已经投产和将要投产的超临界机组给水自动控制系统常用的基于中间点温度校正和基于中间点焓值校正控制的优缺点；结合某电厂一期600MW超临界机组锅炉给水控制系统的设计，对采用中间点焓值校正的给水控制系统、焓值测量方法、焓值定值的产生及部分技术措施进行了分析。
关键词:超临界直流炉；给水控制系统；燃水比；中间点温度；中间点焓ANALYSIS OF 600MW SUPERCRITICAL BOILER FEEDWATER CONTROL SYSTEMAbstractIt becomes a trend that the power station projects go forward to high parameter and large capacity in consideration of china’s actual situation and the demand of the national economic development. In the past years the super-critical unit were applied and developed quickly.The feedwater control of super critical once through boiler is an important study subject in thermal field at present．Presents the operating principle under different seffings, the construction and characteristics of the water supply control system for the once-through boilers of supercritical generoctor set.According to the characteristics of the feedwater control system of the supercritical once-through boiler, the paper analyzes the two types of feedwater control systems: one is based on the intermediate point’s enthalpy adjust and the other one is based on the intermediate point’s temperature adjust, which are commonly used in the supercritical and ultra-supercritical power unit. And it compares the advantages and disadvantages between them. Regarding the design of the feedwater control system of the 2×600MW supercritical power unit, methods of enthalpy measured, production of definite valve of enthalpy, and some technical measures are introduced and analyzed, and these can provide a reference for design and operation of the feed water control system.Keywords: Supercritical once-through boiler; Feedwater control system; Coal to water ratio; Intermediate point’s enthalpy; Intermediate point’s temperature目录摘要 (Ⅰ)Abstract (Ⅱ)第一章绪论 (3)1.1 论文研究的背景和意义 (3)1.2 国内外研究动态 (3)1.3 论文的主要工作 (4)1.4 本章小结 (4)第二章超临界直流锅炉概述 (5)2.1 超临界机组简介 (5)2.1.1 超临界机组定义 (5)2.1.2 超临界机组在国外的应用 (5)2.1.3 超临界机组在我国的应用 (6)2.2 超临界直流锅炉 (6)2.2.1 直流炉的工作原理 (6)2.2.2 超临界直流炉的静态特性 (8)2.2.3 超临界直流炉的动态特性 (9)2.3 超临界机组的控制特点 (10)2.3.1 汽包锅炉的控制特点 (10)2.3.2 超临界锅炉的控制特点 (11)2.3.3 超临界直流炉和汽包炉控制系统比较 (11)2.3.4 超临界锅炉的控制任务 (12)2.4 超临界锅炉的给水控制系统 (12)2.4.1 锅炉给水控制系统的主要任务 (13)2.4.2 锅炉给水系统的工艺流程 (13)2.4.3 锅炉给水系统的控制策略 (14)2.5 本章小结 (16)第三章 600MW超临界机组给水系统控制策略 (17)3.1 600MW超临界机组给水系统控制方案 (17)3.1.1 给水控制系统的指令 (17)3.1.2 给水系统控制方案 (18)3.1.3 工程应用效果 (21)3.2 超临界锅炉基于中间点焓校正的给水控制系统 (21)3.2.1 超临界直流锅炉燃水比控制 (22)3.2.2 中间点温度校正的给水控制系统简介 (23)3.2.3 中间点焓值校正的给水控制系统 (24)3.3 本章小结 (26)第四章费县600MW超临界机组锅炉给水控制系统分析 (27)4.1 费县电厂给水控制系统 (27)4.1.1 费县电厂一期2x600MW 机组概况 (27)4.1.2 费县电厂给水工艺流程 (27)4.2 给水流量控制回路分析 (28)4.2.1 费县锅炉给水流量指令形成回路分析 (28)4.2.2 给水泵控制回路分析 (31)结论 (34)参考文献 (35)致谢 (36)第一章绪论1.1 论文研究的背景和意义电力工业在我国国民经济中有着非常重要的作用。
600 MW超临界凝汽式机组补水系统设计的问题分析
600 MW超临界凝汽式机组补水系统设计的问题分析摘要：在热力系统中，非常重要的一个组成部分是火电机组的补水系统，它的质量将会对机组运行的安全性和经济性产生直接的影响，因此在进行补水系统的设计时就需要足够的重视。
随着时代的进步和社会经济的发展，我国补水系统的设计水平越来越高，但是在实际设计过程中，还会出现诸多问题，需要引起重视。
文章简要分析了600 MW超临界凝汽式机组补水系统设计，希望可以提供一些有价值的参考意见。
关键词：超临界；凝汽式机组、补水系统通过补水系统的设置，可以在热力系统重新补回那些在热力循环过程中损失的工质，这样可以连续的进行工质循环，保证机组运行的安全性和稳定性。
为了满足机组在不同情况下对工质的需求，超临界凝汽式机组补水系统主要包括两个方面，分别是正常补水系统和启动补水系统。
如今已经开始广泛的应用超临界机组，那么，在设计过程中，就不能够采用传统的设计规范和说明，这样不同的工程，就会采取差异化的设计原则，影响到补水系统功能的发挥。
1 补水工艺系统设计一是要合理确定补水量。
在补水系统中，非常重要的一项设计参数就是补水量，依据补水量，才可以更好的选择补水泵型号，确定系统管路的规格。
本文以某600 MW超临界凝汽式机组为例，它将扩容器式启动系统作为了直流锅炉启动系统。
启动补水指的是在机组启动阶段通过将补水系统启动下来，补入到热力系统，在确定它的流量时，需要将锅炉冲洗流量的要求充分纳入考虑范围。
因为将直流锅炉应用到600 MW超临界锅炉中，它的排污系统没有专门的，因此要求十分高质量的水，这样才不会腐蚀到受热面的内部。
二是要合理选择补水引入点。
在热力系统中引入补水时，可以合理调节水量，充分依据系统工质的损失量来进行。
在热力系统中，主要在凝汽器以及除氧器中可以有效的调节水量，通常情况下，会将补水引入点设置在凝汽器上。
通过研究发现，引入点会造成一定的不可逆损失，那么损失量的大小，就决定着补水热经济性。
南昌大学汽轮机课程设计 600MW超临界机组
课程设计说明书课程名称：汽轮机原理题目：600MW火力发电厂超临界汽轮机热力计算学院：机电学院系：动力工程系专业班级：热能与动力工程121班学号：5902112048学生姓名：苑令辉起讫日期：2015.6.23-2015.7.10指导教师：张莹职称：教授学院审核（签名）：审核日期：600MW 超临界汽轮机热力计算一、 设计基本参数选择1、汽轮机类型机组型号：N600-25.4/543/569机组形式：超临界、一次中间再热、反动式、两缸两排汽、单轴、凝汽式汽轮机2、基本参数额定功率P el =600MW ；新蒸汽压力p 0 =25.4MPa ，新蒸汽温度t 0=543℃； 冷再热压力（高压缸排汽压力）p rh =p 2=4.61MPa 中压缸排汽压力p s =4p =0.806MPa ； 凝汽器压力p c =5.39KPa 汽轮机转速n=3000r/min 。
3、其他参数给水泵出口压力p fp =28MPa ； 凝结水泵出口压力p cp =1.73MPa ； 机械效率99.0=m η； 发电机效率99.0=g η； 加热器效率98.0=h η。
4、相对内效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率：高压缸%5.87=riH η；中压缸%93=riM η；低压缸%86=riL η。
5、损失的计算主汽阀和调节汽阀节流压力损失MPa p p 27.105.000==∆； 再热器压损MPa p p rh rh 461.01.0==∆；中压缸联合汽阀节流压力损失MPa p p rh rh0922.002.0=='∆； 中低压缸联通管压力损失==∆s s p p 02.00.01612MPa 低压缸排汽阻力损失==∆c c p p 04.00.0002156MPa二、 汽轮机热力过程线的拟定（1） 在h-s 图上，根据新蒸汽压力p 0=25.4MPa 和新蒸汽温度t 0=543℃，可确定汽轮机进汽状态点0，并查得该点的比焓值h 0=3308.62KJ/Kg ，比熵s 0=6.1381KJ/(Kg.℃)，比体积v0=0.0123025m ³/Kg 。
超临界600MW机组低压加热器疏水系统改造
超临界600MW机组低压加热器疏水系统改造摘要：某厂#5机超临界600MW机组#6、#7、#8低压加热器存在疏水不畅的问题。
分析了600MW超临界机组低压加热器正常疏水系统疏水不畅的原因。
提出改进措施及建议，并在实际运行中取得了很好的效果。
关键词：超临界600MW机组；低压加热器；疏水系统；改造引言某厂#5机组的汽轮机发电组由上海汽轮机厂生产。
共有八级抽汽，一级、二级、三级抽汽分别供#1、#2、#3高压加热器。
四级抽汽供除氧器及小机用气。
五级六级七级八级抽汽供#5#6#7#8低压加热器，其中#7、#8低加为合体低压加热器，装在同一壳体内共用1个水室，焊接在凝汽器喉部。
1.低加疏水系统存在的问题分析#5机组自投产以来，高负荷时，#6、#7、#8低加正常疏水不畅。
#6机组负荷500MW以上，#6、#7、#8低加正常疏水调节阀均已全开，仍无法维持水位，危急疏水调节阀开启40%的开度才能维持住水位，造成很大的浪费。
满负荷时#6#7#8低加危急疏水调节阀开度较小些也有20%的开度。
由于危急疏水直接将疏水排至凝汽器，一方面增加凝汽器热负荷，影响机组真空，另一方面，上级疏水的热量不能够被下一充分利用，增加了下一级低加的抽气量，造成机组整体经济性降低。
2.低加疏水系统管道现场布置情况分析对600MW机组的调查发现，位于凝汽器喉部的#6、#7、#8加正常疏水不畅在已投运和近期投产的机组中待有一定的普遍性。
通过我厂#6机组现场对低加疏水系统管路走向检查及查阅资料室资料，发现#6、#7、#8低加正常疏水管路太长，阀门、三通、弯头管道直径太小、调门节流严重，且调门选型偏小。
这些因素累加使#6低加正常疏水系统阻力太大，因高负荷时疏水量远大于低负荷，导致高负荷#6、#7、#8低加正常疏水不畅。
现场检查#6低加正常疏水主路为φ219，支路为直径159经调门变径为DN100接入低压加热器。
且阀门弯头处有6处三通连接，三通阻力要大于弯头阻力。
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教师批阅: 号低加蒸汽进口13、7号低加汽侧放气门14、7号低加汽侧放
水门15、中间隔板
图4－2 7号、8号同壳加热器侧视图
图4－3 低压加热器系统图
传联锁和报警信号用。
图4－4为低加磁翻板式液位计、平衡容器
教师批阅: 连接示意图。
图4－4低加磁翻板式液位计、平衡容器连接示意图
4.2低加水位控制系统
4.2.1 概述
机组一般配备四级共六台串/并联工作（7#A、8#A串联组与
7#B、8#B串联组并联）的低压加热器系统。
其乏汽凝结水正常情况下通过各级低加正常疏水阀逐级疏
放。
即5#疏至6#，6#疏至7#A 和7#B，7#A疏至8#A，7#B疏至
8#B，8#A疏至低背压凝汽器A，8#B疏至高背压凝汽器B。
故障情况下，关闭故障低加正常疏水阀，打开故障低加事故
疏水阀，5#、6#、7#A、8#A向凝汽器疏水扩容器I（低背压凝汽
器侧）紧急疏水；7#B、8#B向凝汽器疏水扩容器II（高背压凝
汽器侧）紧急疏水
7.3执行器：根据能源、介质的工艺要求、安全、控制系统的精度等级、经济效益和现场情况等因素进行综合考虑，因此选择角行程电动执行机构。
其工作原理如下：
伺服放大器将输入信号I
i 和反馈信号I
f
相比较，所得差值信
号经放大后，驱使两相伺服电机转动，带动输出轴改变转角θ。
若差值为正，伺服电机正转，输出轴转角增大；当差值为负时，
伺服电机反转，输出转角减小。
输出转角与输入信号I
i
关系为：
θ=KI
i
式中K为比例系数。
其中还设有自动操作和手动操作的相互切换。
当操作器的的切换开环切向“手动”时，有正反操作按钮直接控
制电机电源，以实现执行器的输出为正转和反转。
执行机构是接
受伺服放大器或操作器的输出信号，是执行其输出︒0～︒
90。
其
原理框图如下：
图7-1 执行器结构图
7.4显示器:在机组运行过程中，不仅要求整个控制回路保持很好
的工作状态，而且还要求它的显示仪表能安全稳定显示。
因此，
所选显示仪表不但要精度等级高，还要工作性能好，有时为了安
全起见还会装多个仪表。
所以，选择精密数字压力计作为
显示仪表，精度等级为0.5级，外接电源220V,50Hz。
教师批阅：
教师批阅：八附图
8．1控制系统接线图
图8-1控制系统接线图
8．2调节器的组态图
教师批阅：图8-2调节器的组态图
教师批阅：8．3模拟量输出/输入通道
输入通道：
输出通道：
图8-3模拟量输出/输入通道
8．4控制系统的SAMA图
教师批阅：图8-4控制系统的SAMA图。