sbr工艺计算_secret
经典SBR设计计算(全)
2433.71 m3/h=
最大空气用量Qmax=
（7）所需空气压力p
（相对压力）
供风管
h1：
道沿程
阻力
供风管
H2：
道局部
阻力
p=h1+h2+h3 +h4+Δh
4112.97 m3/h= 0.001 MPa
0.001 MPa
40.56 m3/mi n
68.5 m3/mi n
h3：
h4：
Δh： p= （8）曝气器数量计 算 A、按供氧能力计算
冬季硝化菌比增长速 度μN(10)＝1/θc+bN ＝
出水氨氮为：Ne(10)
K N (10) N (10)
m(10)
N (10)
(
4 4 q
m b
v v
Q 2 Q g 1 4 )
2
/ 3
6、设计需氧量AOR=
碳化需氧量+硝化需
氧量-反硝化脱氮产
氧量
有机物氧化需氧系数
a'=
污泥需氧系数b'=
冬季μm(10)＝μ m(15)e0.098(T-15)× DO/(K0+DO)×[10.833×(7.2-pH)]＝
99.20%
计算,湿污 泥量为
99.20%
计算,湿污 泥量为
0.018 16.66 mg/L
274.7 m3/d 296.5 m3/d
7.98 mg/L 17.02 mg/L 1.72 mg/L 23.28 mg/L
0.5 d-1
2 mg/L 1.3 7.2
0.19
(2)标准水温（15 ℃）时硝化菌半速度 常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
SBR工艺计算
SBR⼯艺计算⼀、灵捷微电解池采⽤4组并联运⾏，每个池进⽔30min，反应1h，出⽔30min。
1.池体⼤⼩污⽔流量Q=1000 m3/d=42 m3/h单组微电解池⽔量Q1=Q/4=14 m3/h每组微电解池停留时间为1h，则⽔量V1=14 m3取⽔料⽐为2:1，单组微电解池需要微电解材料量为V2= V1/2=7 m3单组微电解池有效容积为V’= V1+ V2=21 m3因体积过⼩，钢砼池体施⼯不便，采⽤Q235的反应罐，取反应罐有效⾼度为3⽶，则可得直径为3⽶。
灵捷微电解池为4组并联的?3*3.5m的罐体。
2、布⽓管道布置（1）管道选择因灵捷微电解池需要⽓量较⼩，根据以往⼯程经验，空⽓管道主管采⽤?63PVC管道，4根⽀管采⽤?32PVC管道，⽀管上均安装⼿动阀门和⽓动（电动）阀门，以达到接⼊⾃控系统⽬的。
（2）管道开孔为使布⽓均匀，罐内采⽤“⽇”字形布置，布⽓管道中⼼线为?1.5m的圆周，圆周上每隔300mm开两个45。
斜向下的?6圆孔，整个圆周均布；布⽓管道中间横管上每隔200mm开两个45。
斜向下的?6圆孔，详见图纸。
3、布⽔管道布置（1）管道选择灵捷微电解池进⽔采⽤⽔泵送⽔，⽔泵流量选⽤42m3/h（扬程根据现场具体情况⽽定），根据Q=πr2v/4，取流速为v= 2.5m3/h，则r=77，取进⽔管道DN80，PVC管道为?90。
主管与4根⽀管均采⽤?90PVC管道，⽀管上均安装⼿动阀门和⽓动（电动）阀门，以达到接⼊⾃控系统⽬的。
（2）管道开孔为使布⽔均匀，罐内采⽤环形布置，布⽓管道中⼼线在布⽓管道的外围，靠近罐体⼀侧，两管道中⼼线间隔150mm，环形管道上每隔100mm开两个45。
斜向下的?20圆孔，整个圆周均布。
⼆、SBR池的设计1、⽔质：2.参数选取2.1 运⾏参数⽣物池中活性污泥浓度：X VSS=2800mgMLVSS/l挥发性组分⽐例：f VSS=0.7 (⼀般0.7~0.8)2.2 碳氧化⼯艺污泥理论产泥系数：Y=0.6 mgVSS/mgBOD5 20℃时污泥⾃⾝氧化系数：K d(20)=0.06 1/d2.3 硝化⼯艺参数硝化菌在15℃时的最⼤⽐⽣长速率：µm(15) =0.47 1/d好氧池中溶解氧浓度：DO=2.0 mg/lNH4-N的饱和常数(T=T min=12℃)：K N=10(0.051×T-1.158)=0.28 mg/l硝化菌的理论产率系数：Y N=0.15 mgVSS/mgNH4-N20℃时硝化菌⾃⾝氧化系数：K dN(20)=0.04 1/d安全系数：F S=2.5氧的饱和常数：K O=1.0 mg/l⼆. 好氧池⼯艺设计计算1、参数修正K d (T min)=K d(20)×1.05(Tmin-20)=0.041 1/dµm=µm(15)×e0.098(Tmin-15)×[1-0.833×(7.2-pH)]×[D O/(D O+K O)] =0.331 1/d K dN (T min)=K dN(20)×1.05(Tmin-20)=0.027 1/d2、计算设计泥龄最⼤基质利⽤率：k’=µm/Y N=2.21 mgBOD5/(mgVSS﹒d)最⼩硝化泥龄:tc min=1/(Y N×k’-K dN)=3.29 d设计泥龄：tc=Fs×tc min=14.8 d3、污泥负荷硝化污泥负荷：Un=(1/tc+K dN)/Y N=0.63 mgNH4-N/(mgVSS﹒d)出⽔氨氮浓度：由U N=k’×[N e/(K N+N e)]得N e=U N×K N/(k’-U N)=0.11mg/l碳氧化污泥负荷：U S=(1/tc+K d)/Y=0.18 mgBOD5/(mgVSS﹒d)4、好氧池容积计算BOD氧化要求⽔⼒停留时间：T b=(So-Se)/ (U S×X VSS)= 1.02d=24.5 hBOD5表观产率系数：Y obs=Y/(1+K d×tc)=0.37 mgVSS/mgBOD5硝化细菌在微⽣物中占的百分⽐：硝化的氨氮量N d=TN-0.122Y obs(So-Se)-Ne-0.016 Y obs K d tc(So-Se)=38.6mg/l硝化菌百分⽐fnfn=Yn*N d/ Y obs (So-Se) + Yn*Nd +0.016Y obs K d tc(So-Se)=0.11硝化⽔⼒停留时间TnTn = N d / ( Un*X VSS *fn )= 0.38 d = 9.18 hTb＞Tn，取好氧池⽔⼒停留时间为Tb，即49h。
sbr工艺设计计算课件
计算机模拟水处理工艺
城建环工0302 魏海宁 阎小路
sbr工艺设计计算
相关内容
• 数据要求 • 条件要求 • 工艺选择 • 工艺操作过程 • 工艺流程图1 • 设计计算书
• 出水应用 • 污泥应用 • 相关图纸
sbr工艺设计计算
活性污泥法(Activated Sludge Process)首先 于20 世纪初在英国出现,迄今已有近百年历史，是 当前应用最广泛的污水处理技术之一，该方法自 1914年在英国曼切斯特市建成污水试验厂以来，已 有80多年的历史。目前，它已成为有机废水生物处 理的主体，但是仍存在一些不容忽视的缺点：对冲 击负荷适应能力差，易发生污泥膨胀，处理构筑物 占地面积大、基建投资和运行费用高、管理复杂等。 近几十年来，国内外学者准对以上这些问题进行了 不懈地探索和研究，在供氧方式、运转条件、反应 器形式等方面进行了革新、开发了多种活性污泥法 新工艺，使得活性污泥法朝着高效、节能的方面发 展。
项目 单位
BOD5 mg/l
COD mg/l
SS mg/l
进水水质 260
600
320
出水水质 ≤15
≤50
≤15
sbr工艺设计计算
条件要求
• 1 设计满足环境保护的各项规定，污水处理后达到中水水质量标准。
• 2 充分考虑二次污染的防治，设备噪声低，尽量减少对周围环境的 影响。污水处理设施的设计和建设必须结合小区的整体规划和建 筑特点，既外观设计上要与小区的建筑环境相协调，以求美观。
sbr工艺设计计算
CASS反应器由3个区域组成：生物选择 区、兼氧区和主反应器，每个区的容积比为 1：5：30。污水首先进入选择区，与来自主 反应器的混合液（20％～30％）混合，经过 厌氧反应后进入主反应区，如下图所示 。
SBR工艺污水处理厂设计计算
SBR工艺污水处理厂设计计算设计一个SBR工艺污水处理厂需要进行详细的设计计算，包括处理工艺的选择、处理设备的选型和尺寸等方面。
首先，需要确定污水处理厂的设计流量。
设计流量是指污水处理厂每天处理的污水量。
根据当地的污水排放标准和实际需求，确定设计流量。
接下来，选择适合的工艺流程。
SBR（Sequencing Batch Reactor）工艺是一种将好氧生物法与消化池法相结合的处理工艺。
它包括进水、好氧反应、沉淀、排放等过程。
根据实际情况和处理要求，可以选择其他适合的工艺流程。
在工艺流程确定后，需要选择合适的处理设备。
根据设计流量和工艺要求，选型A/O反应器、混合器、沉淀池、曝气装置等设备。
设备的选型要满足处理效果要求，同时考虑经济性和可操作性。
在设备选型确定后，需要进行尺寸计算。
对于A/O反应器,阻力槽、沉淀池等设备，需要根据设计流量和处理要求计算其尺寸。
计算时需要考虑污泥产生量和停留时间等因素。
此外，还需要进行曝气量、污泥泵选型等计算。
曝气量的计算需要根据污水水质、氧化还原电位、总有机碳等因素确定。
污泥泵选型需要根据污泥产生量、泥浆浓度等因素确定。
最后，需要进行污泥处理的设计计算。
根据设计流量和污泥产生量，确定污泥浓度和污泥堆肥的处理能力。
总之，设计一个SBR工艺污水处理厂需要进行详细的设计计算，包括处理工艺的选择、处理设备的选型和尺寸、曝气量和污泥泵选型等方面的计算。
这些计算需要考虑处理要求、经济性和可操作性等因素，以确保污水处理厂的正常运行和处理效果。
设计计算的准确性对于污水处理厂的建设和运营至关重要，需要专业人士进行相关计算和验证。
sbr工艺总结_secret
SBR 工艺总结摘 要：SBR 是序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process ）的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。
与传统污水处理工艺不同，SBR 技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。
它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR 技术的核心是SBR 反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。
关键字：SBR 工艺 污水处理技术SBR 是序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process ）的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。
与传统污水处理工艺不同，SBR 技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。
该工艺是通过程序化控制充水、反应、沉淀、排水排泥和闲置5个阶段，实现对废水的生化处理。
它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR 技术的核心是SBR 反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。
正是SBR 工艺这些特殊性使其具有以下优点：1、 理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。
2、 运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。
3、 耐冲击负荷，池内有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。
4、 工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。
5、 处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。
6、 反应池内存在DO 、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。
SBR各工序所需时间的计算
SBR 各工序所需时间的计算SBR 法的一个运行周期所需的时间就是上述工序所需时间的总和。
各工序所需的时间必须满足下列条件：T》T A + T S+ T DT F = T / NT S + T D <T- T F式中：T—一个周期的所需时间T F -进水时间T A—曝气时间T S-沉淀时间T D—排水时间N -每一个系列的反应池数量1 、进水时间T F根据每一系列的反应池数、总进水量、最大变化系数和反应池的有效容积等因素确定。
2、曝气时间T A根据MLSS浓度、BOD - SS负荷、排出比、进水BOD浓度来确定。
因为：BOD-SS 负荷=Q S X%/e>C A 沁(kgBOD/kgSS.d)式中：Q S-污水进水量(m3/d)C S—进水平均BOD (mg/1)C A—反应池内平均MLSS浓度(mg/1)V －反应池容积（m3）e—曝气时间比e= n 共T A / 24n —周期数T A—1 个周期的曝气时间由于Q s=VX1/m^n1/m —排出比贝S BOD —SS负荷（LS） = nXC/e>m^C A （kgBOD/kgSS.d）将e= n* T A/ 24代人T A = 24 XC s/ Ls C A3、沉淀时间T s 根据活性污泥界面的沉降速度、排出比确定。
活性污泥界面的沉降速度和MLSS 浓度有关。
由经验公式得出：当MLS& 3000mg/1 时V m ax= 7.4 X04X >C A1.7当MLSS > 3000mg/1 时V max= 4.6 X04XC A1.26式中V max —活性污泥界面的沉降速度（m/h）t—水温cCA —开始沉降时的MLSS浓度（mg/1）沉淀时间T s= HX （1/m） + /V max式中：H —反应池水深（m）1/m —排出比—活性污泥界面上的最小水深（m）V max —活性污泥界面的初期沉降速度（m/ h）T A与污泥的沉降性能及反应池的表面积有关，由于SBR系统污泥沉降性能良好（根据运行经验SVI 一般在100mg/l 左右），且为静止沉淀，沉淀时间一般为1—2小时。
经典SBR计算
一、经典SBR工艺设计计算（一）设计条件：污水厂海拔高度950m设计处理水量Q＝12000m3/d=500.00m3/h=0.14m3/s 总变化系数Kz= 1.57进水水质：出水水质：进水COD Cr=450mg/L COD Cr=60mg/L BOD5=S0=250mg/L BOD5=S z=20mg/L TN=45mg/L TN=20mg/L NH4+-N=35mg/L NH4+-N=15mg/L TP0=6mg/L Tp e=0.5mg/L 碱度S ALK=280mg/L pH＝7.2SS=300mg/L SS=C e=20mg/L VSS=210mg/Lf b=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧2mg/L夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数3冬季平均温度T2＝10℃活性污泥自身氧化系数K d(20)=0.06污泥龄θc=25d 活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度MLSS,X＝4000mgMLSS/L出水VSS/SS＝f=0.7520℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO3--N/kgMLVSS若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、运行周期反应器个数n1=4,周期时间t=6h,周期数n2=4每周期处理水量：750m3每周期分进水、曝气、沉淀、排水4个阶段进水时间t e=24/n1n2= 1.5h根据滗水顺设备性能，排水时间t d=0.5h污泥界面沉降速度u=46000X -1.26= 1.33m曝气池滗水高度h 1= 1.2m安全水深ε＝0.5m沉淀时间t s =(h 1+ε)/u=1.3h 曝气时间t a =t-t e -t s -t d =2.7h 反应时间比e=t a /t=0.452、曝气池体积V计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)13.6mg/L（2）曝气池体积V12502m 3（3）复核滗水高度h1：有效水深H＝5m h 1=HQ/(n 2V)=1.2m（4）复核污泥负荷0.13kgBOD 5/kgM LSS3、剩余污泥量（1）生物污泥产量T＝10℃时0.04d -1681kg/d T＝10℃时，ΔX V（10）＝1012kg/d(2)剩余非生物污泥量ΔX S1596kg/d(3)剩余污泥量ΔX ΔX＝ΔX V +ΔX s ＝2277kg/d T＝10℃时剩余污泥量ΔX＝2608kg/d=-=e d z e fC K S S 1.7=+-=)1()(0c d e c K eXf S S Q Y V θθ==eXV QS N s 0=--=∆100010000VfXeK S S YQX d e V ==-)20()20()10(04.1T d d K K =-⨯-=∆1000)1(0eb s C C f f Q X设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为284.6m 3/d T＝10℃时设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为326.0m 3/d4、复核出水BOD 5K 2=0.0189.80mg/L5、复核出水氨氮浓度微生物合成去除的氨氮N w ＝0.12ΔX V /Q 冬季微生物合成去除的氨氮ΔN w(10)＝10.12mg/L 冬季出水氨氮为N e(10)=N 0-ΔN W(10)=24.88mg/L 夏季微生物合成去除的氨氮ΔN (20)＝ 3.27mg/L 夏季出水氨氮为N e(20)=N 0-ΔN W(20)=31.73mg/L复核结果表明无论冬季或夏季，仅靠生物合成不能使出水氨氮低于设计标准。
经典SBR计算
333.33 m3/h=
出水水质： CODCr= BOD5=Sz= TN= NH4+-N= Tpe= pH＝ SS=Ce=
曝气池出 水溶解氧 硝化反应 安全系数
0.06
污泥龄θc=
0.6
4000 mgMLSS/L
0.75
0.12 kgNO3-N/kgMLVSS
12.40%
的氮用于细 胞合成
59 Kpa
0.09 m3/s
60 mg/L 20 mg/L 20 mg/L 8 mg/L 1 mg/L 0 20 mg/L
25 d
2, 1000 m3
3h
周期时间t= 每周期分进 水、曝气、 沉淀、排水 4个阶段
0.5 h
6
h,周期数 n2=
2 mg/L 3
4
污泥界面沉降速度 u=46000X-1.26=
曝气池滗水高度h1=
（1）碳化需氧量：AOR1 a'Q(S0 Se ) eb' XVf
0.04 0.027 0.067 d-1 0.16 mg/L
0.5 0.12 1819.17 kgO2/d
(2)硝化需氧量
AOR2
4.6(Q
N0 Ne 1000
0.12
eVXf c
)
1164.06 kgO2/d
(3)反硝化产生的氧 量
一、经典SBR工艺设 计计算 （一）设计条件： 污水厂海拔高度 设计处理水量Q＝ 总变化系数Kz= 进水水质： 进水CODCr= BOD5=S0= TN= NH4+-N= TP0= 碱度SALK= SS= VSS=
fb=VSS/SS=
夏季平均温度T1＝
冬季平均温度T2＝
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一. 基本数据：
1.日平均流量：Q=10000m3/d
2.水质：
12
7.7
3.参数选取
3.1 运行参数
生物池中活性污泥浓度：
X VSS=1400mgML VSS/l
挥发性组分比例：
f VSS=0.7(一般0.7~0.8)
3.2 碳氧化工艺
污泥理论产泥系数：
Y=0.6 mgVSS/mgBOD5 (范围0.4~0.8，一般取0.6) 20℃时污泥自身氧化系数：
K d(20)=0.06 1/d (范围0.04~0.075，一般取0.06) 3.3 硝化工艺参数
硝化菌在15℃时的最大比生长速率：
μm(15) =0.47 1/d (范围0.4~0.5，一般取0.47或0.45)
好氧池中溶解氧浓度：
DO=2.0 mg/l
NH4-N的饱和常数(T=T min=12℃)：
K N=10(0.051×T-1.158)=0.28 mg/l
硝化菌的理论产率系数：
Y N=0.15 mgVSS/mgNH4-N (范围0.04~0.29，一般取0.15) 20℃时硝化菌自身氧化系数：
K dN(20)=0.04 1/d (范围0.03~0.06，一般取0.04)
安全系数：
F S=2.5 (范围1.5~4，一般取2.5)
氧的饱和常数：
K O=1.0 mg/l (范围0.25~2.46，一般取1.0)
二. 好氧池工艺设计计算
1. 参数修正
K d (T min)=K d(20)×1.05(Tmin-20)=0.041 1/d
μm=μm(15)×e0.098(Tmin-15)×[1-0.833×(7.2-pH)]×[D O/(D O+K O)] =0.331 1/d
K dN (T min)=K dN(20)×1.05(Tmin-20)=0.027 1/d
2.计算设计泥龄
最大基质利用率：
k’=μm/Y N=2.21 mgBOD5/(mgVSS﹒d)
最小硝化泥龄:
tc min=1/(Y N×k’-K dN)=3.29 d
设计泥龄：
tc=Fs×tc min=14.8 d
3.污泥负荷
硝化污泥负荷：
Un=(1/tc+K dN)/Y N=0.63 mgNH4-N/(mgVSS﹒d)
出水氨氮浓度：
由U N=k’×[N e/(K N+N e)]
得N e=U N×K N/(k’-U N)=0.11mg/l
碳氧化污泥负荷：
U S=(1/tc+K d)/Y=0.18 mgBOD5/(mgVSS﹒d)
4.好氧池容积计算
BOD氧化要求水力停留时间：
T b=(So-Se)/ (U S×X VSS)= 0.48d=11.43 h
BOD5表观产率系数：
Y obs=Y/(1+K d×tc)=0.37 mgVSS/mgBOD5
硝化细菌在微生物中占的百分比：
硝化的氨氮量N d=TN-0.122Y obs(So-Se)-Ne-0.016 Y obs K d tc(So-Se)
=38.6mg/l
硝化菌百分比fn
fn=Yn*N d/ Y obs (So-Se) + Yn*Nd +0.016Y obs K d tc(So-Se)=0.11
硝化水力停留时间Tn
Tn = N d / ( Un*X VSS *fn )= 0.38 d = 9.18 h
Tb＞Tn，取好氧池水力停留时间为Tb，即11.43h。
生物池容积：V= Q*T/24 =47625 m3
5 排泥量计算
污泥有机部分产量
W1 = Y obs * ( So - Se ) * Q / 1000 = 444 kg / d
污泥惰性部分产量
W2 = ηss * SSo * Q / 1000 =825 kg / d
总悬浮物TSS惰性组份比例η
取55%
污泥硝化部分产量
W3 = Yn * (NHo-NHe) * Q / 1000(1+tc*K dN) =21.43 kg / d
活性污泥总产量W '=W1/fvss+W2+W3-SSe*Q/1000=1280.72 kg / d
污泥的综合产率W ' / [(So - Se) * Q / 1000] =1.07kgDS/kgBOD。