C-V计算书

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V型滤池计算书

V 型滤池计算书V 型滤池全称为 AQUAZUR V 型滤池，是由法国得利满水处理有限公司首创的专利技术。

六十年代末期在巴黎奥利水厂首先采用，七十年代逐渐在欧洲广泛使用，受到各国好评，逐步在国际上得到推广。

八十年代以来，我国也认识到国外革新后的气水反冲洗技术的独特冲洗效果，陆续引进国外先进的气水反冲洗工艺，用于新扩建水厂中。

我国第一座 V 型滤池 1990 年 7 月在南京投产。

近年来，设计常规处理水厂工程时，规模在 10 万 m3/d 以上（包括 10 万m3/d）的水厂，在工艺流程的构筑物选型中，多设计了 V 型滤池，以改善制水工艺，提高水厂自动化程度和生产管理水平。

V 型滤池是恒水位过滤，池内的超声波水位自动控制可调节出水清水阀，阀门可根据池内水位的高、低，自动调节开启程度，以保证池内的水位恒定。

V 型滤池所选用的滤料的铺装厚度较大（约 1.40m），粒径也较粗（0.95—1.35mm）的石英砂均质滤料。

当反冲洗滤层时，滤料呈微膨胀状态，不易跑砂。

V 型滤池的另一特点是单池面积较大，过滤周期长，水质好，节省反冲洗水量。

单池面积普遍设计为 70—90m2，甚至可达100m2以上。

由于滤料层较厚，载污量大，滤后水的出水浊度普遍小于 0.5NTU。

V 型滤池的冲洗设有两种反冲洗信号, 即自动反冲洗信号和人工强制反冲洗信号。

自动反冲洗信号有三个指标,出水浊度上限值、滤层水头损失上限值及设定的过滤周期,只要有一个指标符合条件 ,就立即开始反冲洗。

人工强制反冲洗是根据生产运行中需要检修等原因而设置的。

从其它水厂V 型滤池的实际运行情况来看, 真正起作用的只有周期反冲洗和人工强制反冲洗。

因此,本厂采用周期和人工强制这两个指标作为反冲洗控制信号。

厂区共有 4 格滤池, 过滤周期设定为 48h , 按照12h冲洗一格进行排队, 若某格滤池因人工强制干预而提前完成反冲洗,则要求自动重新排队,并显示出下一次开始冲洗的时间。

给排水设计计算书-酒店

给排水设计计算书一、设计任务及设计资料山西运城拟建一幢9层普通酒店，总建筑面积近6117.85n2，客房有一室一套及二室一套两种类型。

每套设卫生间，内有淋浴器、洗脸盆、座便器各一件，共计128套，260个床位。

另外，1~8 层各设洗消间，内有两件洗涤盆，共8套。

该设计任务为建筑工程中的给水、排水及热水供应单项设计项目。

所提供的资料为：1. 该建筑物共9层，另有地下室一层层高3.9m, —层层高为3.6m, 2~8层及地下室层高均为3.3m, 9层顶部设高度为4.05m,。

地下室设250m3消防水池和成品生活水箱，九层楼顶设消防水箱。

室内外高差为0.45m,冰冻深度为0.8m。

2. 该城市给水排水管道现状为：在该建筑南侧城市道路人行道下，有城市给水干管可作为建筑物的水源，其管径为DN300，常年可提供的工作水压为210Kpa, 节点管顶埋深为地面以下1.0m。

城市排水管道在该建筑北侧，其管径为DN400,管顶距地面下2.0m,坡度i=0.005, 可接管检查井位置见图中的有关部分。

二、设计过程说明1. 给水工程根据设计资料，已知室外给水管网常年可提供的工作水压为210Kpa,故室内给水拟采用上下分区供水方式。

即1~3层及地下室由室外给水管网直接供水，采用下行上给方式，4~12 层为设水泵、水箱联合供水方式，管网上行下给，因为城市给水部门不允许从市政管网直接抽水，故在建筑地下室内设贮水池。

屋顶水箱设水位继电器自动启闭水泵。

2. 排水工程为减小化粪池容积和便于以后增建中水工程，室内排水系统拟使生活污水和生活废水分质分流排放，即在每个竖井内分别设置两根排水立管，分别排放生活污水和生活废水。

3. 热水供应工程室内热水采用集中式热水供应系统，竖向分区与冷水系统相同：下区的水加热器由市政给水管网直接供给冷水，上区的水加热器由高位水箱供给冷水。

上下两区采用半容积式水加热器，集中设置在底层，水加热器出水温度为70C，由室内热水配水管网输送到各用水点。

盾构机计算书

φ6340mm隧道掘进机型号TM634 PMX设计计算书株式会社小松制作所地下建机事业本部小松(中国)投资有限公司2010年4月目录页数1、计算条件 (3)1.1工程条件 (3)1.2地质条件 (3)1.3计算模型 (4)1.4盾构机规格 (5)2、盾构机刀盘所需扭矩计算 (5)2.1 计算条件 (5)2.2 各参数的计算 (6)2.3 所需扭矩计算 (7)3、盾构机掘进时所需推力计算 (8)3.1 计算条件 (8)3.2 各参数的计算 (9)3.3 推力计算 (10)4、盾构机壳体强度计算 (11)4.1 计算条件 (11)4.2 各参数的计算 (11)4.3 土荷载计算 (12)4.4 盾构机壳体水平方向变位量的计算 (13)4.5 载荷的计算 (13)4.6 弯曲扭矩[M]及轴力[N]的计算结果 (14)4.7 盾构机壳体应力σ的计算结果 (15)5、切削刀具寿命的计算 (19)5.1 地质概况 (19)5.2 地质计算模型化 (19)5.3 主切削刀计算 (19)5.3.1 磨损高度与运转距离的关系 (19)5.3.2主切削刀、刮刀的磨损系数 (20)5.3.3刀具磨损计算公式 (21)5.3.4刀具磨损计算结果 (22)6、三排园柱滚子轴承计算 (23)6.1 盾构机规格 (23)6.2 载荷计算 (24)6.2.1土载荷的计算 (24)6.2.2 作用与三排园柱滚柱轴承上的载荷的计算 (24)6.3、三排园柱滚柱轴承寿命计算： (25)6.3.1三排园柱滚柱轴承规格 (25)6.3.2 三排园柱滚柱轴承寿命计算 (25)1、计算条件：1.1、工程条件：(1) 隧道长度 m(2) 隧道最小转弯半径 250m(3) 盾构机开挖直径φ6340m m(4) 管片外径φ6200m m(5)管片内径φ5500m m(6)管片宽度 1200mm(7)管片厚度 350mm(8)分块数 5+1块(9)管片重量 4.5t / 块(10)隧道坡度‰1.2、地质条件：(1)土质淤泥质粘土、粘土、粉质粘土、砂质粉土、粉砂、中粗砂(2)隧道覆土厚度 5～30 m(3)地下水位GL- 0.5 m(4)间隙水压 MPa(5)透水系数 cm/sec(6)标准贯入值（N值）(7)内摩擦角 deg(8)粘着力 kN/cm2(9)含水率（W%）(10)地面负荷 6 tf/m2(11)地层反力系数 kN/m21.3、计算模型说明：由于整个计算全部采用在埋深30m ，承受最大水压力，因此计算偏与安全。

220V直流系统计算书

直流系统计算书一．计算依据《电力工程直流系统设计技术规程》DL/T 5044-2004，以下简称《规程》二．电池个数选择按浮充电运行时,直流母线电压为1.05 Un选择蓄电池个数n=1.05Un/Uf 《规程》（B.1.1）=1.05X220/2.23=104（只）Un--直流系统标称电压Uf—单体蓄电池浮充电电压(V)取104只三．蓄电池容量选择（按阶梯负荷法计算）1．直流负荷统计220V直流系统负荷统计表（按1h事故放电）2．绘制阶梯负荷曲线3. 计算步骤各阶段容量换算系数均为查《规程》表B.8所得。

3.1 按第一阶段进行计算C c1=K k xI1/K c《规程》（B.9）=1.40x469.65/1.24=530.25（Ah）K k----可靠系数，取1.40;I1----第一阶段事故负荷电流（A）；K c--第一阶段容量换算系数（1/Ah）3.2 按第二阶段进行计算C c2≥K k[I1/K c1+(I2-I1)/K c2] 《规程》（B.10）=1.4x[469.65÷0.78+（360.1-469.65）÷0.8]=651.25（Ah）I2----第二阶段事故负荷电流（A）；K c2--第二阶段容量换算系数（1/Ah）3.3 按第三阶段进行计算C c3=K k[I1/K c1+(I2-I1)/K c2+(I3-I2)/K c3] 《规程》（B.11）=1.4x[469.65÷0.54+（360.1-469.65）÷0.558+（141.92-360.1）÷0.78] =551.15（Ah）I3----第二阶段事故负荷电流（A）；K c3--第二阶段容量换算系数（1/Ah）3.5 容量选择：C c2> C c3，C c2 =651.25（Ah）> C c1，取大者，即为蓄电池的计算容量。

选择蓄电池容量为800Ah，104只，2V。

换热站计算书

换热站计算书一、项目概况：XXXXX换热站总供热面积为12万㎡，共4幢楼，其中低区6万㎡，最高建筑高度45.4m，高区6万㎡，最高建筑97.6m，换热站位于地下车库，站房标高为-4.8m。

本居住小区均为节能建筑，住宅采暖热指标取用32W/㎡。

一次侧供/回水温度130/70℃(校核温度95/60℃)，设计压力1.6MPa，二次侧供/回水温度45/35℃，低区设计压力1.6MPa，高区设计压力2.5MPa。

站内建设2个机组1#机组为低区机组，2#机组为高区机组，两个机组均按6万㎡设计。

二、管径1.一次网管径：120×32×3.6/（4.18×35）=94.4m³/h选取DN200 比摩阻=37.4Pa/m 流速0.81m/s2.二次网管径：1#，2#机组：60×32×3.6/（4.18×10）=165.4 m³/h选取DN250 比摩阻=34.17pa/m 流速0.89m/s3.补水管径补水量0.02×330.8=6.62 m³/h选取DN80 比摩阻=24.86pa/m三、设备选型1.1#机组：1）板式换热器：采暖热指标按32w/㎡考虑，热负荷：Q=60000×32=1920KW板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）式中：Q—板式换热器的热负荷（kW）η—板式换热器效率，取η=0.96~0.99K—板式换热器的传热系数，W /(㎡·℃)，水-水换热K=800；B—板式换热器内壁污垢的修正系数；水-水换热器取0.65~0.8；△Tm—加热介质和被加热介质的对数平均温差（℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）T1—加热介质进口温度（℃）T2—加热介质出口温度（℃）t1—被加热介质进口温度（℃）t2—被加热介质出口温度（℃）ln—自然对数工况一：一次网供回水温度按设计温度（130/70℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）式中：顺流时△T1=T1-t2=130-35=95℃△T2=T2-t1=70-45=25℃对数平均温差△Tm=（95-25）/ln（95/25）=52.43℃板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）=1920*1000/(0.96*800*0.65*52.43)=73.35㎡换热面积选取20%富余量得换热器面积为73.35×1.2=88㎡，工况二：一次网供回水温度按校核温度（95/60℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）式中：顺流时△T1=T1-t2=95-35=60℃△T2=T2-t1=60-45=15℃对数平均温差△Tm=（60-15）/ln（60/15）=32.46℃板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）=1920*1000/(0.96*800*0.65*32.46)=118.5㎡换热面积选取20%富余量得换热器面积为118.5×1.2=142.2㎡，综合工况一、二的计算结果，选取板式换热器面积为150㎡换热器板片材质：AISI 316L，板片厚度：0.6mm板式换热器二次侧压力损失≯3m板式换热器一次侧压力损失≯5m1) 循环水泵：循环水泵扬程为：H=K （H1+H2+H3）式中：H ——循环水泵扬程（m ）K ——安全系数，取1.10～1.20。

结构计算书

一、工程概况：1、本工程两层门诊楼。

（无地下室基础设地梁，计算是按一层考虑。

）2、根据地质报告查知：拟建场地土为杂填土,粉质粘土,圆砾等组成的。

地层分布较均匀，组成简单。

程勘察报告，本工程地质土对混凝土结构无腐蚀性,对混凝土结构钢筋由弱腐蚀性。

基础形式采用独立基础。

地基持力层为圆砾层（地耐力ｆｋ=350ｋＰａ），烈度为８度（０．２ｇ，一组）。

2类场地。

本工程为一般工业与民用建筑物，建筑设计使用年限５０年；安全等级为三级，场地复杂程度等级为三级，地基等级为三级。

本工程钢筋混凝土构件的环境类别为一类；砌体施工质量控制等级为Ｂ级。

e、冻土深度1.40m依据中国地震参数区划图和《建筑抗震设计规范》GB50011-2001抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g,第一组。

地震动参数如下：a、多遇地震下水平地震影响系数最大值：0.16；b、罕遇地震下水平地震影响系数最大值：0.90；c、多遇地震下场地特征周期：0.35 秒；4、抗震措施：a、一般规定按 8 度执行；b、抗震构造措施按 8 度执行。

5、基本风压为：0.60 KN/m2（按50 年重现期）；地面粗糙度类别为B 类。

基本雪压为：0.8 KN/m21二、设计依据：《建筑结构荷载规范》(2006年版) (GB50009-2001)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2001)《建筑抗震设计规范》(2008年版) (GB50011-2001)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002)《砌体结构设计规范》(GB5003-2001)《多孔砖砌体结构技术规范》(2002年版) (JGJ 137-2001)《建筑结构制图标准》(GB/T 50105-2001)《建筑结构设计术语和符号标准》(GB/T 50083-97)《砌体工程施工质量验收规范》(GB50203-2002)《地下工程防水技术规范》(GB50108-2001)《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2003)三．结构体系:1.本工程为框架结构，其抗震等级二级。

混凝土构件后锚固锚栓计算书-胶粘型锚栓

混凝土构件后锚固锚栓计算书加固方式：特殊倒锥形胶粘型锚栓一、设计依据：《混凝土结构加固设计规范》GB 50367(以下简称《加固规范》)《混凝土结构设计规范》(GB50010)(2015年版)（以下简称《混凝土规范》）《混凝土结构后锚固技术规程》(JGJ 145-)（以下简称《后锚固规范》）二、工程概况：1. 基本参数：2. 锚栓选择：3. 锚栓布置：X向列数m:4锚栓X向距离Sx:150mmY向行数n:4锚栓Y向距离Sy:150mmX向左边距Cx1:300mmX向右边距Cx2:300mmY向上边距Cy1:300mmY向下边距Cy2:300mm三、锚栓内力计算:3.1 群锚受拉内力计算:按《后锚固规范》公式5.2.2-1计算锚栓最小拉力:? 0(N/n-My1/∑yi2)=1.1×(0/16-20×1000×225/450000)=-11kN<0kN,部分受拉按《后锚固规范》公式5.2.2-3计算锚栓最大拉力:N hsdh =?0(NL +M )y 1'/∑y i '2=1.1×(0×225+20×1000)×450/1260000=7.9kN锚栓部分受拉，按《后锚固规范》公式5.2.3-2计算受拉区各锚栓: N s1=7.9×(4-1)/(4-1)×4=7.9kNN s2=7.9×(4-2)/(4-1)×4=5.27kN按《后锚固规范》5.2.3条:受拉锚栓总拉力N gsd =?0∑N si =57.9kN3.2 群锚受剪内力计算:钢材钢材、剪撬破坏时,最大锚栓剪力V hsd =1.1×10/(4×4) =0.7kN混凝土边缘破坏时,最大锚栓剪力V hsd =1.1×10/4 =2.8kN混凝土边缘破坏时,群锚总剪力设计值V gsd =1.1×10=11kN四、受拉承载力验算:4.1 锚栓钢材破坏抗拉承载力验算:由《后锚固规范》6.1.2条:N Rd,s =f yk A s /?Rs,N=640×245/1.3/1000=120.6kN>单锚最大拉力N hsd =7.9kN,满足！4.2 混凝土锥体破坏抗拉承载力验算:由已知条件可知，与剪力垂直方向的锚栓边距c 1=300mm ，与剪力平行方向的锚栓边距c 2=300mm ，所有边距最小值c =300mm 。

LLC计算书

-
1ö÷÷ø
+
j
×
ω ωo
×ççèæ
ω2 ωo2
-
1÷÷øö×(m0
-
1)×Q0_fact
计算并校正Cr,Lr,Q
----------------------------------------------------
m1 := 6 Lp1 := m1×Lr_fact = 690.826×μH fp1 :=
n_fact := 17 Vin_o := 2×n_fact×(Vo + Vf ) = 414.8 V
2、电压增益
Gmin := 2×n_fact×(Vo + Vf ) = 0.988 Vin_max
对应谐振时的输入电压所以前级PFC调整额定输出电压为
414.8V
Gmax := 2×n_fact×(Vo + Vf ) = 1.121 Vin_min
S_Lr_wire := Sp_wire = 0.332×mm2
Aw2_fact := N_Lr_fact×S_Lr_wire = 16.6×mm2
V_Lr_pk := Vin_max + Iocp×2×π×fo×Lr_fact = 413.798 V 2
V_Lr_rms := V_Lr_pk = 292.6 V 2
Lp3 := m3×Lr3 = 939.526×μH
fp3 :=
1
= 40.825×KHz ωp3 := 2×π×fp3
2×π× Lp3×Cr3
G3(ω) :=
ω2 ×(m3 - 1)
ωo2
æç ω2 çè ωp32
-
1ö÷÷ø
+
j

外挑1.5m悬挑式扣件钢管脚手架计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9600。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.25米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.461×1.0502/8=0.339kN.mσ=0.339×106/4491.0=75.522N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.801×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.284mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

焊接碳当量

焊接碳当量（Welding Carbon Equivalent）是用于评估焊接接头中的合金元素含量对焊接性能的影响的一个指标。

它主要用于预测焊接接头的冷裂纹倾向性。

焊接碳当量的计算公式可以根据具体的焊接标准和材料而有所不同，常见的计算公式包括以下两种：
1.简化碳当量公式（CEV）：
CEV = C + (Mn/6) + (Cr+Mo+V)/5 + (Ni+Cu)/15
其中，C、Mn、Cr、Mo、V、Ni和Cu分别表示焊接材料中的碳、锰、铬、钼、钒、镍和铜的质量百分比。

CEV值越高，焊接接头的冷裂纹倾向性越大。

2.Ito-Bessyo碳当量公式（Pcm）：
Pcm = C + Si/30 + (Mn+Cu+Cr)/20 + (Ni+Mo)/60 + V/100
其中，C、Si、Mn、Cu、Cr、Ni、Mo和V分别表示焊接材料中的碳、硅、锰、铜、铬、镍、钼和钒的质量百分比。

Pcm值越高，焊接接头的冷裂纹倾向性越大。

需要注意的是，不同的焊接材料和标准可能会采用不同的碳当量公式或修正因子。

此外，碳当量只是预测焊接接头的冷裂纹倾向性的指标之一，实际焊接性能还受到其他因素的影响，如焊接工艺、残余应力等。

对于具体的焊接项目，建议参考相关的焊接标准或咨询专业的焊接工程师以获取准确的焊接碳当量计算方法和评估指导。

直流屏容量计算

直流屏的容量怎么确定直流屏容量确定：1、根据操作机构选择，如：高压合闸机构为CD系列，其合闸电流为120A左右，按电力部标准，应满足瞬时两台同时合闸电流即240A，电池容量=240/放电倍率（一般取4）=60AH，所以选大于65AH的。

2、根据自定负荷选择。

普通双电源带两个变压器的系统40AH就可以了，因为直流屏主要是倒闸操作，并且是瞬时的，容量选的大只是因为系统庞大，如果高压柜的数量增加，就65A H。

真要去计算的话，有很多种计算方法，不怎么统一，给你介绍个简单的：直流操作电源的负荷一般来说可分为经常负荷（Izc）、事故负荷（Isg）和冲击负荷（Ihz）。

经常负荷主要包括经常带电的继电器，信号灯以及其他接入直流系统的用电设备。

事故负荷是当变配电所失去交流电源全所停电时必须由直流系统供电的负荷，主要为事故照明负荷等，冲击负荷主要是断路器合闸时的短时（0. 1~0.5S）合闸冲击电流以及此时直流母线所须承担的其他负荷之和。

此上三种负荷是选择直流操作电源容量的重要依据。

据此可得：蓄电池最大瞬时负荷：Imax=Izc+Isg+Ihz蓄电池容量：C=Imax/C率（AH) C率是蓄电池放电倍率（A)直流操作电源的负荷一般来说可分为经常负荷（Izc）、事故负荷（Isg）和冲击负荷（Ihz）。

经常负荷主要包括经常带电的继电器，信号灯以及其他接入直流系统的用电设备。

此上三种负荷是选择直流操作电源容量的重要依据，据此可得蓄电池最大瞬时负荷：Ima x=Izc+Isg+Ihz则蓄电池容量：C=Imax/C率（AH) C率是蓄电池放电倍率（A).你提的这个问题没说清楚，你仅仅说了高压采用直流保护和操作，但没有说是否还有别的直流负荷种类，直流屏通常说来可以分为动力负荷和控制负荷。

同济启明星计算书

- 1 -灌注桩配筋计算圆形受弯构件，直径800mm ，受弯矩852.375N.m （水土分算结果681.9×1.25）。

构件采用C35混凝土。

配置Φ28III 级钢筋。

钢筋至边距65mm 。

受压区α = 50.3° 受拉区αt= 124.5°As=8370.2mm2实际As=8620.5mm 2 钢筋根数为14，满足设计要求。

圈梁配筋计算支撑间距9.0m,由启明星BSC 计算结果得支座处最大弯矩标准值为2010kN.m,则最大弯矩设计值M 为2010×1.25=2512.5kN.m ，，该支座处剪力标准值为1203kN,则剪力设计值kN V 75.1503120325.1=⨯= 主筋：构件为受弯构件，受弯矩2512.5kN.m 构件截面高1200mm ，宽800mm 。

采用C35混凝土。

配置Φ28III 级钢筋。

钢筋至边距35mm 。

受压区高度 x =151.8mm As=6785.1mm2实际As=7389mm 2，钢筋根数为12,满足设计要求。

箍筋：混凝土抗剪： kN bh f V t c 3.1024116580057.17.07.00=⨯⨯⨯== 支座)4(501@10φ：kN Vs 46.65815027011655.784=⨯⨯⨯=kN kN kN Vs Vc Vcs 76.168246.6583.1024=+=+=>kN V 75.1503= 满足要求！支撑1)已知条件及计算要求： (1)已知条件：矩形柱 b=800mm ，h=800mm 计算长度 L=15.00m砼强度等级 C35，fc=16.7N/mm 2 ft=1.57N/mm 2 纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm 2，fy'=360N/mm 2 箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm 2 轴力设计值 N=4898.75kN弯矩设计值 Mx=113.75kN.m ，My=236.25kN.m剪力设计值 Vy=111.25kN ，Vx=22.5kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算 2) 正截面受压承载力计算 2.1 轴压比2640000800800m h b A =⨯=⨯= 458.06400007.161075.48983=⨯⨯==A f N c μ2.2 受压计算双向偏心受压先按X,Y 两个方向分别计算单偏压配筋： X 向单偏压计算配筋：Asx=338mm2Asx 取构造配筋=800×800×0.20%=1280mm2 Y 向单偏压计算配筋：Asy=804mm2Asy 取构造配筋=800×800×0.20%=1280mm2 再按规范GB50010-2010式6.2.21-3验算验算双偏压：以每侧全部纵筋面积(放大1.99倍)：Asx=2543, Asy=2543mm2, 四根角筋总面积近似按1960mm2, 代入验算结论: 满足!x 方向单边: A sx =2543mm 2 > ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2y 方向单边: A sy =2543mm 2 > ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy -4×A sj =8212mm 2 > ρmin ×A=0.006×640000=3840mm 2(A sj 为一根角筋的面积)3) 斜截面受剪计算 3.1 x 方向受剪计算- 2 -mm a h h s 755458000=-=-=70.6755225001137500000=⨯==Vh M x λ λx =6.70 > 3.0, 取λx =3.0︒===57.78)5.22/25.111arctan()/arctan(x y V V θ20.0cos =θ 98.0sin =θkN A f kN N c 4.32066400007.163.03.075.4898=⨯⨯=>=kN A f N c 4.32066400007.163.03.0=⨯⨯==∴(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.16-1:kN bh f kN V c c x 34.50420.07558007.160.125.0cos 25.05.220=⨯⨯⨯⨯⨯=<=θβ 截面尺寸满足要求。

活性炭吸附塔-计算方案

2、吸附量
吸附量是指在一定条件下单位质量的吸附剂上所吸附的吸附质的量，通常以kg吸附质/kg吸附剂或质量分数表示，它是吸附剂所具有吸附能力的标志。在工业上吸附量称为吸附剂的活性。
吸附剂的活性有两种表示方法：
（1）吸附剂的静活性
在一定条件下，达到平衡时吸附剂的平衡吸附量即为其静活性。对一定的吸附体系，静活性只取决于吸附温度和吸附质的浓度或分压。
L为风管长度，m。
（1）单位管长沿程摩擦阻力，按下式计算：
式中：为摩擦阻力系数；
为空气密度，kg/m3，取1.2kg/m3。
d为风管直径，m。
（2）摩擦阻力系数，按下式计算：
式中：K为风管内壁的绝对粗糙度，m，取0.15×10-3m。
Re为雷诺数，，为运动黏度，m2/s，取 =15.06×10-6m2/s。
过滤风速：V3＝0.2~0.6m/s，
过滤停留时间：T1＝0.2~2s，
碳层厚度：h＝0.2~0.5m，
碳层间距：0.3~0.5m。
活性炭颗粒性质：
平均直径dp=0.003m，表观密度ρs=670kg/ ，堆积密度ρB=470kg/
3、（1）管道直径d取0.8m，则管道截面积A1=0.50m2
则管道流速V1=5.56÷0.50=11.12m/s，满足设计要求。
（2）吸附剂的动活性
在一定的操作条件下，将气体混合物通过吸附床层，吸附质被吸附，当吸附一段时间后，从吸附剂层流出的气体开始发现吸附质（或其浓度达到依规定的允许值）时，认为床层失败，此时吸附剂吸附的吸附质的量称为吸附剂的动活性。动活性除与吸附剂和吸附质的特性有关外，还与温度、浓度及操作条件有关。吸附剂的动活性值是吸附系统设计的主要依据。
3、静压的定义是：气体对平行于气流的物体表面作用的压力。

电线电缆电性能计算书

电线电缆载流量计算书电缆基本结构参数和结构图、产品结构图紧压铜导体导体屏蔽绝缘绝缘屏蔽半导电阻水带铜丝疏绕屏蔽铜带扎紧阻水带铝塑复合带纵包无卤低烟阻燃内衬层铜带铠装阻燃玻璃丝带绕包防鼠防白蚁防紫外线无卤低烟阻燃外护套35kV电缆结构图紧压铜导体-二绝缘阻燃玻璃丝带绕包无卤低烟阻燃内护套无卤低烟阻燃外护套直流1500V电缆结构图、电缆结构表表2 :直流1500V电缆结构参数表交联聚乙烯绝缘35kV 1 x 500mm 电缆连续负荷载流量的计算第一节电缆电气性能参数的计算1. 电阻（计算依据 JB/T 10181.1中2.1规定） 1.1额定工作温度下线芯直流电阻R'=R'' [1（二-20）]其中：R'' ―― 20C 导体直流电阻.取国标要求（0.0366 Q /km ）; a ――导体电阻温度系数.取0.00393 1/ C ；0 ——电缆线芯允许最高工作温度，取90 C 。

3R'=0.0366 x [1+0.393 x （90-20）] x 10=0.04667 x 10-3 Q /m1.2额定工作温度下导电线芯有效电阻的计算其中f ――为电源频率，工频为50H;R'――为工作温度下单位长度电缆导体线芯交流电阻，单位为Q /m;&――导体为圆形紧压，非干燥，取 1。

De -------- 为导体外径，S ――为线芯中心轴间距离（三角形敷设，间距为电缆外径，）。

计算得出：Xp 2=2.693，邻近效应因数Yp =0.00213 1.2.3 90 C 电缆线芯的有效电阻为：计算得出： ^R' （1 Ys Yp ） =0.04937 x 10-3 Q /m1.2.1集肤效应因数y s 192 0.8 X 42 8疋兀疋f 7式中，X ： f10， k ssR's其中f ――为电源频率，工频为50H Z ;R'――为工作温度下单位长度电缆导体线芯交流电阻，单位为 Ks ――导体为圆形紧压，非干燥，取 1。

直流系统计算书_电压控制法

初步设计直流系统计算书二○一一年十二月广州批准：审核：校核：编制：目录1 计算依据 (2)2 设备选择 (2)2.1 蓄电池组 (2)2.2 充电装置选择 (4)1 计算依据（1）《电力工程直流系统设计技术规程》DL/T 5044-2004；（2）国家、行业现行相关规程和规范。

2 设备选择2.1 蓄电池组蓄电池型式：阀控式胶体密封铅酸蓄电池，单电池标称电压：2V，直流系统电压： 220V。

2.1.1 蓄电池个数按浮充电运行时,直流母线电压为1.05 Un选择蓄电池个数n=1.05Un/Uf=1.05×220/2.23=104（只）2.1.2 蓄电池均衡充电电压选择根据电池个数及直流母线电压允许的最高值选择单体蓄电池均衡充电电压值。

对于控制负荷和动力负荷合并供电：Uc≤1.10Un/n=1.10×220/104=2.33(V)2.1.3 蓄电池放电终止电压选择根据电池个数及直流母线电压允许的最高值选择单体蓄电池事故放电末期终止电压值。

对于控制负荷和动力负荷合并供电：Um≥0.875Un/n=0.875×220/104=1.85(V)2.1.4 蓄电池容量选择（按电压控制法）（1）负荷统计- 3 -序号负荷名称装置容量kW 负荷系数计算电流A经常负荷电流A 事故放电时间及放电容量Ah 初期持续时间h 随机 1min 0.5 1 2 5s Ijc Icho Cs0.5 Cs1.0 Cs2.0 Ichm 1 控制、保护、监控系统 1.86 0.60 5.07 5.075.072.545.07 10.15 2 断路器跳闸 0.55 0.60 1.501.503 交流不停电电源 6.00 0.60 16.36 16.36 8.18 16.36 32.734 DC/DC 变换器 2.88 0.80 10.47 10.47 10.475.24 10.47 20.955 事故照明 1.001.004.552.274.556合计15.5433.4018.23 36.4568.38)(.Ah K C K C CCXS KC = =C C 139.15(Ah) 选择蓄电池容量=10C 150 Ah 。

体积配箍率计算书

体积配箍率(v ρ)计算书一、计算依据：《混凝土结构设计规范GB50010—2010》○1 6.6.3 体积配箍率v ρ应按下式计算:s A l A n l A n s s c o r222111v +=ρ （6.6.3-2）《高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3—2010》○2 7.2.15 剪力墙的约束边缘构件可分为暗柱、端柱和翼墙,并应符合下列规定: 1 约束边缘构件沿墙肢的长度c l 和箍筋配箍特征值v λ应符合表7.2.15的要求,其体积配箍率v ρ应按下式计算:yvv v f f c λρ= （7.2.15）式中: f c — 混凝土轴心抗压强度设计值；混凝土强度等级低于C35时, 应取C35的混凝土轴心抗压强度设计值.f yv — 箍筋、拉筋或者水平分布筋的抗拉强度设计值.3 约束边缘构件箍筋或拉筋沿竖向的间距,一级不宜大于100mm,二、三级不宜大于150mm ，箍筋、拉筋沿水平方向的肢距不宜大于300mm.《建筑抗震设计规范GB50011—2010》○3 6.3.9-- 3 (1) 柱箍筋加密区的体积配箍率应符合下列要求:yvv v f f c λρ≥ （6.3.9）式中:v ρ — 柱箍筋加密区的体积配箍率,一级不应小于0.8%，二级不应小于0.6%，三、四级不应小于0.4%. c f — 混凝土轴心抗压强度设计值;混凝土强度等级低于C35时, 应取C35的混凝土轴心抗压强度设计值.yv f — 箍筋、拉筋或者水平分布筋的抗拉强度设计值. v λ — 最小配箍特征值,宜按表6.3.9采用.6.3.10 框架节点核心区箍筋的最大间距和最小直径宜按本规范第6.3.7条采用；一、二、三级框架节点核心区配箍特征值分别不宜小于0.12、0.10和0.08，且体积配箍率分别不宜小于0.6%、0.5%和0.4%.二、计算实例：(1) 暗柱：约束边缘构件(200mm ×400mm) 7度区(0.1g) 抗震等级为三级C30混凝土轴压比N μ＜0.4 混凝土保护层厚度c = 25mmHPB235级箍筋:φ8@100(2×3) 满足构造要求f yv = 210 N/mm 2 A s1 = A s2 = 50.3 mm 2b cor = 200 - 2×( 25 + 8/2 ) = 142mm h cor = 400 - 2×( 25 + 8/2 ) = 342mm A cor = b cor ×h cor = 142mm ×342mm = 48564mm 2%150.1100485643.50)14233422(cor 222111v =⨯⨯⨯+⨯=+=s A l A n l A n s s ρ 查高规表7.2.15，得12.0v =λ%954.02107.1612.0y v v =⨯=f f c λ yvv v f f c λρ＞满足最小体积配箍率 (2) 框架柱：b ×h = 400mm ×400mm 7度区(0.1g) 抗震等级为三级C30混凝土轴压比N μ= 0.40 混凝土保护层厚度c = 25mmHPB235级箍筋:φ8@100/200(3×3) 满足构造要求f yv = 210 N/mm 2 A s1 = A s2 = 50.3 mm 2b cor = h cor = 400 - 2×( 25 + 8/2 ) = 342mmA cor = b cor ×h cor = 342mm ×342mm = 116964mm 2%882.01001169643.50)34233423(cor 222111v =⨯⨯⨯+⨯=+=s A l A n l A n s s ρ 查抗规表6.3.9,得08.007.0v ＜=λ 取08.0v =λ(节点核心区,相当于45.0N =μ)0.4%%636.02107.1608.0y v v ＞=⨯=f f c λ 取 %636.0y vv =f f c λ yvv v f f c λρ＞满足最小体积配箍率 b ×h = 400mm ×400mm 的框架柱，三级抗震时(轴压比取用值不小于0.45): 当0.60＜N μ＜0.85时,φ8@100/200(3×3)不满足加密区体积配箍率的要求 b ×h = 400mm ×400mm 的框架柱，二级抗震时(轴压比取用值不小于0.45): 当0.50＜N μ＜0.75时,φ8@100/200(3×3)不满足加密区体积配箍率的要求(3) 框架柱：b ×h = 400mm ×400mm 7度区(0.1g) 抗震等级为二级C30混凝土轴压比N μ= 0.40 混凝土保护层厚度c = 25mmHPB235级箍筋:φ8@100/200(4×4大箍套小箍) 满足构造要求f yv = 210 N/mm 2 A s1 = A s2 = 50.3 mm 2b cor = h cor =400 - 2×( 25 + 8/2 ) = 342mmA cor = b cor ×h cor = 342mm ×342mm = 116964mm 2%177.11001169643.50)34243424(cor 222111v =⨯⨯⨯+⨯=+=s A l A n l A n s s ρ (此处v ρ计算仍沿用旧版规范,不计重叠部分箍筋,新版规范取消此条文.) 查抗规表6.3.9,得10.009.0v ＜=λ 取10.0v =λ(节点核心区,相当于45.0N =μ)0.6%%795.02107.1610.0y v v ＞=⨯=f f c λ 取 %795.0y vv =f f c λ yvv v f f c λρ＞满足最小体积配箍率 b ×h = 400mm ×400mm 的框架柱，三级抗震时(轴压比取用值不小于0.45): 当0.80＜N μ＜0.85时,φ8@100/200(4×4)不满足加密区体积配箍率的要求 b ×h = 400mm ×400mm 的框架柱，二级抗震时(轴压比取用值不小于0.45): 当0.70＜N μ＜0.75时,φ8@100/200(4×4)不满足加密区体积配箍率的要求。

直流屏容量计算

直流屏的容量怎么确定直流屏容量确定：1、根据操作机构选择，如：高压合闸机构为CD系列，其合闸电流为120A左右, 按电力部标准，应满足瞬时两台同时合闸电流即240A,电池容量二240/放电倍率(一般取4) =60AH,所以选大于65AH的。

2、根据自定负荷选择。

普通双电源带两个变压器的系统40AH就可以了，因为直流屏主要是倒闸操作，并且是瞬时的，容量选的大只是因为系统庞大，如果高压柜的数量增加，就65 AHo真要去计算的话，有很多种计算方法，不怎么统一，给你介绍个简单的：直流操作电源的负荷一般来说可分为经常负荷(1ZC)、事故负荷(Isg)和冲击负荷(Ihz)。

经常负荷主要包括经常带电的继电器，信号灯以及其他接入直流系统的用电设备。

事故负荷是当变配电所失去交流电源全所停电时必须由直流系统供电的负荷，主要为事故照明负荷等，冲击负荷主要是断路器合闸时的短时(()• 1-0.5S)合闸冲击电流以及此时直流母线所须承担的其他负荷之和。

此上三种负荷是选择直流操作电源容量的重要依据。

据此可得：蓄电池最大瞬时负荷：Imax=lzc+Isg+Ihz蓄电池容量：C=lmax/C率(AH) C率是蓄电池放电倍率(A)直流操作电源的负荷一般来说可分为经常负荷(Izc)、事故负荷(Isg)和冲击负荷（】hz）。

经常负荷主要包括经常带电的继电器，信号灯以尺其他接入直流系统的用电设备。

事故负荷是当变配电所失去交流电源全所停电时必须由直流系统供电的负荷，主要为事故照明负荷等，冲击负荷主要是断路器合闸时的短时（（）• 1〜0.5S）合闸冲击电流以及此时直流母线所须承担的其他负荷之和。

此上三种负荷是选择直流操作电源容量的重要依据，据此可得蓄电池最大瞬时负荷：1皿x=Izc+lsg+lhz则蓄电池容量：C=lmax/C率（AH） C率是蓄电池放电倍率（A）. 你提的这个问题没说清楚，你仅仅说了髙压采用直流保护和操作，但没有说是否还有别的直流负荷种类，直流屏通常说来可以分为动力负荷和控制负荷。