管式换热器在加氢裂化装置的首次应用
管式换热器在加氢裂化装置的首次应用
反应流出物／混合进料换热器
１ ３４８
反应流出物／低分油换热器
Ｉ ８６０
反应流出物／原料油、循环氢混合进料
４４０／３７７ １５．０２１１６．８０ ４１１／３６６ １４．３／１６．０
反应流出物／低分油
３７２／２６０ １４．９１／１１．４７ ３５２／２４５ １４．２／１．９
管束：０Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｔｉ；管板：１２Ｃｒ２Ｍｏｌ锻； 壳体：ＳＡ３８７ Ｇｒ２２ｌ堆焊：ＴＰ３０９Ｌ＋ＴＰ３４７ 管束重量／ｋｇ 换热器总重／ｋｇ
况。镇海炼化公司炼油五部Ｖ套加氢脱硫装置螺 纹锁紧环换热器在新安装过程中也曾因螺纹环咬 坏拉回厂家进行修复，影响了施工进度。 缠绕管式换热器因管束芯体、管板与壳体为 焊接结构，使用中无法对芯体内部进行检修，而管 箱与接管间为法兰连接（也可采用焊接结构，但为 防止管束堵塞和检查的需要使用法兰连接更实 用），只需在停工后对芯体等奥氏体不锈钢部位进 行中和清洗，以防止连多硫酸应力腐蚀开裂。 ２．３密封性能好 缠绕管式换热器管箱与接管间的连接为法兰 连接，因而不易发生泄漏问题。而螺纹锁紧环或 其他形式的高压换热器都存在泄漏的可能性，虽 然螺纹锁紧环换热器可以通过在线紧固垫片减少 泄漏，但存在较大风险，如镇海炼化公司Ｉ套加氢 裂化装置Ｅ３３２曾存在每分钟几滴的泄漏量，扬 子石化公司加氢裂化装置Ｑ垫片密封结构高压 换热器也有过泄漏［２］。
设计压力（管／壳程）／ＭＰａ
１８．２／２１．０ １８．１／１９．７ １８．０／２１．０ １７．９／１９．６６ １７．８／２．０ １６．８０／１５．０２ １４．９１／１１．４７
管子规格／ｒａｍ
‘１９Ｘ１．６５
Ｅ３０２Ａ／Ｂ Ｅ３０３ Ｅ３０４Ａ／Ｂ Ｅ３０５Ａ／Ｂ
Ｅ１００１
≯１９×１．６５ ≯１９ｘ１．６５ ，１１９Ｘ
《炼油技术与工程》2011年1—12期分类索引
马书涛 （ ８—２ ） ６
傅 钢 强 （９一 １ ）
延迟焦化装置提高负荷率 的瓶颈分析及对策
一
Ⅱ 一
２ １ 年《 ０ １ 炼油技 术与工程》 分类索弓 连续重整装置预加氢反应器压力降分析及解决方案
闰德 兴等 （ ９—５）
夏佳兴 张 奎 山 马 强 （ ３—２ ３）
高导 电性高酸原油 电脱盐工艺研究
电脱盐罐 内钙渣沉积的分析及对策
张海兵 甄新平 马 忠庭等 （ ０— ８ １ ２） 朱 军 （ ０— １ １ ３）
脱丙烯干气带液的原因及对策
马献 波
聚丙烯粒料气力输送设计计算
高空速条件下生产符合欧 Ｖ排放标准清洁柴油的工业
柴油超深度 加氢脱硫机理及氮化物影响 的研究进展 弹丸焦生产 方案 的经济效益和实施措施
夏少青 耿 庆光 李学华 李 步
催化裂化汽油选择性加氢装置的设计与开工 王德会 （ ４—２ ４） 黄 占修 （ ５—１） ４ ｔａ硫回收联合装 置烧 氨实践 ０ｋ ／
加 工工 艺
２ ２Ｍｔａ ． ／ 连续重整装置的设计与开工
张 欣 （ ４—３ ９）
板式空气预热器 内部流场数值模拟与结构优化 炼油厂高温烃泵机械密封的设计选用探讨 丙烷泵机械密封系统的选用
潘从 锦 张 兴 明 木合塔 尔等 （ ４—４ ４）
邵 以华 （ ５—１ ８）
独山子石化分公司氢网压力波动分析和改进措施
任 斌 （ ０— ２ １ ２）
李 汩 王 雷 （ ８—１ ） ８
金 陵连续重整装置长周期运转 的问题及对策
张延雪 （ ８—２ ） ２
加氢裂化装置掺炼劣质催 化裂 化柴油技术 的应用
徐光 明 于长青 （ ４—１）
加氢裂化装置新型换热器管板的有限元分析
和反应 流 出物／ 低分 油换 热器 ， 装置 的能耗 影 响 对
很 大 。传 统 的高压 加氢换 热 器一般 采 用螺纹 锁 紧
为 了控制 整 个 炼 油装 置 的能 耗 ， 油 加 工 的 炼 规模 呈 现上升 趋 势 。加 氢 裂化 是主 要 的原油 炼 制 环 换热 器 、 环 换 热 器 以 及 隔 膜 密 封 式 换 热 器 。 Ｑ 由于原 油 品种 的 复杂 性 ， 置 中 的腐 蚀 环境 经 常 装
ｈ ｓ ｂ ｅ ｎ ｒ ｄ ｃ ｄ ｉ ｈ ｓｐａ ｅ ．Ｆｉ ｉｅ Ｅｌ ｍｅ ｔ ａｙ ｉ ｎ ｔｅ ｓ ａ ｓ ｓ ｍｅ ｔｉ ａ ｏ ｓｌ ａ ｏ ｉ ａ ｅ ｎ ｉ ｔｏ ｕ ｅ ｎ ｔ ｉ ｐ ｒ ｎ ｔ ｅ ｎ ｓ Ａｎ ｌ ｓｓａ ｄ ｓｒ ｓ ｓ ｅ ｓ ｎ ｎ ｖ ｒ ｕ ｏ ｄ ｃ ｎｄ— ｉ ｔｏ ｓ ｈ ｖ ｅ ｎ ｃ ｒｉ ｄ ｏ ｔｏ ｕ ｅ—ｓ ｅ ｔｏ ｈ ｓｎ ｗ ｙ ｅ ｔｅ ｃ ａ ｇ ｒ ａｅ ｙａ ｄ ｅ ｅ ｇ ｃ ｎ ｍｉａ ｉ ｎ ａ ｅ ｂ ｅ ａ ｒｅ ｕ ｎ ｔ ｂ ｈ ｅ ｆｔ ｉ ｅ ｔｐｅ ｈ ａ ｘ ｈ ｎ ｅ ．Ｓ ｆ ｔ ｎ ｎ ｒｙ ｅ ｏ ｏ ｚ — ｔｏ ｆｔ ｉ ｒ ｄ ｔｈ ｖ ｅ ｎ ｐ ｏ ｅ ｎ ｐ ａ ｔｃ ｌａ ｐ ｉ ａｉｎ． ｉ ｎ ｏ ｈｓ ｐ ｏ ｕｃ ａ ｅ ｂ ｅ ｒ ｖ ｄ ｉ ｒ ｃ ｉａ ｐ ｌｃ ｔｏ
Байду номын сангаас
（ ｅ ｉ ｅ ｅａ Ｍ ｃ ｉｅｙＲ ｓａｃ ｓｔｔ， ａｉ ａ Ｅ ｇ ｅｒ ｇＲ ｓａ ｈＣ ｎｅ ａｅ ｆ ｒｓｕｅ Ｈ ｆ ｎ ｒｌ ａ ｈｎｒ ｅｅｒｈＩ ｔｕｅ Ｎ ｔ ｎ ｌ ｎ ｉ ｅｉ ｅｅｒ ｅ ｔ ｏ Ｓｆｔ ｏ ｅｓｒ ｅＧ ｎｉ ｏ ｈ ｎ ｃ ｒｎ ｙ Ｐ Ｖ ｓｅ ｎ ｉｅ ， ｆｉ ３ ０ ， ｈｎ ） ｅｓｌ ａｄＰｐ ｓＨｅ ０ ３ Ｃ ｉａ ｓ ｅ２ １
缠绕管式换热器在汽、柴油加氢精制装置的应用肖音
缠绕管式换热器在汽、柴油加氢精制装置的应用肖音发布时间：2023-06-29T10:15:09.136Z 来源：《工程建设标准化》2023年8期作者：肖音[导读] 缠绕管式换热器作为一种新型换热器，具有结构紧凑、换热效率高、占地面积小、抗结垢性强和免维修等特点，这类高效节能型换热器已广泛应用于石油化工等领域。
本文主要对缠绕管式换热器在汽、柴油加氢精制装置中的使用情况做以简单介绍，同时也对设备更新前后的使用情况加以对比。
中国石油锦西石化分公司辽宁省葫芦岛市 125001摘要：缠绕管式换热器作为一种新型换热器，具有结构紧凑、换热效率高、占地面积小、抗结垢性强和免维修等特点，这类高效节能型换热器已广泛应用于石油化工等领域。
本文主要对缠绕管式换热器在汽、柴油加氢精制装置中的使用情况做以简单介绍，同时也对设备更新前后的使用情况加以对比。
关键词：缠绕管式换热器；汽、柴油加氢精制装置；设备检修；效益汽、柴油加氢精制装置-柴油国V标准质量升级改造由于装置流程的优化与改造，高压换热器由改造之前的14台缩减至3台，并采用了高效的新型缠绕管式换热器，这类换热器凭借其换热效率高、抗结垢性强、免维修等优点，现已广泛应用于石油化工等领域。
1 高压换热器流程和设备技术升级方面1.1 高压换热器的简要流程自加氢反应器（R-2）流出的反应产物依次经热混氢油-反应产物换热器（E-1）、生成油-反应产物换热器（E-2）、冷混氢油-反应产物换热器（E-3）分别于热混氢原料油、生成油、冷混氢原料油换热，再经反应产物空冷器（Ec-1）冷却至50℃后进入高压分离器（D-1）。
为防止反应产物在冷却过程中析出铵盐，堵塞管道和设备，在E-3前、后分别设置注水点，采用连续注水方式，经高压注水泵P-5分别将除盐水注入至E-3和Ec-1上游管道。
高压换热器简要流程见下图。
图1 高压换热器的简要流程1.2 设备技术升级方面本次装置升级改造新建的3台缠绕管式换热器从管束材质（S32168、ALLOY825）到壳体材质（12Cr2Mo1R+堆焊、Q345R、15CrMoR）、管程壳程工作温度及最高允许工作压力等方面都做了技术升级，管程与壳程的测量介质也从热混氢油、中间反应产物到生成油及冷混氢油均与之前发生了一些变化。
节能设备在加氢裂化装置上的应用探析
用 能水 平 的不 断提 高 ，加 氢裂 化装 置 的 能耗 有 了大幅 度 的下 降 。 由于 各 装置 工 艺 设 计 、建 设 时 间以 及规 模 不 同 ，节能 工 作 开 展 的不 平 衡 ， 能 耗最 高 、最低 值 相差 较 大 ；同 类装 置操 作 条件 相近 ，设备 能耗 差别 较 大 。基于 此 ，只 有加 强 节能 设 备在 加氢 裂化 装 置上 的 应用 ，才 能实 现节 能降耗 之 目标 。
一情况分 析
三 、高效 空冷风 机的改 造
在这 两 台新 建 的加 氢裂 化装 置 中 ，夏季 高压 空冷 器在 冷 却 后温 度 依 然较 高 ，给 装置 的加 工 负荷 造成 了一 定 的影 响 ，使得 后续 高 分温 度 升 高 ，影响 了循环氢 的纯 度 ，相 对分 子质 量增加 ，耗气 汽量 明显 增 多。 基 于此种 情 况 ，相关 人 员对 以 上的 问题 进行 了分 析 ，并 采取 了相 应 的 措 施对 原有 的 高压 空冷 风机 进 行 了改造 ，首先 ，使 用新 一 代 的 Ｈ Ｙ 高 效风 叶 替代 了原 有 的风 叶 ，其 的优 点是 升力 系数 大而 且 具有 较高 是升 速 比 ；其次 ，采用 同步 传动 替代 了 原有 的摩 擦传 动方 式 ，来 实现 传动 效率 的提 高 。在 改造 之后 ，对 运 行结 果进 行 了分析 ，通过 分析 可 以得 知 ，风 机 的冷 后温 度 明 显降 低 ，循 环 氢 的汽 耗量 也 明 显 得到 了 降 低 ， 同 时缩短 电力投 资 回收 时间 。基 于此 种情 况 ，有 一剩 余 的高压 空 冷风 机按 照该种 方案 进行 了改造 。
某 石 油化 工公 司 ，为了 应对 国 家节 能减 排 的号 召 ，新 建 了两套 加 氢裂化 装 置 ，在 这 两套 新建 的装 置 中首 次应 用 了绕 管 式换 热器 ，这 具 有 一 定 的挑 战性 。 高压 绕管 式换 热 的主 要特 点 就是 体 积小 、换 热 面积 大 、效 率 高 以及成 本 低 等。 在经 过 两个 多周 期 的运 行之 后 ，对 其 的应 用 效果 进行 了全 面 的分析 。对 各 项运 行 数据 都进 行 了分 析 ，结果 在 实 际 运行 中 ，热 端温 差 和 设计值 相 比要 低 出很 多 ，而 且所 有 的燃 料消 耗 都 要 比设计 值 低 出很 多 。 由此 可 见 ，高 压绕 管式 换 热器 在 加氢 裂化 装 置 中 的应 用 取得 了较 好 的应 用效 果 ，取得 了 良好 的经 济效 益 的 同时 ，
加氢裂化装置技术改造及开工总结
425． 83 t，其中保护剂 23． 47 t，精制剂 224． 7 t，裂 化剂 159． 26 t，后精制剂 18． 4 t，具体装填情况见 表 1。
催化剂
精制反应器第一床层 KG-55 KF-542-9R KG9-5R KFR-22-3Q KF-648-3Q KF-848-1． 3Q UF-210( 库存剂) KF-648-3Q
2 催化剂干燥 绝大数加氢催化剂都以氧化铝或含硅氧化铝
作为载体，属多孔物质，吸水性很强，一般吸水量 可达 1% ～ 3% ，最高可达 5% 以上。催化剂含水 有如下危害: 当潮湿的催化剂与热的油气接触升 温时，其中所含水迅速汽化，导致催化剂孔道内水 汽压力急剧上升，容易引起催化剂骨架结构被挤 压崩塌［1］。
2018 年 6 月 22 日，反应系统采用 4． 0 MPa 氮气进行催化剂干燥，反应器入口温度 120 ℃ ，由 于受加氢精制催化剂 UF-210 配方限制，进入反应 器床层的开工油温度只能低于 140 ℃ ，当 UF-210 全部润湿以后，床层温度可以升至 200 ℃ 。整个 催化剂干燥过程为 48 h，冷高分界位切水 4 次，大 约 3． 0 t，为催化剂装填总量的 0． 7% ，催化剂干燥 趋势见图 1。
加氢裂化装置技术改造及开工总结
童 军，黎臣麟，武宝平，姚 峰，公为军
( 中国石油四川石化有限责任公司，四川省成都市 611930)
摘要: 为了提高重石脑油与喷气燃料收率，并将柴油组分切入尾油，进一步降低柴汽比，增产优质乙烯原料，中 国石油四川石化有限责任公司对 2． 70 Mt / a 加氢裂化装置进行技术改造，采用中国石油化工股份有限公司石油化 工科学研究院开发的多产化工原料和喷气燃料的加氢裂化技术并配套加氢精制剂 RN-410、加氢裂化催化剂 RHC210 与 RHC-220 组合，产品质量得到明显改善，重石脑油芳烃潜含量达到 60% ; 喷气燃料烟点达到30． 5 mm，比上周 期初期喷气燃料烟点高 5 mm，喷气燃料收率达到 35% ，在当前转化率下就达到了设计值; 尾油BMCI为 11． 45，比上 周期初期降低 3 个单位，因尾油中含有 50% 以上的柴油组分，降低了尾油立方平均沸点，导致尾油 BMCI 偏高，当前 密度下，如果尾油 10% 点切到 320 ℃ ，尾油 BMCI 可降到 8． 3 左右。
缠绕管式换热器在连续重整装置的应用-辽宁华锦金晓晨
缠绕管式换热器在连续重整装置的应用金晓晨 黄武生 王建伟 吴峰（辽宁华锦集团炼化分公司 盘锦 124021）摘要：介绍了缠绕管式换热器在华锦炼化分公司重整进料换热器的成功应用情况，应用结果表明，采用新型换热器后，装置运行稳定，与国内外同类装置采用的板式换热器换热效果相当。
通过与板式换热器和常规列管式换热器的应用对比，阐述了缠绕管式换热器作为重整进料换热器的优势。
关键词：缠绕管式换热器 连续重整 对比1 前言华锦炼化分公司连续重整装置是联合装置的重要组成部分，采用美国UOP公司的工艺技术，由洛阳石化工程公司进行工程设计。
装置与联合装置一同于2007年7月开始开工建设，2009年12月一次投料开车成功。
在华锦连续重整装置中首次采用国产的缠绕管式换热器作为装置进料换热器。
连续重整装置的进料换热器是装置中关键设备，正确选择进料换热器的形式,不仅可以降低重整反应系统的压降,而且还可以降低加热炉的负荷，节约燃料消耗。
由于目前的重整装置都在较低的压力下操作,为了降低重整循环氢压缩机的负荷，还要求重整反应系统的压降要小。
在国外,林德公司在合成氨甲醇洗系统中推出了缠绕管换热器系列。
目前该种换热器在我国主要应用于大化肥合成氨装置。
经过引进的消化吸收，镇海炼化检修安装公司开发了具有自主知识产权的缠绕管式换热器，已在大化肥、空分、炼油、化工装置等方面得到了广泛的应用。
2005年镇海炼化150万吨/年加氢裂化装置上的高压换热器部分首次采用2台缠绕管式换热器，经过几年运行，该换热器运转正常，与传统的螺纹锁紧式换热器相比具有占地面积省，换热器热端温差小，换效率高等特点。
缠绕管式换热器的广泛应用和其占地省、效率高的特点非常适合连续重整进料换热器对换热器的技术要求，考虑镇海建安公司在化肥及炼油等装置的丰富应用业绩，经过与洛阳石化工程公司组成专家组慎重研究，决定在华锦炼化分公司连续重整装置采用缠绕管式换热器型式，由镇海石化建安工程公司制作。
湿法硫化在加氢裂化装置的首次应用
催化 剂积 炭 ， 响催 化剂 的活性 ， 影 因此 加氢 裂化催 化剂 多采 用干 法硫 化 ， 配 以相 应 的钝 化 措 施及 并
适 宜 的切 换 原 料 步 骤 ； 法 硫 化 所 需 要 的 时 间 干
较长 ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ 本周期 中国石油 化工股 份有 限公 司金 陵分公
首次 大修 ，００年 ３月进 行 了第 二 次大 修 ， Ｆ 一 ２１ 将 Ｆ
最 大 。中 国石 油 化 工 股 份 有 限公 司金 陵分 公 司
较 大 ， 在 含硫 污 油 进 一步 处 理 的问题 。含分 子 存
筛（ 尤其 是分 子筛 含量 较 高 ） 的加 氢 裂 化催 化 剂 ， 其 裂化 活性 要 比无 定 型 硅 铝 催 化 剂 的 活 性 高 的
多 ， 反 应 温 度 敏 感 ， 终 硫 化 温 度 较 高 （７ 对 最 ３０
２１ ０ １年 ２ 月
炼 油 技 术 与 工 程 Ｐ Ｔ Ｏ Ｅ Ｍ Ｒ ＦＮ Ｒ Ｎ Ｉ Ｅ Ｒ Ｎ Ｅ Ｒ Ｌ Ｕ Ｅ Ｉ Ｅ Ｙ Ｅ ＧＮ Ｅ ＩＧ
第４ １卷第 ２期
湿 法 硫 化 在 加 氢 裂 化 装 置 的 首 次 应 用
姜 来， 卫建军
中国石 油化 工股份有 限公 司金 陵分公 司（ 江苏省南京市 ２ ０ ３ ） １０ ３
２ ／ Ｆ１ ６ Ｆ 一６加氢 精制 催化 剂 和后精 制 催 化剂 Ｆ 一６ Ｆ２ 更 换 为 Ｆ －６精 制 催 化 剂 ， Ｃ １ Ｆ４ Ｆ一 ４加 氢 裂 化 催 化
司 １５ ／ ． ０Ｍｔａ加氢 裂化装 置所 使用 Ｆ ４６，Ｃ １ Ｂ Ｆ Ｆ ．４ 催 化剂 的活 性金属 组分 为 Ｍ Ｏ ， 和 ＮＯ， Ｆ ｏ ＷＯ ｉ Ｆ一
单位内部认证加氢裂化中级考试(试卷编号1111)
单位内部认证加氢裂化中级考试(试卷编号1111)1.[单选题]航煤精脱硫罐位号是（ ）。
A)D3204B)D3205C)D3206答案:C解析:2.[单选题]吹扫氢来自（ ）。
A)循环机出口氢B)新氢机出口氢C)D3109氢气答案:A解析:3.[单选题]脱硫前液化气经过（ ）冷却后进入C3302。
A)E3306B)E3307C)E3308答案:B解析:4.[单选题]下列属于爆炸品的是A)汽车轮胎B)液氨储罐C)脱盐水罐答案:B解析:5.[单选题]石油中微量元素主要集中在)馏分。
A)汽油B)煤油C)柴油D)渣油答案:D解析:6.[单选题]关于循环氢压缩机启动时必须具备的信号条件，下列说法错误的是C)高压分离器液位正常D)高压蒸汽压力大于3.0MPa答案:D解析:7.[单选题]爱岗敬业作为职业道德的重要内容，要求员工( )。
A)强化职业责任B)热爱有钱的岗位C)热爱自己喜欢的岗位D)不应多转行答案:A解析:8.[单选题]在定态流动系统中，水连续地从粗管流入细管。
若要求细管中水的流速为粗管中流速的四倍，则粗管的管径是细管的管径的( )倍。
A)2B)6C)8D)12答案:A解析:9.[单选题]扭力管浮筒液位计的浮筒脱落，则仪表指示( )。
A)最大B)最小C)不定D)不变答案:A解析:10.[单选题]下列物质与氧化剂发生反应的结果是A)SO3→H2SO4B)MnO2→MnSO 4C)FeCl3→FeCl2D)Na2S→S答案:D解析:11.[单选题]E3218的循环水可与（ ）换热器循环水串联。
A)E3215解析:12.[单选题]反应系统降量操作的原则是A)先降量，后降温B)先降温，后降量C)降温和降量同时进行D)视实际情况而定答案:B解析:13.[单选题]高压分离器压力上升，则压力控制调节器输出值A)降低B)增加C)不变D)至50％答案:B解析:14.[单选题]对于油类系统管线吹扫，( )。
A)应先吹扫重质管线，然后再吹扫轻质管线B)应先吹扫轻质管线，然后再吹扫重质管线C)可以同时吹扫D)可以用工业风进行吹扫答案:A解析:15.[单选题]毒物的沸点是A)越低毒性越小B)越高毒性越大C)越低毒性越大D)与毒性无关答案:C解析:16.[单选题]Excel的单元格中文字换行用( )键。
加氢裂化装置生产原理及工艺流程
分馏进料 加热炉
汽提蒸汽
汽提蒸汽 柴油汽提塔
尾油泵
柴油泵
航煤泵
重石脑油泵
轻石脑油泵 轻石脑油水冷器
轻石脑油
石脑油 重沸器
尾油空冷
尾油缓冲罐
重石脑油
重石脑 重石脑 油空冷 油水冷
尾油接力泵
尾油
注：粗线为主流程
2020年5月23日
分馏系统
▪ 冷低分油在航煤/冷低分油换热器（E-3208）和航煤 产品换热后与热低分油混合进入脱气塔（C-3201） 第26层塔板,在脱气塔中脱除轻烃和硫化氢。塔顶气 相经脱气塔顶空冷器（A-3201）和脱气塔顶水冷器 （E-3201）冷却后进入脱气塔顶回流罐（D-3201） ，回流罐顶气体去制氢装置，液体经脱气塔顶回流泵 （P-3202）打回脱气塔做塔顶回流。脱气塔底油经泵 （P-3201）送至柴油/分馏进料换热器（E-3211）和 尾油/分馏进料换热器（E-3202）分别与柴油和尾油 产品换热后，去分馏塔进料加热炉（F-3201）加热至 要求的温度（346℃），之后进入主分馏塔（C-3202 ）第8层塔板，在主分馏塔内实现分馏过程。分馏塔 顶
装置内高温高压法兰、分馏塔、塔底热油泵、高温高压循环油泵、产品泵， 压缩机管线等部位容易着火。
2020年5月23日
二、生产方法及反应机理
加氢裂化指在加氢反应过程中，原料油的分子有 10% 以上变小的那些加 氢技术。烷烃（烯烃）在加氢裂化过程中主要进行裂化、异构化和少量环化 的反应。烷烃在高压下加氢反应而生成低分子烷烃，包括原料分子某一处 C—C键的断裂，以及生成不饱和分子碎片的加氢。烯烃加氢裂化反应生成相 应的烷烃，或进一步发生环化、裂化、异构化等反应。
2020年5月23日
反应系统
加氢裂化操作规程
加氢裂化操作规程一、概述加氢裂化是一种重要的石油炼制工艺，在炼油过程中起到裂化重质烃的作用，使重质烃得以转化为轻质烃，提高产品产率和质量。
加氢裂化操作规程是指在加氢裂化装置中对设备的操作、维护和安全管理进行规范的要求，以确保设备正常运行，生产稳定可靠，同时保证人员安全和环境保护。
二、设备操作1.操作前检查：操作人员在进入加氢裂化装置之前，必须仔细检查设备的各项指标和参数是否正常，包括压力、温度、流量等，确保设备处于正常工作状态。
2.操作流程：按照加氢裂化装置的操作程序进行操作，严格遵守操作规程，确保原料的正常进料和产品的正常出料。
3.温度控制：加氢裂化过程中，温度控制是关键的一环，操作人员需要根据实际情况合理调整加热炉的温度，确保裂化反应正常进行。
4.压力控制：加氢裂化装置的压力也需要得到有效控制，避免因压力过高或过低导致设备失常，随时监控压力变化，及时进行调整。
5.废气处理：加氢裂化过程中会产生大量的废气，操作人员需要确保废气处理系统正常运行，及时清理滤网和排泄管道，防止废气外泄。
6.原料处理：加氢裂化原料的质量对产品质量有着至关重要的影响，操作人员需要定期对原料进行检测，确保原料的质量符合要求。
7.填料更换：加氢裂化装置的填料是一项重要的维护工作，操作人员需要定期对填料进行更换和清理，保证填料的良好状态。
8.安全操作：加氢裂化过程中，操作人员需要严格遵守安全操作规程，佩戴个人防护用具，防止意外伤害发生。
三、设备维护1.定期检查：加氢裂化装置需要定期进行检查和维护，包括设备的各个部位和连接点，确保设备的正常运行。
2.润滑保养：加氢裂化装置中的各种设备和部件需要定期进行润滑保养，确保设备的正常运转和延长设备的使用寿命。
3.设备清洁：加氢裂化装置需要定期进行清洁，除去积灰和杂物，保持设备表面清洁，避免设备堵塞和腐蚀。
4.防腐处理：加氢裂化装置的设备容易受到腐蚀，需要进行防腐处理，定期检查设备表面和内部是否出现腐蚀迹象，及时进行处理。
加氢裂化-初级工培训题库
初级工反应部分一、填空题1.加氢裂化装置共有( )台反应器。
(KHD：设备基本知识)答文：22.加氢裂化装置高压换热器共有( )台。
(KHD：设备基本知识)答文：73.原料中的硫含量高对( )有一定好处。
(KHD：原辅材料基本知识)答文：催化剂活性4.反应单程转化率(全循环流程生产)控制为( )。
(KHD：产品质量知识)答文：57±3%5.冷氢的作用是取走反应所放出的( )。
(KHD：基础理论知识)答文：热量6.装置使用的控制系统称为( )。
(KHD：技术管理与新技术知识)答文：集散控制系统7.增点或熄灭主火咀后应该及时调整（），以保证加热炉燃烧正常。
(KHD：工艺操作能力)答文：烟道挡板8.反应停注水的时间应不超过（）。
(KHD：工艺操作能力)答文：4小时9.飞轮的作用是平衡不稳定的( )，控制( )的变化范围。
(KHD：工艺操作能力)答文：活塞力；电机电流10.手动启动0。
7MPa/min降压系统时，只有各反应器的温度比正常操作温度低（）时，才能关掉放空阀。
(KHD：事故判断处理及应变能力)答文：30℃11.在事故处理中必须遵循的一个原则是（）。
(KHD：事故判断处理及应变能力)答文：先降温，后降量— 1 —12.锅炉应（）排污。
(KHD：技术管理及革新能力)答文：定期进行13.新氢压缩机启动盘车器盘车（）分钟。
(KHD：设备使用维修能力)答文：514.P209／A、B润滑油用( )透平油。
(KHD：设备使用维修能力)答文： 46#15.新氢压缩机一级出口温度报警值为（）℃。
(KHD：设备使用维修能力)答文：14516.在DCS上，OP表示( )。
(KHD：工艺基本知识)答文：输出值17.余锅排污的形式有( )和( )两种。
(KHD：设备基本知识)答文：连续排污；间断排污18.循环氢压缩机的一阶临界转速为( )转/分。
(KHD：设备基本知识)答文：413719.循环压缩机的最大连续转速为（）转/分。
缠绕管换热器在加氢中的应用
3451 概述某炼厂为了充分利用内部热量，设备尽量靠近布置，以使装置的物耗、能耗达到领先水平。
蜡油加氢装置共有高压换热器六台，柴油加氢装置共有高压换热器五台，两套加氢装置反应部分高压换热器均采用了新型的立式缠绕管换热器。
2 缠绕管式换热器的结构缠绕管换热器主要由壳体和芯体组成，其中芯体由中心筒、换热管、垫条、管卡等组成。
换热管紧密的缠绕在中心筒上，用平垫条及异形垫条分隔，保证管子之间的纵向与横向间距，垫条与管子之间用管卡固定连接，换热管与管板采用强度焊加贴胀的连接结构，壳体由筒体、封头等组成，管束与筒体采用焊接结构。
缠绕管换热器大法兰处均设有超声波除垢装置，延缓结垢。
3 缠绕管换热器的优点3.1 使用维护简单缠绕管换热器因芯体管束、管板与壳体为焊接结构，使用中无法对管束内部进行检修，只需在停工后对管束等奥氏体不锈钢部位进行中和清洗，以防止连多硫酸应力腐蚀开裂。
便于安装、拆卸和清洗，减少了一次安装及后期维护费用。
3.2 密封性能好管箱与接管间为较为实用的法兰连接，设备的换热管为整根无缝管，因而不易发生泄露问题。
3.3 管束热膨胀应力小缠绕管式换热器的螺旋缠绕弹性管束设计使管束两端均有可自行膨胀的自由段，能有效消除管道振动和因热膨胀冷缩变形产生的应力，故不存在热膨胀应力。
结构简单可靠并且能承受高压。
不受设备运行过程中温度和压力波动变化的影响，抗装置波动能力显著提高，能有效避免因装置波动使设备损坏泄露造成非计划停车，从而使生产稳定。
3.4 易实现大型化缠绕管换热器由于体积小、重量轻、结构紧凑，单立方米的传热面积可达100~170㎡，单台换热器最大换热面积可以达到25000㎡。
所以缠绕管换热器在换热面积越大的的情况下优势越大。
3.5 传热效率高、节约操作成本缠绕管换热器层与层之间的换热管反向缠绕的结构一方面会使管程长度增加，换热充分，另一方面也会极大地改变壳程内流体状态，使流体呈强烈的湍流状态流动，大大提高换热系数。
缠绕管式换热器在加氢裂化装置中的应用
缠绕管式换热器在加氢裂化装置中的应用摘要：缠绕管式换热器已推广应用到炼化装置。
通过对一例加氢裂化装置中缠绕管式换热器因反应器“飞温”造成超温失效的分析，发现换热管爆管及堵塞与氯化铵在换热管内结晶有直接关系。
同时探讨了缠绕管式换热器在加氢裂化装置中使用的状况，认为缠绕管式换热器结构合理，能够满足加氢裂化苛刻工况下的安全性能与换热性能要求，适合在加氢裂化装置中的应用。
为了保证缠绕管式换热器安稳长周期运行，建议在控制“飞温”的同时，有效控制氯化铵结晶。
关键词：缠绕管式换热器；失效；氯化铵结晶；措施缠绕管式换热器已推广应用到炼化装置[1，2]。
某加氢裂化装置一台缠绕管式换热器。
2019年6月在装置检修停工时，因反应器“飞温”，反应流出物超温（热电偶显示超量程660℃），致使缠绕管式换热器的920根换热管中发生失效堵管处理的换热管多达234根，堵管率为25.4%。
对此，为在加氢裂化装置应用好缠绕式换热器，有必要对缠绕式换热器的使用状况进行分析讨论。
1缠绕式换热器在加氢裂化装置的使用状况加氢裂化是将低分油在高压高温和催化剂的条件下产生反应流出物（氢气＋硫化氢＋反应生成油）。
缠绕式换热器在加氢裂化过程中起到了关键性作用，在加热反应物（低分油）的同时，又在冷却生成物（反应流出物），在加氢裂化装置中处于承上启下地位，并且由于加氢裂化（高压、高温、临氢、强放热催化过程）工况苛刻，加之催化剂活性高，若操作控制不当，则反应器“飞温”速度惊人，可能在极短时间内温度超过425℃，甚至高达880℃[3]。
这不仅对反应器本身造成损坏，而且尚波及下游设备，导致缠绕式换热器泄漏等失效，由此危及整个加氢裂化装置的安全稳定运行。
相对管壳式换热器，缠绕管式换热器[4]虽具有结构紧凑、换热效率高、补偿性能好、管程压力高等优点，但也存在诸如换热管易堵塞、结构复杂而使制造及检修难度大、清洗困难等不足之处。
所以，对于缠绕管式换热器的应用要求管程介质的清洁度较高。
加氢裂化装置（SSOT）反应器内构件的改造
加氢裂化装置（SSOT）反应器内构件的改造._7～j,.,乎机械与设备齐鲁石油化工,1999,27(4):307～310QlLUPETROCHEMICAITECHNoIOGY加氢裂化装置(SSOT)反应器内构件的改造张树广穆海涛胡正海————7-~?gg,(齐鲁石化公司胜利炼油厂,淄博,255434)摘要总结了齐鲁石化公司胜利焯油.wN氲裂化装置(S.SOT)反应器内掏件改造取得成功的经驻内件改进后使反应器径蜘温差由最初的35'c上降到了5℃.延长r催化剂使用寿白,具有鞍好的经侪啦益关键词加氢裂化装置匣应器内构件径同温差--————-——一_?—,～婿稚sc下l前言加氢裂化装置(SSOT)l991年首次开工后,表现出床层径向温度分布严重不均的问题.为解决这个问题,先后在1994～1997年对反应器内构件进行过5次不同程度的改造,但床层径向温度分布严重不均的问题没有得到根本解决.1998年再次对反应器内构件进行了改造,从开工后床层温度分布数据看,本次改造较为成功,消除了反应器径向温差,延长了催化剂使用寿命,具有较好的经济效益.圈1反应器检测热偶方位简图2概述加氢裂化装置为单段一次通过的加氢异构裂化装置(简称SSOT).减二线蜡油为原料,原料干点(ASTM)约540℃.液时空速11h.,350℃转化率为50%.气油比758m/m.设一个反应器五个床层,一床层为精制床层,其余为裂化床改遭稍糙层.在每个床层出人口的内部及反应器外表面同一截面上.各设有3支热电偶,每支热电偶位置相差60.,监视反应器的温度分布情况,如图1示a.b,C三点为反应器内部热偶,c与冷氢口相差一rJ盏生支捧同一——Lnnnnnnnn升嚣甘分配嚣图2改造前反应器内构件简图l嵌稿日期:1998—04—09.修回.1999一I(卜412作者简介张树r.男.工理.1992年毕业丁抚顺石油学睨石化系.现任胜利炼袖厂加茸裂也车间技术组长图市分▲一床沫308齐鲁石油化工第27卷l5'.反应器内构件简图如图2所示.该装置在首次开工时,就表现出反应器床层径向温度分布不均的问题,表1是典型的反应器床层温度分布数据,图3是对应的床层温度分布趋势图.表1改造劫反应器温魔分布I1991—12—03从表1中的数据可以看出,第四床层和第五床层出口的径向温差分别高达37℃和39"(2.反应器床层径向温差大.由于过大的径向温差,导致五床层下部产生了热点,并很快结块,大大降低了催化剂的使用周期.3反应器内床层径向温差大的原因和内构件改造的思路3.1反应器内床层径向温差大的原因从表1的数据可以看出,一床层径向温差只有2℃,二床层已有较大温差,随反应器床层的增加,径向温差逐渐增大,到四,五床层,径向温差已高达37℃和39℃,也就是随反应物流的下移,反应床层同一个截面上的温差在增大,造成这种现象的原因是因为五个反应床层叠加在一个反应器中,中间没有混合过程,就象一个柱塞流反应器, 有一个床层温度分布不好,就影响后几个床层的温度分布;同时由于加氢裂化反应是剧烈的放热反应,温度高的反应床层反应剧烈,放出的热量大,使温升增大;温度低的催化剂床层反应缓和, 反应放出的热量小,相应的温差小.结果是反应器入口几度的温差,到反应器出口变成了几十度. 由表1的数据和图l还可以看出,靠近冷氢口越近,床层径向温度越低.这似乎说明了急冷氢对温度分布有较明显的影响.这种猜想在开停工过程中得到验证.开工进油后.在床层催化剂发生加氢裂化反应之前.或停工降温终止加氢裂化反应后(此时床层发有温升,各床层没有冷氢),反应器径向温差几乎为零.在加大冷氢后,径向温差明显增大.表2是首次开工时停工过程冷氢实验数据,这说明在反应器内部油的分配是较均匀衰2首次开工时停工过程冷氢宴验第4期张树广等.加氢裂化装置(ssoT)反应器内掏件的改造.309 的,冷氢分布的不均匀是径向产生很大温差的原因.3.2内构件改造的思路基于上面的分析,若要减小反应器床层径向温差的叠加效应,最简单的方法就是在床层之间增加油气的混合过程,消除不同床层之间的相互影响.理想的内件应能控制反应器的径向温差在5℃之内.图4所示的是另一装置(A装置)反应器内构件的简图.该装置的运行条件与这套装置工艺条件相类似,经过多年的运行实践,被证明有良好的油气分配,反应器的径向温差基本在3℃之内.图4A装置反应器内构件的茼图对比两装置反应器的内构件(图2和图4),它们的主要区别在于:(1)SSOT反应器内构件为升气管式的再分配盘,而A装置为泡罩式的.(2)A装置反应器中的冷氢与上床层物料通过混合箱进行充分混合,而本装置则是靠冷氢环将冷氢喷在截面上,使物料和冷氢混合.由区别(1)知,升气管式的分配盘和泡罩式分配盘相比,有不同的特点:升气管式的分配盘气液相分别有各自的通道,理想的液相分布是在分配盘上有一定的液面, 这时分配是均匀的,否则.气相进入反应器后,液相在分配盘上形不成液面或液面很低.,则液相分配不均,但泡罩式的分配盘则有更大的弹性.由于液体在分配盘上形成一定的液面后,才会继续通过泡罩的缝隙向下混合流动.因此,前者操作弹性小,后者操作弹性大,反应器分配盘安装时,特别注意其水平度,前者对水平度灵敏.而后者受水平度的影响较小.CHEVRON公司曾把一套升气管式的加氢反应器的内构件改为泡罩式,对改变原反应器温度分布不均有明显的效果.对于区别(2).由于A装置反应器每个床层之间有再混合器,因此物流在每个床层有再全部混合和再分配的过程,可有效地克服上床层温度分布不均对下部床层的影响,而本装置反应器则没有床层之间的再混合过程,因此不能有效地克服上床层对下床层的影响,因此.形成叠加.从而使温度分布不均的问题随床层而增加.另外.在ss0T反应器入口设有一篮底封死,四周为网眼的初分配器,如图5所示在反应器打开时发现部分网眼被堵死,初分配能力很差. /,\,一图5反应器入口的初分配器4反应器内构件的改造和改造后的床层温度分布衰3首次改造后反应器床层温度丹布I1994一一们基于上面的分析.1994年停工检修时,对反31O齐鲁石油化工应器内构件进行了首次改造:(1)将反应器入口的预分配器改为扩散器:(2)增加冷氢混合箱;将升气管改为泡罩,将卸料管由中问改至一侧.在改造过程中,施工人员克服了内构件空问狭小带来的许多困难,将改造工作圆满完成;如果内构件有足够的空间,改造工作就较容易进行首次改造后典型的反应器床层温度分布数据如上表3所示,图6是对应的床层温度分布趋势囝图6床层温度分布图●一a点.A--b点;●一c点.表4反应器内构件几次改造主要内窖时间改造的内容表3的数据表明,改造后五床层的径向温差明显降低,入12温差由20V.2以上降至8℃左右,五第27卷床出VI温差由最大的39℃降至16"C左右,改造效果非常明显.而没有改造的床层则径向强度分市依然较差因此,于1995～1997年装置检修时x.j-~,三,四床层人口的内构件也进行了改造.历次改造内容详见丧4.第二次采用r新型的构件设计,第三,四,五,六次对此作了,修改.第六次的改造是成功的.最后改造后的反应器温度分布数据见表5,对应的趋势图见图7.裹5几次改造后的床层温度分布【1998—04—27 删41040O;390■380370瑚m床二床蔓床四睐五床图7几次改造后对应的床层温度分布图(1998—0427)●a;●一bJ占;▲从以上典型的床层温度分布数据可以看出改造达到了预期的效果由于径向温差的减小使床层热点消除,使催化剂运转周期延长了一倍具有较好的经济效益.5结论(1)加氢裂化(SSOT)反应器(下转第304页)304叼c),齐鲁石油化工第27卷行打磨.拐角处应圆滑过渡;(5)PVC材料应符合以下标准GB4454—84;管材符合GB4219—84;板材符合4结束语(6)PVC与碳钢之间采用氯丁胶粘接,粘接前应对碳钢件上的粘接表面进行喷砂除锈,并用溶剂去除油污;(7)在进行FRP施工前,应首先对PVC壳体及接管焊缝进行电火花检测,检测电压不得低于20000V,不发生剧烈火花为合格;(8)eve壳体电火花检测合格后,对其外表面去除油污等做表面处理,然后在壳体表面均匀密实地涂一层PVC表面处理剂;(9)PVC与FRP之间采用粘结剂粘接.粘结剂粘度应调合适宜,并均匀涂至PVC壳体外表面上,要求涂层厚薄均匀,不得流淌,不得有漏涂空白;(10)设备筒体FRP加强层必须采用机械缠绕法进行施工,参照制造厂标准进行检验和验收: (11)设备制造并组装完毕后,支承粱应保持在同一水平面上,保证液体分布器的溢流堰不致倾斜;(12)设备制造完毕后,0.02MPa压缩空气进行气压试验(13)制造时,应控制设备组装所产生的尺寸偏差及元件本身的尺寸精度,即对塔体垂直度,内直径,总高度偏差以及设备组件和组装后的有关偏差都给出了要求,并规定了一定的数值,在此不再赘述.干燥塔于1992年6月制造完毕,经使用单位组织验收一次台格,并于1992年秋季大检修时安装投用.投入运行至今情况良好.(1)该设备国产化后投用运行7年来设备本身未出现任何问题,证明该设备的国产化设计是(2)该设备国产化的成功为国家节约了大量的外汇,为装置安稳长满优运行和装嚣达标提供了可靠的保证,经济效益显着.(3)此类设备国产化设计遇到的较少.作者对设计中有关方法进行了介绍,以期起到抛砖引玉的作用,希望能对同行的设计工作有一定的参考价值.(4)该设备国产化设计中尚存在的问题是FRP加强层厚度由于受国内FRP设备制造水平及原材料质量等方面的影响取值较大.随着我国FRP设备制造水平的提高和FRP制造原材料质量的提高,FRP加强层的厚度可以相应减薄.以便较低设备造价,取得更好的经济效益.参考文献1ARONKASEICO.1ad2ndStagechlorinegasdryingtower2美国国际增强塑料公司(IRP)制造厂标准(1990)3CD130A17—85,'聚氯乙烯塑料制没备设计技术规定)4CD130A18—85,'聚氯乙烯型料制政备技术条件)5CD130A19—85,'手糊法玻璃钢设备技术条件)一～+_+一一+一…+一一一一一一一一一～～…一～～一…一一.一(上接第310页)内构件,通过改造取得成功,解决了反应器内冷氢分布不均,床层径向温差大的问题,延长了催化剂使用周期,具有较好的经济效益.(2)在床层内构件之间增加混合箱,较好地改变了床层之间径向温差的叠加影响.对冷氢分布构件的改造,使冷氢分布均匀,进一步藏小r径向(3)1998年没有对二,三床层的冷氢管进行改造,二,三床层的径向温差仍较大.进而影响到四床层的径向温差,固此有必要对二,三床层的玲氢管继续进行改造.扬子石油化工公丑乙烯装置在不停车的情况下,仅用2羽邪蕊成了为乙三醛装置开孔的任务.在乙二醇T一535和E一535之间打开了一个旁路通道,解决了生产一大难题.该公司检修公司不停输带压开孔技术日趋成熟.自1996年首次成功地在石油液化气管道上实施带压开孔以来,经过不断地学习,探索和总结,已多次在火炬气,超高压蒸汽等不同物料的工艺管道上为公司大型装置实现不停输开孔.满足了生产装置的工艺操作要求,创造了可观的经济教益,率次作业管道为不锈钢材质,而且装置管道内物料温度高达115℃.对开孔设备和技l求保正措施提出了更严格的要求.为此.制定了两套技术方案和安全措施,自行设计及制造了不诱锕法兰.更换密封断,使其能承受115℃以上的高温.此次开孔成功.标志着扬子石化公司带压丹孔技术向不锈锕管道开孔迈出了可喜的～步江镇海。
技能认证加氢裂化初级考试(习题卷56)
技能认证加氢裂化初级考试(习题卷56)第1部分：单项选择题，共36题，每题只有一个正确答案,多选或少选均不得分。
1.[单选题]采用指压止血法为动脉出血伤员止血时，拇指压住伤口的什么位置?A)近心端动脉B)血管下方动脉C)远心端动脉答案:A解析:2.[单选题]加氢裂化催化剂卸出时，为避免其中的硫化亚铁自燃，可以采取的措施( )A)加干冰或加氮气B)加水C)加蒸汽答案:A解析:3.[单选题]在筒体上开人孔或手孔对容器的安全运行很不利，一般用等面积补强法来减少这种不安全因素的产生，此补强法最常用的补偿结构为（ ）。
A)补强圈补强B)厚壁接管补强C)整锻件补偿D)连续平滑补偿答案:A解析:4.[单选题]为了防止露点腐蚀，应对( )进行控制。
A)加热炉排烟温度B)加热炉氧含量C)加热炉辐射分支流量D)加热炉炉膛温度答案:A解析:5.[单选题]将混合液体在一定压力下升高温度，使其全部气化，然后再降低温度当饱合气相出现第一滴液体，这时的温度被称作什么？A)泡点B)露点C)沸点D)干点答案:B解析:6.[单选题]氮气水封罐V4007的操作顺序是（ ）：①打开V4007上方氮气管线上的阀门，赶尽V4003的空气后，保持V4003的压力呈微正压②调节氮气阀门的开度，控制V4003顶的压力在-50~200Pa③开启新鲜水至V4007的阀门，关闭V4007下方的就地放空口，待V4007下方溢流口出水后，调节新鲜水进水阀门开度，保持持续有微量水从溢流口流出④确认与V4007相连的阀门全部关闭A)④①③②B)①④③②C)④①②③D)①④②③答案:A解析:7.[单选题]-A-C-003 5 2 3关于欧Ⅳ排放标准对车用柴油硫含量提出的规定,下列选项正确的是 ( )。
A)不高于50 ug/gB)不高于500 ug/gC)不高于350 ug/gD)不高于2000 ug/g答案:A解析:8.[单选题]运行记录填写错误需要更正时，必须采用？A)撕页重写B)用刀片刮去重写C)划改D)涂改答案:C解析:9.[单选题]关于玻璃板液位计的引出阀堵的处理，下列操作正确的是( )。