预应力混凝土连续弯箱梁桥设计
预应力混凝土连续梁桥的设计尺寸拟定
预应力混凝土连续梁桥的设计1.1总体布置结构总体设计主要包括桥梁跨径分配、主梁截面形式的拟定以及梁高等方面的内容。
1.1.1跨径布置目前，设计工程师认为预应力混凝土连续梁桥的最大理论跨度为250～300m，经济跨度为100～240m。
–布置原则：减小弯矩、增加刚度、方便施工、美观要求–不等跨布置——大部分大跨度连续梁边中跨比为0.5～0.8，最好为0.65–等跨布置——中小跨度连续梁–短边跨布置——特殊使用要求1.1.2主梁截面–板式截面——实用于小跨径连续梁–肋梁式——适合于吊装–箱形截面——适合于节段施工–其它1.1.3箱梁梁高梁高——与跨径、施工方法有关等高度梁——实用于中、小跨径连续梁，一般跨径在50～60米以下变高度梁——实用于大跨径连续梁，100米以上，90%为变高度连续梁桥型公路桥铁路桥支点梁高(m)跨中梁高(m)支点梁高(m)跨中梁高(m)等高梁(1/15～1/25)l(1/16～1/18)l变高（折线）梁(1/16～1/20)l(1/22～1/28)l(1/12～1/16)l(1/22～1/28)l变高（曲线）梁(1/16～1/25)l(1/30～1/50)l(1/12～1/16)l(1/30～1/50)l对于变高梁，一般对于公路桥，支点梁高是跨中梁高的2～3倍；对于铁路桥，支点梁高是跨中梁高的1.5～2倍。
1.2细部设计主梁细部设计包括顶板、底板、腹板等部位尺寸的拟定，横隔板的设置，齿块和承托等构件的设计等。
1.2.1顶板、底板及腹板箱形截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位。
当悬臂施工时，箱梁底板特别是靠近桥墩附近的底板将承受很大的压应力。
在发生变号弯矩的截面中，顶板和底板也都应各自发挥承压的作用。
（1）顶板顶板厚度一般考虑两个因素：满足桥面板横向弯矩的要求；满足布置纵向预应力钢束和横向预应力钢束的构造要求。
另外传统的设计理念认为，顶板厚度与腹板间距相关。
桥面板的悬臂长度也是调节板内弯矩的重要参数，在布置横向预应力时可考虑桥面板的横向坡度和板截面的变高度，以发挥预应力束的偏心效应。
大跨径预应力混凝土连续梁桥设计分析
大跨径预应力混凝土连续梁桥设计分析摘要：大跨径预应力混凝土连续梁桥具有跨越能力大，施工工艺成熟、工程造价低，桥型简单，维修保养方便的优点。
本文结合工程实例，分析了大跨径预应力混凝土连续梁桥的设计。
关键词:大跨径；连续梁桥；桥梁设计连续箱梁结构具有变形小、刚度好、行车平顺舒适、伸缩缝少、抗震能力强等优点。
目前在40～150m跨度范围内，无论是城市桥梁、公路桥梁，还是铁路桥梁中都具有较大的优势，是一种广泛使用的桥型。
现就某路进行拓宽建设中的桥梁设计进行探讨。
一、工程概况某桥主桥拟采用大跨径预应力混凝土连续梁，引桥拟采用预应力混凝土简支t梁。
主桥桥型布置见图1所示图1桥型布置图该桥主桥主要技术标准:桥面宽度:0.5m+15m+0.5m；设计荷载:城市a级；设计车速:80km/h；通航净空:航道标准为ⅲ级，最高通航水位73.00m，通航净空不小于70m×7m；温度荷载:箱梁体系温度10～45℃，合拢温度15℃。
二、总体设计主桥方案从技术先进性、施工方便性、经济合理性、环境景观协调性等方面考虑，选定了大跨径变截面预应力混凝土连续箱梁方案，预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一，该桥跨径布置为45m+80m+45m，箱梁顶宽16m，底宽8m，为单箱单室截面。
根部梁高4.5m，跨中梁高2m，箱梁梁高、底板厚度均按照二次抛物线变化，既满足了结构受力需要，又使得梁体线形显得匀称流畅。
三、连续箱梁设计1尺寸拟定本着安全可靠、经济适用的原则，考虑结构受力要求、预应力钢束布置、施工技术水平等因素，主梁结构尺寸拟定:主桥横断面采用单箱单室箱形截面，根部梁高为4.5m，高跨比为1/17.8；跨中梁高2.0m，高跨比为1/40.0。
箱梁顶板宽16.0m，底板宽8.0m，翼缘板悬臂长4.0m。
箱梁高度从距墩中心1.75m处到跨中合拢段处按二次抛物线变化，除墩顶。
预应力混凝土连续弯梁桥设计
躲 ｄｇｅ Ｅｎ ｎｅ ｉ ｇ ｉ ｇｉ ｅｒｎ
预应 力混凝 土连续弯梁桥 设计
何 炫 清
（ 门市 市政 工 程 设 计 院有 限公 司 ， 建 厦 门 ３ １ ０， 绍 了弯 梁 桥 的结 构 设 计 分 析 、 以 介 构造 处 理 和 支 承 布 置 ， 结 合 弯 梁 桥 的 受 力 特 点 及 注 意 事 项 并
方 向 的进 出 岛车 流 和 引 导翔 安 隧 道 进 岛 的重 型 货 车 钢 筋 ； 直径 ＜ ２ｍＴ者 ， １ ｌ ｌ 均采 用热 轧 Ｒ ３ ２ ５钢筋 。
该 工 程 Ｅ匝道 桥 第 １ 平 面 位 于 圆 曲线 内 ， 线 ２ 结 构 设 计 及 分 析 联 路
由于 受 拆迁 用 地 等 制 约 因素 的 影 响 ， Ｔ 程 Ｅ匝 该
置 为 ３ ３ ３ ０ｍ＋ ５ｍ＋ ０ｍ。下部 结 构采 用花 瓶式 板墩 ， 钻 及 桥 墩 的截 面 形 式 。
孔 灌 注桩基 础 。 梁结 构 体 系 为单箱 单 室 等截 面 预应 桥 力 混凝 土连 续 弯梁桥 。
１ １ 设 计 技 术 标 准 ．
该 桥 设 计 具 有 以下 几 个 特 点 ： 一 ， 应 力 混 凝 其 预
桩 号 为 Ｅ ０ １ １ 长 ９ 桥 梁全 宽 １ Ｉ横桥 向设 有 道 第 １ 桥 位 平 面 只能 放 置 在半 径 较 小 的平 曲线 内。 Ｋ ＋ ７ ， ５ｍ， ０１， Ｔ 联
４％的超 高 。该 桥跨 越 环 岛 干道 ， 为单 幅 桥 梁 ， 跨径 布 设 计 最 主要 的任 务是 确 定 结 构构 造 ， 即合 理 选 定 主梁
决 办法 。 ２ １ 结 构 设 计 ． ２ １１ 上 部构 造设 计 ．．
三跨预应力混凝土连续箱梁桥设计
1.1.2工程概况....................................................7
1.1.3地基评价....................................................8
1.2设计资料.......................................................8
The third steps is to calculate the loss of pre-stressing and secondary force due to pre-stressing, first dead loads and temperature, bearing displacement, and so on.
3.3桥梁设计荷载..................................................18
预应力混凝土连续粱式桥设计及施工技术要点浅析
（） ３ 底板纵向、 斜向与横向裂缝 ； （） ４ 横隔板竖向、 横向、 斜向和过人孔周 围辐射
状裂缝 ； （） ５ 锚下 劈裂裂 缝 ； （） ６ 沿纵 向预应力束孔道的裂缝及层间裂缝 ；
（） ７ 齿板局部区域裂缝 。 现将国内部分预应力混凝土连续箱梁病害调查 情况统 计见 表 １ 。
（） １ 设计经验不足 ， 对结构的分析不够细致全 面， 导致设计上的不足或错误。 （） ２ 总体跨径布置不合理 ， 导致结构总体受力
的不合理 。
因。
３ １ 设 计 方 面 ．
预应力混凝土箱梁开裂成因机理复杂。多种裂 缝并存 ， 相互影响， 调查 中极少出现单一裂缝存在 的 情况 。还有通过 调查发 现 ， 应力 的大小 、 预 布置方 式
对 于控制 预应力 混凝土 箱梁 的裂缝有 较大影 响 。
３ 预 应力 混凝 土连续 梁式 桥病 害原 因简 要分析
续梁 最大跨 径为 １５ 南京 二 桥北 汉 主桥 ） ６ ｍ（ 。我 国
顶
向裂缝
霎萝 霎
桥顶 墩微 部 位
… …
剪跨区内的ｆ 蘸板及腹 板
中
裂
１９ 年建成 的虎门大桥辅航道上的连续 刚构桥 ， ９７ 主
孔跨 度达 ２０ 曾是世 界最 大跨 径 的预应力 混凝 土 ７ ｍ， 连续 刚构桥 ；０６年建成 的重 庆 市石 板坡 长 江复 线 ２０
裂 ：— 缝 ＝ ＝一 ～ 爹 一 爹
状
Ｌ４ Ｌ４ ／ ３ ／区域的底 ， 板及腹板
…
向
跨中附近厚度较薄底 板 、全桥顶板 、板 中 部 、折角附近
、
、
齿板 局部区域 裂缝
齿板与顶 、底 、 腹板 交 界处 ，齿板侧面及 前端 纵向裂缝
预应力混凝土连续桥梁设计分析研究
最 有效 的接 合 和 拼 装 手段 。
方 案 一 与 方 案 二 相 比 ， 一 个 是 预
地 方 才 为 卵砾 岩 。 本 桥 梁 设 计 安 全 经 全 长 ２ ０ １ ｍ。 桥 面 设 有 １５ 的横 坡 ．护 应 力 混 凝 土 连 续 梁 桥 ，一 个 是 预 应 力 ．％ 济 、 适 用 、美 观 是 主 要 考 虑 因 素 ．安 全 栏 采 用 金 属 制 桥 梁 护 栏 。
根 据 设 计 构 思 宗 旨 ．桥 型 方 案 应 满 足结 构 新 颖 、受 力 合 理 、技 术 可 靠 、 施 工 方便 、 造 价 合 理 的 原 则 ，通 过 对 比 施 工 方 法 全 桥 整 体 采 用 悬 臂 节 段 浇 筑 施 工
化 峰值 ）与 同跨 简 支梁 弯 Ｓ ＇ 同 。如 果 Ｅｌ ＇ ｌ ￣
下 部 结 构
拱 圈 建 成 后 ，进 行 进 行 骨 架 下 吊篮 现 浇 孔 等 跨 连 续 梁 ，其 中孔 跨 中活 载 正 弯 矩
施工。
桥 墩 基 础 是 连 成 整 体 的 ．全 桥 基
型 实体 墩 。
与 活载 负弯 矩 的绝 对 值 之 和 （ 即弯 矩 变
础 均 采 用钻 孔 灌 注 摩 擦 桩 ．桥 墩 为 缘端 方 案 比 选
主梁 结 构 构 造 钢 筋 混 凝 土 梁 桥 相 比 ，一般 可 以节 省 钢 材 ３ ％ ～４０ ，跨 径 愈 大 ．节 省愈 多 。 ０ ％ 出 现 裂 缝 ．即使 部分 预 应 力混 凝 土 梁 在
续 梁 ．桥 宽 为２ ｍ 分 为两 幅 ，设 计 时 ５ 只 考 虑 单 幅 的 设 计 。 由于 多 跨 连 续 梁 桥
设计 方 案对 比
20m+30m+20m预应力混凝土连续梁桥设计
构分析 ， 根据桥梁的尺寸拟定建立桥梁基本模 型 ， 然后 进行 内 力分析 ， 计算配筋结果 ， 进行施工各阶段分析及截面验算 。 经过
【 ２ 】 卢树圣． 现代预应力混凝土理论与应用［ Ｍ 】 ． 北京 ： 中国铁道 出版社 ，
王 荔 （ 安 徽电 力 建 设 第 一 工 程 公司， 安 徽 合 肥 ２ ３ ０ ０ ８ ８ ）
摘
要： 预 应力混凝 土连 续粱桥 以结构 受力性 能好 、 变形小、
●——■＿ Ｉ ●＿ ●一
Ｉ
伸 缩缝少、 行车平顺舒适 、 养护工程量 小、 抗震能 力强等优点
而成 为最有 竞争 力的主要桥型之一。文章设计的桥 粱跨 度为
内承受 负弯矩（ 亦称顶板柬） ； 布置在底板 内承受正弯矩 （ 亦称底板 束） ； 在分段施 工和分段 配筋 中 ， 有顶 板束在 顶板 内平弯后通过腹板下弯锚 固的，以承受腹板 的主 拉应力。在边跨现浇段可 以布置底板束起弯进入腹板
锚 固在 梁端 上 ，以承受梁端腹板截面 的主拉应力 。因
５ 结
论
安
徽
建
筑
横 断面 由单箱单室组成。 根据 当地实 际地形 ， 参考 当地地质条件及施工 条件 ， 主桥部分拟定 了三个 比选方案 ， 综合各个方 面， 根据“ 安全 、 经济 、
适用、 美 观” 的桥梁设计原则 ， 最终预应 力混凝土连续箱梁桥 为设计 方
一
２ ０ １ ３年第 ５期（ 总１ ９ ３期 ）
２ ０ ｍ＋ ３ ０ ｍ＋ ２ ０ ｍ， 单幅桥 面 ， 单 箱单室箱梁 ， 桥 面宽 １ ５ ｍ， 分为 ４车道。边跨施工采用满堂支架施 工 ， 主跨 时称 平衡 悬臂浇注
论预应力混凝土连续箱梁桥设计思路
模 量 ＝ ．５ １ ａ １ ｘ ０ＭＰ ，松 驰率ｐ ００ ５ ９ ＝ ．３ ，松驰 系 数 ＝ ０３ ．。精 轧螺 纹 钢 筋公 称 直径 为 ２ ｍ ５ ｍ，抗 拉 强度 标 准 值 为 ９０ ａ ３ ＭＰ 。锚 具 变 形 、钢 筋 回缩 按 ６ ｍ（ ａ ｒ 一
８Ｏ ，级 差 为０５ ．ｒ ｅ ．ｍ，台身 人土 深分 别 为０ ２Ｏ ～． ｍ。 同 跨 度 的直 曲线 桥 台合并 设计 ，采 用 相 同尺 寸 。适
｝ 刳１ 坝 珙 厦 曲线 及 方 程
面杆 系结 构计算 软 件 ，并 采用 空 间结构 计算 软 件校 核 。本 桥 梁 的 设 计 参 数 混 凝 土 重 力 密 度 取 ２ ｋ ／ ６ Ｎ
ｍ３ Ｃ ５ｇ凝 土 弹 性 模 量 分 别 为３５ × ０Ｍ ａ ， ５￣ ．５ １ ４ Ｐ 。沥 青 混 凝 土 重 力 密度 Ｙ ２ ．ｋ ／ ３ 预应 力 钢 筋 弹性 ＝ ４０ Ｎ ｍ 。
变 ：混 凝 土 收 缩 徐 变 算 法 采 用 《 桥 规 Ｄ ２ ２ ０ 公 ６ － ０４
附 录》 法 ，混 凝 土 加 载龄 期 按 ６ 计 算 ，构 件 的 理 算 ｄ 论 厚度 算法 按公 路桥 梁 规范执 行 。
３５ 预 应 力 钢 筋 布 置 方 案 ．
采 用型 钢模 数式 伸缩 缝 ，主桥 纵 向和０ 台 、５ 台采 ＃ ＃
图 ２ 跨 中截 面钢 束 布置 图
参考 文献 【】龚 宇． １ 浅谈 预 应 力混 凝 土 连续 箱 梁桥 设 计 【 ． Ｊ 科 ］ 技 资 讯 ，２ ０ ，２ （ ） ４ ７ ． ０ ６ ７ ２ ：７ — ５
３５２ 锚 固面 刚束 布置 ．．
锚 固面 刚束布 置 如 图３ 所示 。
斜交转正交现浇预应力混凝土连续箱梁桥设计
斜交转正交现浇预应力混凝土连续箱梁桥设计【摘要】随着国家经济的发展，业主对公路设计的要求不断提高，受主线与被交路（或河流流向）斜交及邻近联跨桥梁布孔影响，桥梁支点斜向布置转为正交布置这种斜转正受力形式的桥梁必将越来越多。
本文结合一座斜转正桥梁的设计实例，提出了一些较为可行的思路和方法，对该型桥梁结构受力特点及结构分析中应注意一些事项，供今后类似桥梁设计参考。
【关键词】公路桥梁斜交转正交布孔方案结构分析The design of PC continuous Box-girder Bridge Transferring skew into OrthogonalityZhang Zhongxiao 1Zhang Jianxun 2（1 Zhongjiao Tongli construction Co. ,LtdXian 7100002 Zhengzhou branch of Shenzhen municipal design and research institute Co., LtdZhengzhou 45000）Abstract : With the development of national economy, the owner’s requirements for highway bridge design continually increase. Due to the influence of skew of main line and cross road, as well as adjacent bridge opening arrangements, such bridge, whose support is not skew but orthogonal with cross road, will become more and more popular in the future. Based on a design example of this kind of bridge, this paper provides some feasible ideas and methods to conduct force analysis of such bridge for designers’reference.Key words : highway bridge; Transferring skew into Orthogonality ;bridge opening arrangements;Structural Analysis1 概述从莞高速公路东莞段樟木头互通主线左线桥（以下简称“本桥”或“该桥”），跨径组成为(28+45+28)+(2×25)+(2×23)m，全桥三联。
预应力混凝土连续弯箱梁横向计算与施工
Ａｂｔａ ｔ ｓｒ ｃ ：Ｕｔｉｉｇ ｎ ｎｉｅｒｆ ｉ ｍ ｅ ｔａ ａｙ ｉ ｓ ｆ ｒ－ ｉｚｎ ｏ ｌ ａ ｉ ｔ ｄｅ ｎ ｎ ｌｓ ｏ ｔ ｅＡＮＳ ｐｄ ｗｎ ｓｅｌ ｎ ｌ ｅ —ｉｉ ｅｎ－ｏｕ ｄ ｚｄ ｌ ｎ ｎｅ ｓ ｗａ ＹＳ ｕ －ｏ ｔｅ ｇｅｓｍｉｒ ｄｂ／ ｌｃ ｌｍｎ ｉ ａ ｙ ｅ ＋Ｍｏ ｎ ｏａ ａ ｇ ｉ ｓ ｍｅ ｔｒｔ —
缘角钢半刚性节 点受 力性能的 因素 较多 。对 于不同 的构 造 ， 点 节
的初始 剐度及极 限承 载力相差 较大 。
１角钢为梁柱连接节点的薄弱环节 ， ） 增加角钢的厚度可以明 显提高连接节点初始转动刚度和极限抗弯承载力。
２ 与柱翼缘相连 的螺栓杆轴线到角钢肢 背间的距 离（ 图 １ ） 见 ）
通常预应力混凝土连续梁桥在进行纵 向计算分析时是将结 构简化为单个纵 向梁按有 限元平 面杆 系进行计算 ， 其横 向仅考 虑 路忠庄互通式立交匝 Ｂ跨线桥； 桥型结构 ： 上部构造：２ ＋ × ０ （５ ４ ３ 没有进行横向计算。因此， 无法知道箱梁截面的 ＋ ５ ｍ预应力混凝土连续弯箱梁。曲线半径；５ｍ。下部构 横向分布影响， ２） ６ 横向受力状态 ， 法进 行配索及配 筋 的设 计。为进一 步 了解 横 也无 造 ： 台为重力式 Ｕ型 台 ， 墩为独柱 墩和 钢筋混凝 士矩形 双柱 桥 桥 有必要进行箱粱的横向计算。 墩。 技术指标： 设计荷载： 汽车一超 ２ 级 、 － １０ 桥面净宽： 向受力以及合理的横向配筋和配束， ０ 挂车－ ２ ， ２ ２ 横向计算的原理和基本 内容 ． 净一７５ ～７７ ｍ， ． ｍ ．５ 桥下净空 ： 大于 ５０ 车道： ． ｍ； 单向双车道 ； 计 横向计算的方法 为框架分析法 ， 其原理为： 在箱粱的长度方 算行车速度 ：０ｋ ｈ ４ ｍ／ 。 向上截取单位长度的薄片框架， 利用结构力学方法进行分析 ， 但 ２ 预应力混凝土连续弯箱梁的横向计算 性节点的弯矩一转角曲线 。文中通过改变拼接件角钢的厚度 、 螺 ５ ． 语 结 栓直径、 角钢竖肢中螺杆轴线至梁翼缘间的距离以及连接是否施 模型 １２ ， 采用的计算模型其计算结果与试验结果相比较， 误 加预拉力来考察各种因素对节 点的受力 性能 的影响 。Ａ Ｓ Ｓ Ｎ Ｙ 模 差在允许范 围内 ， 说 明 了分 析的可 靠性 ， 从而 给今后 的试 验研 究 拟分析得到的梁柱节点弯矩—转角曲线如图５ 所示。 和工程应用带来极大的方便。由以上计算分析可知， 影响上下翼
论预应力混凝土连续弯箱梁桥设计
０５ 护墙 ） 净９０ ０５ 护 墙 ） 桥 布 ．ｍ（ ＋ ． ｍ＋ ． ｍ（ ２ 桥 梁跨径 布置
ｌ
韶关 某 高速 公 路 互通 Ｇ匝道 桥 为 一 座３ ２ ｍ的 ｘ０ 钢筋ｔ 昆凝 土 连 续 弯 箱 梁 桥 ， 中 心 桩 号 为 Ｇ ＋ Ｋ１ ０ ５４ ６ ５ ．３ ．其 平 面 位 于Ａ＝ ０ ９ ｍ的 右 偏 缓 和 曲线 上 ， 纵 面位 于ｉ０４ ５ ＝ ． ％的上坡 段 及Ｒ－ ７ ４ ７ ｍ的 凹 曲 ３ － ７． ５ ９ ４ 线 上 ：桥 梁 设 计 荷 载 为 公 路 一Ｉ级 ，桥 面 宽 度 为
关键 词 ：预 应 力 混凝 土 ：连 续 弯箱 梁桥 ：设 计 中 图分 类 号 ：Ｕ ４ ． ４ ２５ 文 献 标 识 码 ：Ａ 文章 编 号 ：１ ０ — ７ ６（ ０ｌ ） ３ ０１０ ０ ０ ２ ４ ８ ２ １２— ３ — ３
Ｄｅ ｉ ｎ ｆＰｒ ｓｒ ｓ ｅ ｎ ｒ ｔ ｎｔｎｕｏ ｓｇ ｏ ｅ ｔ ｅ ｓ ｄ Ｃｏ ｃ ｅ ｅ Ｃｏ ｉ ｕｓ Ｃｕｒ ｅ ｖｄ
。 嘶 ‘
张拉 完成 之后要 尽快 进行压 浆施 Ｔ ，水泥 浆水 灰 比应 控制在０ ０ ０４ 之 间 ，其 强度不低 于３ ＭＰ 。 ． ～． ４ ５ ０ ａ 施 Ｔ 中采 用活 塞式压 浆泵 ，压浆 从孔 道 的一端
参 考 文 献
ｆ】姚 玲森 ． 梁 丁程 ［ 】 北 京 ：人 民 ，通 叛 。 １ 桥 Ｍ． 爻
ｐｏ ｃｓ ｒｊ ｔ ｅ ．
Ｋｅ ｒ ｓ： ｐ ｅ ｔｅ ｓ ｄ ｃ ｎ ｒ ｔ ；ｃ ｎ ｉ ｏ ｕ ｖ ｄ ｂｏ ｉｄｅ ｒｄ ｅ ｅ ｉｎ ｙ ｗｏ ｄ ｒ ｓｒ ｓ ｅ ｏ ｃ ｅ ｅ ｏ ｔｎｕ ｕｓｃ ｒ ｅ ｘ ｇ ｒ ｒｂ ｉ ｇ ；ｄ ｓｇ
预应力混凝土连续刚构箱梁桥设计施工指导意见
预应力混凝土连续刚构箱梁桥设计施工指导意见鉴于连续刚构箱梁桥，尤其是大跨径连续刚构箱梁桥，较普遍地存在着混凝土箱梁开裂和跨中下挠等质量通病。
为吸取教训，提高我省大跨度预应力混凝土连续刚构箱梁桥建设质量和使用寿命，对预应力混凝土连续刚构箱梁桥的设计与施工提出如下指导意见：一、一般要求预应力混凝土连续刚构箱梁桥的设计与施工应遵循交通部现行设计与施工相关技术标准和规范的要求。
项目业主、设计、施工、监理、监控等单位要高度重视预应力混凝土连续刚构箱梁桥的设计与施工质量，加强对设计和施工方案的审查把关，从严控制。
二、设计1、总体布置（1）预应力混凝土连续刚构箱梁桥主跨一般不宜大于200米，主跨大于200米时应与其他桥型进行充分的比选论证。
（2）预应力混凝土连续刚构箱梁桥一联跨数不应超过五跨。
（3）预应力混凝土连续刚构箱梁桥边中跨之比宜在0.53~0.62的范围内，并使结构在最不利荷载作用下边墩支座有一定的压力。
（4）预应力混凝土连续刚构箱梁桥墩高不宜小于跨度的五分之一，且不宜小于20米。
（5）有条件时，桥面纵向宜设置纵坡不小于0.5%凸形竖曲线；应避免桥面设置凹形竖曲线。
2、构造设计混凝土箱梁和墩身的构造尺寸应统一考虑，确保体系刚度满足规范要求。
（1）箱梁梁高为提高梁体的抗剪能力，改善主梁应力状态，箱梁应有足够的高度。
根部箱梁高度宜控制在主跨跨度的1/16~1/18，梁高变化的抛物线次数宜在1.8-2.0的范围内选择，跨径大时取小值，跨径小时取大值。
（2）箱梁腹板箱梁腹板最小厚度不宜小于40 cm，箱梁腹板与顶底板间承托最小边长应大于50cm。
（3）箱梁根部0#块应对箱梁根部0#块进行空间应力分析，认真分析各种工况的应力分布状态，可通过消除局部应力集中和在拉应力区布设足够数量的普通钢筋等措施改善0#块局部受力，减少0#块裂缝的产生。
（4）桥墩抗推刚度在体系刚度满足规范要求的前提下，宜尽量减小桥墩的抗推刚度，以减小混凝土收缩徐变、温度等因素对结构受力的不利影响。
浅谈预应力混凝土连续箱梁桥设计
常重要的， 应该说加密钢筋网间距， 提高钢筋 直径， 能起到抗裂作用。增加腹板斜向抗裂钢 筋， 要限定最大最小配筋量， 不要无限制加强。 纵向分布钢筋或受力钢筋， 特别是箍筋对 构件的抗剪、斜截面强度和主拉应力的贡献 很大。尤其是在采用高强度混凝土情况下， 艳 筋的套箍作用十分明显。
4 温度应力
温度应力可能会造成支点附近和跨中断 面的裂缝。虽然这些细微裂缝不会影响结构 的正常使用， 但设计时要重视。除了对这些截 面进行必要的应力验算满足规范要求外， 有必 要采取一些构造措施， 如在验算截面附近布置 一定数量的非预应力钢筋， 控制温度裂缝的产 生或发展。另外还得考虑在支点和梁端处布 置足够的纵向钢筋和箍筋， 因为对干箱梁横截 面， 腹板和底板在温度作用下混凝土容易开
S o lE NC E & T EO 奋 兀OG Y IM 二 MA T ll》日 汇 口刁
工 程 技 术
浅谈预应 力混凝土连续箱梁桥设计
龚宇
(湖南省交通规划勘察设计院
湖南长沙
1 4 0008 )
摘 要: 本文 针对广东省广州东沙至新联高速公路中五 沙互 通主线桥的设计， 结合预应力 混凝土连续箱梁的 特点， 介绍其设计思路、 设 计过程中及构造处理上应考虑或注意的事项， 以及抗剪设计的三个误区。 关键词:预应力混凝土连续箱梁 设计 构造 裂缝 抗剪
而出现斜裂缝。而抗剪钢筋的配筋率达到一 定程度后， 若再增加钢筋， 梁的抗剪能力不会 再继续增加， 破坏时箍筋的应力也达不到屈服 强度。有时采用增加普通钢筋来提高梁的抗
45+28+3 、20.4 +2 x 20。跨顺番公路部分 6 采用2 +2 x 4 +2 跨径的变截面 8 5 8 现浇连续箱 梁， 在顺番公路中央分隔带上布设独柱实体墩 配桩基础。 其它跨径下部构造为柱式墩、 钻孔
桥梁毕业设计-预应力混凝土连续箱梁计算书(4)
抗拉强度标准值1860MPa f pk =，抗拉强度设计值1260MPa f pd =，抗压强度设计值390MPaf 'pd =配预应力钢筋时，假定预应力筋的永存应力为0.5930MPa f pk =⑸有效截面的截面特性：由于剪力滞效应，截面配筋计算全部按有效截面进行计算，并等效成工字型截面。
边跨的等效截面如图：截面特性：A =45598㎝2，抗弯惯性矩I=1.95364m形心距下边缘的距离： 下Z =∑AiZi/∑Ai=100.8㎝ 形心距上边缘的距离： Z 上=175-100.6=74.2㎝ W 下=Z I =1.9383m ，W 上=Z I =2.60923m e 下=90.8cm=0.908m , e 上=64.2cm=0.642m K 下=A W =0.4588m , K 上=AW=0.425m 中跨的等效截面截面特性：面积：A = 45821㎝2抗弯惯性矩I=1.96634m , 形心轴距离截面下边缘的距离为y 下=100.7cm 形心轴距离截面下边缘的距离是y 上=74.3cm W 下=Z I =1.9533m ，W 上=ZI =2.64643me 下=90.8cm=0.907m , e 上=64.2cm=0.643m K 下=A W =0.4588m , K 上=AW =0.425m（6）配筋计算配尽量计算结果（2m m ）2N1: 24.159sφ，距上缘高度为0.15m2N2: 24.159s φ，端部距上缘距离0.35m ，呈S 型布置在每跨中，曲线半径为50m 2N3: 24.159s φ，端部距上缘距离0.74m ，呈S 型布置在每跨中，曲线半径为80m2N4: 24.1527s φ，距下缘高度为0.15m 钢束总数：4预应力损失及有效预应力的计算:根据《桥规》（JTG-2004）中的规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算时，应考虑由下例引起的预应力损失：预应力钢筋与管道壁摩擦损失：1l δ锚具变形，钢筋回缩及混凝土收缩损失 2l δ 预应力钢筋与台座之间的温差损失 3l δ混凝土的弹性压缩引起的损失 4l δ 预应力钢筋的应力松弛损失 5l δ混凝土的收缩徐变引起的损失6l δ（1）摩擦预应力损失1l δ预应力钢筋与管道之间摩擦引起的预应力损失可按下式计算：()[]kx u con l e +--=θσσ11=1395()[]x e 0015.0015.01+-- con σ——张拉预应力钢筋时锚下的控制应力（=0.75pk f =1395）； u ——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数，对金属波纹管取0.2；θ ——从张拉端至计算截面曲线管道切线的夹角之和，以rad 计； K ——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015； X ——从张拉端到计算截面的管道长度，以米计。
预应力混凝土连续箱梁桥设计改进的要点
规律 性 ．可 以推 断导致 该类 裂缝 产生 的影 响因素 也具 有一 定规 律 因此 根据结 构 裂缝产 生 的部位 对裂缝 进 行 划 分 和 研 究 ．是 一 种 比较 直 接也 是 比较 可 行 的方
法。
山东 省 济 宁市 跃 进桥 建 于 １ ６ ９ ０年 ．是我 国最 早 建成 的钢筋 混凝 土箱 形薄 壁梁桥 随着高 速公 路和 市 政工程 等基 础设 施建设 的快 速发 展 ．预应 力混凝 土 连
第 ６期 （ 总第 １ ６期 ） ３
２ ８年 １ ００ ２月
中 放工 圄千
Ｃ Ｎ ＭＵＮＩ Ｉ ＡＬ ＥＮＧＩ Ｅ ＮＧ ＨＩ Ａ ＣＰ ＮＥ ＲＩ
Ｎｏ６ （ ｅｉＩ ． ６ ． Ｓｒ １ ） ａ Ｎｏ ３
Ｄｅ ． ０ ８ ｃ２０
预应力混凝土连续箱梁桥设计改进 的要点
这 类裂缝 的产生 ．与设 计计 算 的经典 梁理 论 的正 截 面 假 定不 符 、预应 力索 以及 构造 钢筋配 置 的不合 理有 密
切 关 系。
然而 ，随着 运 营时 间 的增 加 ，箱梁 桥 （ 特别是 大 跨度 连续 梁桥 ）逐渐 暴露 出结 构裂缝 等 问题 有调 查 研 究指 出 ．混凝 土 结构 的开 裂是 “ 箱梁 桥 ”存在 的较 为 突 出的问题『 １ Ｉ “ 梁 桥 ”的 结构 裂 缝 主要 有 纵 向裂 缝 、弯 曲裂 箱 缝 、弯 曲剪应力 裂缝 和 主拉应 力裂 缝等几 类 ，具 体表 现 为预 应 力 “ 区 ”裂缝 、横 隔板 裂 缝 、腹 板 裂缝 、 盲
力 ．曲线 配 索 的横 向受 力 ，预 应 力 筋 锚 头 处 局 部 受
力 ．以及截 面分 层处 和施 工接 缝处 的局 部应 力都有 可 能产 生严 重 的局部应 力 ．使顶 、底 板开 裂 。 ３ 横 隔板 裂缝 主要 为箱梁 桥 横隔板 孔洞 周 围放射 ）
部分预应力混凝土连续箱梁的相关设计
６ ６
联边孔端 部横梁 与箱梁同时预 制 ， 各中 间墩顶 弯矩 短 束范 围内所 有 的现浇 混凝 土 ）待 接头 台中心线与每一 幅（ ， 双幅桥） 内侧 圆 曲线交点的
横梁 连续 接头采 用 现浇 。 箱梁 负弯距 区板 束 混 凝土 达到 设计 强度 的 ９ ％后 ， 拉 负弯矩 连 接为 基准线 （ ５ 张 连线长 度为标 准跨径 ）以平行 ，
提供 行 车舒 适 、安 全 、 美观 的方 法 之一 ， 近 混 凝土达 到设计 强度 的 ９ ％以后 。张拉 正弯 形式 及注意 问题 ０ 距 区预应 力钢 束 ， 并压 水泥 浆 ， 置临时支 座 ２ １ 平面布 置原 则 设 ． 并安 装好永 久支座 （ 端无需 设置 临时支座 ） 联 ， 直 线桥 墩 台布 置 比较 简 单 ， 里 不再 赘 这 逐 孔安 装主 梁于 临时支 座上 成简 支状 态 。连 述 。在 实际情 况下 ， 既斜 又弯 的桥 占大 多数 ， 接连 续 处预 留钢筋 ， 绑扎横 梁钢 筋 ， 置接头 结 合该桥型 的特点 ， 设 此种桥 型在平面上 一般采
上 ， 以 ２ ｍ 跨 经为例 ， 现 ５ 对此 进行 分析 。
鼯
（） １假如保 持最 内侧粱端 的现浇 横梁钢 筋 不受影 响 ， 内外幅用 同一 梁长时 （ 图 ３ 。梁 如 ）
端 下部之 间的距离 Ｌ＝ ０ｍ， ， ６ ｃ 现浇横梁 的尺寸
Ｌ ＝ ５ｍ， ， ３ｃ 实际 梁端之 间的空 隙 Ｌ＝ 厶 一 ，上 ～ ２
距 离 １ ． ５ ， ２ ｍ 弦长对 应的 圆心 角 ２３ｍ 则 ５
表 １ 变量表 ＼ 缝 （； 跨 ｍ
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预应力连续箱梁桥毕业设计计算书
预应力连续箱梁桥毕业设计计算书一、工程概况本次毕业设计的对象为一座预应力连续箱梁桥。
桥梁的跨径布置为具体跨径布置，桥面宽度为具体宽度。
设计荷载为具体荷载等级，设计车速为具体车速。
该桥所处地理位置重要，是连接起点位置和终点位置的交通要道。
桥梁的建设将极大地改善当地的交通状况，促进经济发展。
二、结构选型与布置（一）主梁结构形式主梁采用预应力混凝土连续箱梁结构，这种结构具有良好的抗弯和抗扭性能，能够适应较大的跨度和复杂的荷载条件。
（二）箱梁截面尺寸箱梁顶板厚度为具体厚度，底板厚度从跨中到支点逐渐加厚，腹板厚度也根据受力情况进行相应变化。
（三）预应力钢束布置预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线，按照纵向、横向和竖向的布置方式，以提高箱梁的承载能力和抗裂性能。
三、材料参数（一）混凝土主梁采用具体强度等级的混凝土，其弹性模量为具体数值，抗压强度标准值为具体数值。
（二）预应力钢绞线预应力钢绞线的抗拉强度标准值为具体数值，弹性模量为具体数值。
（三）普通钢筋普通钢筋采用具体型号，其屈服强度为具体数值。
四、荷载计算（一）恒载包括箱梁自重、桥面铺装、护栏等附属设施的重量。
（二）活载根据设计荷载等级，计算车辆荷载产生的效应。
（三）温度荷载考虑整体升降温和梯度温度对结构的影响。
（四）风荷载根据桥位处的风速等参数，计算风荷载对桥梁的作用。
五、内力计算（一）结构自重内力计算采用有限元软件建立模型，计算箱梁在自重作用下的内力。
（二）活载内力计算通过影响线加载法，计算活载在不同工况下产生的内力。
（三）温度内力计算根据温度变化情况，计算温度引起的结构内力。
（四）内力组合按照规范要求，对各种内力进行组合，以确定结构的最不利内力。
六、预应力损失计算（一）锚具变形和钢筋回缩引起的预应力损失根据锚具类型和施工工艺，计算相应的损失值。
（二）摩擦损失考虑管道偏差、弯道影响等因素，计算预应力钢束与管道壁之间的摩擦损失。
（三）混凝土弹性压缩引起的预应力损失在分批张拉预应力钢束时，混凝土发生弹性压缩，从而引起预应力损失。
三跨预应力混凝土等截面连续箱梁桥设计
三跨预应力混凝土等截面连续箱梁桥设计目录1 工程概况 (1)1.1 自然地理概况 (1)1.1.1 桥梁建设规模 (1)1.1.2 主要工程材料 (1)1.1.3 气候及水文条件 (2)1.1.4 地层及岩性 (2)1.1.5 地质构造及特征 (3)1.1.6 岩体工程地质特征 (4)1.2 设计依据 (4)1.3 主要设计技术规范与标准 (4)1.4 设计标准 (5)2 连续梁桥构造设计 (6)2.1 总体设计 (6)2.2 主梁设计 (6)2.3 主要材料及基本数据 (7)2.4 毛截面几何特性计算 (8)3 行车道板计算 (10)3.1 桥面板荷载效应计算 (10)3.1.1 单向桥面板的内力 (10)3.1.2 悬臂端桥面板内力计算 (12)3.2 桥面板承载能力极限状态计算 (15)3.2.1 简支桥面板承载能力极限状态计算 (15)3.2.2 悬臂段桥面板承载能力极限状态计算 (16)3.3 持久状况抗裂计算 (18)3.3.1 简支桥面板抗裂计算 (18)3.3.2 悬臂端桥面板抗裂计算 (19)4 施工阶段内力分析（结构自重作用效应计算） (21)4.1 满堂支架施工流程及操作要点 (21)4.1.1 工法流程 (21)4.1.2 操作要点 (21)4.2 施工过程模拟模型的建立 (23)4.3 结构自重作用效应计算 (24)5 主梁内力计算 (27)5.1 汽车荷载作用效应计算 (27)5.1.1 冲击系数和折减系数 (27)5.1.2 汽车荷载横向分布影响的增大系数计算 (28)5.1.3 汽车荷载效应内力计算 (28)5.2 温度应力 (30)5.2.1 温差应力计算 (30)5.2.2 整体温度效应 (32)5.3 基础沉降次内力计算 (33)5.4 内力组合 (34)5.4.1 按承载能力极限状态设计 (34)5.4.2 按正常使用极限状态设计 (35)5.4.3 作用长期效应组合 (36)5.5 组合包络图 (41)5.5.1 基本组合包络图 (41)5.5.2 作用长短期效应组合包络图 (42)5.5.3 短期作用组合包络图 (43)6 预应力钢束估算及布置 (44)6.1 钢束估算 (44)6.1.1 按正常使用极限状态的正截面抗裂验算要求估束 (44)6.1.2 按正常使用极限状态截面压应力要求估算 (45)6.1.3 按承载能力极限状态的应力要求计算 (46)6.2 钢束布置 (50)7 预应力损失计算 (51)7.1 基本理论 (51) (51)7.2 预应力钢筋张拉（锚固）控制应力con7.3 预应力损失计算 (51)8 验算 (57)8.1 截面强度验算 (57)8.1.1 基本理论 (57)8.1.2 使用阶段正截面抗弯验算 (57)8.1.3 使用阶段斜截面抗剪验算 (61)8.2 施工阶段正截面法向应力验算 (65)8.3 抗裂验算 (68)8.3.1 规范要求 (68)8.3.2 正截面抗裂验算 (69)8.3.3 斜截面抗裂验算 (70)8.4 正截面混凝土压应力验算 (73)8.5 预应力钢筋拉应力验算 (77)8.6 使用阶段斜截面主压应力验算 (78)8.7 验算说明 (82)1 工程概况1.1 自然地理概况1.1.1 桥梁建设规模南京市六合区复兴桥工程位于南京市六合区复兴路，复兴路为南北向主干道，南接商城路，北接长江路，跨越滁河，是六合区连接滁河主要通道，道路全长918.571m，主桥宽26m。
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预应力混凝土连续弯箱梁桥设计方、-1 预应力混凝土连续弯箱梁桥设计摘要：老龙沟二号桥为山西运（城）■三（门峡）高速公路上的一座跨深谷桥梁，为预应力混凝土单箱单室等截面连续弯箱梁。
文中以该桥施工图设计为根据，对其设计特点及施工顺序进行了简单介绍。
关键词：预应力混凝土弯箱梁斜腹板设计一、概述运平至三门峡高速公路是国道主干线209 （二连浩特至河口）公路山西境内的一部分，是山西省quot;大quot;字型公路主骨架的重要组成部分，是晋煤外运主要通道之一。
老龙沟二号桥位于209国道运城至平陆段内的山岭重丘区，跨越老龙沟，为双幅分离式高速公路大桥，桥梁全宽20.5mo 两幅桥之间的分离带为50cmo设计行车速度为60km /ho桥梁中心桩号为K17+930,起点中心桩号为K17+825,终点桩号为K18+035o该桥位于平曲线为圆曲线内，路线中心线半径为251m, 左幅桥中心线半径为256.25m,右幅桥中心线半径为245.75m。
桥梁纵断面部分位于半径为R= 13000m的竖曲线内。
竖曲线两边纵坡分别为3. 8%和3%,竖曲线半径为R= 13000m, T=117m, E=0. 526m。
横桥向设有5%的超高。
桥梁结构体系为单箱单室等截面预应力混凝土连续弯梁桥。
二、技术及工程用材（表1）设计荷载：汽车■超20级挂车-120。
地震基本烈度：VII度。
温度：极端最高温度43°C,最低温度-13.2°C,常年平均温度14. 6°Co支座沉降：0. 015m。
三、桥址区自然概况1・地形、地貌老龙沟二号桥位于山岭重丘区，跨越老龙沟，沟谷呈quot;Vquot;字型，地形起伏很大，山岭陡峭，沟谷幽深，属中条山脉西南段的低山重丘区，地层上部为坡积物，下伏为太古界二长花岗片麻岩，高差达80m o 2.气象桥址区属温带大陆性季风气候，一年四季分明，夏季干热多雨，冬季寒冷干燥，春秋季风较温和。
年平均气温14. 6°C,最冷一月平均气温-1O C,极端最低气温-13. 2°C, 最热平均气温27.6°C,极端最高气温43°Co最大冻深33cm,最大积雪厚14cm，平均风速3.5m/s,最大风速18m/s,主导风向为东风。
3.水文桥梁跨越老龙沟为V字型沟，两边基岩裸露，灌木荆棘丛生，沟壁陡峭，沟底平常只有一股细流流淌，水量受季节控制，雨季洪水时，流量增大，最深水位达1〜1.5m,枯水期流量减少，水位只有1.5〜0.8m左右。
洪水主要由两边区域的山坡降雨汇流而成。
4.工程地质桥址区分布的主要是太古界涕水群的变粒岩和后期燕山期泥合花岗岩以及由于热液变质作用形成的花岗片麻岩。
其中夹有多层片麻岩。
该区处于构造发育区，且中条山前大断裂至今仍在活动。
使得岩石风化变质严重、节理、裂隙发育，岩石破碎。
四、主要材料1.混凝土上部结构主桥箱梁采用50号混凝土；防撞护栏釆用30号混凝土。
下部结构桥墩釆用40号混凝土；基础釆用25号混凝土；桥头搭板、桥台耳墙、背墙均采用25号混凝土。
2.钢材钢筋：直径12mm者，均釆用II级(20MnSi)热扎螺纹钢筋；直径V12mm者，釆用I级(A3)光圆钢筋。
钢板：应符合GB700-65规定的A3钢材。
3•其他锚具及管道成孔：主桥箱梁锚具釆用OVM15-12型，OVM15-12型连接器及其配套的相关配件，管道成孔采用内径为90mm的钢波纹管。
支座均釆用KPZ系列抗震型盆式橡胶支座。
伸缩缝釆用J-75D80B型伸缩装置。
桥面铺装釆用沥青混凝土桥面铺装。
五、设计要点由于老龙沟二号桥位于高山峻岭之中，受地形条件限制因素较多，在不得已的情况下，桥梁位于平曲线内，且半径较小，预制结构很难适应小半径线形的变化，因此该桥系用现浇施工方案，以保证线形的顺畅。
该桥的设计有如下几个特点：其一是预应力混凝土弯箱梁在设计难度较大的情况下，设置了斜腹板，导致了预应力钢束空间线形布设的难度更加繁复化。
其二是该桥的桥面超高达5%,导致了内外腹板高差较大，增加了箱梁自身的扭矩。
其三是该桥纵断面位于3%的纵坡内，使桥梁的构造处理进一步复杂化。
其四是该桥跨越深谷，桥墩高度达66m,为了保证桥墩形状线条简洁，其外形尺寸保守一致，内侧腹板由上向下逐渐加厚。
对以上诸条不利因素，在本次施工图设计中都得到了很好的解决。
1・上部构造上部构造釆用梁高为2m （以箱中心为准）的等截面斜腹板单箱单室预应力混凝土连续梁。
桥梁横坡由两腹板调节而成。
内侧（圆心侧）腹板高度为147.5cm,外侧腹板高度为172.5cmo 单幅桥箱梁顶板宽度为10m,底板宽度为4.0mo悬臂板长度为2.5m。
箱梁在跨中断面其顶、底板厚度分别为25cm和20cm。
腹板宽度为40cm。
lm过渡段之后，其腹加厚至60cm,余均不变。
再过渡到底板厚50cm。
边跨梁端顶、底板厚度分别为50cm及80cm。
为了便于施工，在悬臂板与腹板的交接处设R=10cm的圆弧，以利于脱模。
为增加桥梁的美观性，箱梁断面釆用斜腹的形式。
为了满足锚具布置的需要，箱梁内侧在端部附近加厚，腹板内预应力钢束除竖向弯曲外，在主梁加厚段尚有平弯，与此相应，锚固面应相应倾斜，使预应力钢束张拉时垂直于锚固端面。
因本桥位于路线中心线半径R=251m的平曲线上，内、外幅半径不同。
为抵消弯箱梁因扭矩产生的不平衡支反力，本桥在桥台处向路线左侧设置了15cm支座预偏心。
在桥墩处设置了 6.5cm支座预偏心。
由于预应力引起的径向力（崩出力）的作用，腹板箍筋予以加强，从而起到增添防崩箍筋的作用，为方便施工，可不专门设置防崩筋。
2.下部构造用于承受上部荷载的主墩釆用4m*3.5m的空心薄壁墩，由于桥位跨越的老龙沟地势陡峭，落差较大，最高的桥墩达68.0m,为减少墩顶产生过大位移，满足规范要求，将薄壁墩的外形上做成等截面，内侧壁厚由上部的0.5m至下逐渐加厚到下部的lm。
墩底设3m的实心段，从而达到加强桥墩整体刚度的目的。
根据地质资料显示，桥位处沟谷两侧的基岩强度存较大差异，且存在一条死断层，运城岸基岩风化严重，且较软弱，所以，桥墩基础在运城岸釆用钻孔灌注桩，双排桩桩径为150cm, 承台厚200cm。
三门峡岸基础釆用钢筋混凝土扩大基础，分为三层，每层厚度1.5m,最下层平面尺寸为10m*9.7m的矩形，襟边宽度横桥向取为lm,顺桥向取为1.2m。
运城岸桥台釆用扶壁式，基础釆用直径为120cm钻孔灌注桩，梅花形布置。
三门峡岸桥台釆用重力式U型台，两侧台高分别为5.00m和2. 99mo U型台肋厚为0・5〜2. 34m□基础横桥向长设为21. 30mo 3.结构分析上部结构静力分析，采用有限元专用程序进行计算。
计算荷载考虑了恒载、活载、预应力、混凝土收缩徐变、支座强迫位移、地震力及温度变化等。
施工阶段计算共分七个阶段, 用三孔万能杆件支撐梁搭设施工平台进行梁体浇筑施工，全桥支掠梁用三孔进行周转。
由于该桥桥墩较高，为了保证结构物的可靠性，在静力分析的同时，还釆用空间有限元通用程序，对结构、动力静力特性进行了分析。
箱梁横向桥面板计算分别按框架和简支板考虑固端影响两种方法进行分析，择其大者进行截面配筋设计。
六、施工要点1.上部施工（1）由于木桥为跨越老龙沟险要地形及施工釆用在墩顶架设施工平台支架的施工方法，支架架设前应对支架平台进行认真设计及试验，以保证支架平台的支承力及弹性、非弹性变形控制在允许范围内。
每孔支架平台应在全跨内架设，全桥共设有三孔支架进行周转。
（2）主桥上部箱梁施工。
釆用在支架平台上逐孔现浇施工的方法，施工程序如下：a.完成第一、二跨支架平台搭设及预压后，安装第一孔箱梁梁段模板及钢筋至第二孔的0.2L处（第一个施工缝），然后浇筑混凝土。
浇筑时，应保证钢束连接器处混凝上端面与钢束中心线垂直，待箱梁混凝土达到85%的设计标号后，方可按设计图所示，对称张拉相应钢束并接长钢束，接长钢束应通至第三施工缝处。
而在第一施工缝处不张拉的预应力钢束的长度应从梁端留至第二施工缝处。
b.安装第三孔箱梁梁段模板及钢筋至第三孔的0.2L处（第二个施工缝）浇筑工序及要求同前。
然后浇筑箱梁混凝土，接长钢束的长度应通至第四施工缝处，而在施工缝处不张拉的预应力钢束的长度应留至第三施工缝处。
c.重复以上两步骤直至第五跨，待第五跨箱梁混凝土强度达到85% 的设计标号后，方可在梁端对称张拉所有钢束。
预应力张拉以张拉吨位和伸长量双控，以伸长量为主，若伸长量低于・5%和超过+10%时，应停止张拉，分析检查出原因并处理完后方可继续张拉。
2.下部施工下部构造墩身施工，由于本桥跨越深沟，墩身高度大，所以釆用矩形薄壁空心墩。
施工时利于滑摸爬升施工法，并严格控制墩身中心线的垂直性。
在施工到墩顶部位时，注意预埋支架平台所需的承重构件。
上、下部构造施工时，应注意为下道工序预埋构件或预留孔、槽，并确保其位置准确。
七、结论对老龙为二号桥的施工设计，使我们在预应力混凝土连续弯箱梁桥设计理论上、构造上、施工工艺上进行了一些探索。
该桥目前正在进行后期施工。
由于该桥为预应力混凝土连续弯箱梁，箱梁的内外腹板受力情况的分配如何，以及桥梁墩高达68m以上。
结构物的抗震性是否与设计一致，都应做出可靠的评价，为此已建议做如下成桥状态下的实验项目：(1)连续弯箱梁的静力实验及汽车活载实验。
(2)全桥的动力特性实验，包括结构的自振频率的测试及地震反应谱分析，以及高桥墩的变位观测。