气液分离器选型

合集下载

气液分离器

气液分离器

气液分离器{气水分离器)翌SM^NG:鸵i气液分离器俗称油水分离器,用来分离气体中大于5微米的液体和固体颗粒。

是在气体中除油水的最简单实用的设备。

PX QF气液分离器可应用于对压缩空气、合成气、煤气、氢气、氮气、氧气、天然气、瓦斯气、沼气、氨气、硫化氢、尾气等各种气体的气液分离。

PX QF气液分离器设计制造符合国内或国外的各种标准和规范,如GB150《钢制压力容器》或ASME标准,并刻有CS及ASME钢印。

PX QF气液分离器工作原理通过五级分离—降速、离心、碰撞、变向、凝聚等原理,除去压缩空气(气体)中的液态水份和固体颗粒,达到净化的作用。

湿气在冷却过程中冷凝后,在分离器中的挡板廹使气体改变方向二次,并以设计好的速度旋转,产生离心力高效地分离出液体和颗粒,排水器应及时排放出冷凝液。

常安置在后冷却器的后面,因为要求进气温度越低越好,一般不超过60°C。

PXQF气液分离器产品特点1.除水效率高:可除去99%的液态水份,油份。

2.体积小、重量轻。

3.安装方便,管道式连接、可悬挂安装。

4.免维护、可靠性好。

5.寿命长:可使用20年。

6.按GB150压力容器标准制造,安全可靠。

PXQF气液分离器应用范围1.压缩空气冷凝水分离回收2.蒸汽管线冷凝水分离3.气液混合部位的进/出口分离4.真空系统中冷凝水分离排放5.水冷却塔后的冷凝水分离6.地热蒸汽分离器7.其他多种气液分离应用PXQF气液分离器PXQF DN65 400 600 159 360 18 自动放水阀HL10/1 PXQF DN80 510 760 219 420 42 自动放水阀HL13/1,20/1 PXQF DN100 580 850 273 480 60 自动放水阀HL40/1 PXQF DN125 580 850 273 480 60 自动放水阀HL60/1,70/1,80/1 PXQF DN150 650 990 426 630 120 自动放水阀HL100/1 PXQF DN200 630 1040 426 630 150 自动放水阀HL150/1 PXQF DN250 770 1180 478 680 200 自动放水阀325 HL200/1 PXQF DN300 840 1300 630 830 400 自动放水阀HL370/1 PXQF DN400 1180 1910 820 1090 600 自动放水阀HL370/1 PXQF DN450 2200 920 自动放水阀£气液分离器。

制冷用气液分离器设计

制冷用气液分离器设计

制冷用气液分离器设计1、气液分离器的作用●把从蒸发器返回到压缩机的冷媒分离成气体和液体,使气体回到压缩机,从而避免液态制冷剂进入压缩机破坏润滑或损坏涡旋盘。

(单冷机在低温工况下验证,热泵以融霜时验证(相当于人低温工况))●使气液分离器中的润滑油回到压缩机。

2、有效容积计算●理论计算法气液分离器出口管入口到底部的容积,见图3,气液分离器简图。

V =【(最大制冷剂注入量÷ρ】×0.8以上注:最大制冷剂注入量(单位:kg):压缩机和气液分离器置于室外分体机:室外机制冷剂注入量+最长配管时的追加制冷剂注入量。

压缩机和气液分离器置于室内分体机:整机注入量+最长配管时的追加制冷剂注入量。

最大制冷剂注入量要考虑到系统允许的油重比,在不符合压缩机规格书的情况下,必须与压机厂家做沟通并书面确认。

ρ:密度(单位:kg/L):制冷剂在0℃饱和液态情况下的比重,R22:1.28;R410A 为1.18;R134a:1.3;R407C:1.27。

0.8为安全系数。

由于高压腔压缩机抗液击能力差,所以当选用高压腔压缩机时需要与压机厂家进行充分的沟通。

●估算法按照系统总体制冷剂充注量的50%确定气液分离器的容积,以保证冬季运行工况切换时系统运行的安全性。

(指有效容积,压缩机厂家建议有效容积占比不大于总容积的70%)3、直径设计在设计气液分离器时,要求气液分离器的直径D应能满足制冷剂从蒸发器返回至分离器时,通过扩容减速使最大的稳定流速ω不超过0.75m/s,即ω≤0.75m/s,以保证气液充分分离。

气液分离器直径D可通过如下公式来计算:式中D —气液分离器直径,m;Vi—吸气比容,m3/kg;Gm—制热运行时最高蒸发温度下的质量流量,kg/s;ω—最大稳定流速,m/s;4、气液分离器均压孔的设计均压孔的作用是当压缩机停止时,如果没有均压孔,气液分离器中的液态冷媒向压缩机移动,当压缩机再次起动时将进行液压缩,导致压缩机损坏。

丝网除沫器的设计计算..

丝网除沫器的设计计算..

储气—气液分离容器的工艺计算1.气液分离器的选用1.1 对湿饱和蒸汽进行气液分离的目的从气源流入储气罐的蒸汽为湿饱和蒸汽,湿蒸汽中含有一定量的液态水颗粒,这将会对饱和蒸汽的精确计量造成不利的影响。

为提高饱和蒸汽中气相质量含率,改善饱和蒸汽的计量精度,需要在储气罐中设置气液分离装置,滤除饱和蒸汽中的液态水颗粒。

1.2 不同类型气液分离器及其适用情况目前工业当中最常用的共有两种类型的气液分离设备,分别为立/卧式重力分离器和立/卧式丝网分离器。

重力分离器通常用于液体颗粒直径大于200m μ的气液分离,对于直径较小的液体颗粒则分离效果较差;而丝网分离器可以有效分离气体中直径大于3m μ~5m μ的液体颗粒。

湿蒸汽中液态水颗粒直径一般在数十至数百微米量级,若采用重力分离器则难以完全滤除,因此宜采用丝网分离器对湿饱和蒸汽进行气液分离。

1.3 丝网除沫器的基本原理工业中一般用液体颗粒的直径对雾、沫、液滴进行定义,直径<10m μ的液体颗粒称为雾;直径介于10m μ~1000m μ的液体颗粒称为沫;直径>1000m μ的液体颗粒称为液滴。

丝网分离器能有效分离气体中直径大于3m μ~5m μ的液体颗粒,因此又称作丝网除沫器或丝网除沫器。

丝网除沫器主要构成为一固定安装的丝网组件,由丝网和上下支承栅条组成,具有结构简单、重量轻、空隙率大、压力降小、接触表面积大、除沫效率高、安装操作维修方便、使用寿命长等优点。

其工作原理如图所示。

当带有液体颗粒的气体以一定速度上升通过丝网时,由于雾沫上升的惯性作用,雾沫与丝网细丝相碰撞而被附着在细丝表面上。

细丝表面上雾沫的扩散、雾沫的重力沉降,使雾沫形成较大的液滴并沿着细丝流至网丝的交接点处。

细丝的可润湿性、液体的表面张力及细丝的毛细管作用,使得液滴越来越大,当聚集的液滴大到其自身产生的重力超过气体的上升力与液体表面张力的合力时,液滴就会脱离细丝而下落至容器底部。

丝网除沫器对气体中雾沫颗粒的捕集效率达98%-99.8%,气体通过丝网除沫器后基本上不含雾沫。

气液固分离技术的选型

气液固分离技术的选型
4、气液分离器的原理 常用的分离方法有:
① 重力沉降 ② 折流分离 ③ 离心力分离 ④ 丝网分离 ⑤ 超滤分离 ⑥ 填料分离等。 无锡汉英公司综合了几种分离原理后,设计的气液分离器有以下三大类。
无锡汉英机器制造有限公司产品介绍
4.1 离心分离原理为主的 QF 型气液分离器 通过五级分离—折流、离心、重力、变向、凝聚
布朗运动的扩散沉积和静电吸引。夹带在气相中的细 小液体雾滴,经过丝网时,雾滴碰到丝网被粘附下来, 经过反复多次吸附雾滴,极小的雾滴附聚、聚结成为 大的液滴,液滴在重力的作用下,沿着编织的丝与丝 的交叉点向下运动,同时继续吸附气体中夹带的雾 滴,长大的雾滴流到丝网的底部,当液滴自身的重力 超过气速和液体表面的张力的合力时,液滴就跌落下 来,达到净化的作用。
丝网分离的优缺点: 优点:1)除雾沫、蒸气、油气效率高;2)结构简单。 缺点:1)体积较大;2)丝网需定期清洗和更换;3)气体中固体颗粒多时, 丝网易堵塞。
4.3 折流分离原理为主的 QF-Y 型气液分离器 折流分离原理: 由于气体与液体的密度不同,液体与气体
混合一起流动时,如果遇到阻挡,气体会折流 而走,而液体由于惯性,继续有一个向前的速 度,向前的液体附着在阻挡壁面上由于重力的 作用向下汇集到一起,通过排放管排出。夹带 在气相中的细小液体雾滴,经过叶片时,被快 速、连续改变运动方向,雾滴被粘附下来,经 过反复多次吸附雾滴,极小的雾滴附聚、聚结成为大的液滴,液滴在重力的作用
1、气液分离器应用范围: • 可安装在气体压缩机的出入口,分离或回收压缩气体中 的冷凝水 • 可安装在蒸汽管线中,分离冷凝水 • 可安装在气液混合部位的进/出口,分离出液体 • 可安装在真空泵前,分离排放真空系统中的冷凝水 • 可安装在分馏塔顶冷凝冷却器后作气相除雾 • 可安装在各种气体水洗塔,吸收塔及解析塔的气相除雾 • 可安装在水冷却塔后的冷凝水分离 • 可安装在地热蒸汽分离器 • 可安装在气体排放管路中,分离出有害液体和尘埃后达 标排放 • 气液分离器也可应用于气体除尘,油水分离及液体脱除 杂质等多种工业场合

气-液分离器设计

气-液分离器设计

Re
=
Vt d * ρG µG
=
0.841× 350 ×10−6 14.6 ×10−6
×
4.9
= 98.8 由图2.5.1—1查得CW=1.25,由式(2.2.1—2)计算,得Vt=0.75,再由式(2.2.1—3)计算,得Re=88.4, 由图 2.5.1—1查得
近似估算法是根据分离器内的物料流动过程,假设Re=130,由图2.5.1—1查得相应的阻力系数CW=1, 此系数包含在Ks系数内,KS按式(2.2.1—1)选取。由式(2.2.1—1)计算出浮动(沉降)流速(Vt),再
设定一个气体流速(ue),即作为分离器内的气速,但ue值应小于Vt。
真正的物料流动状态,可能与假设值有较大的出入,会造成计算结果不准确,因此近似估算法只
4
SLDI 233A14-98
得 ALA = Ab + 2A1 = 0.107 + 2 × 0.4 = 0.289
ATOT
ATOT
3.14
查图2.5.1—5得 hLA = 0.333,从最低液位经2min后得到液面高度为 DT
hLA = 0.333 × DT = 0.333× 2000 = 666mm(hLA即是图中h)
间的时间间隔分别是2、1、1、2min。要计算对应时间间距的各液位高度。
解题:如图2.3.3所示。
最低液位,即液面起始高度(计算时间为0)的液位高度(hLL)为150mm。 容器横截面积(ATOT):
ATOT
= πDT2 4

× 22 4
= 3.14m2
相当于液体在容器中停留时间为1min所占的横截面积为:
2.2 立式重力分离器的尺寸设计
2.2.1 分离器内的气速

气液分离器

气液分离器

气液分离器俗称油水分离器,用来分离气体中大于5微米的液体和固体颗粒。

是在气体中除油水的最
简单实用的设备。

PX QF气液分离器可应用于对压缩空气、合成气、煤气、氢气、氮气、氧气、天然气、瓦斯气、沼气、
氨气、硫化氢、尾气等各种气体的气液分离。

PX QF气液分离器设计制造符合国内或国外的各种标准和规范,如GB150《钢制压力容器》或ASME标
准,并刻有CS及ASME钢印。

PX QF气液分离器工作原理
通过五级分离—降速、离心、碰撞、变向、凝聚等原理,除去压缩空气(气体)中的液态水份和固体颗粒,达到净化的作用。

湿气在冷却过程中冷凝后,在分离器中的挡板廹使气体改变方向二次,并以设计好的速度旋转,产生离心力高效地分离出液体和颗粒,排水器应及时排放出冷凝液。

常安置在后冷却器的后面,因为要求进气温度越低越好,一般不超过60℃。

PXQF气液分离器产品特点
1.除水效率高:可除去99%的液态水份,油份。

2.体积小、重量轻。

3.安装方便,管道式连接、可悬挂安装。

4.免维护、可靠性好。

5.寿命长:可使用20年。

6.按GB150压力容器标准制造,安全可靠。

PXQF气液分离器应用范围
1.压缩空气冷凝水分离回收
2.蒸汽管线冷凝水分离
3.气液混合部位的进/出口分离
4.真空系统中冷凝水分离排放
5.水冷却塔后的冷凝水分离
6.地热蒸汽分离器
7.其他多种气液分离应用
PXQF气液分离器
PXQF气液分离器规格与选型
气液分离器。

(完整word版)气液分离器选型

(完整word版)气液分离器选型

7.8气液分离器7.8.1概述气液分离器的作用是将气液两相通过重力的作用进行气液的分离。

7.8.2设计步骤(1) 立式丝网分离器的尺寸设计 1) 气体流速(G u )的确定气体流速对分离效率是一个重要因素。

如果流速太大,气体在丝网的上部将把液滴破碎,并带出丝网,形成“液泛”状态,如果气速太低,由于达不到湍流状态,使许多液滴穿过丝网而没有与网接触,降低了丝网的效率。

气速对分离效率的影响见下图:图7-69 分离效率与气速的关系图2) 计算方法G u 5.0)(GG L G K ρρρ-= 式中G u 为与丝网自由横截面积相关的气体流速,s m / L ρ、G ρ为分别为液体和气体的密度,3/m kgG K 为常数,通常107.0=G K 3) 尺寸设计丝网的直径为5.0)(0188.0GG G u V D = 式中 G u 为丝网自由截面积上的气体流速,s m / G D 为丝网直径,m 其余符号意义同前。

由于安装的原因(如支承环约为mm 1070/50⨯),容器直径须比丝网直径至少大l00mm,由图2.5.1-2可以快速求出丝网直径)(G D 4) 高度容器高度分为气体空间高度和液体高度(指设备的圆柱体部分)。

低液位(LL )和高液位(HL )之间的距离由下式计算:21.47DtV H L L = 式中D —容器直径,m ; L V —液体流量,h m /3; t —停留时间,min ;L H —低液位和高液位之间的距离,m ;液体的停留时间(以分计)是用邻近控制点之间的停留时间来表示的,停留时间应根据工艺操作要求确定。

气体空间高度的尺寸见下图所示。

丝网直径与容器直径有很大差别时,尺寸数据要从分离的角度来确定。

图7-70 立式丝网分离器5) 接管直径① 入口管径两相混合物的人口接管的直径应符合下式要求 Pa u GL G 15002<ρ 式中GL u ——接管内两相流速,s m /; G ρ——气相密度,3/m kg ; 由此导出25.05.03)(1002.3GG L p V V D ρ⨯+⨯⨯>-式中p D ——接管直径,m ;L V ——液体体积流量,h m /3; G V ——气体体积流量,h m /3; 其余符号意义同前。

液气分离器设备技术要求

液气分离器设备技术要求

第四章货物需求一览表及商务技术要求一、货物需求一览表标包1:注:1. 本次招标为定商定价,采购数量以实际需求为准。

2. 技术要求详见技术规格书。

3. 整机产品质量保证期为安装验收合格后使用12个月或出厂18个月。

质保期内, 因供方原因造成的质量问题,由供方负责“三包”。

二、商务要求(一)质量保证措施和履约保证措施条款:(1)中标厂商的供货物资必须满足产品质量标准(标书中明确的标准要求),组织单位对中标物资进行不定期抽检,由有资质第三方检测单位进行检测,如发现一次不合格或质量管理部门抽检出现不合格产品的,取消该中标厂商在渤钻中标的同类产品的中标资格,启动排名第二为中标单位,执行自身投标价格。

(2)中标通知书下发以后,在中标有效期内,如供应商违反供货承诺,无故延期供货、拖延供货或无正当理由不供货,同一项目在收到渤海钻探工程公司各分公司投诉共计2次及以上,取消该供应商在公司范围内的交易资格,启动排名第二为中标单位,执行自身投标价格。

(3)供应商放弃中标或未能完全履行合同等相关违约事项,按照CT.7.1《物资供应商管理办法》中4.11.3、4.11.4、4.11.5、4.11.6、4.11.7和4.11.8中条例进行处罚,具体内容如下:4.11.3供应商出现下列情形之一的,临时暂停供应商交易资格,供应商管理部门进一步核实情况,确定处罚和恢复条件:a)公司及所属单位提出重大问题或质疑,需进一步调查核实;b)在质量、验收、事故处理方面存在问题有待核实;c)生产经营资质或体系保证文件逾期;d)在石油石化行业出现影响商业信誉的严重事故、法律纠纷等。

4.11.4供应商出现下列情形之一的,视情节严重程度中止其相应准入产品的交易资格3至12个月,并限期整改:a)某项产品质量经检验,不符合合同规定的质量要求;b)某项产品生产经营资质逾期超过规定时间更新;c)现场考察中发现产品生产存在某些质量隐患,需进行整改。

4.11.5供应商出现下列情形之一的,视情节严重程度中止供应商交易资格3至12个月,并限期整改:a)中标后无正当理由不与采购单位签订合同或延迟交货影响生产;b)非不可抗力原因,擅自变更、解除或终止合同或拒绝供货;c)供应商现场考察发现可能影响生产的问题;d)售后服务环节出现问题,影响企业运营。

气液分离器的原理与完善(丝网式)

气液分离器的原理与完善(丝网式)

气液分离器的原理与完善字体大小:- - 发布于2008-11-03 阅读(0)气液分离器采用的分离结构很多,其分离方法也有:1、重力沉降;2、折流分离;3、离心力分离;4、丝网分离;5、超滤分离;6、填料分离等。

但综合起来分离原理只有两种:一、利用组分质量(重量)不同对混合物进行分离(如分离方法1、2、3、6)。

气体与液体的密度不同,相同体积下气体的质量比液体的质量小。

二、利用分散系粒子大小不同对混合物进行分离(如分离方法4、5)。

液体的分子聚集状态与气体的分子聚集状态不同,气体分子距离较远,而液体分子距离要近得多,所以气体粒子比液体粒子小些。

一、重力沉降1、重力沉降的原理简述由于气体与液体的密度不同,液体在与气体一起流动时,液体会受到重力的作用,产生一个向下的速度,而气体仍然朝着原来的方向流动,也就是说液体与气体在重力场中有分离的倾向,向下的液体附着在壁面上汇集在一起通过排放管排出。

2、重力沉降的优缺点优点:1)设计简单。

2)设备制作简单。

3)阻力小。

缺点:1)分离效率最低。

2)设备体积庞大。

3)占用空间多。

3、改进重力沉降的改进方法:1)设置内件,加入其它的分离方法。

2)扩大体积,也就是降低流速,以延长气液混合物在分离器内停留的时间。

4、由于气液混合物总是处在重力场中,所以重力沉降也广泛存在。

由于重力沉降固有的缺陷,使科研人员不得不开发更高效的气液分离器,于是折流分离与离心分离就出现了。

二、折流分离1、折流分离的原理简述由于气体与液体的密度不同,液体与气体混合一起流动时,如果遇到阻挡,气体会折流而走,而液体由于惯性,继续有一个向前的速度,向前的液体附着在阻挡壁面上由于重力的作用向下汇集到一起,通过排放管排出。

2、折流分离的优缺点优点:1)分离效率比重力沉降高。

2)体积比重力沉降减小很多,所以折流分离结构可以用在(高)压力容器内。

3)工作稳定。

缺点:1)分离负荷范围窄,超过气液混合物规定流速后,分离效率急剧下降。

气液分离器 高径比的标准

气液分离器 高径比的标准

气液分离器高径比的标准
气液分离器的高径比是指其高度与直径的比值。

高径比的选择对于气液分离器的性能和效率具有重要影响。

一般来说,高径比的选择需考虑以下几个方面的标准:
1. 分离效率,较高的高径比可以提高气液分离器的分离效率。

当气体和液体在分离器内通过时,较高的高径比可以提供更长的分离时间,有利于更好地分离气体和液体。

因此,一般情况下,对于需要较高分离效率的情况,可以选择较高的高径比。

2. 流体速度,较低的高径比可以降低流体在分离器内的速度,有利于减小液滴的重新悬浮和气体的再分散,从而提高分离效率。

因此,对于需要较低流体速度的情况,可以选择较低的高径比。

3. 设备成本和占地面积,较低的高径比可以降低设备的高度,有利于降低设备的成本和占地面积。

因此,在有限的场地条件下或者有成本考量的情况下,可以选择较低的高径比。

4. 操作压力,较高的高径比可以降低气液分离器的操作压力损失,有利于降低设备的能耗。

因此,对于需要降低操作压力损失的
情况,可以选择较高的高径比。

总的来说,选择气液分离器的高径比需要综合考虑上述因素,并根据具体的工艺要求和经济成本进行权衡取舍。

在实际工程中,通常需要进行综合考虑和优化设计,以满足气液分离器在工艺操作中的性能和经济要求。

气液分离器设计计算

气液分离器设计计算
表 1 分 离 器 K值 选 取 表
项 目
带 捕 雾 器 的分 离 器
条件
l≤ P1≤ 15
15≤P1≤4o
40≤ P1≤5500
K值
K =0.1821+0.0029P +
0.0460 In(P)
K =0.35
K:0.430—0.023 ln(P)
0≤ P2≤ 1500
气液分离器依据重力沉 降原理 ,采用 《油气 集输设 计 规范 》 GB 50350—2005及 《分 离 器规 范》 SY/T 0515—2007进行 计算 和 选 取 ,并 以 以下 假设为基础 :①悬 浮物 的运动速率 为常数 ;②分 离器 内不 发 生凝 聚 和 分 散 作 用 ;③ 液 、 固 微 粒 均 是球 形 。计算 忽 略 微 粒 沉 降 的加 速 阶段 ,仅 考 虑 分 离不 小于 50lxm微 粒 的情 况 。此外 ,在计 算 中引 入 立式分 离 器 修 正 系数 K ,气 体 空 间 占有 的 空 间 面积分率 K 、气体空间占有 的高度分率 K,和长径 比 K 经验 参数 … ,这 无 疑 增加 分 离 器 计 算 的 不 确 定 性 。设 计 人 员 先 依 据 标 准 规 范 进 行 计 算 ,再 根 据 经验 及 工 程 需 要 进 行 修 正 ,有 时最 终 所 选 设 备 会 比计 算结 果 大 很 多 ,造 成 不 必 要 的 浪 费 。基 于 以上考 虑 ,综 合 多 种 计 算 方 法 得 出 分 离 器 计 算 方 法 。该 方法 不 仅 满 足 工 程 需 要 ,而 且 采 用 使 设 备 重 量最 轻 的优 化 过 程 使 投 资 最 低 ,可 为 气 液 分 离 器 选 型提供 参考 。
运行 :

T-PE002303C 气液分离器计算及选型导则

T-PE002303C 气液分离器计算及选型导则

ρL − ρv ρv
(2.3.3.1)
式中: uc——临界速度,m/s;
ρL——操作条件下的液体密度,kg/m3; ρv——操作条件下的气体密度,kg/m3。 2.3.3.2 安全系数 对于允许有一定液沫夹带的容器,如油气分离器、燃料气分液罐、紧急放空罐等, 容器中不装破沫网时,气体速度最高可取临界速度的 170 %。对液沫夹带严格限制的容 器,如压缩机入口分液罐等,不装破沫网时,气体速度可取 80 %临界速度;装破沫网 时,可取 100 %~150 %临界速度。有时为安全起见如重整气液分离罐带破沫网气速取 80 %临界速度,总之应从安全、投资、占地及工程经验综合考虑。 2.3.3.3 气相空间
第8页 共9页
T-PE002303C-2005
导则
图 2.3.5
图 2.3.5 典型的带分水包的回流罐结构图
图中:N 代表物料管口,P 代表压力计口,L 代表液位计口。
2.3.6 卧式气液分离器分水包确定原则
分水包的直径 d 按重相液体(一般为水)的速度取 0.0025 m/s 来决定,见式(2.3.6)。
导则
1 总则
1.1 目的 为规范炼油或石油化工装置靠重力气液分离器设备的工艺设计,特编制本导则。
1.2 范围 1.2.1 本导则规定了工艺装置气液分离器的选型,工艺计算方法和主要结构尺寸设计 的要求。 1.2.2 本导则适用于常规气-液分离,系指带有或不带有破沫网装置的卧式或立式分 离器中气体夹带的一定大小的液滴在容器的气体空间靠重力自然沉降的分离。
第4页 共9页
T-PE002303C-2005
导则
卧式容器的气体空间截面积是指高液面以上与液面垂直的弓形截面积,可由图
2.3.3.3 查出,立式容器的气体空间截面积指水平截面积。计算方法按式(2.3.3.3-1)、

天然气输送门站压缩机入口级间排放段分离器选择羽叶分离和旋流分离内件方案

天然气输送门站压缩机入口级间排放段分离器选择羽叶分离和旋流分离内件方案

天然气输送门站压缩机入口级间排放段分离器选择羽叶分离和旋流分离内件讨论诺卫能源技术(北京)有限公司压缩机系统进出气管线上设置气液分离器,已经逐渐成为一种工艺设计常识。

而天然气输送管线,尤其是携带质含量较多的天然气输送系统门站压缩机入口段、级间、排放段气液分离器是选择羽叶类型还是多因子旋流子母分离器类型,更能考验设计人员分离技术功底和技术经验积淀。

请大家结合自身工作经验针对该主题帖进行讨论。

这里本人经历的某国际工程公司承接的墨西哥FRONTERA-AGUASCALIENTES天然气输送系统门站压缩机涉及到的入口缓冲分离器、级间分离器和排放段分离器选型设计实例,与大家展开讨论。

墨西哥阿瓜斯卡连特斯州的该天然气输送项目,相对于中国国内天然气输送系统就是小巫了。

无论在天然气前处理技术还是处理气质量、输送压力、输送气量,都是小巫级别。

但正是因为天然气进气质量差,液固携带质较多,则对分离设备考验更大、要求更高。

由于天然气携带凝析油和粉尘,对分离内件易造成附着聚集堵塞,因此,分离器类型选择上首先排除纤维丝网式、滤芯式分离器,只能选择羽叶式分离器、多因子旋流子母分离器。

确实如此。

该项目有5套系统。

压缩机入口缓冲分离罐(Fuel Gas Tank)确实在工程公司技术规格书中规定为羽叶式除沫分离器。

这里列举其实际工况数据及要求如下:1、工艺介质:天然气;2、气相流量:0.06-0.11MMSCFD;3、工况压力:150-155psi;4、工况温度:37.16-47.2 degree F;5、分离器设计规范:ASME Sec VIII,Div1,带钢印;6、设计压力:165psi;7、设计温度:172.4degree F;8、内件要求:羽叶式除沫内件;9、分离要求:2N级分离脱除10微米及以上尺寸固液携带质,出口气流中携带质残留量小于0.1USG/MMSCF;10、运行压降:不超过3psi;11、分离器壳体材质碳钢,内件材质不锈钢,分离器按照规格书撬装。

海水淡化系统中的气液分离器的优化与选择

海水淡化系统中的气液分离器的优化与选择

海水淡化系统中的气液分离器的优化与选择海水淡化是一种重要的技术,能够将海水中的盐分和杂质去除,使得海水变为可利用的淡水资源。

在海水淡化系统中,气液分离器扮演着至关重要的角色,它能够有效地将海水中的气体与液体分离,确保系统能够正常运行。

本篇文章将着重探讨海水淡化系统中气液分离器的优化与选择。

首先,我们需要了解气液分离器在海水淡化系统中的作用。

海水淡化过程中,通常会使用反渗透技术,通过高压将海水通过半透膜,使得盐分和杂质被截留在膜上,而新鲜的淡水则通过膜孔透过。

然而,海水中含有大量的溶解气体,如氧气、二氧化碳等。

这些气体在高压下会形成气泡,进而影响膜的效果和使用寿命。

因此,气液分离器的作用就是将这些气泡从海水中分离出来,确保膜的正常运行和使用寿命的延长。

针对气液分离器的优化与选择,我们需要考虑以下几个因素:1. 功能和效果:气液分离器必须能够有效地将气泡从海水中分离出来,确保膜的正常运行。

因此,功能和效果是选择气液分离器的关键因素之一。

分离器应具备良好的分离效率和稳定性,能够有效地去除气泡,并保持长时间的运行稳定性。

2. 材料选择:由于海水中含有大量的盐分和腐蚀性物质,因此在选择气液分离器时,需要考虑材料的耐腐蚀性。

不锈钢、耐腐蚀塑料等材料常被用于制造气液分离器,以确保其长期的使用寿命和良好的稳定性。

3. 设计结构:气液分离器的设计结构也是影响其分离效果和稳定性的重要因素。

常见的设计结构包括旋流管、喷淋器和过滤系统等。

旋流管结构可以通过旋转的方式将气泡从海水中分离出来,而喷淋器则通过喷射海水的方式将气泡冲刷出来。

过滤系统则通过过滤介质将气泡截留在其中。

根据实际需求,选择合适的设计结构可以提高气液分离器的性能。

4. 流量和压力:海水淡化系统中的气液分离器需要根据实际的流量需求和承受的压力选择合适的型号和尺寸。

通常,大流量和高压力下的气液分离器需要具备更高的分离效率和稳定性,因此在选择时需要充分考虑系统的实际工况。

气液分离器的类型

气液分离器的类型

气液分离器的类型
气液分离器是一种常用的工业设备,用于将气体和液体分离开来。


据其工作原理和结构特点,气液分离器可以分为多种类型。

1. 重力分离器
重力分离器是一种常见的气液分离器,其工作原理是利用液体和气体
的比重差异,使得重的液体下沉,轻的气体上升,从而实现气液分离。

重力分离器结构简单,操作方便,但分离效果较差,通常只用于处理
低浓度气体。

2. 离心分离器
离心分离器是利用离心力将气液混合物分离的一种设备,它可以将高
浓度的气体和液体分离开来。

离心分离器结构复杂,但具有较高的分
离效率和精度,适合处理高浓度气液混合物。

3. 惯性分离器
惯性分离器是利用气体在流动过程中惯性力的作用使得较大颗粒的液
滴和固体颗粒向外离心,并被捕捉和分离的设备。

惯性分离器结构较
为简单,但适用范围较窄,只适用于处理较大颗粒的气液混合物。

4. 过滤分离器
过滤分离器主要是通过滤网将气体和液体分离开来。

它可以过滤掉液滴和固体颗粒,具有较高的精度和分离效率,但需要经常清洗和更换滤网。

5. 静电分离器
静电分离器是利用静电力将气体中携带的液滴和固体颗粒分离的一种设备,它可以有效地去除一些微小的液滴和固体颗粒。

静电分离器结构比较复杂,并且需要经常维护和清洗。

以上是常见的几种气液分离器的类型,具体选择哪种类型的气液分离器,需要根据具体的工艺要求和实际情况来决定。

气液分离器标准

气液分离器标准

气液分离器标准
气液分离器(Separator)是石油工业中常用的一种设备,其主要功能是将油气、油水、气水等混合物进行分离,以达到不同程度的分离效果。

气液分离器是石油钻采工艺中必不可少的设备,在石油生产过程中起到至关重要的作用。

以下是气液分离器的标准列表:
一、设计和材料标准
1.气液分离器的设计符合ASME Sec. VIII等相关标准。

2.所有材料符合ASTM标准。

二、结构标准
1.连接法兰应符合ASME B16.5标准。

2.设有进出口止回阀,以保证设备安全和可靠性。

3.设有梯形放空口,以定期清除液体沉淀。

4.设有液位计,可监控分离器内液位。

5.设有温度计,可测量分离器内温度。

6.设有压力表,可测量分离器内压力。

三、使用标准
1.在使用过程中,应定期检查分离器内部的清洁度和运行状况。

2.在发现分离器出现问题时,应及时进行检修或更换。

3.在设备停用时,应停用供电和注入液体。

锂冷空间堆气液分离器选型初探

锂冷空间堆气液分离器选型初探

锂冷空间堆气液分离器选型初探李来冬,李清,葛思淼(中国原子能科学研究院,北京102413)锂冷空间堆是大功率空间核反应堆的主要堆型,采用锂作为冷却剂。

锂冷空间堆存在产氦的问题,产生的氦会对锂回路传热不利,需在锂回路设计气液分离器除氦[1]。

设计气液分离器需要选择合适的参考模型。

气液分离器种类繁多,按分离过程分为机械分离和传质分离;按有无运动件分为能动式和非能动式[2]。

本文通过考虑锂冷空间堆的技术要求,如微重力、耐高温、可靠性高、重量轻、能耗低等,分析气液分离原理、典型气液分离器特点,选择锂冷空间堆气液分离器研究设计的参考模型。

1参考气液分离原理选型微重力是影响选型的重要因素,离心分离、惯性分离、过滤分离、吸附均不受重力影响,可选择这些原理的分离器为参考模型[3-5]。

离心分离是使流体形成旋流,产生离心力场使气体向中心聚集,液体环绕在气体外侧,实现分离。

惯性分离是通过改变流道方向,利用液体和气体的惯性不同,液体惯性大仍以原方向运动,气体惯性小易改变方向按后来的方向运动,实现分离。

过滤分离是流体经过毛细结构时,液体可通过,气体被毛细结构处的表面张力阻止,实现分离。

吸附是指物质表面吸住周围介质中的分子或离子的现象。

可靠性、能耗、振动、重量、分离效率等是选型需考虑的重要因素,能动式和非能动式的分离器涉及到这些方面。

能动式的一般结构较复杂,不能连续在线工作,需人工干预;非能动式的除分离效率较低外,能连续在线工作,不需人工干预,其它方面如重量、能耗、振动、可靠性等有优势,况且非能动式的可通过优化设计达到高的分离效率[3-6]。

所以,锂冷空间堆气液分离器的研究设计,适合选择非能动式的气液合离器作参考模型。

2参考已有方案选型通过调研气液分离器国内外研究状况,选择与第1节分析结果相符的气液分离器方案作为研究对象。

它们均采用了离心分离、惯性分离、过滤分离、吸附中的一种或几种,并且都是非能动的。

2.1切向入口旋流器图1是由美国德州农工大学Cable等设计的旋流器,可用于空间核电源,如锂冷空间堆除氦、微重力朗肯循环等。

气液分离器选型

气液分离器选型

7.8气液分离器7.8.1概述气液分离器的作用是将气液两相通过重力的作用进行气液的分离。

7.8.2设计步骤(1) 立式丝网分离器的尺寸设计 1) 气体流速(G u )的确定气体流速对分离效率是一个重要因素。

如果流速太大,气体在丝网的上部将把液滴破碎,并带出丝网,形成“液泛”状态,如果气速太低,由于达不到湍流状态,使许多液滴穿过丝网而没有与网接触,降低了丝网的效率。

气速对分离效率的影响见下图:图7-69 分离效率与气速的关系图2) 计算方法G u 5.0)(GG L G K ρρρ-= 式中G u 为与丝网自由横截面积相关的气体流速,s m / L ρ、G ρ为分别为液体和气体的密度,3/m kgG K 为常数,通常107.0=G K 3) 尺寸设计丝网的直径为5.0)(0188.0GG G u V D = 式中 G u 为丝网自由截面积上的气体流速,s m / G D 为丝网直径,m 其余符号意义同前。

由于安装的原因(如支承环约为mm 1070/50⨯),容器直径须比丝网直径至少大l00mm,由图2.5.1-2可以快速求出丝网直径)(G D 4) 高度容器高度分为气体空间高度和液体高度(指设备的圆柱体部分)。

低液位(LL )和高液位(HL )之间的距离由下式计算:21.47DtV H L L = 式中D —容器直径,m ; L V —液体流量,h m /3; t —停留时间,min ;L H —低液位和高液位之间的距离,m ;液体的停留时间(以分计)是用邻近控制点之间的停留时间来表示的,停留时间应根据工艺操作要求确定。

气体空间高度的尺寸见下图所示。

丝网直径与容器直径有很大差别时,尺寸数据要从分离的角度来确定。

图7-70 立式丝网分离器5) 接管直径① 入口管径两相混合物的人口接管的直径应符合下式要求 Pa u GL G 15002<ρ 式中GL u ——接管内两相流速,s m /; G ρ——气相密度,3/m kg ; 由此导出25.05.03)(1002.3GG L p V V D ρ⨯+⨯⨯>-式中p D ——接管直径,m ;L V ——液体体积流量,h m /3; G V ——气体体积流量,h m /3; 其余符号意义同前。

  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

7.8气液分离器
7.8.1概述
气液分离器的作用是将气液两相通过重力的作用进行气液的分离。

7.8.2设计步骤
(1) 立式丝网分离器的尺寸设计 1) 气体流速(G u )的确定
气体流速对分离效率是一个重要因素。

如果流速太大,气体在丝网的上部将把液滴破碎,并带出丝网,形成“液泛”状态,如果气速太低,由于达不到湍流状态,使许多液滴穿过丝网而没有与网接触,降低了丝网的效率。

气速对分离效率的影响见下图:
图7-69 分离效率与气速的关系图
2) 计算方法
G u 5
.0)(
G
G L G K ρρρ-= 式中G u 为与丝网自由横截面积相关的气体流速,s m / L ρ、G ρ为分别为液体和气体的密度,3/m kg
G K 为常数,通常107.0=G K 3) 尺寸设计
丝网的直径为5
.0)(
0188.0G
G G u V D = 式中 G u 为丝网自由截面积上的气体流速,s m / G D 为丝网直径,m 其余符号意义同前。

由于安装的原因(如支承环约为mm 1070/50⨯),容器直径须比丝网直径至少大l00mm,由图2.5.1-2可以快速求出丝网直径)(G D 4) 高度
容器高度分为气体空间高度和液体高度(指设备的圆柱体部分)。

低液位(LL )和高液位(HL )之间的距离由下式计算:
2
1.47D
t
V H L L = 式中
D —容器直径,m ; L V —液体流量,h m /3; t —停留时间,min ;
L H —低液位和高液位之间的距离,m ;
液体的停留时间(以分计)是用邻近控制点之间的停留时间来表示的,停留时间应根据工艺操作要求确定。

气体空间高度的尺寸见下图所示。

丝网直径与容器直径有很大差别时,尺寸数据要从分离的角度来确定。

图7-70 立式丝网分离器
5) 接管直径
① 入口管径
两相混合物的人口接管的直径应符合下式要求 Pa u GL G 15002<ρ 式中
GL u ——接管内两相流速,s m /; G ρ——气相密度,3/m kg ; 由此导出
25
.05.03)(1002.3G
G L p V V D ρ⨯+⨯⨯>-
式中
p D ——接管直径,m ;
L V ——液体体积流量,h m /3; G V ——气体体积流量,h m /3; 其余符号意义同前。

由接管直径的确定图可以快速求出接管直径
p
D ,图如下
图7-71 接管直径确定图
② 出口管径
液体、气体的出口接管的直径,不得小于连接管道的直径。

液体出口接管可以用小于等于lm/s 的流速来设计。

气体出口流速取决于气体密度,密度小时,最大出口流速s m u G /20max , 。

密度大时,选用较小的气体出口流速。

任何情况下,较小的气体出口流速有利于分离。

6) 丝网装配
除考虑经济因素外,还应考虑工作温度、容器材料以及丝网本身的耐久性。

采用聚丙烯或聚乙烯丝网时,应注意产生碳氢化合物的影响;采用聚四氟乙烯或
不锈钢丝网时应考虑其受温度的限制;铝制容器内不能采用蒙乃尔丝网;在有水滴存在的条件下,钢制容器内不能采用铝制丝网。

7.8.3设计示例 —— 加氢产物气液分离罐
加氢产物气液分离罐的进料物流信息为: h m G /514832919.03=ρ, h m L /995.7863=ρ 计算可得
s m u G /182.4)514832919.0/)514832919.0995.786((107.05.0=-⨯= 则 m D G 80566.0)1821.4/484.7680(0188.05.0=⨯= 故选择直径 mm D 1000=
立式丝网分离器的总长度为:
2)25250(501.05003.01503000⨯++++++++=L H D D H m H L 04.0)11.47/()60/6655.16(=⨯⨯= 代入数据可得
选择标准椭圆封头,曲面高度为250mm ,直边高度为25mm 计算可知:
Pa Pa u GL G 15004833.5110514832919.022<=⨯=ρ 由图可读出mm D p 400=
根据ASPEN PLUS 的数据计算可知 h
m V h m V G L /652.78321.6899862.7682/21.6899898.0862.768233=-==⨯=
由此导出
13628
.051483292.0862.76821002.3)(1002.35.0325
.05.03=⨯⨯⨯=⨯+⨯⨯>--G
G L p V V D ρ
故入口管的直径为mm 400
7.8.4 加氢分离罐筒体与封头的校核
这里采用SW6-1998进行分离罐的强度计算,封头采用标准椭圆封头,校核数据如下:
表7-20 内筒体内压计算
内筒体内压计算 计算单位
压力容器专用计算软件
计算条件
椭圆封头简图
计算压力 Pc 2.00 MPa
设计温度 t 45.00 ℃ 内径 D i 1000.00 mm 曲面高度 h i 550.00 mm
材料 0Cr19Ni9 (板材)
设计温度许用应力[σ]t 137.00 MPa 试验温度许用应力[σ]t 137.00 MPa 试验温度下屈服点错误!未找到引用源。

205.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.80 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00
mm
焊接接头系数φ
1.00
厚度及重量计算
计算厚度 []35.72=-=
c
t
i
c P D P φσδ mm 有效厚度 δe = δn - C 1- C 2=8.20
mm 最小厚度 δmin = 3.30 mm 名义厚度 δn = 12.00 mm 重量 524.09
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型 液压试验 试验压力值 PT = 1.25P
[][]t
σσ=1.0000(或由用户输入) MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]t 50.18490.0][=≤s T σσ
MPa 试验压力下 圆筒的应力 [σ]t =
φ
δδe e i T D P 2)
(+= 61.48
MPa
校核条件 50.18490.0][=≤s T σσ
校核结果
合格
压力及应力计算
最大允许工作压力
[][]()
22853.22=+=e i t
e w D P δφσδ
MPa
设计温度下计算应力
()95.1222=+=
e
e i c t D P δδσ MPa [σ]t φ 137.00
MPa
校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论
合格
表7-21 内压椭圆上封头校核
上封头校核计算 计算单位
压力容器专用计算软件
计算条件
椭圆封头简图
计算压力 Pc 2.00 MPa
设计温度 t 45.00 ℃ 内径 Di 1000.00 mm 曲面高度 hi 250.00 mm
材料 0Cr19Ni9 (板材)
设计温度许用应力[σ]t 137.00 MPa 试验温度许用应力[σ]t 137.00 MPa
钢板负偏差 C 1 0.80 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm 焊接接头系数φ 1.00
厚度及重量计算
形状系数
0000.12
2612
=⎥⎥⎦
⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=h i D K i
计算厚度 []33.75.02=-=
c
t
i
c P D KP φσδ mm 有效厚度 δe = δn - C 1- C 2= 8.20
mm 最小厚度 δmin =2.00 mm 名义厚度 δn = 12.00
mm 结论 满足最小厚度要求
重量
109.12
Kg
压 力 计 算
最大允许工作压力
[][] 2.237635.02=+=e
i e t
KD Pw δφδσ
MPa
结论
合格
表7-22 内压椭圆下封头校核
下封头校核计算 计算单位
压力容器专用计算软件
计算条件
椭圆封头简图
计算压力 Pc 2.00 MPa
设计温度 t 45.00 ℃ 内径 Di 1000.00 mm 曲面高度 hi 250.00 mm
材料 0Cr19Ni9 (板材)
设计温度许用应力 [σ]t 137.00 MPa 试验温度许用应力 [σ]t 137.00 MPa
钢板负偏差 C 1 0.80 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm 焊接接头系数φ 1.00
厚度及重量计算
形状系数
0000.122612
=⎥⎥⎦
⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=h i D K i
计算厚度 []33.75.02=-=
c
t
i
c P D KP φσδ mm 有效厚度 δe = δn - C 1- C 2= 8.20
mm 最小厚度 δmin =7.33 mm 名义厚度 δn = 12.00
mm 结论 满足最小厚度要求
重量
109.12
Kg
压 力 计 算
最大允许工作压力
[][] 2.237635.02=+=e
i e t
KD Pw δφδσ
MPa
结论
合格
7.8.5 设计结果。

相关文档
最新文档