齐40块蒸汽驱高温汽窜的研究与对策
齐40块蒸汽驱技术指标探讨
（ 国 石油 辽 河 油 田公 司 欢 喜 岭采 油 厂 ， 宁盘 锦 １ ４ １ ） 中 辽 ２ １ ４
摘要 ： 为探 索稠 油后 续接 替 开 发 方 式 ，９ ８年 在 齐 ４ １９ Ｏ块 莲 花 油 层 开 展 ４个 井组 的 蒸 汽 驱 先 导 试 验 ， 年 来 先 导 试 十 验 经 历 了热连 通 、 汽驱 替 、 汽 突破 三 个 阶段 ， 驱 采 收 率 ２ ． ， 终 采 收 率 ６ ． ， 得 了较 好 的 开发 效 果 。 蒸 蒸 汽 ６２ 最 ２８ 取 根 据 先 导试 验 不 同阶 段 的 注入 与 产 出 的关 系及 地 下“ 场 ” 变化 特 点 ， 蒸 汽 驱 试 验 效 果进 行 了评 价 ， 对 温 度 、 三 的 对 并
压力 、 汽腔 等技 术指 标 进 行 分 析 总 结 ， 齐 ４ 为 Ｏ块 蒸 汽 驱 工 业 化 实施 的动 态调 整 提 供 参 考依 据 。
关 键词 ： 油 开 发 ； 汽 驱 ； 导 试 验 ； 注 比 ； 汽 比 ； 术 指 标 稠 蒸 先 采 油 技 中 图 分类 号 ： Ｅ３ ７ Ｔ ５ 文 献标 识码 ： Ａ
２℃ 。
试 验到 目前 ， 阶段采 油量 、 驱采 收率 等均达 到 汽 或超过 方案设 计指 标 （ １ 。 表 ）
石
油
地
质
与
工
程
２ １ 年 ３月 ００
ＰＴ Ｏ Ｅ Ｅ Ｒ Ｌ ＵＭ Ｅ Ｉ Ｇ Ｎ Ｎ Ｉ Ｅ Ｒ Ｎ Ｇ Ｏ ＹＡ ＤＥ ＧＮ Ｅ ＩＧ ０
第２ ４卷 第 ２ 期
文 章 编 号 ：６ ３ ２ ７ ２ １ ）２—０ ８ １ ７ —８ １ （０ ０ ０ ０ ２—０ ３
齐４ ０块 蒸 汽 驱 技 术 指 标 探 讨
齐40块蒸汽驱高温汽窜防治技术研究
中 纵 向 上 不 均 匀 分 布 ． 部 油 层 吸 收 的 热 量 大 于 下 部 油 层 ， 入 ８ 次 。 计 增 油 ２ ２ ｔ起 到 很 好 的 效 果 。 上 注 井 累 ５ ８．
通 过 投 产新 井 和更 新 井 完 善 井 网 ． 止 蒸 汽 只 向压 力 降低 的 防 方 向驱 替 ， 成 死 油 区 。完 善 井 网 实 施 新 井 ３ Ｉ 减 少 汽 窜 ２ 形 ０Ｅ ． ０
成高含水热通道 ． 入蒸汽冷凝成热水 发生黏性指进 ． 注 即热 水 很 分 层 注 汽 主 要 针 对 存 在 蒸 汽 超 覆 或 油 层 渗 透 率 级 差 较 大 的
快 窜 到 生 产井 当热 水 采 出 后 。 度 达 到 １０ 温 ０ ％以上 时 。 从 井 口 可 见 到 闪蒸 出来 的蒸 汽 （ ） 力 传 导 。 当 常 注 井 注 汽 时 ． 力 通 过 高 渗 层 传 导 至 井 ３压 压 网 周 围 生 产井 ． 致 生 产 井 生 产 压 差增 加 ， 井 产 液 量 上 升 。 导 油
齐 ４ ０块 蒸 汽 驱 高 温 汽 窜 防 治 技 术 研 究
高 迎 杰
ｆ 中油 辽 河 油 田公 司 辽 宁 中图分类号 ：Ｅ Ｔ 文献标识码 ： Ａ
盘锦
１ ４ １１ ２ ０ ０
文章编号 ：０ ８ ９ ５ （０ ２０５ ０ ３ ０ １０— ２ Ｘ２ １） — １ － ２ １
摘要－ ４ 块自实施蒸汽驱 ． 齐 以来ｉ 油井高 温汽窜现象越来越严重 严重影响了油井的 正常生产 给生产管理带来了安全隐患 根据该块高温汽窜的现状及现场表现； 对汽窜规律进行总结’ 分析汽窜的成因及． 机理ｉ 结合 国内外防窜技术； 采用多项措施对
２ 汽 窜特 征 研 究 、 ２３５井 网不 完 善 ＿ ． 蒸 汽驱 井 网 的 完 善 程 度 严 重 影 响 汽 驱 效 果 和 井 组 储 量 动 用
齐40块注空气辅助蒸汽驱试验研究与应用
原油流动形态 ， 增强原油流动性 ； ③补充地层能量 ，
提高 泄油 能力 ； 减 弱 蒸汽 黏 性 指 进 ， 进 汽 腔 均 ④ 促
匀扩展 。
收 稿 日期 ：０ １９ ６： 回 日期 ：０ ２ ２０ ２ １０ ２ 改 ２ １０ １ 基金项 目： 国家科技重大科技专项“ 提高稠油蒸汽驱效率技术” ２ ０ Ｚ ０ ０ ２— ０ ） （０ ８ Ｘ ５ １ ０ １
突破 阶段 ， 占总 数 的 ５ ． ％ 。进 人驱 替 阶段 后期 ， ９０ 井组 产 量急 剧下 降 ， 油藏 层 间和平 面矛 盾突 出 。根 据井 温及 吸 汽剖 面监 测资 料 ， ４ 齐 ０块 ６ 组 平 均 ５井 油 层 纵 向 动 用 程 度 为 ５． ％ ， 面 动 用 程 度 为 ９５ 平
用。
（ ）空 气 中的 Ｎ 具 有优 良特 性 ， 驱 替 原 油 ５ ： 是
的理想 气体 。主要 包 括 ： Ｎ ① ：能 减 缓 油层 上 部 热 损失 ， 高蒸 汽热效 率 ； Ｎ 提 ② ：的压缩 膨 胀作 用 改 变
ｌ 注空气辅助蒸 汽驱 采油技术机理
注空气低温氧化采油作为 １ 项改善区块开发
研 究 ， 选 出 以 Ｂ 为主 剂 的催 化 剂 及 其 最 佳 注 入 浓 度 ， 效 保 障 了 注 空 气 辅 助 蒸 汽 驱 的 平 稳 优 有
运 行 ， 到 明显 增 油效 果 ， 起 同时 也 为 蒸汽 驱 后 期 综 合 调 整提 供 了技 术 储备 。
关键词 ： ４ 齐 ０块 ； 汽 驱 ； 化 氧化 反 应 ； 空 气辅 助 蒸 汽 驱 ； 炸 极 限 蒸 催 注 爆 中 图分 类号 ：Ｅ ５ ． Ｔ ３７ ４ 文献 标 识 码 ： Ａ 文 章 编 号 ： ０６— ５ ５ ２ １ ） ３一 ｌ７—０ １０ ６ ３ （０ ２ ０ Ｏ １ ４
蒸汽驱高温三相泡沫调剖技术研究及应用
辽河油田齐40块中深层稠油油藏储层胶结疏松、孔隙度高、非均质性较严重。
在汽驱开采过程中,部分生产井出现高温、汽窜等现象。
其原因是：稠油储集层本身不均质性严重，层间和平面上渗透率级差很大；多轮次吞吐改变了地层组份，破坏了地层结构，产生了汽窜通道。
同时由于多轮次吞吐在高渗透率大孔道中进行，造成稠油中的重组分和运移的粘土颗粒在低渗区沉积堵塞；另外蒸汽冷凝水和稠油形成的乳状液也极易滞留在地层中，造成开采困难。
一、封窜机理高温三相泡沫调剖剂体系主要由聚合物凝胶―固相颗粒―表面活性剂组成的综合体系。
其应用原理如下：1.聚合物溶液携带的固相颗粒进入高渗透层，起到封堵作用。
2.聚合物溶液在一定温度条件下形成凝胶后，增加体系强度，增强封堵效果。
3.随着注汽时间的延长，地层温度达到200℃以上时，凝胶体系逐渐水化，释放出高温表面活性剂及氮气。
表面活性剂在氮气，蒸汽及蒸汽冷凝水作用下，形成良好的泡沫体，控制、改变蒸汽走向。
4.凝胶体系逐渐水化释放出的高温表面活性剂，其溶液可以有效剥离岩石表面油膜，改变地层润湿性，防止蒸汽冷凝水与稠油形成油包水乳状液，而改善地层流体的流动性，起到降粘助排作用。
二、调剖体系性能实验1.基本配方确定。
根据齐40区块油井的具体需要，调剖剂应具备较高的耐温性和较好的封堵性能，同时在一定条件下逐渐水化，水化产物具有优良的表面活性，油井开采时起到降粘、助排作用。
通过对各种调剖、降粘、助排化学剂的研究筛选，初步确定对聚合物―固相颗粒―表面活性剂体系进行试验。
其体系主要组成为：部分水解聚丙烯酰胺、有机交联剂（酚醛树脂）、热稳定剂、木素纤维、复合树脂、表面活性剂及AC发泡剂。
2.体系性能实验（1）凝胶试验①基础凝胶体系。
用分子量为800－1000万(水解度为25％)的HPAM、酚醛树脂、热稳定剂进行成胶试验。
分别将各组分按不同量加入水中，配成均匀体系后放置在50℃恒温水浴中，定时观察溶液粘度变化情况，当体系失去流动时视为成胶时间。
蒸汽驱高温调剖技术研究及应用
蒸汽驱高温调剖技术研究及应用摘要：针对蒸汽驱开采出现油层纵向吸汽不均、蒸汽汽窜等现象，采取化学调剖措施来解决蒸汽驱的层间层内矛盾，提高蒸汽驱的开发效果，这就要求调剖剂具有较高的耐温性和长期有效性。
为此，我们进行了无机凝胶高温调剖剂的研究与应用。
关键词：蒸汽驱高温调剖剂室内实验复合添加剂目前辽河油田采用蒸汽驱开采的区块主要有齐40块、锦45块、洼38块，随着蒸汽驱开采不断深入，由于层间、层内非均质和蒸汽超覆，出现油层纵向吸汽不均、蒸汽汽窜等现象，造成注入蒸汽大量损失，体积波及系数降低，生产井含水上升，严重影响了蒸汽驱开采效果。
针对上述问题，必须采取化学调剖措施来解决蒸汽驱的层间层内矛盾，提高蒸汽驱的开发效果，这就要求调剖剂具有较高的耐温性和长期有效性，目前所使用的高温调剖剂耐温性普遍较低，并且有效期较短，不能对汽窜通道进行有效封堵。
为此，我们进行了无机凝胶高温调剖剂的研究与应用。
一、无机凝胶高温调剖剂的研制无机凝胶高温调剖剂主要由无机胶凝剂、激活剂、缓凝剂、分散剂等，按适当比例复配而成，通过控制温度和无机/有机复合活化剂的用量，来调节成胶速度和成胶后的强度。
该高温调剖剂在成胶前粘度低，利于泵注；在地层中成胶后，强度高，耐温性好，能够满足蒸汽驱条件下的耐热、耐蒸汽冲刷的要求，并长期有效。
安全措施：该无机凝胶高温调剖剂不耐盐酸，在强酸性条件下迅速发生崩解。
因此，酸化可作为解堵措施。
二、无机凝胶高温调剖剂室内实验1.各组分对无机凝胶固化时间和固结体强度的影响实验中通过固定其它组分的浓度，改变本组分的浓度，以考察实验温度在60℃条件下本组分对无机凝胶固化时间和固结体强度的影响。
1.1无机胶凝剂浓度对固化时间和固结体强度的影响试验结果表明，随着无机胶凝剂浓度的增加，固化时间在逐渐缩短而固结体的抗压强度则逐渐增高。
1.2激活剂对固化时间和固结体强度的影响试验结果表明：随着激活剂用量的增加，无机凝胶固化时间先逐渐降低，而后降低速度突然增大，而固结体的抗压强度则先缓慢增加而后显著降低。
齐40块蒸汽驱高温突破现状及主要治理对策
．
齐４ Ｑ 块位于 辽河 断陷盆地 西部凹陷 西斜坡上 台阶 中段 ， 开 发 目的层 为莲花 油层 。 油层 埋深６ ２ ５ ｍ～１ ０ ５ ０ ｍ， 平 均孔 隙度３ １ ． ５ ％， 平均 渗透率２ ． ０ ６¨ｍ２ ， 平均 单井 有 效厚度 ３ ７ ． ７ ｍ。 原始地 层压 力８ ＭＰ ａ ～１ １ ＭＰ ａ ， 原始 温度 ３ ６ ＂ Ｃ～４ ３ ． ６ ℃。 区块 含 油面积 ７ ． ９ ｋ ｍ２ ， 石 油地质 储量 ３ ７ ７ ４×ｌ Ｏ ａ ｔ 。 ＝， 高沮 突破 井分 布规律 研 究 １ 、 高温 突破 井界 定 综合井组的蒸汽注入倍数、 地层压力和温度 、 油藏动用状况、 含水、 采油速 度、 采 出程 度等 技术指标 与ｌ １ 井 组技术 指标对 比分析 ， 确定 单井突破 、 突破前界
②产 出水 分析 为注 入水 ；
二 是优选 油 井配套 治 理措施 原则： １ 、 通过精 细化 分析 ， 确定 影 响生产 效果 原 因 ； ２ 、 通过 剩余 油研究 ， 确定 潜力 ； ３ 、 分析 井区蒸 汽 波及 体积及 形态 ， 确定受 效 的可 能性 ； ４ 、 根 据本 井生产 历史 及周边 采油 井生产情 况 结合井 区汽驱 受效 特点确 定 产油 能力 ； 结合 这几方 面把 问题井进 行排 序 ， 优 选最 佳措 施工 作量 。 １ 、 更新部 署 、 侧钻（ 换 井底 ） ， 完善 注 采井 网 ， 提高储 量 控 制 个别井 网欠完善— —完善 井网 ， 井况差 （ 出砂 ） 影 响提液能力 井—— 更新部 署， 油井 汽 窜后 无法 实施 常规堵 窜— — 侧钻优 化射 Ｌ 。 ２ 、 大修 优化 射孔 、 修 复套 管治 理汽 窜井 ， 缓解驱 替矛 盾 （ １ ） 大修优 化射 孔 ： 对油 层单一但 单层厚 度较大 ， 汽 窜后无法 常规堵 窜的油 井 实施大 修挤 灰后 优化射 孔 （ 射开厚 层 中下部 ） ， 以１ ３ — ０ ２ ７ 为例： 大修 后优 化射
齐40块蒸汽驱蒸汽波及规律研究
蒸汽驱主要依靠蒸汽的驱动力来驱替原油, 沉
积相带的分布、储层的非均质性、蒸汽的超覆作用、
平面上井网的完善程度、井网的规则程度、生产井
井底的地层亏空状况等都是影响蒸汽波及程度的 重要因素[ 8] 。影响该块蒸汽波及效率的主要因素 为以下几个方面: 21211 层间非均质性的影响
图 4 9- 029 吸汽剖面图
4 结论及建议
( 1) 部署蒸汽驱井组时, 尽量将注汽井部署在 沉积相带的河道部位, 有利于提高井组储量的动用 程度。
( 2) 对于地层倾角较大的部位, 注汽井部署在
距离高部位的 2P3 处, 以便利用蒸汽的超覆作用尽 量多的驱替油层。
( 3) 部署 蒸汽驱井 组时尽量 使井组 完善、规 则, 提高蒸汽平面上的均匀波及程度。
图 2 齐 40 块沉积微相平面分布
根据储层研 究、开发动 态资料及监 测资料分 析、数值模拟等综合研究, 对该块的蒸汽波及规律 进行了系统总结。
311 储层物性好的部位蒸汽波及效率高
图 2 是先导试验开发主力层莲 Ò13 小层的沉 积微相平面图。通过井温曲线( 图 3) 、动态生产数 据及数模研究成果综合分析, 此层是最早蒸汽突破 层, 反映出蒸汽在 储层物性较好小 层的优先突进 性。
( 4) 对于吞吐阶段吸汽差或不吸汽的小层, 蒸 汽驱初期可以考虑优先进行吞吐降压生产, 然后实 施蒸汽驱, 这样可以更好地动用油层, 提高纵向上 储量的动用程度。
参考文献:
[ 1] 徐丕东, 袁向春 1 砂 砾岩 稠油油 藏蒸 汽驱 先导试 验效 果分析[ J] 1 特种油气藏, 1998, 5( 4) : 27~ 321
312 地层倾角大, 蒸汽超覆严重, 波及效率低
齐40块中深层稠油蒸汽驱开发配套工艺技术
为解决蒸汽吞吐后期低产低效的问题，接续区块开发，齐40块开展了蒸汽驱可行性研究和试验，并在世界上首次实现了中深层蒸汽驱工业化生产。
经过10余年的研究与探索，齐40块中深层稠油油藏蒸汽驱已形成了注汽、监测、举升、调剖、防砂等配套工艺。
1 注汽工艺技术1.1 高温长效隔热技术该技术是一种综合性的隔热技术。
其包含蒸汽注入管柱坐封、解封、长效密封、热补偿以及管柱各部件长效隔热等技术内容。
该技术采用Y441蒸汽驱封隔器与长效汽驱密封器通过双级密封件实现油套环空的密封；采用隔热型压力补偿式伸缩管实现管柱在注汽过程中的伸缩补偿；注汽管柱选用视导热系数为0.0068W/（m*℃）的真空隔热管。
该技术极大的降低了注入蒸汽的热能损失，保证汽驱管柱的长效隔热性能。
1.2 分层注汽工艺技术为避免层间干扰，研发了中深层蒸汽驱分层注汽工艺技术。
该技术所应用管柱由真空隔热管、接箍密封器、隔热型伸缩管、长效密封器、Y441注汽封隔器（可强制解封）、配注器以及层间密封器等工具组成，实现物性相异油层隔离。
其特点如下：①管柱整体耐压可达15MPa以上、耐温可达350℃；②可实现3层段的分层配汽；③可依据油层吸汽能力，动态调节各层段配汽量。
④管柱采用双级密封，双向锚定，可自身调节伸缩补偿。
2 高温监测工艺技术2.1 注汽井动态监测注汽井动态监测技术共分为三类：①注汽井口蒸汽参数监测：取得井口实际注入蒸汽温度、压力、干度和流量等参数，分析注汽质量；②隔热油管性能监测：主要利用便携式测试仪在注汽前或注汽干度达到安全范围时监测隔热油管视导热系数，评价油管隔热性能；③高温井底五参数及吸汽剖面精细化测试：实现吸汽剖面的精细测量以及中深部地层细分。
2.2 生产井监测工艺生产井监测主要应用高温长效测试技术，该技术针对井底温压数据进行连续监测，监测信号可通过系统解释软件分析得出地层压力、地层温度、流动系数、表皮系数等油藏动态参数。
该测试仪器在作业时可随泵下入，从而实现检泵周期内油井生产的连续监测。
齐40块莲花油层东南边缘区蒸汽驱动态分析及调控效果
齐40块莲花油层东南边缘区蒸汽驱动态分析及调控效果【摘要】东南边缘区属于稠油油藏，位于齐40断块边部，相对断块中部油藏发育较差，因此在蒸汽驱过程中与断块中部体现出不同的汽驱特征，本文综述了该井区地质体的特点，进而阐述了在此地质体条件下蒸汽驱的开发效果、从储层物性、地质特征入手，对区域内高温、低产井进行了系统分析和论证，通过实施注汽参数动态调控等技术达到了提高井区采注比，合理控制开采压力，减缓开发矛盾，使蒸汽驱达到良好开发效果的目的。
【关键词】东南边缘区齐40块蒸汽驱汽驱特征＜b＞ 1 油藏概况＜/b＞东南边缘区位于齐40块莲花汽驱的东南部，油藏埋深920-1050m，地层倾角5-9°，油层厚度24.7m，孔隙度24.2%，渗透率1673毫达西，属高孔高渗储层，原始油水界面1050m。
单井厚度最大46.4m，平均有效厚度为25m。
沿井点连线圈定含油面积0.436km2，有效厚度30.95m。
原油地质储量为349.0156×104t。
＜b＞ 2 开采现状＜/b＞2.1 注入状况井区共有注汽井16口，由于主力层单一，受储层发育影响，汽驱见效早，稳产期短，突破快，突破后递减率大。
针对井区开发现状对部分注汽强度大井组实施优化注汽量。
2011年3月对区域内注汽井进行了动态调控，其中动态调控降注井组11口；对井区内油层薄，主力油层单一，纵向无接替层；平面受效较均匀，无井网调整空间；井组采出程度高，目前已处于突破阶段的2个井组转为间歇注汽。
2.2 开采状况井区控制生产井70口，开井数60口，日产液1300t，日产油179t，综合含水86.2%，阶段采注比0.86，阶段油汽比0.08，井口温度58℃，动液面794m。
按照先导区和65井组见效技术界限划分，东南边缘区于2009年3月份进入驱替阶段，由于主力层单一，汽驱见效早，稳产期短，于2010年7月进入蒸汽驱突破阶段生产。
＜b＞ 3 汽驱生产特征＜/b＞3.1 产量变化特征与转驱前相比日产液由457.6 t上升到1494t，增加了1036t，日产油由40.3t 上升到184t，增加了144t，综合含水由91.2%下降到87.7%，下降了3.5个百分点，汽驱效果明显。
齐40块蒸汽驱蒸汽波及规律研究
井网不 完 善 ， 但 影 响蒸 汽 的 平 面 波 及 效 率 不 （ 间取心 资料表 明 ， 油饱 和度 可 达 ０４ ）而 且 井 含 ．９ ， 将影 响整个井 组 的采注 比。由于井 网不完 善 ， 造 将 成与 注汽井 连通程度 较 高 的生 产井产 量较 高 ， 井 而 网不 完善 区域 的油 井蒸 汽 驱 效 果不 明显 。 由于 井 况及 汽窜 等影 响 导致 的井 网不 完善 ， 响 液量 １０ 影 ５
采 注 比 为 ０８ ， 导 试 验 取 得 了 较 好 的 开 发 效 ．７ 先
果 ［ 引。 ＿
蒸 汽驱主要 依靠 蒸汽 的驱 动力来 驱替 原油 ， 沉 积相 带 的分布 、 储层 的非 均质性 、 蒸汽 的超 覆作用 、 平面上 井 网的完 善 程 度 、 网的规 则 程 度 、 产井 井 生
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第 １ 卷第 ４期 ４
２Ｏ 年 ８ ０７ 月
文 章 编 号 ： ０６—６３ （０７ ０ １０ ５５ ２０ ）４—０６ —０ ０５ ３
特 种 油 气 藏
Ｓ ｅ ｉ ｉ ａ ｄ Ｇ ｓ Ｒ ｓ ｒ ｏｒ ｐ ｃａ Ｏ ｌ ｎ ａ ｅ ｅｖ ｉ ｌ ｓ
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特 种 油 气 藏
第１ ４卷
蒸汽单 层突进 ， 降低 了其 他小层 的吸汽能力 ＿加。 ９］ ，
２２ ２ 平 面上 井 网完善 程度 的影 响 ．．
征 ， 吞 吐 引效 ７次 ， 共 累计 注 汽 １ ２ ， ２８９ｔ累计 产 油 １ ０ ， ２５０ｔ累计 产液 １ ７ ； ７００ｔ而该 井 组 构 造 高 部 位 的 ７ ２ 井 蒸汽 驱特征 明显 ， —０５ 累计 产 油 ９８８ｔ累 １ ， 计产 液 ６ ３ｔ ６０ 。不 同 的生 产 特征 表 明 ， 造 高 低 ２ 构 差异 、 大倾 角将 影 响蒸 汽 驱 的效果 ， 构造 高 部 位 生 产井 蒸汽 驱效果 好 于构造 低部 位生产 井 。
汽窜状况分析及下步治理对策
汽窜状况分析及下步治理对策油藏埋深浅，油层有效厚度薄，原油粘度高，属剥蚀面遮挡浅层小断块特稠油油藏，采用五点法井网蒸汽吞吐开发。
随着吞吐周期增加，采出程度的提高，油井汽窜日趋严重，目前区块已大面积汽窜，导致单井油层动用严重不均，蒸汽波及面积受到限制，热效率降低，油井的排水期延长，周期油气比下降，吞吐效果变差，区块稳产难度大。
对于汽窜的治理，主要经历了组合注汽、调剖、组合调剖和组合注汽相结合、组合调剖和返层补孔相结合四个阶段，但随着返层补孔工作和吞吐周期的增加，汽窜通道也在随着改变，汽窜日趋加剧，另外08年新部署的油井与老井汽窜干扰也很严重，所以很有必要对当前的汽窜状况进行仔细的研究，本文通过对当前区块汽窜现状的分析，分井组制定相应的对策，从而更好地适应当前油田开发的需要。
1 油藏地质特征、开发现状属于不整合接触、断层遮挡油藏，地层倾向南东，倾角12°～18°，走向北东。
主要储集层段为下第三系核桃园组，储层岩性以灰白色砾状砂岩、砾岩、粉砂岩、泥质粉砂岩与灰色泥岩、页岩、砂质泥岩夹油页岩互层胶结物以泥质为主，胶结类型一般为孔隙式胶结油层物性好，平均孔隙度为30. 44 %，平均渗透率为22094 ×10μm 。
该区油藏埋深 75～245m，原油相对密3度分布在 0. 9361～0. 9666g/cm 之间，含蜡2. 87 %～9.06 %，胶质、沥青质含量16. 3 %～33. 43 %，含硫量0.03 %～0.12 %，凝固点-2 ℃～7 ℃。
地层温度下原油粘度11258～20876MPa·s。
属浅层稠油油藏。
油藏原始地层压力为1. 02 ～ 2. 51MPa，油藏温度为21.7 ℃～25.5 ℃，地温梯度为 4.0 ℃/100m。
2004年8月对该区块进行试采，2005年进入区块进入全面开发阶段，2006～2008年区块进一步完善井网，进入滚动开发阶段。
区块开发采取一套开1发层系，两套开发组合，主力油层有Ⅱ2. 3、5. 6，其中Ⅱ2.3为一套开发组合，Ⅱ5. 6 为一套开发组合，储层厚度6.4～2.4m，平均4.9m，平均有效厚度4.1m，采用五点法井网蒸汽吞吐开发，截止到2008年10月份区块共计投产油井73口。
齐40块蒸汽驱试验区井组开发后期转热水驱研究与应用
一
２ 存 在 问题 及 调 整 思 路
（） １ 高温 汽窜 井增 多 ， 口见蒸 汽 ， 井 开井 率下 降 ， 油 汽 比降低 ， 经济 效益 变差 。 （ ） 面驱 替不均 匀 。 由于 储层条 件 的影 响 ， ２平 蒸
齐４ ０蒸 汽驱 ｌ 个 井组 位 于辽河欢 喜 岭油 田齐 １
４ ０块 中 部 ， 驱 层 位 为 莲 Ⅱ油 层 ， 油 面 积 ０ ３ ６ 汽 含 ． ０ ｋ ， ｍ 石油 地质 储量 １ ５ ０ ， ９ １ ｔ汽驱 井 网为 ７ ｘ ０ ｍ× １ ０ｒ ０ ｎ井距 反九 点 井 网。齐 ４ ０蒸 汽 驱 试 验 区为 一
模 式 提供 了借 鉴 。
关键词 ： ４ 齐 Ｏ块 ； 汽 驱 ； 水 驱 ； 汽 比 蒸 热 油 中图 分 类 号 ： Ｅ ５ ． １ Ｔ ３ ７ ４ 文献标识码 ： Ａ
齐 ４ ０块 莲 Ⅱ油层 于 １ ９ ９ ８年 １ ０月 和 ２ ０ ０ ３年 ７
月 先后 开展蒸 汽 驱先 导 试 验 和 扩大 试 验 ， 目前 处 于 蒸 汽驱 开发 末 期 的 剥 蚀 阶 段 ， 窜 井 增 多 、 量 下 汽 产 降 、 汽 比降低 、 油 经济效 益差 是蒸 汽驱 开发 后期 的主
０ ５ ， 层压力 ３ ａ ．７ 油 ～４ ＭＰ 。试 验 经历 了热 连 通 、
蒸汽 驱替 、 汽 突 破 三 个 阶 段 ， 质 储 量 采 出程 度 蒸 地
５． ， ３５ 目前处 于蒸 汽突破 阶段 后期 。
高 博 等 ． ４ 蒸 汽 驱 试 验 区井 组 开 发 后 期 转 热 水 驱研 究 与 应 用 齐 Ｏ块
齐40块蒸汽驱高温汽窜的研究与对策
齐40块蒸汽驱高温汽窜的研究与对策作者：张剑锋来源：《环球市场信息导报》2011年第09期摘要：该文通过对齐40块莲花油层蒸汽驱高温汽窜的分析研究，制定相应的预防与处理对策，力求减缓高温汽窜对区块开发效果的影响。
关键词：齐40块；蒸汽驱；高温汽窜；开发效果1.齐40块蒸汽驱概况齐40块构造上位于辽河断陷西部凹陷西斜坡南段，欢曙上台阶上倾部位，开发目的层为沙三下莲花油层，油藏埋深-625m~-1050m，20℃原油密度0.9686g/cm3，50℃地面脱气原油粘度2639mPa•s。
含油面积7.9km2，地质储量37741x04t，是较具代表性的中深层、中-厚互层状普通稠油油藏。
2.高温汽窜的特征及产生因素A.高温汽窜的涵义高温汽窜是稠油、超稠油吞吐和蒸汽驱阶段均存在的采油井间干扰的特殊现象。
吞吐阶段高温汽窜较少，随着蒸汽驱深入，高温汽窜频繁。
B.高温汽窜的现场表现a.产液量急剧增加，伴随井口温度和含水上升明显油井16-30F于2010.4.23日和正在注汽的17-K311发生汽窜，产液量由6.6t上升到48t，增加41.4t；井口温度由28℃上升到60℃，上升了32℃；含水由80%上升到100%，上升20个百分点。
b.产液量变化不大，但是井口温度急剧上升油井17-027于2010.5.29日发生高温汽窜，该井高温汽窜频繁，本次窜前采用低冲次（2.6次）生产，该井于短短几分钟之内，井口温度由窜前的69℃急剧上升到180℃以上。
c.产液量急剧下降乃至井口不出，伴随井口温度也急剧下降油井19-29于2010.1.29日由于和正在注汽的更新井19-K29发生汽窜，产液量下降直至不出，井口温度由窜前的86℃下降到30℃，更新井19-K29于3.19下开后该井才逐渐恢复正常。
13-26于2010.5.19日也有类似现象发生。
d.產液量变化不大，井口温度小幅度上升，但是含水上升明显油井15-29于2010.5.24日发生汽窜，该井产液量变化不大，温度只是小幅度的上升，由窜前的98℃上升到108℃，但是含水急剧上升，窜前井口出乳化油，但是窜后井口含水上升明显，出液基本都是水。
影响齐40蒸汽驱井网完善的主控因素及治理对策
40欢喜岭油田齐40区块构造上位于辽河断陷盆地西部凹陷西斜坡的南部欢曙上台阶中段，开发目的层为沙三下莲花油层，为高孔高渗、层状、普通稠油油藏。
2006年12月全面转入蒸汽驱以来，由于转驱方案设计中部分井原井网缺井点油井因井况变差、高温汽窜而关井等原因致使蒸汽驱井网完善程度大打折扣，这使得井组汽腔扩展不均匀，降低了齐40区块的整体开发水平。
1 井网不完善对汽驱开发影响井网完善分为静态和动态两个方面。
静态方面：汽驱反九点井网在地质体发育适合情况下，应具备8口油井，1口中心注汽井。
动态方面：注汽井与采油井之间应相互连通，达到注采对应的效果。
而井网不完善对汽驱开发影响则主要包括以下两个方面：1）影响汽腔扩展，平面动用程度低。
因井况等问题导致油井损坏无法正常生产，井点提液能力丧失，已经形成的蒸汽腔萎缩，影响蒸汽腔平面波及，最终导致井组平面动用程度降低。
例如，齐40区块17排某井，在发生套损后，蒸汽波及体积在半年内由原有的49%降低至43%。
2）局部剩余可采储量控制程度低。
由于早期地质体认识不精细影响，部分井组未形成完整反九点井网，部分剩余可采储量无井控制。
2 影响井网完善的主控因素1）地质体认识不清。
①主体部位构造影响：早期地质体认识不精细，断层位置落实不清楚，靠近断层区域无井控制，导致井组动用程度低。
②边部薄砂区沉积影响：边部薄砂区砂体沉积发育变化大，早期地质体认识不精细，部分油层发育稳定且适合蒸汽驱位置无井控制。
2）注采井间沉积发育变化。
受砂体沉积影响，现有井网条件下，砂体在采油井和注汽井间尖灭或发育逐渐变差，使得注采井间的局部区域汽驱不受效。
3）方案井网井位设计不合理。
在蒸汽驱井网设计初期，对蒸汽波及规律认识不深入，井网设计过程中注汽井位置不合理，导致构造低部位受效差。
4）井况影响。
油井井况存在问题直接影响改井点提液能力，进而影响该方向蒸汽波及。
注汽井井况问题直接影响整个井组正常汽驱生产。
3 井网不完善治理对策1）原井网井点损坏，通过大修侧钻新井完善井网；原井网设计缺井点，落实构造，新井完善井网；边部薄层砂区域精细落砂体发育，扩编部署新增注汽井组。
辽河油田齐40块蒸汽驱汽窜特征与控窜对策
辽河油田齐40块蒸汽驱汽窜特征与控窜对策
韩彬
【期刊名称】《大庆石油地质与开发》
【年(卷),期】2011(030)006
【摘要】辽河油田齐40块转蒸汽驱汽窜现象日益严重,井组汽窜比例已达到23.5％.蒸汽前缘发育不均衡,热损失严重,开发效果和经济效益差.根据区块蒸汽驱汽窜井组的分布规律和汽窜特征,分析了汽窜的形成机理,并结合油藏工程方法和数值模拟技术,探讨了适于不同井组的控窜措施,其中从注汽源头抓起的氮气辅助蒸汽驱和水汽交替注入措施效果较好,有效地抑制了汽窜的发生,改善了油层动用状况.全区2009-2011年成功实施控窜措施79井次,增油1.01 ×104 t,经济效益显著,对该区块和同类稠油油藏的蒸汽驱汽窜控制具有重要的指导意义.
【总页数】5页(P148-152)
【作者】韩彬
【作者单位】中国石油勘探开发研究院,北京 100083
【正文语种】中文
【中图分类】TE357.44
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齐40块蒸汽驱开发中后期高温防窜措施研究与实践
齐40块蒸汽驱开发中后期高温防窜措施研究与实践摘要：齐40块工业化全面转驱以来，随着汽驱开发生产的不断深入，注采井间高温汽窜现象逐渐加剧，油藏层间和平面矛盾日益凸显，油井含水上升，产量下降。
因此，必须采取有效措施控制蒸汽过早突破，以保证汽驱开发效果。
关键词：齐40蒸汽驱转驱高温防窜引言：齐40块工业化转驱以来，区块产量大幅上升。
然而随着汽驱生产不断深入，油藏层间矛盾日益凸显，注汽调控难度进一步加大，区块产量上升势头缓慢并逐渐呈现递减趋势。
针对蒸汽驱开发中后期存在的矛盾和问题，在科学分析汽驱生产动态的基础上，重点开展了提高齐40块蒸汽驱中后期高温防窜措施研究与实践工作。
1、开发中存在的主要问题齐40整个区块正是由于汽驱受效，产量大幅度上升的同时，受油层非均质性严重，蒸汽超覆影响，蒸汽很容易沿连通性好、受效快的高渗透层发生突破，从而造成井组内生产井井口高温，不仅影响产量，也给现场管理带来极大危险性。
目前区块共有150个井组，注汽井147口，生产井741口，开井603口，平均每月新增突破井8口，共发生过汽窜达210井次。
从调查中得出：井组内一旦一口井发生汽窜，如果不及时采取控制及调整措施，便会导致井组内其他井发生汽窜，仅采取关井防窜措施虽能暂时缓解汽窜程度，但开井后生产时间短，汽窜次数增多。
2、导致汽窜现象加剧的主要原因：（1）选井选层不当。
封窜选井选层的正确与否是保证封窜效果的关键因素。
全面转驱后，由于地层压力、地层温度、吸汽剖面、汽腔扩展等变化，选井选层的准确性是保证施工效果的基础，而我们没有对封窜选井选层标准进行及时的修正，导致所选部分井层无效或低效。
因此选井选层不当是汽窜现象加剧的主要原因。
（2）施工工艺不合理。
在施工工艺上，对于长井段，多油层的汽窜井，往往不是一个层位发生汽窜，以往仍使用大剂量化学封窜效果不理想，因为这样层间渗透率差异大，封窜不完全。
对于这种井我们应事先判断汽窜井段、层位等，再根据实际情况采取机械大通径封窜。
齐40块蒸汽驱65井组综合调控技术研究与应用
齐40块蒸汽驱65井组综合调控技术研究与应用摘要：针对齐40块65井组蒸汽驱进入驱替后期以后，平面和层间纵向矛盾突出、高温汽窜现象严重的问题，开展了蒸汽驱综合调控技术研究与应用工作，建立了以采为先、以液定汽、以液牵汽的调控新理念，形成了以液流方向牵动注汽方向、以压力梯度调整注汽前缘的调整新思路，通过强化蒸汽腔发育状况及扩展趋势预测、注采关系完善、注入介质改进、采油速度调整等配套工艺措施，有效保障了蒸汽驱生产的平稳运行，起到明显增油效果。
关键词：齐40块蒸汽驱综合调控一、概况齐40块蒸汽驱构造上位于辽河断陷西部凹陷西斜坡南段，欢曙上台阶上倾部位，开发目的层为莲花油层，是典型的中深层、互层状稠油油藏。
65井组位于区块中部主体部位，为第一批工业化实施井组，实现了高采出程度下开发指标的大幅提高，阶段开发指标超过方案设计，取得较好效果。
按照汽驱阶段划分标准，齐40块蒸汽驱65井组已有56个进入驱替末期和突破初期，占总数的86.2%。
井组产量急剧下降，汽窜井数增加，油层纵向和平面矛盾突出。
二、存在主要问题1.平面动用差异大，难以实现全面受效65井组平面上汽驱优势方向受倾角和沉积微相双重控制，动用差异大，根据注汽井吸汽剖面测试、生产井井温监测和观察井温度压力资料分析，LⅠ层系27井组平面动用程度53.6%，其中有9个井组小于50%；LⅡ层系38井组为57.8%，其中有15个井组小于50%。
2.纵向动用程度不均，高渗层单层突进，低渗层无法动用齐40块为典型的非均质、互层状稠油油藏，高低渗透层吸汽差异较大。
根据井温监测资料，温度高点主要集中在高渗层，而低渗层温度未见明显升高，井组纵向动用为72%。
3.高温汽窜现象严重，难以实现长期稳产随着汽驱成熟度的升高，油井汽窜范围不断扩大。
井组平均每月新增突破井8口，高温汽窜井数占开井总数的45.7%。
三、综合调控技术研究与应用1.实施重力辅助蒸汽驱调配技术蒸汽注入过程中，主要受浮力、毛管力和压力梯度的影响，在油藏上倾方向，界面阻力与运移方向相反，阻止蒸汽流动，浮力与压力梯度为动力。
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法异戊二烯生产工艺。异戊二烯的生产能力 目前 已达 １ ８万吨／ 唯一有前途 的先进方法． 年， 它可介决异戊二烯生产历史上存在 的经济 还将继续扩大到 ２ ３万 吨／ 。 该 公 司 的 生产 实践 证 明 了 此法 良好 和生 态 是 否合 理 的 大部 分 问题 。 年 的经 济 和 生态 效 益 。 不无重要 的是此法还有很大的优点，它还能联产其他有价值 应用此法生产 的异戊二烯纯度高，杂质含量极低 （ 见表 ２． ） 的产 品：甲基叔丁基醚一 汽油 的高辛烷值添加剂， 柠檬酸，农药，维 生素，消毒剂等． 要考虑的最后一点是， 所产异戊二烯的成本显著 表 ２ 两种 烯醛 法生产 的异戊二烯 中微量杂质的含量 低于 Ｃ 馏 分抽提法的产品．当今 Ｃ ５ ５馏分抽提异戊二烯在 中国市 组分的含量，重量％ ｃ 馏分抽提 法 ＋ 烯醛液相法 场 上 的售 价达 ２ ０ ０元／ ， 用 烯醛 液 相 法 在 中 国生 产 异戊 二 烯 ００ 吨 而 异戊 二烯 ９ ． ９０ ９ ．８ ９ ５ 的计算生产成本将在 １０ ０ １０ ０元／ ３０－４０ 吨的水平． 亚甲基环丁烷 无 ０ ０５ ０ ２ 在世界市场对异戊二烯和 异戊橡胶需求不断增长的态势下， 间戊二烯 ００ ｌ ０ ０７ ． ３ ０ 并考虑到必需维持对天然橡胶 的价格竞争优势， 可以断言， 为异 作 戊橡胶主要原料异戊二烯的烯醛液相法生产工艺将是中， 长期最有 环戊二烯 ００ ０ ０ １ ００ ０ ０ ０ ０ ５ 前途 和 经 济合 理 的先进 生 产 工 艺。 炔烃化合物 ０Ｏ １ Ｏ８ ００ ０２ ０ ０
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能源 与交通经济
收集 ５ ６个百万吨级 乙烯企业 的 ｃ － ５馏分资源，这是十分不便的． 另一些缺 点是 ： 不断增长的原料价格； 生产过程 的能耗 高；异戊 二烯 的精制费用高；目前 世界 乙烯生产的趋势是 强化裂介工艺条 件和利用气相原料． 、丙烷、丁烷及其混合 物．这可获得最大 乙烷 的乙烯产率， 但导致降低异戊二烯产量。此外，乙烯生产的功能与 异戊二烯 的产量无关。在我们看来， 建立在这种工艺技术基础上 的 行 业 发 展 战 略规 划 并不 合 适 。 “ 下卡姆斯克石化公司”８多年来成功应用并改进 了烯醛液相
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