低压缸差胀大的原因分析
汽轮机运行中胀差的分析和控制
汽轮机运行中胀差的分析和控制当汽轮机在启动加热、停机冷却过程中，或在运行中工况变化时，汽缸和转子会产生热膨胀或冷却收缩，由于转子的受热表面积比汽缸大，且转子的质量比相对应的汽缸小，蒸汽对转子表面的放热系数较大，因此，在相同的条件下，转子的温度变化比汽缸快，使得转子与汽缸之间存在膨胀差，而这差值是指转子相对于汽缸而言的，把转子与汽缸之间热膨胀的差值称为相对膨胀差，简称胀差。
当转子轴向膨胀大于汽缸的轴向膨胀时，称为正膨胀；反之若转子轴向膨胀小于汽缸的轴向膨胀时，称为负膨胀。
一．汽轮机胀差的产生汽缸和转子之间出现胀差的主要原因是它们的结构和工作条件不同。
由于转子与汽缸之间存在温差，各自受热状况不一样，转子质量小但接触蒸汽的面积大，温升和热膨胀较快，而汽缸质量大，温升和热膨胀就比较慢，因此在转子和汽缸热膨胀还没有达到稳定前，他们之间就有较大的胀差。
同理，由于转子比汽缸体积小，转子的冷却收缩也比汽缸的冷却收缩快，这时它们之间也会产生较大胀差。
汽轮机启动加热，从冷态变为热态，汽缸受热发生热膨胀，汽缸向高压侧或低压侧伸长。
同样转子也因受热发生热膨胀。
转子膨胀大于汽缸，其相对膨胀差被称为正胀差。
汽轮机带负荷后，转子和汽缸受热面逐渐于稳定，热膨胀逐渐区于饱和，它们之间的相对膨胀差也逐渐减小，最后达到某一稳定。
二．胀差过大的危害胀差的大小意味着汽轮机动静轴向间隙相对于静止时的变化，正胀差表示自喷嘴至动叶间隙增大；反之，负胀差表示该轴向间隙减小。
汽轮机轴封和动静叶片之间的轴向间隙都很小，若汽轮机启停或运行中胀差变化过大，超过了轴封以及动静叶片间正常的轴向间隙时，就会使轴向间隙消失，导致动静部件之间发生摩擦，引起机组振动，以至造成机组损坏事故。
因此，汽轮机都规定有胀差允许的极限值，它是根据动静叶片或轴封轴向最小间隙来确定的。
当转子与汽缸间隙相对膨胀差值达到极限值时，动静叶片或轴封轴向最小间隙仍留有一定的合理间隙。
不同容量的汽轮机组胀差允许极限值不同。
机组跳机后低压差胀大原因分析及处理
轴承箱 内的立柱上，低压差胀测量装置安装在 ３号轴承箱内 的 的立 柱 上 。高 、中 压缸 膨 胀 或 收 缩 时 通 过 定 中 心 梁 推 拉轴 承箱移动 ， 转 予 以其 相 对 死 点 沿 轴 向 向 前 或 向后 膨 胀 。
２事 件 经 过 ２ ０ １ ４年 ４月 １日， ≠ ≠ ｌ １ 机 组 因锅 炉汽 包 水 位 跳 变 引起 机 组跳机， 机 组重 新 启动 后 ， 发 现低 压 缸 差胀 比跳 机 前 明显增 大 ， ｌ ｌ 机跳 机 前 低 压 差 胀 历 史 最 大 值 为 ５ ． ７ ５ ｍｍ， ≠ ｝ ｌ １ 机 跳 机再
中 图分 类 号 ： Ｔ Ｍ６ ２ １
低压差胀
文献标识码 ： Ａ
１ ０ ｘ １ ０ ’ ｂ ／ ℃； 汽轮机在启动、 暖机 、 升速 、 停机 、 工 况 变化 较 快 或 机 组 异 数 ，
常时 ， 因温 度变 化 而 引起 汽 缸 与转 子 膨胀 存 在 差异 ， 汽缸的“ 质 面 比”比转 子 大 ， 汽 缸 被 加 热 或 冷 却 的 的 金 属 质量 大 ， 而 与 蒸 汽 接 触 面积 小 ， 加 热 或冷 却速 度 相 对 较 慢 ； 相 反 转 子 被加 热或
一
６
３ ３
３ ０
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２ ４
ｌ ８
１ ６
（ １ ） 升 负荷 太 快 ； 对 比≠ ｝ １ １ 机 跳机 前 、 后各轴瓦轴动发现， 跳机后群 １ 。 ５轴 瓦 （ ２ ） 滑 销 系统 或 轴 承 台板 的 滑 动 性 能 差 卡涩 ； ｘ、 Ｙ相及轴瓦振动较跳机 前略有增大 。 （ ３ ） 轴封汽温度过高或轴封供汽量大 ， 引起轴颈过份伸长； 汽 轮 机 跳 闸前 、 后各 监 视 段 压 力 变 化 图 表 如表 ２ 。 （ ４ ） 进汽压力 、 温度、 流量等参数过高； 表 ２ （ ５ ） 推 力轴 承 磨 损 ， 轴 向位 移增 大 ； （ ６ ） 胀 差 指示 器 零 点不 准 或 触 点 磨 损 ， 引起 偏 差 ； （ ７ ） 真 空变 化 的影 响 ； （ ８ ） 各级抽汽量变化 的影响 ， 若一级抽汽停用 ， 则影 响差 胀变化 ； （ ９ ） 轴承润滑油温太高 。 由于 ３号 轴 承 箱 直接 固定 在 基 础 上 。由于 汽 轮 机 组基 础
低缸胀差和轴向位移偏大的原因分析和调整方法
低缸胀差和轴向位移偏大的原因分析和调整方法运行中低缸胀差偏大或轴向位移偏大是常见的缺陷，由于产生原因不清楚，机组不得不降负荷运行，但有时候往往是虚惊一场，较多的是转子冷、热态在缸内的位置不清楚，元件调整和传动试验方法不对，本文以125MW机组为例，阐述它们之间的关系和调整方法,供其它类型机组的专业技术人员参考。
1．与动静间隙的关系1．1低缸胀差与动静间隙的关系低缸胀差传感器装在3号轴承盘车齿轮处，该轴承箱与低压缸没有直接连接，因此，3300表盘上所显示的低缸胀差值应是低压转子的绝对膨胀值。
整根转子的膨胀死点在推力轴承处，低压外缸的膨胀死点在低压缸靠2号轴承前端，低压内缸相对低压外缸的死点在低压进汽中心线处，因此，在热态下，低压内缸除沿进汽中心线向两侧膨胀外，还与低压外缸一起向发电机侧膨胀。
假设以低压缸进汽中心线为参考点则有：转子在该点的膨胀量为低缸差胀（A）的一半。
低压外缸在该点的膨胀值为低压外缸绝对膨胀值（B）的一半，B一般为1~1.2mm。
若取0.5~0.6mm的安全裕量。
设安装间隙为（X0），内缸膨胀量为C则膨胀后的轴向间隙（X）有：X=X0-A/2+B/2-C-0.6正向：低压缸动静碰摩最危险的部位是靠机头前的19、20、21级最小安装间隙为7mm。
中心线距21级约600mm，平均温度按250℃计，低压内缸在21级处与转子反向膨胀约1.5mm，要保证动静部分不发生摩擦就必须使X>0。
X=7-1.5-A/2+1~1.2/2-0.6>0A<10mm时，是安全的。
负向：低压缸动静碰摩最危险的部位是靠电机侧的25、26、27级最小安装间隙为3+0.5mm，在26级处，由于内缸与转子的温差很小，相对胀差可忽略，因此有：X=-（3+0.5）-A/2+1~1.2/2-0.6A<-5mm时，是安全的。
1．2轴向位移与动静间隙的关系轴向位移在正常运行时是一定的，它的显示值与机组的推力间隙和热工测量系统调整时的初始值有关，机组运行后基本不变，只有在推力瓦有磨损时它才发生变化。
汽轮发电机低压缸胀差大原因分析及处理
汽轮发电机低压缸胀差大原因分析及处理汽轮发电机是一种利用汽轮机转动发电机发电的装置。
汽轮发电机的低压缸胀差是指在使用过程中，低压缸前后缸衬之间的胀差变大，导致压力泄漏增加，功率减弱，工作效率下降的问题。
下面将对汽轮发电机低压缸胀差大的原因进行分析，并提供相应的解决方法。
1.低压缸衬材质问题：低压缸衬材质选择不合适，导致其抗热胀性能不足，容易在工作温度下产生较大胀差。
解决方法是更换高性能的衬套材料，如高温合金。
2.温度控制问题：在汽轮发电机运行中，由于管路、冷却系统等问题，导致低压缸温度控制不良，超过了设计要求，造成衬套过度膨胀，胀差增大。
解决方法是优化冷却系统，确保低压缸温度在可控范围内。
3.衬套密封不良：低压缸衬套与缸体之间的密封不良导致压力泄漏，增加了压力差，使得衬套产生较大胀差。
解决方法是检查并修复衬套密封问题，确保衬套与缸体之间的紧密连接。
4.衬材磨损问题：低压缸衬套长时间使用后，由于磨损、疲劳等原因，失去了原有的密封性能，导致胀差增大。
解决方法是定期检查衬套磨损情况，及时更换磨损严重的衬套，延长发电机使用寿命。
5.运行过程中的振动问题：汽轮发电机在运行过程中受到振动的影响，振动过大会导致低压缸衬套松动，增加了胀差。
解决方法是加强对汽轮发电机的振动监测和控制，有效减小振动对衬套的影响。
综上所述，汽轮发电机低压缸胀差大的原因可能是多方面的，包括材料、温度控制、密封、磨损和振动等问题。
针对这些原因，需要进行相应的处理方法，如更换衬套材料、优化温度控制系统、修复密封问题、定期更换磨损的衬套以及加强振动监测和控制。
通过这些措施，可以有效降低低压缸胀差，提高汽轮发电机的运行效率和使用寿命。
我公司汽轮机冷态启动时高压正胀差的控制
我公司汽轮机冷态启动时高压正胀差的控制摘要：初期，№1、2汽轮机在调试过程中，每次冷态启动均会发生高压胀差超过极限值的不安全现象，使机组无法一次性启动成功，不仅延长了机组启动时间，而且对汽轮机的安全十分不利。
为此，通过对机组每次启动过程的分析、总结，制定了针对性措施，确保一次性冲转成功。
关键词：汽轮机；正胀差；冷态启动1.概述我公司汽轮机高压缸的前部和后部用垂直法兰联接，高压缸前部水平中分面法兰高450mm，宽180—210mm，称为高窄法兰，高窄法兰在启动和运行时不会产生较大的热应力，受热膨胀较大，因此未设计汽缸法兰加热装置。
冷态启动时由于轴封温度控制不当，高压胀差会向正方向增大，严重威胁机组的安全。
2.正胀差的概念汽轮机在冷态启动时，转子、汽缸金属温度都比较低，因为转子质量轻，与蒸汽接触面积大，而汽缸质量大、体积也庞大，与蒸汽接触面积小，所以在汽轮机进汽冲动后，蒸汽对转子表面的放热系数比对汽缸表面的放热系数大，转子和汽缸的温升速率不一致，转子的受热膨胀（或者收缩）将会大大的超过汽缸的膨胀（或收缩），这样就会产生转子的膨胀（或收缩）大于汽缸的膨胀（或收缩）。
汽轮机胀差的理论概念是：转子相对于汽缸的膨胀差称为汽轮机的胀差；而转子的膨胀大于汽缸的膨胀称为正胀差。
3.正胀差增大的几个主要原因3.1 主蒸汽的温升速度：这是控制胀差最基本也是最有效的手段，因为胀差产生的原因是汽缸和转子之间存在着温差。
蒸汽温升（温降）速度小，那么汽缸和转子之间的温差也就小，胀差也就小，反之胀差也就增大。
3.2 汽轮机启动冲动转子前，主蒸汽参数的选择是否合理：汽轮机冷态启动时，汽缸金属温度一般都比较低（150℃以下），这时如果蒸汽参数选择不当（进入汽轮机的新蒸汽温度大于汽缸金属温度很多时）就会产生转子加热速度快于汽缸加热速度，汽缸的膨胀因缸体金属温度没有加热到位而发生膨胀迟缓，而转子加热速度很快，这时就会产生转子膨胀大于汽缸膨胀从而产生了正胀差增大现象。
某厂汽轮机组启动过程中低缸胀差增大的原因分析及调整
某厂汽轮机组启动过程中低缸胀差增大的原因分析及调整摘要：汽轮机在启动过程中，转子与汽缸的热交换条件不同。
因此，造成它们在轴向的膨胀也不一致，即出现相对膨胀。
汽轮机转子与汽缸的相对膨胀通常也称为胀差。
胀差的大小表明了汽轮机轴向动静间隙的变化情况。
关键词：机组启动；胀差；动静间隙正文：汽轮机合理的启动方式就是在汽轮机各部件金属温度差、转子与汽缸的相对膨胀差在允许范围内、不发生异常振动、不引起动静摩擦和过大热应力的条件下，以尽可能短的时间完成汽轮机启动的方式。
这里面，避免动静摩擦和过大热应力是两个终极目标。
其中热应力可以通过平稳地调整机组进汽温度、流量和充分暖机来控制，然而，避免动静摩擦事故的发生却是一个比较复杂的控制过程。
众所周知，胀差超限是导致动静摩擦的主要原因之一，调整好动静两部分的膨胀差值，就能很大程度地减少动静间隙消失产生摩擦、造成转子弯曲、引起机组振动、甚至出现重大事故的可能性。
同时，鉴于某厂服役汽轮机组在启动过程中低压缸正胀差升至报警值的现象，故本文就胀差产生的原因、影响因素和调整手段做了说明和介绍。
一、胀差产生的原因汽轮机在启动过程中，转子与汽缸的热交换条件不同。
因此，造成它们在轴向的膨胀也不一致，即出现相对膨胀。
汽轮机转子与汽缸的相对膨胀通常也称为胀差。
胀差的大小表明了汽轮机轴向动静间隙的变化情况。
习惯上规定转子膨胀大于汽缸膨胀时的胀差值为正胀差，反之为负胀差。
胀差数值是很重要的运行监视参数。
若胀差超限将会导致机组动静摩擦、振动加剧，出现保护拒动等异常情况时甚至导致机组的恶劣事故。
二、机组启动过程中易影响胀差变化的几个主要因素1.轴封供汽温度和供汽时间的影响在汽轮机冲转前向轴封供汽时，由于冷态启动时轴封供汽温度高于转子温度，转子局部受热而伸长，出现正胀差，可能出现轴封摩擦现象。
在热态启动时，为防止轴封供汽后出现负值，轴封供汽应选用高温汽源，并且一定要先向轴封供汽，后抽真空。
应尽量缩短冲车前轴封的供汽时间。
汽轮机差胀过大的原因分析及改进措施
汽轮机差胀过大的原因分析及改进措施摘要: 从相对膨胀产生的理论出发, 针对焦作韩电发电有限公司1 号机的实际情况, 分启动和运行 2 个过程, 对汽轮机相对膨胀值大的原因进行了分析, 并介绍了所采取的相应控制措施或注意事项, 以及在实际生产中起到的作用作出了举例证明。
关键词: 相对膨胀; 滑销; 温升率1前言我公司1 号汽轮机型号是C C50-8.83/4。
22/1。
57, 系哈尔宾汽轮机厂生产的双缸、单轴、双抽汽凝汽式汽轮机, 进汽温度535℃, 额定进汽量为224t, 中压额定抽汽量为30吨, 最大抽汽量为60吨。
低压抽汽量为50吨，最大抽汽量为50吨。
该机组投运后, 相对膨胀值及机组转动产生的噪声明显偏大, 特别是在启动过程中, 相对膨胀值超过规定值, 影响开机升速和升负荷时间, 是制约顺利开机的主要因素。
投运初期, 开机时间在10h以上, 开机时间明显偏长。
2控制相对膨胀的重要性金属物件在受热后, 向各个方向膨胀, 高温高压汽轮机从冷态启动到带额定负荷运行, 金属温度的变化很大400～500℃。
因此, 汽缸及汽轮机各部件的轴向、垂直、水平各个方向的尺寸都会因受热明显增大。
汽轮机各部件膨胀量不同, 使得各部件的相对位置发生变化, 其变化量超过汽轮机动静部分的允许间隙后, 动静部件将会发生磨擦, 导致汽轮机损坏, 甚至报废等严重后果。
为了控制汽轮机的动静部分不摩擦, 汽缸的轴向膨胀和汽缸与转子的相对膨胀就成为开机过程中重要的控制指标。
汽轮机在启动暖机过程, 转子以推力轴承机头,1号瓦处为死点向后膨胀, 汽缸以后轴承座中点2 号瓦处为死点向前膨胀, 二者的膨胀差值即为相对膨胀习惯称为胀差。
当转子膨胀值大于汽缸膨胀值时, 相对膨胀为正值, 该值过大时可造成动叶片出口处与下级喷嘴摩擦。
当转子膨胀值小于汽缸膨胀值时, 相对膨胀为负值, 该值过大时可造成动叶片进口处与喷嘴摩擦。
因此, 汽轮机的相对膨胀值的控制相当重要。
发电厂汽轮机汽缸膨胀不畅的必因及其改善建议
论发电厂汽轮机汽缸膨胀不畅的必因及其改善建议摘要：目前在发电厂汽轮机汽缸膨胀不畅的现象普遍存在，但是汽缸膨胀不畅容易导致轴瓦的冷态负荷量分配不均匀，汽封也容易被磨损，进一步延长了暖机的时间。
本文主要通过调查分析发电厂的汽轮机汽缸的运行情况，分析汽轮机汽缸膨胀不畅的原因，并提出相应的改善措施，从而改善发电厂汽轮机的运行状况，提高其工作效率，为企业创造更多的经济效益。
关键词：汽轮机膨胀不畅主要原因改善建议中图分类号：tk26 文献标识码：a 文章编号：1672-3791（2012）10（b）-0099-011 调查分析据相关数据调查研究发现，大部分发电厂都使用中间再热凝汽式的汽轮机，这种汽轮机的汽缸容易出现膨胀不畅的现象，下面我们以某厂生产的nzk300-16.7/537/537型的300mv汽轮机组为例，这种汽轮机组自运行以后经常出现缸体膨胀不畅的现象，从而导致轴瓦冷态负荷量分配不均衡，一旦开始运行，轴瓦温度出现过高现象，汽封遭到磨损，延长了暖机时间。
这种汽轮机自使用以后，不论是高压还是中压缸缸体都出现膨胀不畅的现象，并随着时间的推移、机组启动停止次数的增加，情况越来越严重，造成很多后果：联轴器出现失常，不能按照正常中心值进行联结；缸体出现变形，启动和停止过程中低压缸差胀大，动静部分之间碰磨次数多，暖机时间也有所延长。
2 分析发电厂汽轮机汽缸膨胀不畅的主要原因导致汽轮机的缸体膨胀不畅的原因有很多，不仅与滑销系统结构的设计模式、管道与缸体的连接方式正确与否相关，也与滑销系统的运行方式、检修工艺有联系。
因此我们主要从以下几个方面进行深入分析汽缸膨胀不畅的主要原因。
第一，轴承座缺乏润滑性而引起膨胀。
由于制造厂商原来设计的台板油路弯比较多，因而用的线就比较长，注入油的阻力比较大，即使注入新油也很难将旧油排干净，从而导致油槽内的润滑油的流动性逐渐丧失。
经过高温处理后结固后失去自身的润滑性能，从而摩擦次数逐渐增多。
汽轮机高压缸上下缸温差大的原因分析及处理措施
汽轮机高压缸上\下缸温差大的原因分析及处理措施针对某公司两台N110/C68-8.83/0.981汽轮机开机过程和停机后高压缸上、下缸温差大的现象,详细分析造成此现象的原因,在机组检修和开、停机过程中采取有针对性的处理措施,控制高压缸上、下缸温差.。
关键词：汽轮机；温差现象；原因分析；措施某公司两台汽轮机为哈汽生产的N110/C68-8.83/0.981双缸、单轴、冲动式、单抽、凝汽式汽轮机,分别于2005年9月和10月投入运行.。
自投产后两台汽轮机多次在开机过程和停机后出现高压缸上、下缸温差大的现象,特别是当机组故障停机后三小时内汽轮机高压缸上、下缸温差就超过50℃,致使机组无法快速恢复运行.。
1某公司汽轮机高压缸上、下缸温差大现象1)2006年12月24日1点31分,#2机保护动作机组掉闸,机组停运后在3点30分时左右汽缸温差已扩大到50℃,机组停定后3小时内,下缸温度降幅10℃/h以上.。
2)2008年5月8日15点35分,#1机保护动作机组掉闸,掉闸前汽機上缸内壁温度502.6℃,下缸内壁温度498.5℃.。
17点34分上缸内壁温度降至477.4℃,下缸内壁温度降至426.4℃,上下缸温差51℃,机组停定后3小时内,下缸温度降幅10℃/h以上.。
3)通过收集2009年两台机滑参数停机后缸温数据发现,机组停定8小时后两台机上、下缸温差均会超过50℃,机组停定后3小时内,下缸温度降幅10℃/h以上.。
4)2006年至2009年期间,机组热态开机过程中有数次高压缸上、下缸温差超过50℃,机组被迫打闸停机.。
2缸温差大的影响和危害当出现缸温差时,转子偏心会出现一定程度的变化.。
当出现较大偏心尤其异常性反弹时,可能会发生缸体内部的动静部分摩擦,摩擦处产生热量温度升高,动静部分间隙进一步减小,碰磨加剧,给机组带来严重损害.。
另外,当缸温差较大时,缸体将发生“猫拱背”变形,轻则破坏汽机结合面的严密性,导致漏汽,重则致使动、静部分间隙变小,导致动静摩擦,另外缸体变形会使轴承中心发生变化,使机组发生剧烈振动.。
汽轮机胀差异常及处理
1.1 汽轮机胀差异常
1.1.1 现象：
1.胀差异常报警；
2.严重时汽轮机内部有异音，机组振动增大。
1.1.2 原因：
1.汽机启动时，参数选择不当，主、再热蒸汽温度与汽缸温度不匹配；
2.上、下缸温差大，造成汽机胀差异常；
3.运行时主、再热汽急剧变化
4.汽轮机发生水冲击；
5.热工仪表指示失常；
6.汽轮机负荷变化范围大；
7.轴向位移增大引起胀差异常。
8.主汽压力、主汽温度以及真空变化较大。
9.加热器投、停。
10.滑销系统卡涩。
11.轴封汽源参数控制不当。
1.1.3 处理：
1.当发现汽机胀差指示异常时，应核对有关表记指示正确，确认胀差指示异常；
2.检查汽缸上、下温差，超过规定值时应停止汽机运行；
3.控制锅炉负荷不发生大的波动；
4.检查主、再热蒸汽温度不应有太大的波动，检查减温水调节门动作是否正常；
5.机组启动过程中，保持主、再热蒸汽温度与汽缸温度相匹配；
6.发现汽缸胀差异常时应对各种参数进行综合分析，及时发现问题；
7.汽缸胀差异常时，应尽量停止负荷的变化，使胀差不会发生太大的变化趋势；
8.低压差胀：正向增大时，可临时有限降低真空，提高排汽缸温度；负向增大时，投
入低压缸喷水，降低排汽缸温度。
9.当胀差有太大的变化时，应到就地听机组声音，发现有金属摩擦声音时应停止汽机
运行，破坏真空。
10.机组启动时，根据汽缸温度选择轴封汽源，使轴封温度与金属温度相匹配；在热态
启动时，防止负差胀增大，尽快升负荷至对应缸温下的负荷。
关于汽轮机胀差大处理方案的建议
关于汽轮机胀差大处理方案的建议针对目前#1机启动过程中高压缸胀差大，需中断启动暖机的异常现象，我项目部组织有关人员通过#1机几次启动过程的数据和现象，几次启动过程中工况变化，查阅厂家、设计单位相关资料，对造成启动过程中高压缸胀差大的原因进行了分析，供业主及有关单位参考一、选取7月9 日与9月19 日#1机两次启动机组高压缸膨胀、高压缸胀差、低压缸胀差变情况对照见下表：通过上表数据对照可以明显看出，后一次启动过程中高压缸膨胀明显变小，高压外缸未得到充分加热。
二、高压缸胀差大前后系统变化1、高压缸胀差大前主蒸汽母管疏水通过临时管道直接排至主厂房外，第一次高压缸胀差大前主蒸汽母管疏水按设计要求恢复至高压扩容器，高压缸胀差大后即9月19 日启动前主蒸汽母管疏水除甲乙自动主汽门前两路外，其余改至锅炉大气扩容器。
2、汽轮机本体及抽汽管道疏水电动门更换型号；三、高压缸外缸加热原理分析1、由高压缸纵剖图（见附图）可以看出，高压缸2、3级喷嘴，4、5、6级喷嘴，7、8级喷嘴，9、10级喷嘴，11、12级喷嘴，13、14级喷嘴安装在六个隔板套上，这些隔板套构成高压缸的内缸，高压缸外缸的加热主要依靠内外缸夹层蒸汽来进行，而夹层蒸汽流量、温度由疏水、疏汽量决定。
2、各阶段调节级、一、二段抽汽压力变化由上表可以看出，在机组并网前内外缸夹层蒸汽压力较低，外缸加热蒸汽只能通过疏水管径提高。
四、高压缸胀差大原因分析1、主蒸汽管道疏水与高压缸前段疏水同进高压扩容器一根疏水母管，因排挤造成高压缸前段疏水、疏汽量减少。
2、新更换的高压缸前、中段疏水电动门通流量小。
3、高压缸前、中段疏水管道堵塞，通流量受限。
4、各段抽汽逆止门前疏水逐级自流且安装有节流孔板，疏水、疏汽能力不足。
5、高压调门零位不准，冲转过程中四个调门进汽量不同，高压缸加热不均匀。
五、高压缸胀差大解决方案1、甲、乙自动主汽门前主蒸汽管道疏水改至排地沟。
2、高压缸前、中段疏水管道、阀门检查或更换，疏水管道及阀门最好由DN25增加到DN30-35。
600MW机组温态启动下低压缸负胀差大的分析与处理
子将发生径 向和轴 向变形 ， 变粗 变短 。低压转子 由于其工况 条
件需要 ， 本 身 就 比较 长 ， 叶轮的重 量大 ， 所 以 在 冲转 时 ， 低 压 转
子 的泊桑效应更 明显 ， 而这 一过程 中 ， 汽缸并 不受影 响， 所 以会
造 成 负 向胀 差 的增 大 。
１ ． ３ ． ３ 真 空 对低 压 缸 负胀 差 的影 响 在 冲转 阶段 ， 当 真 空较 高 时 ， 低压缸排 汽阻力小 ， 排 汽 室 温
压缸和转子就受到 中压缸排汽 的冷却作 用 ， 而 由于低压转子 比
缸体受冷更快 ， 造 成 了胀 差 的负 向增 大 ］ 。 １ ． ３ ． ２ 转 速 对低 压缸 力 的作 用 ， 转
具体 的情 况 是 ， 在温 态 启 动过 程 中 ， 中速 暖机 结 束 升速 ３ ０ ０ ０ ｒ ／ ａｉ ｒ ｎ 过程中 ， 随着转 速上升 ， 高、 中、 低 压缸 胀差值 均有
Ｓ ｈ ｅ ｂ ｅ ・ ｇ ｕ ａ ｖ ｕ Ｇ ａ ｉ ｚ ａ ｏ ！ 鱼 里 里 兰 兰 Ｉ ｌ －
６ ０ ０ ＭＷ 机 组 温 态 启 动 下 低 压 缸 负 胀 差 大 的分 析 与处 理
刘 文 星
（ 广 东省揭 阳市惠 来县靖 海 电厂 ， 广东 揭 阳 ５ １ ５ ２ ２ ３ ）
拌 １机冲转 时低 压缸胀差 负向增 大造成影 响且 是我们运 行 中可
控 的因 素 有 主 汽 温 、 轴封温度 、 转速 、 轴承温度 、 真空 。
１ ． ３ 具体 原 因 分析 １ ． ３ ． １ 汽温 对 低 压 缸 负胀 差 的影 响
机启动 即为温态启动 。
１ 温 态启 动 下低 压 缸 负 胀 差 大 案 例 分 析
上汽660MW机组低压胀差大的原因分析及对策
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工业 Ａ
快，胀差正值增大 ，低压胀差受再热蒸汽温度 的影响较大 。 关闭 门窗 以减 少厂房 空气对流 ，提 高汽缸 的平 均温度 ，减少 当进 入汽轮机的再热蒸汽温度升高时 ，转子首先 以推力轴 低压 正胀差 。 承 为死 点 向发 电机方 向膨胀 ；而再 热蒸汽 经过 中压缸做 功 以 ４ ． ２ 实施 后 ，其温 度 已大 大 降低 ，同时汽缸 的死 点位于低 压缸 Ｉ处 ， １ ）轴封蒸汽温度维持在下限ｌ ２ １ ℃以上 附近 ； 而 低 压胀 差 监 测探 头 是 安装 在 汽 轮机 低 压 缸 Ｉ Ｉ 与 发 电机 之 ２ ）本机 型有两个低压 缸 ，并且轴 向通 流间 隙比较 小 ，低 间，两个 低压缸 之 间是刚性连 接 的，只存 在很少 的热传递 ， 压差 胀报 警和跳机 值 限制 相对 比较严格 ，在停机 过程 中随着 因此 再热 蒸汽温 度 的升 高使低 压胀差 监测探 头所在 汽缸 的膨 转速 降低 ，转子会 伸长 ，有时会 出现差 胀超标情 况 。通 过咨 胀速 度大 大慢于 转子 的膨 胀速 度 ，汽 缸 的膨 胀程度 小于转 子 询厂 家技术 人员得 知 ，这 种情况 虽然 出现情况 比较 多 ，但未 膨 胀 程 度 ，从 而 导 致 低 压 胀 差 正 值 增 大 。 因此 发生动 静碰磨 。特殊 情况下 ，可 以根 据机组 的具体情 况 ３ ２ 轴 封 供 汽 温 度 的影 响 适当放大报警和跳机值 。 高参数汽轮机汽封段转子长度较 大，而汽 轮机 轴封 处蒸汽 首 先 查 阅机 组 两 次跳 机 的差胀 数 据 ，差胀 分 别 由 流速 高放热 系数大 ，轴封 供汽参 数升 高时 ，转 子轴 封段热胀 １ ５ ． ６ ５ ／ １ ５ ． ２ ２ ｍ ｍ 上升至２ ０ ． ３ ７ ／ ２ ０ ． ７ ５ ｍ ｍ ，约有５ ｍ ｍ 左右 的上升， 增大 ，其它条件不变时 ，胀差正值增大 。 机组各 瓦振动 无异 常变换 。汽轮发 电机本体 安装施 工技术 资 ３ ． ３真空 的影响 料分析看 ，安装间隙最小值 为２ ５ ． １ ２ ｍ ｍ ，因此 ，从安装尺 寸、 真空提高则排汽温度降低不利于低压缸 的膨胀 ，同时在相 间 隙看 适 当 提 高 低 压 差 胀 值 不 会 发 生碰 摩 。 同 的负荷及进 汽参数 条件 下，真 空提高 则进汽 量减 少，带走 其 次对 机 组 进 行提 升 再 热 汽温 试 验 ，将 再热 汽 温 度 由 的鼓风 摩擦热 量减少 ，转 子温升 、热胀增 大 ，因此真 空提 高 ５ ４ ５ ℃提 高至额定５ ６ ６ ￣ Ｃ，低压差胀 由１ ５ ． ２ ｍ ｍ 上 升至 １ ６ ． ２ ｍ ｍ 左 低压胀 差正值将增大。 右 ，稳 定运行 一小 时后机组振 动 、轴 承温度 ，轴 向位 移无异 ３ ． ４环 境的影响 常变 化 。 因此 适 当提 高 低压 差 胀值 能保证 机 组 安全 运行 。 由于保 温不 良或环境温度低 ，空气对流等 引起汽轮机外缸 考 虑机组 如果 发生跳机 或停机 后转速 下降低压 差胀上 升 的特 产 生 温 差 ，从 而 降低 了汽 缸 的 平均 温 度 ， 低压 胀 差 正值 增 大 。 性 ，将低压差胀报警和跳机值修订为 ： ４ 对策 与 实 施 报警值 ：１ ６ ． ７ ｍ ｍ
汽机胀差正负
汽机胀差正负
汽轮机的胀差是指转子与汽缸的相对膨胀差值。
当转子膨胀大于汽缸膨胀时，称为正胀差；反之，则称为负胀差。
胀差的概念在汽轮机运行中非常重要，因为它关系到机组的安全和稳定运行。
以下是关于胀差的更多信息：
1. 正胀差：
- 正常情况下，转子因为升温较快，所以会膨胀得比缸体多，这种现象称为正胀差。
- 制造商在设计汽轮机时会预留一定的间隙来适应正胀差，以确保在一定范围内的正胀差属于安全工况。
- 正胀差过大可能是由于启动时暖机时间太短、升速或升负荷太快等原因造成的。
2. 负胀差：
- 负胀差通常发生在极热态或热态冲转时，这种情况下容易造成缸体积水或水冲击，对低压缸末级叶片也不利。
- 负胀差可能会导致机组内部间隙减小，从而增加摩擦和损坏的风险。
3. 胀差的监控：
- 汽轮机的胀差需要通过专门的监控系统来实时监测，以确保机组在安全范围内运行。
- 胀差的正常控制对于预防机组损坏和延长使用寿命至关重要。
4. 影响因素：
- 胀差的正常与否受多种因素影响，包括启动程序、加热系统的效能、滑销系统或轴承台板的滑动性能、轴封温度和供气量等。
正胀差和负胀差都是汽轮机运行中必须严格监控的参数。
操作人员需要根据机组的实际情况和运行规程，合理控制温升速率和负荷变化，以保持胀差在安全范围内。
在汽轮机的日常运行和维护中，对胀差的管理是保证机组安全运行的重要环节。
330MW机组高加下端差增大原因分析及防范措施
330MW机组高加下端差增大原因分析及防范措施发布时间：2021-12-09T10:22:44.674Z 来源：《电力设备》2021年第9期作者：周海峰田青帅蔡昊徐迟[导读] 现有的汽轮机基础等不变。
增加了0号高加，抽汽点从高压缸第9压力级后抽出。
（国家能源集团谏壁电厂江苏谏壁 212006）摘要：介绍了某电厂330MW机组单列5号高加下端差增大的现象，全面分析了该高加下端差上升的原因，并提出了防范措施，对兄弟电厂的生产管理工作有一定的参考和借鉴作用。
关键词：高加、下端差增大、原因分析、防范措施0引言某电厂330MW机组汽轮机为上海汽轮机厂生产的K156引进型，2005年9月投产，原配套设计5、6、7三台高压加热器。
在2018年春节后在原有机组基础上采用AIBI技术及汽轮机整体结构设计技术进行通流部分改造，汽轮机型号：N330-17.0/543/565，为亚临界、中间再热、双缸双排汽凝汽式机组。
其中高压通流级数由改造前的I+14级增加至21级，即由21级反动式压力级所组成，取消调节级，采用全周进汽；中压通流级数从原来的8级增加至11级；低压缸采用双流反动式压力级，共2×8级，原为2×7级。
改造后汽轮机保持各管道接口位置、汽轮机与发电机连接方式和位置、现有的汽轮机基础等不变。
增加了0号高加，抽汽点从高压缸第9压力级后抽出。
一、事件背景该厂单列四台高加受热面均包括：过热段、凝结段和疏水冷却段。
俗称的三段式高压加热器。
利用汽轮机抽汽在过热段来提高给水温度，使给水温度接近或略高于该加热器压力下的饱和温度；凝结段是利用蒸汽凝结的潜热加热给水；疏水冷却段是把离开凝结段的疏水热量传给进入加热器的给水，从而使疏水温度降到饱和温度下。
机组正常工作时高加疏水排至除氧器，危急情况下疏水排至凝汽器。
该电厂1号机组5号高加在2009年9月18日发生钢管泄漏，隔离后堵漏六根钢管，投入运行后发现下端差有变大趋势，随后运行半年左右，该高加就会发生一次钢管泄漏。
某中间再热机组低压缸胀差偏大原因的分析及处理
收 稿 日期 ：０ ７ ８ ０ ２ ０ —０ —２
作 者 简 介 ： 以建 （９ ８ ， ， 程 师 ， 州 坨城 电力 有 限 公 司从 事 电厂 汽 轮 机技 术 管 理 工 作 。 单 １ ６ 一） 男 工 徐
维普资讯
第２ 期
热 力 透 平
ｗｉｌｅ ｅ ｔｇｒ ａ ｉ ｌ ｎ ｅ ｏｎ ｔ ｕ ｔ ｓ ｆ ｏｐ ｒ ｔｏｎ Ｔｈｅ ｅ ｏ ｅ， ｔ ｅ ｘ ｍ ｐｌ ｆ ｒ Ｎ ｏ．４ ｌ ｘ ｒ ｅ ｔ ｎｆｕｅ ｃ ｈｅ ｎｉ’ ａ ｅ ｅａｉ ． ｒｆｒ ｈ ｅ ａ ｅ ｏ ｕｎｔ ｉ ａ ａｌｚ ｄ Ｏ ｉ ｓ ｎ ｙ ｅ ｔ ｐ ｏｐ ｅ ｅ ｆ ｃ ｉｅ ｍ ｅ ｓ ｒ ｓ ｔ ｏ ｖ ｈｅ ｐ ｏｂ ｅ ｏｎ ｔ ｅ ｄｉｆ ｒ ｎｔａ ｘｐ ｎｓｏ ｒ ｏｓ ｆｅ ｔｖ ａ ｕ ｅ Ｏ ｓ ｌ ｅ ｔ ｒ ｌ ｍ ｈ ｆｅ ｅ ｉｌｅ ａ ｉｎ． Ｋｅ ｒ ｓ ＩＰ ａ ｉ ｙ ｗｏ ｄ ： ． ｃ ｓｎｇ；ｄｉｆ ｒ ｎ ｉｌｅ ｐ ｓｏｎ；ｇｌ ｎ ｅ ｌｎ ｆｅ ｅ ｔａ ｘ ａｎ ｉ ａ ｄ ｓ ａ ｉｇ； ｈｇｈ ｔ ｍ ｐ ｒ ｔ ｅ ｌａ ｇ ｉ ｅ ｅ ａ ｕｒ ｅ ｋａ ｅ
电， 在生产 过程 中 ， 低压 缸胀差从 投产初 期额 定负
荷 状 态 下 的 ４ ２ ｍｍ 持 续 缓 慢 增 长 至 目前 的 ５ ７ ．５ ．５
ｍｍ， 且在 ２ ０ ０ ６年 ２月 ５日停 机降速 过程 中 ， 一度
图 １ 汽 缸 膨 胀 不 意 图
达 到 ６ １ ｍｍ。而 根 据 哈 汽 厂 家 的 有 关 规 定 ： ．２ 低
低 压 缸 胀 差 大 的 原 因分 析
由图 １ 知 ： 可 低压 缸转子 是 以 ＃２ 承处推 轴
汽轮发电机启动过程中低胀差增大原因分析及处理
机组在第二次冲转定速 １ｈ 作汽轮机及 电气试 ０，
验过 程 中 ， 汽轮 机 低 压 缸 胀差 开 始增 大 ， 定 速 １ｈ 在 ２
后， 汽轮机低压缸胀 差增 大接近保护定值 ＋ｒ （ ６ ｍ 实 ａ 际值为 ＋ ． ｒ ， ５ ８ ｍ）只好打闸停机检查 。在第一次并 ９ａ 网， 负荷达到 ５ Ｍ 时 ， ０Ｗ 汽轮机低压缸胀差值又开始 增大 ， 检查汽轮机其它运行参数正常 ， 现场分析 、 讨 论 ，通 过 对胀 差 测 量 回路 的 检查 和 对运 行 工 况 以及 胀差传感器安装位置的分析 ，找 出了汽轮机低压缸
项重要任务 ， 以胀差测量的准确性极其重要的。 所
１ 现 象 概 述
神华 亿 利 电厂汽 轮 机是 Ｎ Ｋ ０ —１．５５ ５ ３ Ｚ ２ ０ ２７／３／ ５ ５
型汽轮机 ， 是超高压 、 一次 中间再 热 、 单轴 、 双缸 、 双 分流 、 双排汽 、 直接空冷凝汽式汽轮机 。其调节 系统 是采用高压抗燃 油数字电液调节系统 ， 操作简便 ， 运
一
２ 原 因 分 析
２１ 胀差 监 测原理 ．
胀差监测系统 由发讯器 （ 一般采用电涡流传感 器 ）变换单元 （ 、 一般指前置器 ）胀差处理模 件和监 、 测仪表或显示系统组成。传感器 固定安装气缸上 ， 传 感器测量 的金属表面铸造在转子上 ，传感器和其被
测 金 属表 面 的垂 直 距 离与 前 置器 输 出电 压在 一 定 范
由于 汽 轮机 转 子 与 汽缸 的质 面 比不 同 ，转 子 的
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
温度升降 比气缸的温度升降快 。如果两者 间的热增 长 差超 过 汽轮 机 所 允许 的间 隙公 差 ，就会 发 生 动 静
汽轮机胀差详解课件
胀差的影响
01
02
03
机械性能下降
胀差过大可能导致汽轮机 动静部分摩擦、碰撞，甚 至引起严重事故。
寿命缩短
胀差引起的热应力可能导 致汽轮机部件疲劳裂纹的 产生，缩短设备的使用寿 命。
能耗增加
胀差过大时，蒸汽流量增 大，导致能量损失增加， 汽轮机的效率降低。
02
胀差的分类
正胀差
定义
正胀差是指汽轮机在运行 时，转子膨胀大于汽缸膨 胀的差值。
原因
主要是由于转子受热膨胀 较快，而汽缸受热膨胀较 慢。
影响
正胀差过大可能会引起汽 轮机动静部分摩擦，导致 机组振动或损坏。
负胀差
定义
负胀差是指汽轮机在运行时，转子膨胀小于汽缸 膨胀的差值。
原因
主要是由于转子受热膨胀较慢，而汽缸受热膨胀 较快。
影响
负胀差过大可能会引起汽轮机动静部分脱离接触 ，导致机组振动或损坏。
汽轮机胀差详解课件
• 胀差概述 • 胀差的分类 • 胀差的变化规律 • 胀差的监测与控制 • 胀差异常的处理方法 • 案例分析
01
胀差概述
胀差的定义
胀差
汽轮机转子与汽缸的相对膨胀差 ，通常以转子膨胀值减去汽缸膨 胀值的差值表示。
胀差变化
随着汽轮机负荷、蒸汽参数、冷 却条件等因素的变化，胀差值也 会发生变化。
胀差的监测
定义胀差
胀差是指汽轮机转子与汽缸之间的相对膨胀差，通常以转子轴向位移与汽缸轴向位移的差值来衡量。
胀差监测的重要性
胀差是汽轮机运行中的重要参数之一，如果胀差超过允许范围，可能会导致汽轮机轴向位移变化、动静摩擦、叶片断 裂等严重后果。
胀差监测系统
胀差监测系统用于连续监测汽轮机的胀差值，当胀差值超过预设阈值时，系统会触发报警并采取相应的 控制措施。
汽轮机低压缸常见振动问题分析总结
汽轮机低压缸常见振动问题分析总结摘要：电厂汽轮机低压缸振动异常往往会影响整个发电机组的正常运行，严重时会迫使发电机组停运。
本文对部分火力发电厂低压缸振动异常原因进行归纳总结，针对不同故障类型提出了一般性处理方案并分享了治理案例，为汽轮机故障治理提供了理论依据和处理方法。
关键词：汽轮机；低压缸；振动中图分类号： TM621文献标志码： A1 概述汽轮发电机组振动分析时，必须将转子-轴承-支撑系统作为一个整体来考虑，支撑系统刚度对机组振动的影响很大。
这类系统的支撑刚度取决于排汽缸结构刚度以及排汽缸底部与台板之间的连接刚度。
座缸式轴承座的结构刚度通常较小，排汽缸在真空等因素的作用下容易变形，导致汽缸底部和台板之间的接触不均匀，从而影响连接刚度。
这种现象在大型汽轮发电机组上表现得比较突出。
为了提高汽轮机运行的安全稳定性，本文对汽轮机低压缸振动异常情况进行了调研，分析了低压缸异常振动现象产生的可能原因，针对不同异常的振动提出了一般性处理方案并分享了治理案例，为汽轮机振动异常处理提供了理论依据和处理方法。
2 汽轮机低压缸振动异常情况调研分析2.1 汽轮机低压缸振动异常统计为分析汽轮机低压缸振动异常原因，总结振动问题治理的方案及效果，以便为更好治理振动问题提供技术支持，本文对发电企业出现的汽轮机振动故障情况进行了调研统计，振动故障主要以转子本身振动大、低压缸刚度不足、真空变化等为主。
2.2 汽轮机低压缸异常原因分析（1）转子本身振动引起的振动异常在发电厂汽轮机低压缸振动故障中，由于转子本身振动大引起的振动异常占很大部分。
而转子本身振动较大的原因主要有：1、质量不平衡；2、不对中；3、碰磨等。
（2）轴系标高迁移引起的振动异常对电厂来说，轴系的标高一般不会轻易的变化迁移，但根据现场实际情况，有以下几种有可能引起轴系标高发生迁移的情况：1、热膨胀变化。
2、地面下陷。
3、检修调整。
4、真空变化。
对于因热膨胀原因导致轴系标高的迁移，一方面采取措施消除引起轴承标高变化的因素，另一方面对于不同类型的机组，根据热态下各轴承载荷和标高变化的规律，对制造厂提供的扬度曲线进行适当修正，即通过采用冷态下预留对中的偏差量，以保证机组在热态下运行有合理的标高。
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低压缸差胀大的原因分析
皖马发电有限公司“上大压小”两台机组1、2号660MW超临界机组主汽轮机由上海汽轮机有限公司生产，型式为超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、凝汽式，型号为N600-24.2/566/566，其中2号机组于2012年5月8日完成168小时试运转。
2号机组自投产以后，低压缸差胀（测点安装在6号与7号瓦之间）一直正向偏大，特别是每年入冬以后，低压缸差胀长期在+15.0 mm 左右，曾有冬季开机因低压缸差胀大而跳机事件，而同等情况下同型号的1号机组低压缸差胀值只有+13.0 mm左右，尤其在夜间低负荷情况下2号汽轮机的低压缸差胀值有时会超过报警值+15 mm，曾一度接近跳闸限值16mm，严重影响了机组的安全运行。
所谓的差胀，即转子与汽缸的膨差胀值。
当汽轮机启动加热或停止运行冷却时以及负荷发生变化时，汽缸和转子都会产生受热膨胀或冷却收缩。
由于转子受热表面积比汽缸大，且转子的质量比相对应的汽缸小，蒸汽对转子表面的放热系数较大。
因此，在相同条件下，转子的温度变化比汽缸快，转子与汽缸之间存在膨差胀，转子的膨胀值大于汽缸，其相对膨差胀值称为正差胀，反之，则为负差胀。
该厂2号机组低压缸差胀的保护定值是+16mm 和-1.02mm。
差胀正向限值大于负向限值，主要是因为汽轮机同一级的静叶和动叶的间距小于该级动叶与下一级静叶之间的距离，如果差胀正向增长则说明该级动叶与下一级静叶间的距离在减小，负向增长说明本级内动静间隙在减小，因此，差胀的正向限值要大于负向限值。
我们知道如汽轮机差胀过大，易引起动静部分碰磨，从而导致机组振动上升，危及转子及其叶片的安全，严重影响汽轮机组的安全运行。
所以当发生低压缸差胀过大时要谨慎对待，及时分析查找原因并出台《低压缸差胀大的执行措施》。
原因分析我们知道影响汽轮机差胀的因素通常有以下：
（1）启动时暖机时间太短，升速太快或升负荷太快。
（2）汽缸夹层、法兰加热装置的加热汽温太低或流量较低，引起汽加热的作用较弱。
（3）滑销系统或轴承台板的滑动性能差，滑销系统发生了卡涩。
（4）轴封
汽温度过高或轴封供汽量过大，引起轴颈过份伸长。
（5）机组启动时，进汽压力、温度、流量等参数过高。
启动中主、再热蒸汽温升过快。
（6）推力轴承磨损，轴向位移增大。
（7）汽缸保温层的保温效果不佳或保温层脱落。
在严寒季节里，汽机房室温太低或有穿堂冷风。
（8）双层缸的夹层中流入冷汽（或冷水）。
（9）差胀指示器零点不准或触点磨损，引起数字偏差。
（10）多转子机组，相邻转子差胀变化带来的互相影响。
（11）真空变化的影响。
（12）转速变化、"泊桑效应"的影响
（13）抽汽量的影响。
（14）轴承油温的影响，通常油温变化9 ～1 2℃差胀变化约0.2mm。
但就该厂2号机组而言，引起低压缸差胀正值增大的原因，通过分析比对可能有以下几点：
1）环境温度及真空的影响。
低压缸差胀对温度很敏感。
环境温度升高，低压缸差胀变小，环境温度降低，低压缸差胀升高。
主要原因一方面是环境温度降低，2号机组物理位置在北方，西部和北部有供运行人员出入的门，结合冬季刮西北风，门关不严或忘记关门有大量的过堂风，加之机组若存在保温不良，缸体冷却加剧；另一方面是循环水温度降低使真空升高，对应排汽温度降低造成缸体膨胀减小，差胀增大。
经观察，在不同负荷下，变化规律是一样的，在同一负荷下，冬季跟夏季低压缸差胀相差1mm左右。
环境温度低是冬季低压缸差胀常常接近报警值的主要因素。
真空对低压缸差胀的影响主要也有另外两个方面，一方面真空升高，低压缸排气口压力降低，缸体内外压差减小，缸体收缩，另一方面，真空升高，同样负荷下，减小了蒸汽流量，使得低压转子摩擦鼓风产
生的热量带走量减少（低压缸末级叶片较长，为1050mm），低压转子温度偏高，膨胀量相对真空低时要大，造成低压缸差胀正向偏大。
在机组夜间降负荷后这一影响尤为明显，以至于每次降完负荷后的大夜班差胀都会有不同程度的增长。
但是该厂#1机组在真空高达-98.2KPa时未见差胀有增长趋势，可见真空的影响并不是根本原因，但它确实是2号机差胀大的一个主要因素。
2）差胀指示器零位不准。
根据低压缸差胀大的原因要求，采取双点运行，于2015年机组大修期间在对称位置增加了一个低压缸差胀测点，运行一段时间后曾跟踪关注这一参数变化，新增测点比原测点略有偏小，分析2号机原低缸差胀零位有偏移或测量耐磨头存在磨损，需择机对测点进行校准。
3）轴封供汽的影响。
轴封供汽温度高使转子膨胀加剧，从而使低压缸差胀正向偏大，目前由于1号机组冷再至辅汽联箱调整门关不严，要求关闭电动隔离门均采用2号机组辅汽，两号机组辅汽联箱温度略高于1号机组。
曾于冬季夜班做比较，#1机组提供辅汽，2号机组低压缸差胀略有下降，目前采用喷水减温降低轴封汽温度，效果不太明显。
处理措施：
1 异常消除前，机组运行中运行人员采取的措施：（1）密切注意低压缸差胀变化趋势，同时加强机组振动、轴向位移、上下缸温差等TSI各参数以及主再热汽温的监视，对机组各参数要综合分析（2）合理控制机组负荷的变化速率。
负荷增加速度过快，则低压缸差胀会增大，反之缩小。
当机组负荷变化时，各级蒸汽流量发生变化，特别是在低负荷阶段，汽轮机级内温度变化较大，升负荷速率越快，蒸汽温升速率也越快，蒸汽与金属表面温差会加大，这样就造成汽缸与转子的温升速度差越大。
故升负荷阶段控制负荷变化速率不大于6MW/min。
同时当发现低压缸差胀异常增大时，应停止升负荷，控制其发展趋势，若差胀大的同时就地伴有明显的金属摩擦声应紧急停机，破坏真空。
（3）降低低压缸轴封汽的温度。
通常低压轴封供汽温度一般维持在170℃左右，在保证安全的前提下降低轴封汽温度至130℃运行，以减小低压缸侧转子的膨胀量。
需要注意的是防止轴封减温水调门调节线性不好，造成汽温波动，使得汽
温低于饱和温度，从而使轴封汽带水。
（4）适当降低凝汽器真空。
在夜班环境温度较低时，若低压缸排气温度过低，则采取微开#2机组真空降低门略微破坏真空。
虽然这样可以控制低压缸差胀，但毫无疑问凝结水溶氧和除氧器溶氧增大甚至超限，且影响机组经济性,要慎重执行。
（5）适当降低再热蒸汽温度。
这一点可使得进入低压缸的蒸汽温度降低，使转子的膨胀量减小，因为蒸汽对转子影响是大于其对汽缸的影响的，因此可以适当降低差胀，但同样降低了机组经济性。
（6）做好汽缸保温工作。
尤其在环境温度较低时，关好汽机房内门窗避免穿堂冷风的影响，对常出入的门采用厚重的棉门帘。
结论通过运行人员对2号机低压缸差胀的调整，严格执行发电部《低压缸差胀大的执行措施》保证了异常消除前机组的安全运行。
待停机后，通过检修人员对2号机低压缸差胀系统的检查、处理，彻底消除了这一安全隐患，提高机组的经济性。