电动提模工艺计算书
电梯计算书1
T1/T2=
1.41
u=0.1/(1
+
0.09
Vc/10)=
代入式
（1-
10），得
f= 0.17
efα= 1.72
T1/T2≤
efα
满足要求
6.3轿
厢滞留
静态工
况：轿
厢冲
顶，对
重压到
缓冲器
上，电
梯再往
上开，
曳引轮
应能打
滑。
12.89 ㎏
须满足：
T1/T2>ef
α
T1=
（P+W1+W
4）/m
... ...
，
n1=
代入式
（1-
4），得
M1= 6300.57
N.m
②曳引
轮实际
需要扭
矩M：
实际需要
扭矩：实
际正常运
行最大扭
矩应按超
载10%时
计算
M=（1.1-
Ψ）×Q
×D×
9.8/2m
式中：
Ψ— 平
衡系数
（0.4～
0.5），
取最小
值，Ψ=
Q—额
定载重
（㎏），
Q＝
D— 曳引
轮节径
（m），
D=
30.5 0.55
925
1
m/s
mm mm 满足要求
最小破断 载荷： TK=74300 N 悬挂比 2：1，绕 绳方式如 下图。
1. 滑 轮的等 效数量 Nequiv
Nequiv=N equiv （t） +Nequiv （p）... ... ... (2-1) 式中： Nequiv （t） — 曳引轮的 等效数 量； Nequiv （p） — 导向 轮的等效 数量； ①Nequiv （t）的 计算：
10t桥式起重机毕业设计计算说明书
设计题目：10t桥式起重机设计设计人：侯雪鹏设计项目计算与说明结果确定机构传动方案跨度22.5m为中等跨度，为减轻重量，决定采用电动机与减速器间、减速器与车轮间均有浮动轴的布置传动方案如图3-1所示。
1-电动机；2-制动器；3-带制动轮的半齿轮联轴器；4-浮动轴；5-半齿联轴器；6-减速器；7-车轮3.2选择车轮与轨道，并验算其强度按图3-2所示的重量分布，计算大车车轮的最大轮压和最小轮压图3-2 轮压计算图满载时，最大轮压：）（1-3t65.112015.2224104424e24xcxcmax=-⨯++-=-⋅++-=LLGQGGP空载时，最大轮压：）（2-3t9.65.2215.22244424124xcxcmax=-⋅+-=-⋅+-='LLGGGP空载时，最小轮压：t65.11max=Pt9.6max='P图3-1 分别传动大车运行机构布置图m设计题目：10t桥式起重机设计设计人：侯雪鹏设计项目计算与说明结果主梁腹板高度确定主梁截面尺寸加筋板的布置尺寸定如下：腹板厚mm6=δ；上下盖板厚mm81=δ主梁两腹板内壁间距根据下面的关系式来决定：mmH3195.311105.3b==>mmL45050225050b==>因此取mm490b=盖板宽度：5424062490402b=+⨯+=++=δB（4-1）取mm550=B主梁的实际高度：m m11168211002h1=⨯+=+=δH（4-2）同理，主梁支承截面的腹板高度取mm600h=，这时支承截面的实际高度mm6162h1=+=δH。
主梁中间截面和支承截面的尺寸简图分别示于图4-1和图4-2。
mm6=δmm81=δmm490b=mm550=Bmm1116=H（实际值）图4-1 主梁中间截面尺寸简图图4-2 主梁支承截面尺寸简图设计题目：10t 桥式起重机设计设计人：侯雪鹏设计项目计算与说明 结果为了保证主梁截面中受压构件的局部稳定性，需要设置一些加筋构件如图4-3所示。
2023年一级建造师之一建机电工程实务考前冲刺试卷B卷含答案
2023年一级建造师之一建机电工程实务考前冲刺试卷B卷含答案单选题（共30题）1、对于金属的防腐蚀涂层施工方法，（）是最简单的手工涂装方法。
A.弹涂B.喷涂C.刷涂D.滚涂【答案】 C2、下列计量基准器具的使用条件中，不属于必须具备的条件是（）。
A.经国家鉴定合格B.具有称职的保存、维护、使用人员C.具有完善的管理制度D.具有丰富的业绩【答案】 D3、设备安装精度控制中，采用修配法对补偿件进行补充加工的目的是（）。
A.解决设计存在的问题B.抵消过大的安装积累误差C.修补制造的加工缺陷D.补偿零部件的装配偏差【答案】 B4、下列专用灯具安装，不符合要求的是（）。
A.对于安装在屋面接闪器保护范围以外的灯具，当需设置接闪器时，其接闪器应与屋面接闪器可靠连接B.航空障碍标志灯安装应牢固可靠，且应有维修和更换光源的措施C.金属构架及金属保护管应分别与保护导体采用焊接或螺栓连接，连接处应设置接地标识D.在人行道等人员来往密集场所安装的落地式景观照明灯具，当无围栏防护时，灯具距地面高度应大于3m【答案】 D5、产品质量检验机构计量认证的内容不包括（）。
A.计量检定、测试设备的工作性能B.计量检定、测试设备的工作环境和人员的操作技能C.保证量值统一、准确的措施及检测数据公正、可靠的管理制度D.计量检定、测试设备的工作完整记录【答案】 D6、产品质量检验机构计量认证的内容不包括（）。
A.计量检定、测试设备的工作性能B.计量检定、测试设备的工作环境和人员的操作技能C.保证量值统一、准确的措施及检测数据公正、可靠的管理制度D.计量检定、测试设备的工作完整记录【答案】 D7、湿式报警装置最大工作压力为（）MPa。
A.1.0B.1.2C.1.5D.1.8【答案】 B8、整体到货的塔器安装,垫铁点焊固定后的后续工作是（）。
A.基础验收B.吊装塔器C.二次灌浆D.紧固地脚螺栓【答案】 C9、下列设备基础中，属于结构形式分类的是（）。
载货电梯(5000Kg)设计计算书4.5米
THF5000/0.5-JXW-VVVF目录一井道顶层净高及底坑尺寸二电梯主要参数三传动系统1.电动机功率计算2.曳引机主要参数3.选用校准四曳引绳安全计算五悬挂绳轮直径与绳径比值计算六曳引条件计算七比压计算八正常工况下导轨应力,变形计算九安全钳动作时,导轨应力计算十轿厢架计算十一缓冲的校核十二限速的校核十三安全钳的校核十四轿厢通风面积和轿厢面积计算十五承重大梁的校核十六底坑地板受力的计算一 井道顶层净高及底坑尺寸井道顶层净高4500mm 及底坑尺寸1700mm 缓冲器安全距离200mm ～350mm 取300mm 提升高度4.5m1. 井道顶层空间计算:单位(mm)OH=H+H1+H2+H3+35V2OH=2450+300+175+1000+35x0.52OH=3664＜4500mm所以井道顶层净高4500mm 满足要求。
OH-顶层高度 H-轿厢高(2500mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离175mm V-速度(0.5米/秒)H3-轿厢投影部分与井道顶最底部分的水平面之间的自由垂直距离(1000+35V 2mm)2.井道底坑空间计算:单位(mm)P=L1+H1+H2+L3P=650+300+175+500P=1625＜1700mm所以井道底坑深度1700mm满足要求。
P-底坑深度 L1-轿底与安全钳拉杆距离(650mm)H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离(175mm)L3-底坑底与轿厢最底部件之间的自由垂直距离(500mm)二电梯的主要参数1.电梯主要技术参数:(1) 额定速度: V=0.5m/s(2) 额定载重量: Q=5000㎏(3) 轿厢自重: G=3500㎏(4) 曳引比: i1=2:1(5) 曳引轮直径: D=Ф760mm(6) 电梯传动总效率: η=0.80(7) 钢丝绳直径‵根数: d.Z=Ф16mmx6(根)(8) 电梯平衡系数: Ψ=0.40～0.5(设0.45)(9) 电梯提升高度: H=4.5m(10) 补偿链直径‵根数: d1.Z=Ф16×1(11) 曳引绳提升高度总重量: G1=q1ZHi1=0.939x6x4.5x2=50.706㎏(12) 平衡补偿链重量: G2= q2ZH=6.65×4.5×1=29.925㎏(13) 电缆重量: G3= q3H=1.02x4.5÷2=2.925㎏(14) 对重重量: W= G+KQ=3500+0.45x5000=5750㎏三、传动系统1.电动机功率的计算N=QV(1-Ψ)/102η式中:N-功率V-曳引轮节径线速度(m/s)Ψ-电梯平衡系数η-电梯机械传动总效率∴N=5000×0.5(1-0.45)/(102×0.80)=16.825Kw 选用电动机功率为22 Kw2.曳引机的主要参数选用宁波欣达产品型号:YJ336A-III曳引机自重:1450㎏主轴最大静态载荷:9000㎏电动机功率:22Kw电动机转速:976r/min曳引轮直径: Ф760mm曳引钢丝绳:6×Ф16 mm减速比:75：23.选用校核(1)主轴最大静载载荷校核Σp=(G+G1+G2+G3+W+Q)/i1Σp=(3500+50.706+0+2.925+5750+5000)/2Σp=7152㎏则Σpk=KΣp=1.1×7152=7867㎏<9000㎏其中:G为轿厢以额定载重量停靠在最低层站时,曳引轮水平面上轿厢一侧的曳引轮的静拉力。
吊篮相关计算书模板
吊篮相关计算书一、钢丝绳受力检验依据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-,钢丝绳安全系数应选为9。
钢丝绳受力检验：吊篮系统采取钢丝绳，结构为4X31SW+NF,直径8.3mm, 破断拉力大于54KN。
对受力钢丝绳进行安全核实1、吊蓝风荷载标准值应按下式计算:Q LXF式中Q wk——吊蓝风荷载标准值（kN）;w k——河北唐山基础风压值（KPa）,取w「0.3 KPa = 0.3 kN/皿F --- 吊蓝受风面积（m2）,取F=6m x 1.18m =7.08皿Q「W k XF=0.3X7.08 =2.124 KN2、竖向荷载标准值应按下式计算：Q1=（G K+Q K）/2 （5.2.2-1）式中Q】一一吊蓝动力钢丝绳竖向荷载标准值（kN）;G K——吊蓝及钢丝绳自重标准值（kN）取5.2;Q K——施工活荷载标准值（kN），取6.3;Q1= （G K+Q K） /2=5.75 kN3、作用于吊蓝上水平荷载可只考虑风荷载，并应由两根钢丝绳各负担1/2, 水平风荷载标准值应按下式计算：Q2=Q WK/2式中Q2——吊蓝动力钢丝绳水平荷载标准值（kN）;Q WK——水平风荷载标准值（kN）,取2.124。
Q2=Q WK/2=1.062 kN4、吊蓝在使用时，其动力钢丝绳所受拉力应按下式核实：式中Q D——动力钢丝绳所受拉力施工核实值（kN）;K——安全系数，选择9。
Q1---- 吊篮动力钢丝绳竖向荷载标准值（kN）;Q2——吊篮动力钢丝绳水平荷载标准值（kN）。
Q12 + Q22 开平方根=5.847Q =5.847X9=52.623 KN D钢丝绳破断拉力为53KN>52.623 KN,故满足要求，吊蓝在使用时，钢丝绳破断拉力大于动力钢丝绳所受拉力。
二、抗倾覆计算以ZLP 630型电动吊篮栏体长度6m,前梁挑出长度1.5m,吊篮额定荷载630kg 为例计算抗倾覆安全系数：a一钢丝绳中心到支点间距离1500mm,b 一配重中心到支点间距离4500mmG一配重重量F一悬吊平台、提升机构、电气系统、钢丝绳、额定载荷总和1500 4500F G根据JG/T5032 — 93要求，抗倾覆系数不得小于2用公式表示即为：K=M 抗 / M 倾= G・b / F・a N2式中：K 一抗倾覆系数；F 一悬吊平台、提升机构、电气系统、钢丝绳，额定载质量等质量总和，(520 + 630) kg其中：平台总重量：520 kg, 额定载重：630 kg;G 一配置配重质量:40X25 kg=1000 kga 一承重钢丝绳中心到支点间距离1.5 mb 一配重中心到支点间距离4.5mM 抗= G・b = 1000X4.5 = 4500 kg* MM 倾= F・a=(520 + 630)X 1.5 = 1725 kg・MK=M 抗/M倾= G*b / F*a= 4500 kg-M/ 1725 kg・M = 2.61N2满足要求经验算结构抗倾覆系数符合行业要求，满足要求。
台车计算书
台车设计计算书此份台车结构强度设计计算及校核书是根据项目经理部提供的台车设计要求及所附图纸中提供的技术参数进行结构受力演算，其结果仅对该台台车的结构受力有效。
一、工程概况及其对钢模台车设计要求1、钢模台车的制作和安装需执行《隧道衬砌模板台车设计制造标准规范》和GB50204-92《混凝土结构工程施工及验收规范》中相关要求。
2、钢模台车设计成边墙顶拱整体浇筑的自行式台车形式，并满足施工设备通行要求，最下部横梁距离底板砼面净高不低于4.1m。
3、对钢模台车的结构设计必须要有准确的计算，确保在重复使用过程中结构稳定，刚度满足要求。
对模板变形同样有准确的计算，最大变形值不得超过2mm，且控制在弹性变形范围内。
4、钢模台车设计长度为9.2米。
5、钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.6m设计校核。
6、钢模台车面板伸缩系统采用液压传力杆，台车就位后采用丝杆承载，不采用行走轮承载。
7、侧模和顶模两侧设置窗口，以便进人和泵管下料。
8、钢模台车两端及其它操作位置需设置操作平台和行人通道，平台和通道均应满足安全要求。
二、设计资料1、钢模台车设计控制尺寸钢模台车外形控制尺寸，依据隧道设计断面和其他的相关施工要求和技术要求确定。
见总图《正视图》。
2、设计衬砌厚度钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.6m设计校核。
3、车下通行的施工机械的控制尺寸最大高度不高于4m；A）台车轨距 4000mm。
B)洞内零星材料起吊重量一般不超过3吨。
C)浇筑段长度浇筑段长9m。
3、钢模台车设计方案该台车特点：采用全液压立收模；电机驱动行走；横向调节位移也采用液压油缸。
结构合理，效果良好。
4、钢模板设计控制数据（1）、模板：控制数据(见下表)（2）、台车机械设备控制数据(见下表)5、钢模板设计钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土浇筑的外形及承担混凝土浇筑载荷。
钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板、活动铰构成，活动铰将其分成几段，利用连接螺栓合成整体。
630吊篮设计计算书
鉴定文件之三ZLP630高处作业吊篮设计计算书设计：审核：批准：无锡市沃森德机械科技有限公司2012．3．目录一、主要技术性能参数----------------------------------------------------- 2二、整机结构形式----------------------------------------------------------- 3三、提升机的计算----------------------------------------------------------- 4四、安全锁的计算-----------------------------------------------------------24五、悬吊平台的计算--------------------------------------------------------31六、悬挂机构的计算--------------------------------------------------------33七、钢丝绳安全系数校核--------------------------------------------------36一主要性能参数表一二整机结构形式ZLP630大型高处作业吊篮主要由悬挂机构、工作平台、提升机、安全锁、钢丝绳等组成，其结构如图所示。
图2-1 整机结构简图1——悬挂机构2——安全钢丝绳3——工作钢丝绳4——上限位块5——安全锁6——提升机7——工作平台8——电气控制箱9——配重三提升机的计算3.1 提升机结构由以下工程剖视图知提升机的内部结构及主要零部件间的装配层次和能量传动关系，在本计算书中所要校核、验算的零部件的具体参数、机构尺寸没有详细标出，可查阅LTD63提升机的生产图纸。
图3-1 提升机结构图一图3-2提升机结构图二图3-3 提升机结构图三3.2提升机传动原理提升机由电磁制动三相异步电动机、离心式限速装置、蜗轮蜗杆、齿轮轴和内齿2级传动、钢丝绳输送机构、弹簧杠杆滚轮压绳机构组成。
t3m浮式起重机计算书
1.1整机性能参数利用等级 U6载荷级别 Q3工作级别 A7船型：长×宽×型深×吃水：65×16×2.8×1.2 电制：380V 50HZ尾部半径<回转半径）：7m整机自重：129.1.t总装机重量：209kW1.2机构性能参数起重量： 10t<带抓斗）起升高度：水面上：17m<吊钩） 12m<抓斗）水面下：6m工作幅度：最小幅度9m最大幅度30m工作速度：起升48m/min变幅42.6m/min旋转1.5r/min工作级别：起升：M7变幅：M6旋转：M6回转大轴承： 132.45.28001.3不水平位移及不平衡力矩通过上机选点计算，不水平位移及平平衡力矩如下：NR(m> △Y(m>△M(t.m>1 30.0000.000 15.9672 28.785 0.08310.6563 27.4470.134 5.8094 25.9960.1571.5485 24.4380.155-2.0176 22.7780.133-4.7877 21.0250.097-6.6848 19.1870.052-7.6539 17.270 -0.003 -7.66610 15.284-0.042-6.73211 13.238-0.079-4.87912 11.139-0.102-2.24513 9.000-0.1051.099不水平位移及不平衡力矩满足要求，同时其走势较好。
1.4整机重量重心分别，附表1整机风载荷， qI =100kN/m2qⅡ=150kN/m2 qⅢ=600N/m2 风垂直臂架吹<高度方向），附表二风顺臂架吹<旋转方向），附表三空载时最大幅度整机倾覆力矩M1=-63.66t.m空载时最小幅度整机倾覆力矩M2=-216.42t.m空载时，最大幅度旋转力矩阻力T=5.9t.m1.5动载系数及偏摆角起升动载系数Ψ2=1+0.53V=1+0.53×错误!=1.424货物偏摆角αⅡ=artg错误!=artg错误!=11.59°工作状态下对船体最大载荷M、N、T取αⅡ=12°αI=0.35αⅡ=4.2°3.6 齿条传动计算根据起重机设计规范的规定，对本变幅机构中的齿轮齿条传动进行弯曲疲劳强度校核与弯曲静强度校核。
电动吊篮施工方案(计算书)
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目4#～11#楼电动吊篮专项施工方案批准：审核：初审：编制：深圳中海建筑有限公司重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部2012年4月1日目录1、编制依据 (1)2、工程概况 (1)3、施工准备 (1)3.1 技术准备 (1)3.1.2 吊篮验算 (3)3.2 生产准备 (10)4、施工安排 (11)4.1 工期安排 (11)4.2 人员安排 (11)5、吊篮安装施工方法 (11)5.1 安装流程 (11)5.2 安装方法 (11)7、成品保护 (13)1、编制依据1.1工程施工图纸；1.2工程施工组织设计；1.3电动吊篮使用说明书；1.4高处作业吊篮安全规则(JGJ5027-1992)。
2、工程概况外墙面积为 m 2，本工程外墙保温施工、涂料,采用电动吊篮施工。
3、施工准备3.1技术准备3.1.1吊篮选型及性能说明本工程外墙装修为涂料工程为外墙外施工3.1.1.1 篮体篮体宽度600mm，长度分别有4 米、6 米、7 米。
底篮及侧板用网纹钢板制作，平台靠墙面有靠墙防撞装置，能防止工作表面受撞破损。
吊篮四周设有高1170mm 的护栏，底部设有地轮，以利于在现场移动。
吊篮上还装拉结用的锚固器，以便于吊篮较长时有与建筑物间停置于一处，完成较复杂的装修作业，如图3.1-1。
3.1.1.1 吊篮篮体组装图提升机架侧围篮底板电控箱脚轮提升机安全锁3.1.1.2 提升机 D L 63型吊篮采用 α 型动力提升机（提升力 4 3.1.1.3 安全锁DL630 型篮采用吊先进的 LSQ20A 、LSQ30A 防倾斜式安全锁，如图 3.1-2。
安全 锁是吊篮的安全保险装置，当吊篮工作平台倾斜度超过限定值或通过提升机的工作钢丝绳发生断裂时，倾斜处或断裂处工作钢丝绳对安全锁滚轮(或绳套)的压力消失，绳夹在弹簧和套板的作用下，在工作平台倾斜 3～8°内即可锁住钢丝绳，使整机停止下 降，达到确保安全的目的。
电动车设计计算书
一、车型设计的主要参数指标 表1 主要参数二、车型设计的计算方程式电动汽车动力传动系统的设计应该满足车辆对动力性能的要求和续驶里程的要求。
我们得到动力性能的要求，即最高车速80km/h ，加速性能0~50km/h 小于10s ，爬坡度不小于20%（20 km/h ），续航里程150kw （50km/h ）。
为此，需要掌握沿汽车行驶方向作用于汽车的各种外力，即驱动力与行驶阻力。
根据这些力的平衡关系建立汽车行驶方程式，就可以估算汽车的最高车速、加速度、最大爬坡度和续航里程。
汽车的行驶方程式为：t F F =∑ 式中：F t ——驱动力；ΣF ——行驶阻力之和。
车辆行驶的驱动力是路面作用在车辆驱动轮上的，电动汽车的电动机输出轴输出转矩，经过车辆传动系传递到驱动轮的驱动力矩为T t ，同时，地面对驱动轮产生反作用力F t ，这个反作用力就是驱动汽车行驶的外力，即驱动力。
其数值为：tt T F r=式中：T t —作用与驱动轮上的转矩；r —车轮半径。
电动汽车中T t 是由电动机输出的转矩经传动系统传递到车轮上的。
令传动系统总传动比为i ，传动系统的机械效率为ηt 。
驱动电动机的输出转矩为T tq ，则有： t tq t T T i η=⋅⋅汽车在水平道路上等速行驶时，必须克服来自地面的滚动阻力和来自空气的空气阻力。
当汽车在坡道上上坡行驶时，还必须克服坡度阻力。
汽车加速行驶时还需要克服加速阻力。
因此汽车行驶过程中的总阻力为： fw i j F FF F F =+++∑式中：F f —滚动阻力F w —空气阻力 F i —坡度阻力 F j —加速阻力其中：（1）滚动阻力：F f 可以等效的表示为：f F W f =⋅式中：W —作用于车辆上的法向载荷；ｆ—滚动阻力系数，与路面种类，行驶车速以及轮胎的结构、材料、气压等有关。
研究中滚动阻力系数，按经验公式取值。
(2) 空气阻力：212w D r F C A u ρ=⋅⋅⋅⋅式中：ＣＤ—空气阻力系数；Ａ—迎风面积，即车辆行驶方向的投影面积； ρ—空气密度，一般ρ＝1.2258Ns 2m -4。
爬架施工方案(新2)
外墙整体电动提升脚手架工程施工方案一、编制依据根据“高层建筑外墙整体电动提升脚手架”设计静载试验结果和《建筑安装工人安全技术规程》，结合我公司的施工特点和人员素质,在广泛了解兄弟及友邻单位整体提升架施工经验和教训的基础上，编制此方案。
二、工程特点根据我公司施工速度快的特点，一方面整体架与电梯和塔吊的护墙不相互影响,减少了每次升降整体架的作业时间，加快了施工进度,另一方面施工电梯位置处外架可安全地运输人和物到已建成的各楼层,增强了施工的灵活性。
本工程自五层标准层以上,结构形式一样，更增加了使用整体式外架的可能性。
故对整体式提升脚手架进行设计和结构验算，保证结构及架体的安全使用。
三、整体架的施工整体提升架由固定系统、承力系统、升降系统、上部普通脚手架和出(卸)料挑平台（本工程不考虑此部荷载)五大部分组成。
其中固定系统包括预留孔、连墙螺栓、连墙拉杆;承力系统包括承力托架、承力拉杆、桁架;升降系统包括１0T电动葫芦、1T手动葫芦、电器控制台等电器系统、工字挑梁、挑架拉杆、滑轨系统(含安全装置)、导向滑轮以及对讲机等。
以上几大部分及其之间协调安全可靠地工作，是整体提升架安全可靠地满足工程施工的关键。
3.1 整体提升架各部件的加工制作要求：（1)所有参加制作的工人必须持证上岗,并要做焊件进行试验,合格后才进行焊接操作。
(2）制作所有钢材必须有出厂合格证书和力学性能检验报告，进口钢材还必须有化学检验报告。
(３）整体提升架各部件必须严格按设计要求精心加工，其主要受力构件如连墙螺栓（M30)、承力托架、承力拉杆和滑轨系统的安全装置应有合格的力学试验报告。
3.2 整体提升架的搭设要求：根据整体提升架的特点,要求建筑结构外墙在立面上无大的变化,并且整体架必须在已施工的建筑物上搭设，因此本工程整体提升架采用在外架立杆内搭设整体提升架。
该方法有利的是不影响主体结构的正常施工,它利用施工第一层标准层就开始集中力量搭设整体提升架。
LD32t电动单梁起重机计算书
LD132—16.4 A3电动单梁起重机校核计算书编写: 日期：审核: 日期：批准: 日期：XXXXXX起重机械有限公司目录第一节设备概述、型式及主要技术参数 (3)一、设备概述、型式及结构特点 (3)二、主要技术参数 (4)第二节主梁计算 (5)一、主梁断面几何特性 (5)二、主梁强度的计算 (8)三、刚度计算 (13)四、稳定性计算 (16)第三节端梁计算 (17)一、轮距的确定 (17)二、端梁中央断面几何特性 (18)三、起重机最大轮压 (20)四、最大歪斜侧向力 (23)五、端梁中央断面合成应力 (24)六、车轮轮轴对端梁腹板的挤压应力σ挤 (25)第四节主、端梁连接计算 (26)一、主、端梁连接形式及受力分析 (26)二、螺栓拉力的计算 (27)第五节、运行机构计算 (31)一、运行机构电动机及减速机的选择 (32)第一节设备概述、型式及主要技术参数一、设备概述、型式及结构特点LD1型电动单梁起重机是按照GB/T3811-2008、JB/T1306-2008及TSGQ0002-2008《起重机械安全技术监察规程---桥式起重机》的有关条款研制出来的产品，突出特点为电动葫芦运行轨道采用异型工字钢，使起重机主梁结构更趋合理，是单梁起重机发展的一个方向。
其外形简图见图1.图1 LD1型电动单梁起重机简图二、主要技术参数起重量Gn=32t；跨度L=16.4m；大车运行速度V运= 20 m/min；工作制度A3；小车采用32吨电动葫芦；葫芦最大轮压P max=3140kg ；葫芦起升高度=9m；葫芦运行速度V小车 =20 m/min；操纵型式：地面手电门。
32吨电动单梁起重机基本技术参数第二节主梁计算一、主梁断面几何特性主梁及主要参数如下图3、图4图3图4主梁断面尺寸及截面几何特性CAD计算机自动计算结果，如图5。
采用定轧的异型工字钢I30#（特种型号），尺寸为;h=300mm,b=128mm,d=11mm, t1=20mm, t2=14.68mm, F j=73.66cm2, g1=57.82kg/m, I x=10462.53cm4,I y=529.84cm4面积2周长惯性矩主力矩与质心的方向沿沿2图5主梁断面尺寸及截面CAD计算机自动计算结果（单位：mm）通过AoTu CAD2000以上版本1:1画出主梁截面图，然后面域，再使用面域质量特性得出结论。
烟囱施工方案
烟囱施工方案一、工程概况： (2)二、施工部署 (3)三、施工总平面布置 (4)五、质量保证技术措施 (12)六、安全保证体系及技术措施 (14)七、季节性施工技术措施 (16)八、工期保证措施 (17)九、环保、消防及现场文明施工 (17)十、筒身收分操纵总表 (17)十一、合理化建议 (17)一、工程概况：本工程为铜陵有色铜冶炼工艺技术升级改造工程环境集烟烟囱，高120m，为钢筋混凝土结构。
要紧由基础、筒体、内衬、隔热层及附属钢结构构成，按常规混凝土烟囱施工。
烟囱基础按大体积混凝土方案施工，详见大体积混凝土施工章节。
烟囱烟道口下列筒体按常规翻模施工，脚手架为扣件式钢管架。
烟道口以上部份按电动提升倒模工艺施工。
电动提升系统施工工艺的最大特点是结构稳固，提升平稳，安全性强；内衬、防腐、外爬梯、信号平台及附属设施能够一起施工，外观工艺较好；消除了滑模施工的扭转、拉痕、中心漂移等通病；另外安全防护效果较好。
1、基础工程（1）施工工序：定位放线→基础开挖→垫层混凝土浇灌→钢筋绑扎→模板安装→接地极、地笼锚筋施工→基础混凝土浇灌→接地极电阻测量→模板拆除→回填土。
（2）土方开挖时应按要求放坡，并挖好排水沟与集水井，备好很多于4台Ф50泥浆泵抽水，防止地下水浸泡基坑地基表层。
（3）烟囱是对地基不均匀沉降较灵敏的构筑物，因此，对土质的要求较高，在基坑开挖后，组织有关部门认真做好基坑验槽工作，其地基须符合设计要求。
（4）杯口盘布置的准确性与筒体的施工紧密有关，应在±0.000处测出烟囱中心标，然后画圆，以此操纵杯口插筋与模板位置。
（5）杯口内模使用红混凝土砌筑，外模用Ф15.5钢丝绳打箍，间距为500mm。
（6）基础使用商品混凝土，底部一次浇灌完成，混凝土浇灌顺序为：从下至上，从外到内，分层分圈交圈浇灌，每层混凝土厚操纵在200～300mm为宜。
（7）避雷接地装置的施工，可用基础底板钢筋为接地极，但应按规范要求保证钢筋网的整体性及避雷引下线的有效性，且R≤20欧姆。
JTP-1.6×1.5P矿用提升绞车设计计算书
矿用提升绞车 JTP—1.6×1.5设计计算书耒阳市湘发环保机械制造有限公司批准：审核：设计：JTP -1.6×1.5矿用提升绞车设计计算书一、设计参数钢丝绳最大静张力 45 KN 提升速度 2～4 m/s 卷筒直径 1600 mm卷筒宽度 1200 mm ；1500 mm 钢丝绳直径 d k =26 mm 最大提升高度或斜长 L k =943 m 二、减速器及电机选型根据设计参数，选用ZQ-1000减速器，传动比为31.5，对应高速轴许用功率范围255～144KW ，减速器效率η减=0.96。
其他传动件的传动效率为：齿轮联轴器效率η齿=0.99、柱销联轴器效率η柱=0.995、主轴轴承效率η滚=0.98，故提升绞车总效率为η=η减·η齿·η柱·η滚=0.96×0.99×0.995×0.98=0.9269 取η=0.92配套电机转速：6极电机时S=980 r/min ；8极电机时S=730 r/min ，电机效率η电=0.935。
配8极电机减速比为31.5时的速度 S 低=94.16.1605.31730 m/s 负载产生的扭矩3600026.145000 负M N ·m 电机功率5.101935.092.04594.1 kw 选用110 kw-8极电机 电机通过减速器输出的转矩6.40484730935.0995.096.05.319550110 电M N ·m 6.40484 电M N ·m ＞36000 负M N ·m配6极电机减速比为31.5时的速度6.26.1605.31980 高S m/s 负载产生的扭矩3600026.145000 负M N ·m 电机功率34.136935.092.0456.2 kw考虑相差不到4% 故选132 kw-6极电机 电机通过减速器输出的转矩26.36188980935.0995.096.05.319550132 电M N ·m 26.36188 电M N ·m ＞36000 负M N ·m默认（标准）配置：减速器传动比31.5，电机功率132 kw ，提升速度2.6 m/s 三、制动力矩计算○1 已知条件 卷筒直径 D=1.6 m钢丝绳最大静张力 W=45 KN 制动平均摩擦半径 R=850 mm 安全系数 S=3盘式闸数（摩擦面） n=8 摩擦系数 μ=0.35液压系统工作压力取 P 液=6Mpa盘式闸油缸直径 D 缸=125 mm （R 缸=62.5mm ） 盘式闸活塞杆直径 D 杆=50 mm （R 杆=25 mm ） 制动器直接对主轴装置制动○2 三倍转矩 1080001236.1450002iSD W M N ·m○3 单个摩擦面所需的轴向推力 10800045378.1580.350.85M F n RN○4 单盘式闸开启力（油压泄压后碟簧对制动盘的作用力） 考虑Yx 油封阻力为'10.10.16(1254504)F P Dh （两个Yx 密封圈）最大残压5.00 P Mpa22'0()()55376K R R P P F 缸杆 N单个摩擦面所需的轴向推力F=45378.15 N＜单盘式闸开启力K=55376 N结论：电动机及减速器满足提升安全要求，盘式闸满足制动力矩安全要求。
电动车设计计算书
一、车型设计的主要参数指标 表1 主要参数二、车型设计的计算方程式电动汽车动力传动系统的设计应该满足车辆对动力性能的要求和续驶里程的要求。
我们得到动力性能的要求，即最高车速80km/h ，加速性能0~50km/h 小于10s ，爬坡度不小于20%（20 km/h ），续航里程150kw （50km/h ）。
为此，需要掌握沿汽车行驶方向作用于汽车的各种外力，即驱动力与行驶阻力。
根据这些力的平衡关系建立汽车行驶方程式，就可以估算汽车的最高车速、加速度、最大爬坡度和续航里程。
汽车的行驶方程式为：t F F =∑ 式中：F t ——驱动力；ΣF ——行驶阻力之和。
车辆行驶的驱动力是路面作用在车辆驱动轮上的，电动汽车的电动机输出轴输出转矩，经过车辆传动系传递到驱动轮的驱动力矩为T t ，同时，地面对驱动轮产生反作用力F t ，这个反作用力就是驱动汽车行驶的外力，即驱动力。
其数值为：tt T F r=式中：T t —作用与驱动轮上的转矩；r —车轮半径。
电动汽车中T t 是由电动机输出的转矩经传动系统传递到车轮上的。
令传动系统总传动比为i ，传动系统的机械效率为ηt 。
驱动电动机的输出转矩为T tq ，则有： t tq t T T i η=⋅⋅汽车在水平道路上等速行驶时，必须克服来自地面的滚动阻力和来自空气的空气阻力。
当汽车在坡道上上坡行驶时，还必须克服坡度阻力。
汽车加速行驶时还需要克服加速阻力。
因此汽车行驶过程中的总阻力为： fw i j F FF F F =+++∑式中：F f —滚动阻力F w —空气阻力 F i —坡度阻力 F j —加速阻力其中：（1）滚动阻力：F f 可以等效的表示为：f F W f =⋅式中：W —作用于车辆上的法向载荷；ｆ—滚动阻力系数，与路面种类，行驶车速以及轮胎的结构、材料、气压等有关。
研究中滚动阻力系数，按经验公式取值。
(2) 空气阻力：212w D r F C A u ρ=⋅⋅⋅⋅式中：ＣＤ—空气阻力系数；Ａ—迎风面积，即车辆行驶方向的投影面积； ρ—空气密度，一般ρ＝1.2258Ns 2m -4。
电动高处作业吊篮计算书及附图
电动高处作业吊篮计算书及附图根据《高处作业吊篮》GB 19155-2003的要求，吊篮在结构设计时，应考虑风荷载的影响；在工作状态下，应能承受的基本风压值不低于500Pa；在非工作状态下，当吊装高度≤60m时，应能承受基本风压值不低于1915Pa，每增高30m，基本风压值增加165Pa；吊篮的固定装置结构设计风压值应按1.5倍的基本风压值计算。
载荷计算：①钢平台自重：486kg（按3节×2米=6米）②钢丝绳：50kg（按长度100米×2根×25kg）③安全绳：50kg（按长度100米×2根×25kg）④电缆线：30kg（按长度100米）⑤重锤：24kg（12kg×2）⑥施工活载荷：450kg（实际荷载：工作人员2人150kg，施工工具及施工物料150kg）ZLP630型电动吊篮情况：（1）屋顶吊架的受力说明：该吊架的力学模型为超静定系统。
（2）钢丝绳的受力检验：吊篮系统采用的结构为4×31SW+FC-8.3的钢丝绳，结构为4×31SW+FC ，直径8.3mm ，破断拉力不小于53KN 。
1. 在工作状态下考虑风荷载及荷载组合情况：1.1吊篮系统钢丝绳强度校核计算：吊蓝的水平风荷载标准值应按下式计算：Q WK=c W K ×F=1.6x500× 1.4=1120N式中：c —风力系数，c=1.6Q WK —吊篮的风荷载标准值（N ）W K —风荷载标准值（N/ m 2）F —吊篮受风面积（m 2）已知6米标准吊篮篮体迎风面积计算为1.90.043m 2F=3+0.650.034+0.340.031.080.052 1.4⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯≈吊蓝动力钢丝绳强度应按容许应力法进行核算，计算荷载应用标准值，安全系数K应选取9。
吊篮动力钢丝绳所承受荷载，应符合下列规定：竖向荷载标准值应按下式计算：Q1=（G K+Q K）/2=(486+50+50+30+24+450)×9.8/2=5341N式中：Q1—吊篮动力钢丝绳竖向荷载标准值（N）G K—吊篮及钢丝绳自重标准值（kg）Q K—施工活荷载标准值（kg）作用于吊篮上的水平荷载可只考虑风荷载，并应由两根钢丝绳各负担1/2，水平荷载标准值应按下式计算：Q2=Q WK/2=1120/2=560N式中：Q2—吊篮动力钢丝绳水平荷载标准值（N）Q WK—吊篮的风荷载标准值（N）吊篮在使用时，其动力钢丝绳所受拉力应按下式核算：式中：Q D—动力钢丝绳所受拉力的施工核算值（kN）K—安全系数，选取9。
YD11电动观光车设计计算书
YD11电动观光车设计计算书第一章总体计算1.1 主要性能和尺寸参数项目单位FB11额定载人数(含驾驶员)/相当于载重量个/kg 11/715行驶速度(空载/满载) km/h 26/22爬坡能力(满载) % 10最小离地间隙mm ＞80外形尺寸(长x 宽x 高) mm 3938×1650×1870 最小转弯半径mm ＜6000最大制动距离(速度20km/h时) m ＜6轴距mm 2535轮距(前/后) mm 1175/1220整车整备质量kg 800蓄电池组(8X6V) Ah/V 225/48电机(功率/电压) KW/V 4/48轮胎kg 18x8.50-8/3.1 电控形式斩波器调速制动方式4轮液压制动序号零部件名称重量（kg）距前桥距(m) 离地高度(m) 备注1 驱动桥（含轮胎、轮网、电机、弹簧钢板等）140 2.535 0.222 转向桥（含轮胎、轮网转向系统）50 0 0.236 头面、车身90 1.6 0.477 蓄电池260 1.23 0.488 车架及棚架（含座垫、靠垫）260 1.29 0.69 总重800 1.442 0.45710 载重715 1.897 0.7941.2.1 观光车自重估算参照国内外同等产品参数，并根据自身车载配置，初定自重为800Kg1.2.3 轴荷分配计算空载：T前＝G（L-L0）/L＝345 kgT后＝800－345＝455 kg满载：T前＝（G+Q）×（L-L0）/L＝546.7 kgT后＝1515－546.7＝948.3 kg载荷分配系数计算空载：ξ前＝T前/G＝345÷800＝43%ξ后＝T后/G＝455÷800＝57%满载：ξ前＝T前/（G+Q）＝546.7÷1515＝36%ξ后＝T后/ (G+Q）＝948.3÷1515＝64%1.2.4轮胎选择估算前后轮最大静负荷N1和N2前轮N1＝0.35(G+Q)/n=264 kg后轮N2＝0.65(G+Q)/n=495 kg根据GB2982－82《工业轮胎系列》初选前轮,后轮为18x8.50-81.2.5驱动电机选择G —观光车自重，G=800kgQ —观光车额定负载，Q=715 kgV —满载时观光车最大行驶速度，V=22km/hη—传动系统效率，取η=0.85f —滚动阻力系数，取f=0.02驱动电机为牵引电机，采用直流串激电动机。
液压爬架翻模计算书
——外加剂影响修正系数，本计算取掺外加剂，按1.12取值；
——坍落度影响系数，取坍落度为11～15cm，则取1.15
——浇筑速度(m/h),取1m/h；
——侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），本式取4.5m。
=
根据计算，即模板的侧压力按照50KN/m2来进行计算控制。
3、横榀梁结构验算
横榀梁的材料为Q235的矩形钢管，横榀梁通过螺栓与0#施工平台连接为整体，横榀梁间通过螺栓进行连接。横榀梁上的荷载主要为堆放的钢筋和提升模板时的动荷载。根据每模的钢筋数量，由分析知，钢筋的荷载为3.5kN/m。模板荷载为80kg/m2进行计算，最大面的模板为8*4.5米，则荷载为N=80*8*4.5=2880kg=28.8kN。
考虑到施工材料的冲击荷载时，按照面荷载进行考虑，墩柱的截面尺寸为8×3.5米，其中中间空箱没有堆积荷载，施工材料的荷载主要集中于两侧，按照1.5×8米进行计算。由分析知，施工材料的冲击荷载为4.9kN/m2，则冲击荷载为：
每面的施工冲击荷载主要为8.0面3套预埋装置承受荷载，则每套承受荷载为：
每套预埋装置由上下两个预埋件组成，M42的螺栓为2颗，为保证安全，取2.0系数进行计算，则每颗受直接剪力荷载为：
此处承受的荷载除系统自重外，主要为施工人员及机具荷载，根据分析得：
q1=4.5×3.75=16.875kN/m；（0#平台施工机具荷载）
q2=4.5×2.5=11.25kN/m；（-1#平台施工机具荷载）
q3=2.5×2.5=6.25kN/m。（-2#修饰平台人员施工荷载）
考虑构件的自重后容易计算出，整套系统总重为1500kN，由18套预埋装置承重，则每套装置承重为：
125+125门式起重机计算书
MET(125t+125t)/10t-38m门式起重机计算书目录一、概述 (3)二、计算依据 (4)三、计算荷载及荷载组合 (4)3.1 起重机的分级 (4)3.2 荷载与荷载系数 (4)3.2.1 常规荷载 (4)3.2.2 偶然荷载 (4)3.2.3 特殊荷载 (5)3.3 荷载组合 (5)四、材料和许用应力 (6)五、计算过程及结果 (6)5.1 计算工况 (6)5.2 计算模型 (8)5.3 计算结果 (9)5.3.1 作业工况一 (9)5.3.2 作业工况二 (11)5.3.3 作业工况三 (14)5.3.4 作业工况四 (16)5.3.5 作业工况五 (19)5.3.6 作业工况六 (21)5.4 结论 (23)一、概述本起重机采用门式结构，跨度38m，起吊高度12m，起升额定荷载为125t+125t,另外配备1台10t电动葫芦作为起重副钩，该起重机使用特点是两小车吊点间距为30m（即吊点距刚、柔支腿距离分别为4m）。
门式起重机主要结构为起重大梁、刚性支腿、柔性支腿、2台天车、走行大车。
起重大梁为三角桁架式结构，共2片，单片大梁重约34t 左右，布置间距为2.8m，桁架之间布置3片连接架，两片大梁上布置轨道，天车在两片大梁之间的空间进行作业。
大梁下与支座梁连接，通过螺栓固定，再与两支腿连接，两支腿均采用钢管结构，两个支腿合计11t左右。
本起重机所用材料除销轴为45#钢外，其余均为Q235钢材。
起重机布置见下图：图1-1 门式起重机布置图根据门式起重机使用情况，列出主要作业工况：1、工况一：门式起重机不考虑风载时，提升地面载荷；2、工况二：门式起重机不考虑风载时，悬吊载荷，走行驱动进行正常的加速或减速工作；3、工况三：门式起重机在工作风载作用下，提升地面载荷；4、工况四：门式起重机在工作风载作用下，悬吊载荷，走行驱动进行正常的加速或减速工作；5、工况五：门式起重机在工作风载作用下，静载实验作业；6、工况六：门式起重机在非工作风载作用下，空载抗倾覆情况。
5吨电梯计算书 一
tg 40 0.0104 0.03 3850
满足要求
3.7 轮径比计算：
D 725 45 [40] d 16
符合 GB7588 第 9.2.1 条
3.8 曳引轮主轴负荷计算：
P (G P1 P2 P3 Q) / 2
=5735kg
PK K P 6882kg
∑PK=6882kg< [P]=22500kg 式中：∑P——实际静载，kg；
S
nN
6 113000
(P1 P2 Q)gn / 2 (1670 100 5000) 9.8 / 2
20.43 S f 13
XX5000/0.5-J
悬挂绳安全系数满足
3.12 钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算
钢丝绳与其端接装置的结合处按照 GB7588 第 9.2.3 条的规定，至少应能承受钢丝
T1 4.57 e f 3.825 T2
载货电梯设计计算书
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轿厢滞留工况，曳引绳能打滑。
3. 比压计算：
P
T
8cos( )
2
n d D sin
2.1Mpa
式中：P——比压，MPa;
d——曳引绳直径，mm；
D——曳引轮直径，mm;
n——曳引绳根数；
T——轿厢以额定载重量停靠在最低
式中：n——电动机额定转速；
D——曳引轮直径，mm；
i——绕绳比；
92%V=0.24 m/s
105%V=0.265 m/s
92%V=0.24 m/s<V 实=0.2517m/s<105%V=0.265 m/s 额定速度符合 GB7588，第 12.6 条
3.10 曳引力计算
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概况：电动提模工艺是利用一组电动减速机作为竖向提升动力，支撑于逐节安装的筒壁滑道模板上，带动操作架及操作平台向上移升。
模板系统设置为：三层模板交替向上倒置施工，利用对拉螺栓控制壁厚，利用挂在中心点的长卷尺、配合线坠量测控制半径，模板可以是普通定型钢模组合或特制大模板组合，组合原则均要考虑烟囱坡度、半径变化引起的模板上下口弧线长度变化和弧度变化。
本设计考虑每提升1层模板高度，筒壁钢筋混凝土与内衬砌体同步施工。
内衬砌筑不具备条件时，可先施工钢筋混凝土筒壁，再施工内衬砌体。
假设某烟囱高240米，±0.00米标高处外直径25.2米，坡度5%，壁厚700mm，设计有钢筋混凝土筒壁及耐火砖内衬，采用电动提模工艺进行施工。
电动提模构造设置：以辐射梁为骨架的平台、提升、操作架等。
参数计算：2.1荷载取值：结构自重暂时按20根辐射梁、参考滑模设计图纸取值平台自重（辐射梁9.6t、平台钢圈 4.5t、铺板11.5t、平台设备2t等）27.6 t内衬吊盘自重11.4t垂直运输系统（井架1.3t、中心钢圈2.2t，支撑等4.6t ）8.1 t操作架19t、减速机4t,吊架 5.9t 28.9 t模板侧压力5KN /m2平台施工活荷载合计:（q1=1.0KN/㎡适用竖向支撑）q1*πr2 = 43.5 t（q2=1.5KN/㎡适用于辐射梁验算，合计为65.1 t）2台吊笼同时重载刹车附加力K*Q=3*（2+1）*2 = 18 t2.2根据《液压滑动模板施工技术规范》GBJ 113-87第4.1.4条规定进行验算筒壁荷载组合:（27.6+11.4+8.1+28.9）*1.2+0.85*1.4*43.5+18= 151.245t 取为1512450N验算平台荷载组合：（27.6+11.4+8.1+5.9）*1.2+0.85*1.4*65.1+18=159.1t 取为1590700N2.3穿墙杆数量计算穿墙杆端部采用υ45*9厚壁无缝钢管套头，用来抵抗设备自重及施工荷载形成的竖向剪切力。
砼筒壁预埋PVC套管，按照工艺设计，筒壁承受压力的为目前钢筋操作层以下的第二节砼，凝固时间超过24小时，砼强度假定取f =3.0 N/mm2，钢管套头抗剪面积A=（22.52-13.52）*3.14=1017.4，剪切力[τ]=125 N/mm2 ，穿墙杆数量n=F总/ A /[τ]=1512450/1017.4/125=11.9根，实际取40根。
筒壁砼局部承压验算：FL=F/n=1512450/40=37811 ,ALn=45*150=6750mm2βc=1.0,βL= ,fc=f =3.0 N/mm2FL=37811＜1.35*βc*βL*fc*ALn=1.35*1.0**3*6750=47350 N满足需要。
2.4电动减速机选用：根据有关参考书、杂志和厂家提供的减速机说明书参数，选用X系列、立式、带电机的同心减速机，即XLD系列比较适合。
当提升速度约为0.25米/分钟时，则单个减速电机功率W= F总/ n *v=1512450/20*0.25/60=315.1N.m/s=0.315Kw,实际选2.2 Kw、1500转/分、减速比为1/59的减速机，负荷额定扭矩1000 N.m。
2.5提升螺栓副选用：螺栓副又名大螺杆，采用梯形螺纹（丝），如下图：2.5.1螺纹耐磨性设计（螺杆、螺母分别为钢、青铜材质）单个操作架承力F= F总/ n=1512450/20=75622.5螺纹中径d2≥0.8 =0.8*=37mm实际为48螺母高度H=υ*d2=2*48=96，υ取2，螺距P=8㎜=s旋合圈数n=H/P=96/8=12基本牙型高度H1=0.5 P=0.5*8=4工作压强P=F/（π*d2*H1*n）=75622.5/（3.14*48*4*12）=10.5≤PP=18（查表螺杆、螺母为钢、铜配合，得PP=18）满足要求选用常用螺纹中径d2=48时，d3=43，D4=532.5.2螺纹自锁条件螺纹升角λ=arctg（s/π/d2）= arctg（8/3.14/48）=3.04≤ρρ= arctg[f/cos（α/2）]= arctg[0.1/cos（30/2）]=5.91 钢、铜配合摩擦因素f=0.1，螺纹常用夹角α=302.5.3螺杆强度当量应力σ= 60.7≤σPσP=σs/4=294/4=74满足要求转动扭矩M=0.5*d2*F*tg（λ+ρ）=0.5*48*75622.5*tg（3.04+5.91）=285835.45N.㎜=286 N.m2.5.4螺纹强度螺纹牙根部宽度b=0.65P=0.65*8=5.2mm,螺杆：剪切强度τ=F/（π*d3*b*n）=75622.5/（3.14*43*5.2*12）=8.98≤τp=0.6*σP=0.6*74=44.4弯曲强度σb=3*F*H1/π/d3/b/n=3*75622.5*4/（3.14*43*5.2*12）=20.7≤σbp =1*σP=1*74=74螺母：剪切强度τ=F/（π*D4*b*n）=75622.5/（3.14*53*5.2*12）=7.28≤30弯曲强度σ=3*F*H1/（π*D4*b*n）=3*75622.5*4/（3.14*53*5.2*12）=16.8≤402.5.5螺杆稳定性:临界荷载Fc=π3Ed34/64/（μι）2=3.143*E*434/64/（0.7*2200）2=144640N＞2000N 2.6螺杆安装的销钉抗剪验算：（右图）抗剪面积A=M/d3/ fV=285835.45/43/130= 51㎜2其中抗剪强度fV=130 N/㎜2。
实际选用M16销钉，A=157㎜2＞46㎜2 ，满足要求2.7操作平台辐射梁验算：（下图）M1M2q2.7.1平台面施工荷载q1=1.5KN/㎡，折成线荷载q2= q1×S÷n÷L=1500×3.14×（12.82-1.52）÷20÷11.3*1.4*0.85=4007.92 N/m结构自重折合Q=276000/20/11.3*1.2=1465.2 N/m，R=1512450/20=75622.5 N悬拉杆作用点取距离支撑点La=1.5米，全长L取11.3米，利用力矩平衡求得NV=[RL-（Q +q2）×L2/2]/L=[75622.5*11.3-（1465.2 +4007.92）×11.32/2]/11.3=44699.37 ，q=Q+q2=5473.12NP=NV×9.8/5=87610.8，N=（NV2+NP2）1/2= 98355，辐射梁跨内最大弯矩Mmax=q/2Lx-q/2x2+M1*（L-x）/（L-1.5），M1=NV*9.8*1.5/11.3=44699.37*9.8*1.5/11.3=58149弯矩图中跨内最大弯矩点的斜率为0，则0= q/2*L-qx-M1/（L-1.5）求得x=4.57，则Mmax= 5473.12/2*11.3*4.57-5473.12/2*4.572+58149/9.8*6.73 = 124099NmW=M÷f=124099 *1000/215=577204㎜3，实际选HN350*175*6*9，其W=649000㎜3＞577204㎜3。
压弯梁内应力验算：σ=NP/A+Mmax/W/γ=87610.8/5319+124099*1000/649000/1.05=198.6≤f=215满足要求2.7.2悬拉索选材：N=98355，若选普通钢筋，则A=N/f=98355/215=457.5㎜2d=2*=24.1mm，不合适选用钢丝绳，f=1400，则A=N/f=98355/1400=70，d=9.5，选d=17.5卡档螺栓A=0.5N/[τ]=0.5*98355/125=393.42㎜2 ，d=2*=22.4实选M36连接板A=N/f=98355/215=457.5，选12厚板、80宽度，2块。
2.7.3中心鼓圈a.上钢圈压力环单位长度作用压力Q=20NP/（3.14*D）=20*87610.8/3.14/3000 =186N/mm，惯性矩I=Q*R3/3/E=186*15003/3/（2.1*105）=996429mm4采用自制焊接[25，肢厚12，I=36,960,000＞996,429 满足要求b.下钢圈拉力环单位长度作用拉力Q=20NP/（3.14*D）=20*87610.8/3.14/3000 =186N/mm，钢圈拉力T=Q*R=186*3000/2=279000（N）A=T/f=279000/215=1298，选用1根[16，A=2515＞1298 满足要求。
下钢圈接头所需螺栓计算：A=T/fv=279000/130=2146mm2选取M20螺栓，Ae=244.8，n=2146/244.8=8.8，实际用12个。
c. 上下钢圈间的支撑连杆：该构件为受压件，合计竖向力NV=44699.37*20则A=NV/f=44699.37*20/215=4158mm2选择2L75*50*6长肢组合，间距6mm，S=1452，n=A/S=4158/1452=2.8，实际取n=20稳定性验算：上下钢圈间高5000范围内，间隔1000设置箍圈，采用螺栓连接，查表2L75*50*6的回转半径ix=0.32*75=24，iy=0.20*106=21.2mm相对Y轴的长细比较大，为1000/21.2=47，查表稳定系数为0.924，实际压应力σ=NV/（υ*S）=44699.4/（0.924*1452）=33.3＜f=215 满足要求连接螺栓剪切验算：A=NV/fV=44699.4/130=344，选用M16螺栓，Ae=156.7 , n=344/156.7=2.2，实际用4M16螺栓。
2.7.4辐射梁整体稳定性以平台弧形钢圈为辐射梁的跨中侧向支撑点，间距L=1000，按照“不需要计算整体稳定性的简支梁的最大L/b值＜16”要求，b=175L/b=1000/175=5.7＜16，不需要验算。
2.8滑道模板局部验算：2.8.1滑道腹板剪切力：V=1512450/20/2=37811.25（N），b=8mm，剪切高度w取56，τ=V/（b*w）=37811.25/（8*56）= 84.4 ＜fv=1252.8.2模板底板孔剪切力：V=1512450/20/2=37811.25（N），b=16+4=20mm，剪切高度w取48 ，τ=V/（b*w）=37811.3/（20*45）=42＜fv=1252.8.3滑道插销剪切力：V=37811.25（N），b=12mm*2，h=80，τ=V/（b*h）=37811.25/（24*80）= 20 ＜fv=1252.9提升架、操作架受力牛腿验算：2.9.1 加劲肋剪切力：V=1512450/20/4=18905.6（N），b=10mm，h=200mmτ=V/（b*h）=18905.6/（10*200）= 9.5＜fv=1252.9.2 横梁[10剪切力：V=37811.25（N），b=5.3mm*4，h=100mm，τ=V/（b*h）=37811.25/（5.3*100）=71 ＜fv=1252.9.3 横梁2[10受弯：横梁虽然为2端固定，按照2端简支计算的弯矩值相对较大，更趋于安全，M中=P*L/4=75622.5*554/4=10473716.25，W=79400, σ=M中/W=10473716.25/79400=132＜f=215，满足要求。